JP2017067430A - 蓄冷熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】過熱域が存在する場合でも、過熱域の影響を受けにくくし、蓄冷性能を確保できる蓄冷熱交換器を提供する。【解決手段】蓄冷熱交換器としての蒸発器４０は、冷媒を流通させる冷媒通路を有し、互いに間隔をあけて配置される複数の冷媒管４５と、圧縮機１０の駆動時に冷媒が蒸発することで冷却されて蓄冷する一方で、圧縮機の停止時に放冷する蓄冷材５０を収容すると共に、複数の冷媒管のうちの２つの冷媒管の間に配置されて接合される複数の蓄冷材容器４７と、複数の蓄冷材容器と接合される２つの冷媒管における蓄冷材容器と反対側に、複数の冷媒管のうちの他の冷媒管との隙間に形成され、隙間を流れる空気と冷媒との間で熱交換する空気通路５３と、冷媒通路にて発生する冷媒の過熱域Ｓにおける冷媒管から蓄冷材への熱伝達を抑制する熱伝達抑制部としてのインナフィン４７ｂと、を備える。【選択図】図１

Description

本開示は、冷媒を圧縮吐出する圧縮機、高温となった冷媒を冷却する放熱器、及び冷却された冷媒を減圧する減圧器と共に冷凍サイクル装置を構成し、冷媒を蒸発させる蓄冷熱交換器に関する。

従来、空調装置には、冷凍サイクル装置が用いられている。この冷凍サイクル装置が停止している状態においても、限定された冷房を提供する試みがなされている。例えば、車両用空調装置では、走行用エンジンによって冷凍サイクル装置が駆動される。このため、車両が一時的に停車している間に、エンジンが停止すると、冷凍サイクル装置が停止する。このような一時的な停車中に、限定された冷房を提供するために、冷凍サイクル装置の蒸発器に蓄冷材を付加した蓄冷熱交換器が提案されている。例えば、特許文献１に記載の蓄冷熱交換器が知られている。

特開２０１０−９１２５０号公報

ここで、一般に冷凍サイクル装置では、蓄冷熱交換器よりも冷媒の流れの下流側に、冷媒を圧縮吐出するための圧縮機が存在する。圧縮機に液状の冷媒が戻ると故障の原因となるため、一般的に蓄冷熱交換器の出口では冷媒を完全に蒸発させる必要がある。蓄冷熱交換器において、冷媒通路の出口近傍では冷媒がガス単層になり、圧力が飽和蒸気圧を超えることに起因して、冷媒温度が急激に高温に遷移する部分、いわゆる過熱域が存在する。また、冷媒の流量が低いときには、蓄冷熱交換器内の冷媒通路の配置によって冷媒の流れ方が不均衡となり、冷媒が流れにくい部分に過熱域が発生する場合がある。このように、蓄冷熱交換器には冷媒通路上のいずれかの箇所に過熱域が存在する場合がある。

特許文献１に記載の従来の蓄冷熱交換器では、蓄冷材は冷媒通路を構成する冷媒管と隣接して配置され、冷媒管を流れる冷媒によって冷却されるのが一般的である。冷媒管上に過熱域が発生する場合には、過熱域の冷媒温度が高温となるため、過熱域の影響により蓄冷材が冷えにくくなり、蓄冷熱交換器の蓄冷性能が低下する虞がある。

本開示は、過熱域が存在する場合でも、過熱域の影響を受けにくくし、蓄冷性能を確保できる蓄冷熱交換器を提供することを目的とする。

本開示に係る蓄冷熱交換器４０，４０１，１４０，１４０１，２４０，２４０１，３４０，４４０，５４０，１０４０，１１４０，１２４０，１３４０，１４４０，１５４０，１６４０，１７４０，１８４０）は、冷媒を流通させる冷媒通路を有し、互いに間隔をあけて配置される複数の冷媒管（４５）と、前記複数の冷媒管と隣接する蓄冷材（５０）と、前記冷媒通路にて発生する前記冷媒の過熱域（Ｓ、Ｓ１，Ｓ２）における前記冷媒管から前記蓄冷材への熱伝達を抑制する熱伝達抑制部（４７ｂ，４７１ｂ，１４７、１４７１，２４７，２４７１，３４７ｂ，４４７，５４７，１０４５，１１４７ｂ，１２４７，１３４７）と、を備える。

この構成により、冷媒通路にて発生する冷媒の過熱域における冷媒管から蓄冷材への熱伝達を抑制することができるので、冷媒温度が高温となる過熱域の影響により蓄冷材が冷えにくくなる状況を回避できる。この結果、過熱域が存在する場合でも、過熱域の影響を受けにくくし、蓄冷性能を確保できる。

本開示によれば、過熱域が存在する場合でも、過熱域の影響を受けにくくし、蓄冷性能を確保できる蓄冷熱交換器を提供することができる。

図１は、本発明の第１実施形態に係る蓄冷熱交換器としての蒸発器を用いた冷凍サイクル装置１の構成を示すブロック図である。 図２は、図１中の蓄冷熱交換器としての蒸発器の平面図である。 図３は、図１中の蓄冷熱交換器としての蒸発器の側面図である。 図４は、蒸発器における冷媒の流れを模式的に示す図である。 図５は、蒸発器を空気の流れ方向の風上側と風下側に分解した模式図である。 図６は、蒸発器の冷媒の流れを模式的に表した平面図である。 図７は、蒸発器内の冷媒通路における冷媒温度の推移を示す図である。 図８は、図３中のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ断面図であり、蓄冷材容器、冷媒管、及び空気通路の断面図である。 図９は、熱伝達抑制部として機能するインナフィンの形状を模式的に示す断面図である。 図１０は、図９中のＡ１−Ａ１断面図である。 図１１は、インナフィンの形状の変形例を模式的に示す断面図である。 図１２は、インナフィンの形状の変形例を模式的に示す断面図である。 図１３は、図４に示す冷媒の流れを異ならせる一例を示す図である。 図１４は、図１３に示す蒸発器の空気の流れ方向の風上側と風下側に分解した模式図である。 図１５は、図１３に示す蒸発器の冷媒の流れを模式的に表した平面図である。 図１６は、図１３に示す蒸発器内の冷媒通路における冷媒温度の推移を示す図である。 図１７は、図４に示す冷媒の流れを異ならせる一例を示す図である。 図１８は、図４に示す冷媒の流れを異ならせる一例を示す図である。 図１９は、図４に示す冷媒の流れを異ならせる一例を示す図である。 図２０は、図４に示す冷媒の流れを異ならせる一例を示す図である。 図２１は、第２実施形態に係る蒸発器における熱伝達抑制部として機能する蓄冷材容器の形状を模式的に示す断面図である。 図２２は、図２１中のＡ２−Ａ２断面図である。 図２３は、蓄冷材容器の形状の変形例を模式的に示す断面図である。 図２４は、第３実施形態に係る蒸発器における熱伝達抑制部として機能する蓄冷材容器の形状を模式的に示す断面図である。 図２５は、図２４中のＡ３−Ａ３断面図である。 図２６は、蓄冷材容器及びインナフィンの形状の変形例を模式的に示す断面図である。 図２７は、第４実施形態に係る蒸発器における熱伝達抑制部として機能するインナフィンの形状を模式的に示す断面図である。 図２８は、図２７中のＡ４−Ａ４断面図である。 図２９は、第５実施形態に係る蒸発器における熱伝達抑制部として機能する蓄冷材容器の形状を模式的に示す断面図である。 図３０は、図２９中のＡ５−Ａ５断面図である。 図３１は、第６実施形態に係る蒸発器における熱伝達抑制部として機能する蓄冷材容器の形状を模式的に示す断面図である。 図３２は、図３１中のＡ６−Ａ６断面図である。 図３３は、第７実施形態に係る蒸発器における冷媒の流れを模式的に示す図である。 図３４は、図３３に示す蒸発器の空気の流れ方向の風上側と風下側に分解した模式図である。 図３５は、図３３に示す蒸発器の冷媒の流れを模式的に表した平面図である。 図３６は、第７実施形態の比較例に係る蒸発器における冷媒の流れを模式的に示す図である。 図３７は、図３６に示す蒸発器の空気の流れ方向の風上側と風下側に分解した模式図である。 図３８は、図３６に示す蒸発器の冷媒の流れを模式的に表した平面図である。 図３９は、第７実施形態の変形例に係る蒸発器における冷媒の流れを模式的に示す図である。 図４０は、図３９に示す蒸発器の冷媒の流れを模式的に表した平面図である。 図４１は、第７実施形態の変形例に係る蒸発器における冷媒の流れを模式的に示す図である。 図４２は、図４１に示す蒸発器の冷媒の流れを模式的に表した平面図である。 図４３は、第８実施形態に係る蒸発器における熱伝達抑制部として機能するインナフィンの形状を模式的に示す断面図である。 図４４は、図４３中のＡ７−Ａ７断面図である。 図４５は、図４３中のＢ７−Ｂ７断面図である。 図４６は、第９実施形態に係る蒸発器における熱伝達抑制部として機能する蓄冷材容器の形状を模式的に示す断面図である。 図４７は、図４６中のＡ８−Ａ８断面図である。 図４８は、図４６中のＢ８−Ｂ８断面図である。 図４９は、第１０実施形態に係る蒸発器における熱伝達抑制部として機能する蓄冷材容器の形状を模式的に示す断面図である。 図５０は、図４９中のＡ９−Ａ９断面図である。 図５１は、図４９中のＢ９−Ｂ９断面図である。 図５２は、第１１実施形態に係る蒸発器における冷媒の流れを模式的に示す平面図である。 図５３は、第１２実施形態に係る蒸発器における冷媒の流れを模式的に示す平面図である。 図５４は、第１３実施形態に係る蒸発器における冷媒の流れを模式的に示す平面図である。 図５５は、第１４実施形態に係る蒸発器の蓄冷材容器の内部構成を示す模式図である。 図５６は、第１５実施形態に係る蒸発器の蓄冷材容器の構成を模式的に示す図である。

以下、添付図面を参照しながら本実施形態について説明する。説明の理解を容易にするため、各図面において同一の構成要素に対しては可能な限り同一の符号を付して、重複する説明は省略する。

［第１実施形態］
図１〜１０を参照して第１実施形態を説明する。冷凍サイクル装置１は、車両用の空調装置に用いられる。図１に示すように、冷凍サイクル装置１は、圧縮機１０、放熱器２０、減圧器３０、および蒸発器４０を有する。これら構成部品は、配管によって環状に接続され、冷媒循環路を構成する。この冷凍サイクル装置１において、第１実施形態に係る蓄冷熱交換器は蒸発器４０として適用される。以下の説明では本実施形態に係る蓄冷熱交換器４０を「蒸発器４０」とも表記する。

圧縮機１０は、車両の走行用の動力源２である内燃機関によって駆動される。このため、動力源２が停止すると、圧縮機１０も停止する。圧縮機１０は、蒸発器４０から冷媒を吸引し、圧縮し、放熱器２０へ吐出する。

放熱器２０は、高温冷媒を冷却する。放熱器２０は、凝縮器とも呼ばれる。減圧器３０は、放熱器２０によって冷却された冷媒を減圧する。減圧器３０は、固定の絞り、温度式膨張弁、あるいはエジェクタによって提供されうる。

蒸発器４０は、減圧器３０によって減圧された冷媒を蒸発させ、媒体を冷却する。蒸発器４０は、車室に供給される空気を冷却する。冷凍サイクル装置１は、さらに、高圧側液冷媒と低圧側ガス冷媒とを熱交換する内部熱交換、余剰冷媒を蓄えるレシーバまたはアキュムレータのタンク要素を備えることができる。また、動力源２は、内燃機関あるいは電動機によって提供されうる。

図２〜１０を参照して、第１実施形態に係る蓄冷熱交換器としての蒸発器４０の構成を説明する。以下の説明では、図２及び図３の紙面上の上下方向を「高さ方向」と表し、その上側を「上側」、下側を「下側」と表す。なお、高さ方向は典型的には重力方向であるが、他の方向でもよい。また、図２の紙面上の左右方向を、冷媒が流入する「流入方向」と表し、その右側を「手前側」と表し、左側を「奥側」と表す。図３の紙面上の左右方向を、空気が空気通路５３を流れる「流れ方向」と表し、その左側を「風上側」、右側を「風下側」と表す。

図２および図３において、蒸発器４０は、複数に分岐した冷媒通路部材を有する。この冷媒通路部材は、アルミニウム等の金属製の通路部材によって提供される。冷媒通路部材は、組をなして位置づけられた第１ヘッダ４１、第２ヘッダ４２、第３ヘッダ４３、第４ヘッダ４４と、それらヘッダの間を連結する複数の冷媒管４５とによって提供されている。第１ヘッダ４１、第２ヘッダ４２、第３ヘッダ４３、第４ヘッダ４４は、流入方向に沿って延在するよう配置されている。複数の冷媒管４５は、流入方向と直交する高さ方向に沿って延在するよう配置されている。

図２および図３において、第１ヘッダ４１と第２ヘッダ４２とは、組をなしており、互いに高さ方向に所定距離だけ離れて、流入方向に沿って平行に配置されている。第３ヘッダ４３と第４ヘッダ４４とも、組をなしており、互いに高さ方向に所定距離れて、流入方向に沿って平行に配置されている。第１ヘッダ４１及び第３ヘッダ４３は高さ方向の上側に配置され、第２ヘッダ４２及び第４ヘッダ４４は高さ方向の下側に配置されている。

第１ヘッダ４１と第２ヘッダ４２との間には、複数の冷媒管４５が等間隔に配列さている。各冷媒管４５は、その一端部において対応する第１ヘッダ４１、第２ヘッダ４２内に連通している。これら第１ヘッダ４１と、第２ヘッダ４２と、それらの間に配置された複数の冷媒管４５によって第１熱交換部４８が形成されている。

第３ヘッダ４３と第４ヘッダ４４との間には、複数の冷媒管４５が等間隔に配列されている。各冷媒管４５は、その他端部において対応する第３ヘッダ４３、第４ヘッダ４４内に連通している。これら第３ヘッダ４３と、第４ヘッダ４４と、それらの間に配置された複数の冷媒管４５によって第２熱交換部４９が形成されている。

この結果、蒸発器４０は、２層に配置された第１熱交換部４８と第２熱交換部４９とを有する。空気の流れ方向に関して、第２熱交換部４９が風上側に配置され、第１熱交換部４８が風下側に配置されている。また、複数の冷媒管４５は、空気の流れ方向に沿って一対となるように、流入方向に沿って２列に配置されている。

第１ヘッダ４１の端部（流入方向手前側の端部）には、冷媒入口としてのジョイントが設けられている。図４〜６に示すように、第１ヘッダ４１内は、その長さ方向（流入方向）のほぼ中央に設けられた仕切板によって、第１区画と第２区画とに区画されている。これに対応して、複数の冷媒管４５は、第１区画に対応した第１群Ｇ１と、第２区画に対応した第２群Ｇ２とに区分されている。

冷媒は、第１ヘッダ４１の第１区画に供給される。冷媒は、第１区画から、第１群Ｇ１に属する複数の冷媒管４５に分配される。冷媒は、第１群Ｇ１を通して第２ヘッダ４２に流入し、集合される。冷媒は、第２ヘッダ４２から、第２群Ｇ２に属する複数の冷媒管４５に再び分配される。冷媒は、第２群Ｇ２を通して第１ヘッダ４１の第２区画に流入する。このように、第１熱交換部４８においては、冷媒をＵ字状に流す流路が形成される。

第３ヘッダ４３の端部（本実施形態では流入方向手前側の端部だが、奥側端部でもよい）には、冷媒出口としてのジョイントが設けられている。図４〜６に示すように、第３ヘッダ４３内は、その長さ方向のほぼ中央に設けられた仕切板によって、第１区画と第２区画とに区画されている。第３ヘッダ４３の第１区画は、第１ヘッダ４１の第２区画に隣接している。第３ヘッダ４３の第１区画と第１ヘッダ４１の第２区画とは連通している。これに対応して、複数の冷媒管４５は、第１区画に対応した第３群Ｇ３と、第２区画に対応した第４群Ｇ４とに区分されている。

冷媒は、第１ヘッダ４１の第２区画から、第３ヘッダ４３の第１区画に流入する。冷媒は、第１区画から、第３群Ｇ３に属する複数の冷媒管４５に分配される。冷媒は、第３群Ｇ３を通して第４ヘッダ４４に流入し、集合される。冷媒は、第４ヘッダ４４から、第４群Ｇ４に属する複数の冷媒管４５に再び分配される。冷媒は、第４群Ｇ４を通して第３ヘッダ４３の第２区画に流入する。このように、第２熱交換部４９においては、冷媒をＵ字状に流す流路が形成される。第３ヘッダ４３の第２区画内の冷媒は、冷媒出口から流出し、圧縮機１０へ向けて流れる。

本実施形態では、冷媒管４５は、内部に複数の冷媒通路を有する多穴管である。冷媒管４５は、扁平管とも呼ばれる。この多穴管は、押出製法や、板を折り曲げて形成する製法によって得ることができる。複数の冷媒通路は、冷媒管４５の長手方向に沿って延びており、冷媒管４５の両端に開口している。複数の冷媒管４５は、列をなして並べられている。各列において、複数の冷媒管４５は、その主面が対向するように配置されている。図８に示すように、複数の冷媒管４５は、互いに隣接する２つの冷媒管４５の間に、空気と熱交換するための空気通路５３と、後述する蓄冷材容器４７を収容するための収容部とを区画している。

蒸発器４０は、車室へ供給される空気と接触面積を増加させるためのフィン部材を備える。フィン部材は、複数のコルゲート型のフィン４６によって提供されている。フィン４６は、隣接する２つの冷媒管４５の間に区画された空気通路５３に配置されている。フィン４６は、隣接する２つの冷媒管４５と熱的に結合している。フィン４６は、熱伝達に優れた接合材によって、隣接する２つの冷媒管４５に接合されている。接合材としては、ろう材を用いることができる。フィン４６は、薄いアルミニウム等の金属板が波状に曲げられた形状をもっており、ルーバーと呼ばれる空気通路を備える。

蒸発器４０は、さらに、複数の蓄冷材容器４７を有している。蓄冷材容器４７は、アルミニウム等の金属製である。蓄冷材容器４７は、扁平な筒状である。蓄冷材容器４７は、２枚の最中状のプレートを合わせることで内部に蓄冷材５０を収容するための部屋を区画している。蓄冷材容器４７は、広い主面を両面に有している。これら２つの主面を提供する２つの主壁は、それぞれが冷媒管４５と平行に配置されている。蓄冷材容器４７は、隣接する２つの冷媒管４５の間に配置されている。

蓄冷材容器４７は、流入方向に沿って隣接する２つの冷媒管４５の間に配置されている。蓄冷材容器４７は、その両側に配置された２つの冷媒管４５に熱的に結合している。蓄冷材容器４７は、熱伝達に優れた接合材によって、隣接する２つの冷媒管４５に接合されている。接合材としては、ろう材または接着剤などの樹脂材料を用いることができる。蓄冷材容器４７は、冷媒管４５にろう付けされている。蓄冷材容器４７と冷媒管４５との間には、それらの間を広い断面積によって連結するためにろう材が配置されている。このろう材は、ろう材をクラッドした材料を用いるか、または、蓄冷材容器４７と冷媒管４５との間にろう材の箔を配置することによって提供することができる。この結果、蓄冷材容器４７は、冷媒管４５との間で良好な熱伝導を示す。また、蓄冷材容器４７の表面には凹凸があり、凸部が冷媒管４５に接合されても良い。

図２，８において、複数の冷媒管４５は、ほぼ一定の間隔で配置されている。それら複数の冷媒管４５の間には、複数の隙間が形成されている。これら複数の隙間には、複数のフィン４６と複数の蓄冷材容器４７とが、所定の規則性をもって配置されている。なお、図２，８には、フィン４６（空気通路５３）が２個、蓄冷材容器４７が１個の順で繰り返し配置される構成を例示しているが、これ以外の配置としてもよい。隙間のうちの一部は、空気通路５３である。隙間のうちの残部は、収容部である。空気通路５３にはフィン４６が配置され、収容部には蓄冷材容器４７が配置されている。蓄冷材容器４７の両側に位置する２つの冷媒管４５は、蓄冷材容器４７とは反対側において空気と熱交換するための空気通路を区画している。別の観点では、２つのフィン４６の間に２つの冷媒管４５が配置され、さらにこれら２つの冷媒管４５の間にひとつの蓄冷材容器４７が配置されている。蓄冷材容器４７が２つの冷媒管４５の間に配置されることにより、フィン４６を流れる空気の熱負荷を受けずに冷媒の熱を蓄冷材５０に伝えることができるため、蓄冷効率が良くなる。

蓄冷材容器４７と、その両側に位置する２つの冷媒管４５とがひとつの蓄冷単位を構成している。蒸発器４０には、同じ構成をもつ複数の蓄冷単位が配置されている。これらの蓄冷単位は、等間隔に配置されている。また、複数の蓄冷単位は、左右均等に配置されている。また、複数の蓄冷単位は、左右に対称に配置されている。

蓄冷材容器４７は、図１０に示すように、空気の流れ方向に沿って、第１熱交換部４８及び第２熱交換部４９の両方の冷媒管４５と接合されている。蓄冷材容器４７は、図８に示すように外殻４７ａを有する。外殻４７ａは、板材を扁平な筒状に曲げた形状をもつ。外殻４７ａの中には、コルゲート状のインナフィン４７ｂが収容されている。インナフィン４７ｂは、フィン４６と同様に、薄いアルミニウム等の金属板が波状に曲げられた形状である。インナフィン４７ｂの複数の頂部は、外殻４７ａの流入方向両側の主壁（冷媒管４５と接合する主面を外表面とする壁部）の内面にろう付けされている。図９、１０に示すように、インナフィン４７ｂは、蓄冷材容器４７の長手方向（高さ方向）に沿って延在し、インナフィン４７ｂの峰と谷は、流れ方向に沿って延びている。この構成によると、インナフィン４７ｂが、蓄冷材５０と蓄冷材容器４７との接触面積を大きくする。インナフィン４７ｂの形状の詳細については後述する。

以下では、第１ヘッダ４１を、冷媒通路の入口が設けられる入口側通路とも表記する。同様に、第３ヘッダ４３を、冷媒通路の出口が設けられる出口側通路とも表記する。第１ヘッダ４１及び第３ヘッダ４３は、高さ方向の同一位置にて流れ方向に沿って並列に配置されており、これらを纏めて第１ヘッダタンク５１と呼ぶ。同様に、第２ヘッダ４２及び第４ヘッダ４４は、高さ方向の同一位置にて流れ方向に沿って並列に配置されており、これらを纏めて第２ヘッダタンク５２と呼ぶ。

図４〜６に模式的に示すように、第１ヘッダ４１の第１区画に流れ込んだ冷媒は、第１群Ｇ１の冷媒管４５を通って第２ヘッダ４２の第１区画に流れこむ（第１ターン）。第２ヘッダ４２の第１区画に流れ込んだ冷媒は、第２ヘッダ４２の第２区画に流れ込む。第２ヘッダ４２の第２区画に流れ込んだ冷媒は、第２群Ｇ２の冷媒管４５を通って第１ヘッダ４１の第２区画に流れこむ（第２ターン）。第１ヘッダ４１の第２区画と第３ヘッダ４３の第２区画とは連通しているので、第１ヘッダ４１の第２区画に流れ込んだ冷媒は第３ヘッダ４３の第２区画に流れこむ。第３ヘッダ４３の第２区画に流れ込んだ冷媒は、第３群Ｇ３の冷媒管４５を通って第４ヘッダ４４の第２区画に流れ込む（第３ターン）。第４ヘッダ４４の第２区画に流れ込んだ冷媒は、第４ヘッダ４４の第１区画に流れ込む。第４ヘッダ４４の第１区画に流れ込んだ冷媒は、第４群Ｇ４の冷媒管４５を通って第３ヘッダ４３の第１区画に流れこむ（第４ターン）。第３ヘッダ４３の第１区画に流れ込んだ冷媒は外部に流出する。つまり、本実施形態の蒸発器４０は、所謂４ターン方式の冷媒通路を有する構成をとる。

ここで、一般に冷凍サイクル装置１では、図１に示す通り、蒸発器４０よりも冷媒の流れの下流側に、冷媒を圧縮吐出するための圧縮機１０が存在する。圧縮機１０に液状の冷媒が戻ると故障の原因となるため、一般的に蒸発器４０の出口では冷媒を完全に蒸発させる必要がある。これにより、冷媒通路の出口近傍では冷媒がガス単層になり、圧力が飽和蒸気圧を超えることに起因して、冷媒温度が急激に高温に遷移する部分、いわゆる過熱域Ｓが存在する。図７に、４ターン方式の冷媒通路における冷媒温度の特性の一例を示す。図７の横軸は冷媒通路の位置を表し、軸の左側（原点側）が入口、右側が出口を表す。図７の縦軸は各流路位置における冷媒温度を表す。図７に示すように、冷媒温度は冷媒通路に導入後低減していくが、第４ターン（すなわち第４群Ｇ４）の略中間位置において急激に高温に遷移し、以降の部分では過熱域Ｓが発生している。過熱域Ｓは、例えば図５に示すように第４群Ｇ４の冷媒管４５における高さ方向上側の略半分の領域に発生する。

図１０に示したように、蓄冷材容器４７は流れ方向に沿って第１熱交換部４８及び第２熱交換部４９の両方の冷媒管４５と接合されている。このため、従来の蓄冷材容器４７では、第４群Ｇ４の冷媒管４５、すなわち流れ方向の風上側の冷媒管４５との接触部分の蓄冷材５０のみが過熱域Ｓの影響により蓄冷されにくくなるので、流れ方向の風上側と風下側で内部の蓄冷材５０の冷え方に差異が生じてしまう。これにより、放冷時に流入方向の奥側と手前側（すなわち、過熱域Ｓを含まない領域と過熱域Ｓを含む領域）との間で、吹出温度に差が生じてしまう可能性がある。

この問題に対して本実施形態では、図９、１０に示すように、インナフィン４７ｂの形状が、冷媒の過熱域Ｓにおいて蓄冷材容器４７と接合しない構成となっている。言い換えると、インナフィン４７ｂは、過熱域Ｓが発生する冷媒管４５と接合される蓄冷材容器４７において、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分では蓄冷材容器４７の外殻４７ａの内壁面と接合されず、冷媒管４５の過熱域Ｓ以外と接触する部分では内壁面と接合される。図１０では、インナフィン４７ｂの頂部が蓄冷材容器４７と接合されている部分が実線で表され、インナフィン４７ｂの頂部が蓄冷材容器４７と接合されていない部分が点線で表されている。

この構成はさらに以下のように言い換えることができる。蒸発器４０において、複数の冷媒管４５は、空気通路５３の空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管４５が配置される。蓄冷材容器４７は、流れ方向に沿って配置されるこれらの少なくとも２つの冷媒管４５と接合するよう形成される。このとき、接合部に凹凸があり、凸部が冷媒管４５と接合する構成でもよい。インナフィン４７ｂは、冷媒管４５及び蓄冷材容器４７の配列方向（流入方向）から視るときにこれらの少なくとも２つの冷媒管４５と重畳するよう形成される。インナフィン４７ｂは、過熱域Ｓが発生する冷媒管４５を含むこれらの少なくとも２つの冷媒管４５と接合される蓄冷材容器４７において、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分を含み、かつ、流れ方向から視るときにこの部分と重畳する領域では蓄冷材容器４７の内壁と接合されず、それ以外の領域では蓄冷材容器４７の内壁と接合される。

このような構成により、過熱域Ｓではインナフィン４７ｂが蓄冷材容器４７、つまり冷媒管４５に接合していないため、過熱冷媒からの温熱が蓄冷材５０の内部へ伝わりにくくなる。また、インナフィン４７ｂ自体は過熱域Ｓの蓄冷材容器４７内にも配置されている（浮いている）ため、非過熱域の冷媒の冷熱が、インナフィン４７ｂを介して過熱域にある蓄冷材５０にも伝えられる。このように、過熱域Ｓにある蓄冷材５０に対して、過熱域の温熱を伝わりにくくできる一方で、非過熱域の冷熱を伝えることができるので、冷媒通路に過熱域Ｓが存在しても蓄冷材容器４７内の蓄冷材５０を良好に冷やすことができる。これにより、過熱域Ｓにある蓄冷材容器４７の蓄冷材５０が冷えずにエバポレータ（蒸発器４０）内で放冷時に温度分布ができたり、そもそも過熱域の影響で蓄冷できないなどの不都合を解消することができる。

つまり、第１実施形態では、過熱域Ｓにおいてインナフィン４７ｂを蓄冷材容器４７に接合させない構造とすることで、インナフィン４７ｂが、冷媒通路の出口の近傍において冷媒の蒸発により発生する過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制する「熱伝達抑制部」として機能する。そして、このようなインナフィン４７ｂを設けることにより、過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制することができ、冷媒温度が高温となる過熱域Ｓの影響により蓄冷材５０が冷えにくくなる状況を回避できる。この結果、第１実施形態の蓄冷熱交換器としての蒸発器４０は、過熱域Ｓが存在する場合でも、過熱域Ｓの影響を受けにくくし、蓄冷性能を確保できる。

［第１実施形態の変形例］
図１１〜図２０を参照して第１実施形態の変形例を説明する。第１実施形態では、蒸発器４０において、インナフィン４７ｂが、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分では蓄冷材容器４７の外殻４７ａの内壁面と接合されず、冷媒管４５の過熱域Ｓ以外と接触する部分では内壁面と接合される構成を挙げたが、過熱域Ｓにおける冷媒管４５からインナフィン４７ｂを介しての蓄冷材５０への伝熱量が過熱域Ｓ以外の伝熱量より相対的に小さくなれば他の構成でもよい。言い換えると、過熱域Ｓにおけるインナフィン４７ｂの伝熱性能を他の部分より相対的に低くできればよい。例えば図１１に示すように、蒸発器４０１において、インナフィン４７１ｂが、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分では蓄冷材容器４７１の外殻４７１ａの内壁面との接合率が相対的に低くなるよう接合され、冷媒管４５の過熱域Ｓ以外と接触する部分では内壁面との接合率が相対的に高くなるよう接合される構成とすることができる。「接合率が相対的に低い」とは、インナフィン４７１ｂの峰及び谷のうち外殻４７１ａの内壁面と接合されるものの数が相対的に少ないことを言い、「接合率が相対的に高い」とは、インナフィン４７１ｂの峰及び谷のうち外殻４７１ａの内壁面と接合されるものの数が相対的に多いことを言う。このように、過熱域Ｓにおけるインナフィン４７１ｂを介しての伝熱量を相対的に小さくする、または、インナフィン４７１ｂと蓄冷材容器４７１との接合率を相対的に低くすることにより、蒸発器４０１は、過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、第１実施形態の蒸発器４０と同様の効果が得られる。

第１実施形態では、蒸発器４０において、インナフィン４７ｂの波型形状が蓄冷材容器４７の長手方向（高さ方向）に連続する構成、すなわち、インナフィン４７ｂの峰と谷が流れ方向に沿って延びている構成を挙げたが、インナフィン４７ｂの波型形状をこれと異なる方向に連続させる構成としてもよい。例えば図１２に示すように、蒸発器４０２において、インナフィン４７２ｂの波型形状が蓄冷材容器４７２の短手方向（流れ方向）に連続する構成、すなわち、インナフィン４７２ｂの峰と谷が高さ方向に沿って延びている構成とすることができる。この場合、インナフィン４７２ｂの峰及び谷は、高さ方向に沿って冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分では蓄冷材容器４７２の外殻４７２ａの内壁面と接合されず、冷媒管４５の過熱域Ｓ以外と接触する部分では内壁面と接合される。これにより、蒸発器４０２は、過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、第1実施形態の蒸発器４０と同様の効果が得られる。

第１実施形態では蒸発器４０の内部の冷媒通路の構成として４ターン方式を例示したがこれに限定されない。例えば図１３〜図１５に示されるように、第１ヘッダ４１Ａ、第２ヘッダ４２Ａ、第３ヘッダ４３Ａ、第４ヘッダ４４Ａ内部の区画を無くすような構成にすることができる。図１３〜図１５に示される蓄冷熱交換器４０Ａでは、第１ヘッダ４１Ａに流れ込んだ冷媒は、第１熱交換部４８の冷媒管４５を通って第２ヘッダ４２Ａに流れ込む（第１ターン）。第２ヘッダ４２Ａと第４ヘッダ４４Ａとは連通しているので、第２ヘッダ４２Ａに流れ込んだ冷媒は第４ヘッダ４４Ａに流れ込む。第４ヘッダ４４Ａに流れ込んだ冷媒は、第２熱交換部４９の冷媒管４５を通って第３ヘッダ４３Ａに流れこむ（第２ターン）。第３ヘッダ４３Ａに流れ込んだ冷媒は外部に流出する。つまり、蓄冷熱交換器４０Ａは、所謂２ターン方式の冷媒通路を有する構成をとる。

図１６に、２ターン方式の冷媒通路における冷媒温度の特性の一例を示す。図１６に示すように、冷媒温度は冷媒通路に導入後低減していくが、第２ターンの後半位置において急激に高温に遷移し、以降の部分では過熱域Ｓが発生している。過熱域Ｓは、例えば図１４に示すように第２熱交換部４９の冷媒管４５における高さ方向上側の領域に発生する。

第１実施形態のインナフィン４７ｂは、蓄冷熱交換器４０Ａのような冷媒の流れを構成するものに対しても適用することができ、熱伝達抑制部として機能することができる。

蓄冷熱交換器４０Ａでは、第１ヘッダ４１Ａ、第２ヘッダ４２Ａ、第３ヘッダ４３Ａ、第４ヘッダ４４Ａ内部の区画を無くすような構成としたけれども、内部の区画を増やす構成とすることもできる。

図１７に示される蓄冷熱交換器４０Ｂでは、第１ヘッダ４１Ｂ、第２ヘッダ４２Ｂ、第３ヘッダ４３Ｂ、第４ヘッダ４４Ｂ内部をそれぞれ３つの区画に区切っている。

第１ヘッダ４１Ｂの第１区画に流れ込んだ冷媒は、冷媒管４５を通って第２ヘッダ４２Ｂの第１区画に流れこむ（第１ターン）。第２ヘッダ４２Ｂの第１区画に流れ込んだ冷媒は、第２ヘッダ４２Ｂの第２区画に流れ込む。第２ヘッダ４２Ｂの第２区画に流れ込んだ冷媒は、冷媒管４５を通って第１ヘッダ４１Ｂの第２区画に流れこむ（第２ターン）。

第１ヘッダ４１Ｂの第２区画に流れ込んだ冷媒は、第１ヘッダ４１Ｂの第３区画に流れこむ。第１ヘッダ４１Ｂの第３区画に流れ込んだ冷媒は、冷媒管４５を通って第２ヘッダ４２Ｂの第３区画に流れこむ（第３ターン）。第２ヘッダ４２Ｂの第３区画と第４ヘッダ４４Ｂの第３区画とは連通しているので、第２ヘッダ４２Ｂの第３区画に流れ込んだ冷媒は第４ヘッダ４４Ｂの第３区画に流れこむ。第４ヘッダ４４Ｂの第３区画に流れ込んだ冷媒は、冷媒管４５を通って第３ヘッダ４３Ｂの第３区画に流れ込む（第４ターン）。

第３ヘッダ４３Ｂの第３区画に流れ込んだ冷媒は、第３ヘッダ４３Ｂの第２区画に流れ込む。第３ヘッダ４３Ｂの第２区画に流れ込んだ冷媒は、冷媒管４５を通って第４ヘッダ４４Ｂの第２区画に流れこむ（第５ターン）。第４ヘッダ４４Ｂの第２区画に流れ込んだ冷媒は、第４ヘッダ４４Ｂの第１区画に流れ込む。第４ヘッダ４４Ｂの第１区画に流れ込んだ冷媒は、冷媒管４５を通って第３ヘッダ４３Ｂの第１区画に流れこむ（第６ターン）。第３ヘッダ４３Ｂの第１区画に流れ込んだ冷媒は外部に流出する。つまり、蓄冷熱交換器４０Ｂは、所謂６ターン方式の冷媒通路を有する構成をとる。

第１実施形態のインナフィン４７ｂは、蓄冷熱交換器４０Ｂのような冷媒の流れを構成するものに対しても適用することができ、熱伝達抑制部として機能することができる。

蓄冷熱交換器４０，４０Ａ，４０Ｂでは、冷媒の出入口を重力方向（高さ方向）で上側に配置された、第１ヘッダ４１，４１Ａ，４１Ｂ及び第３ヘッダ４３，４３Ａ，４３Ｂに設けている。冷媒の出入口の形態はこれらに限られるものではなく、蓄冷熱交換器４０，４０Ａ，４０Ｂの天地を逆転させた構成とすることもできる。

図１８に示される蓄冷熱交換器４０Ｒは、第１ヘッダ４１Ｒ及び第３ヘッダ４３Ｒを重力方向（高さ方向）で下側に配置し，第２ヘッダ４２Ｒ及び第４ヘッダ４４Ｒを重力方向で上側に配置している。

第１ヘッダ４１Ｒの第１区画に流れ込んだ冷媒は、冷媒管４５を通って第２ヘッダ４２Ｒの第１区画に流れこむ（第１ターン）。第２ヘッダ４２Ｒの第１区画に流れ込んだ冷媒は、第２ヘッダ４２Ｒの第２区画に流れ込む。第２ヘッダ４２Ｒの第２区画に流れ込んだ冷媒は、冷媒管４５を通って第１ヘッダ４１Ｒの第２区画に流れこむ。（第２ターン）

第１ヘッダ４１Ｒの第２区画と第３ヘッダ４３Ｒの第２区画とは連通しているので、第１ヘッダ４１Ｒの第２区画に流れ込んだ冷媒は第３ヘッダ４３Ｒの第２区画に流れこむ。第３ヘッダ４３Ｒの第２区画に流れ込んだ冷媒は、冷媒管４５を通って第４ヘッダ４４Ｒの第２区画に流れ込む（第３ターン）。

第４ヘッダ４４Ｒの第２区画に流れ込んだ冷媒は、第４ヘッダ４４Ｒの第１区画に流れ込む。第４ヘッダ４４Ｒの第１区画に流れ込んだ冷媒は、冷媒管４５を通って第３ヘッダ４３Ｒの第１区画に流れこむ（第４ターン）。第３ヘッダ４３Ｒの第１区画に流れ込んだ冷媒は外部に流出する。つまり、蓄冷熱交換器４０Ｒは、所謂４ターン方式の冷媒通路を有する構成をとり、上記の蓄冷熱交換器４０の高さ方向の配置を入れ替えたものである。

図１９に示される蓄冷熱交換器４０ＲＡは、図１６に示される蓄冷熱交換器４０Ａを天地逆転させたものである。蓄冷熱交換器４０ＲＡは、所謂２ターン方式の冷媒通路を有し、第１ヘッダ４１ＲＡ及び第３ヘッダ４３ＲＡを重力方向（高さ方向）で下側に配置し，第２ヘッダ４２ＲＡ及び第４ヘッダ４４ＲＡを重力方向で上側に配置している。

図２０に示される蓄冷熱交換器４０ＲＢは、図１７に示される蓄冷熱交換器４０Ｂを天地逆転させたものである。蓄冷熱交換器４０ＲＢは、所謂６ターン方式の冷媒通路を有し、第１ヘッダ４１ＲＢ及び第３ヘッダ４３ＲＢを重力方向（高さ方向）で下側に配置し，第２ヘッダ４２ＲＢ及び第４ヘッダ４４ＲＢを重力方向で上側に配置している。

［第２実施形態］
図２１〜図２３を参照して第２実施形態を説明する。第２実施形態の蒸発器１４０は、過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制する熱伝達抑制部の構成が第１実施形態の蒸発器４０と異なる。具体的には、図２１，図２２に示すように、蓄冷材容器１４７の形状が冷媒の過熱域Ｓにおいて冷媒管４５と接合しない構造となっており、この構造を有する蓄冷材容器１４７が熱伝達抑制部として機能する。また、第２実施形態の蒸発器１４０は、蓄冷材容器１４７の内部にインナフィンを設けない点が第１実施形態の蒸発器４０と異なる。

この構成を言い換えると、過熱域Ｓが発生する冷媒管４５と接合される蓄冷材容器１４７は、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分（領域１４７ｃ）では冷媒管４５と接合されず冷媒管４５と間隔をあけて形成され、冷媒管４５の過熱域Ｓ以外と接触する部分（外殻１４７ａ）において冷媒管４５と接合される。図２１，図２２では、このような構成の一例として、蓄冷材容器１４７の外殻１４７ａのうち、過熱域Ｓと重畳する領域１４７ｃが、その表面が冷媒管４５から離間する方向へ凹んでいる形状が例示されている。

この構成はさらに以下のように言い換えることができる。蒸発器１４０において、複数の冷媒管４５は、空気通路５３の空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管４５が配置される。蓄冷材容器１４７は、流れ方向に沿って配置される少なくとも２つの冷媒管４５と接合するよう形成される。過熱域Ｓが発生する冷媒管４５を含む少なくとも２つの冷媒管４５と接合される蓄冷材容器１４７は、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分を含み、かつ、流れ方向から視るときにこの部分と重畳する領域１４７ｃでは冷媒管４５と接合されず冷媒管４５と間隔をあけて形成され、それ以外の領域１４７ａでは冷媒管４５と接合される。

このような構成により、過熱域Ｓで蓄冷材容器１４７が冷媒管４５に接合していないため、過熱冷媒からの温熱が蓄冷材５０の内部へ伝わりにくくなる。また、蓄冷材容器１４７自体は非過熱域に接触しているため、非過熱域の冷媒の冷熱が過熱域Ｓにある蓄冷材５０にも伝えられる。これにより、第２実施形態の蒸発器１４０は、第１実施形態の蒸発器４０と同様の効果を奏することができる。

なお、第２実施形態の蓄冷材容器１４７の形状は、上記のものに限定されず、過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材容器１４７を介しての蓄冷材５０への伝熱量が過熱域Ｓ以外の伝熱量より相対的に小さくなれば他の構成でもよい。言い換えると、過熱域Ｓにおける蓄冷材容器１４７の伝熱性能を他の部分より相対的に低くできればよい。例えば図２３に示すように、蒸発器１４０１において、蓄冷材容器１４７１が、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分（領域１４７１ｃ）では冷媒管４５との接合率が相対的に低くなるように接合され、冷媒管４５の過熱域Ｓ以外と接触する部分（外殻１４７１ａ）において冷媒管４５との接合率が相対的に高くなるよう接合される構成とすることができる。「接合率が相対的に低い」とは、蓄冷材容器１４７１の外表面のうち冷媒管４５と接合される部分の割合が相対的に少ないことを言い、「接合率が相対的に高い」とは、蓄冷材容器１４７１の外表面のうち冷媒管４５と接合される部分の割合が相対的に多いことを言う。このように、過熱域Ｓにおける蓄冷材容器１４７１の伝熱量を相対的に小さくする、または、蓄冷材容器１４７１と冷媒管４５との接合率を相対的に低くすることにより、蒸発器１４０１は、過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、第１実施形態の蒸発器４０と同様の効果が得られる。

［第３実施形態］
図２４〜図２６を参照して第３実施形態を説明する。第３実施形態の蒸発器２４０は、過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制する熱伝達抑制部の構成が第１実施形態の蒸発器４０と異なる。具体的には、図２４，図２５に示すように、蓄冷材容器２４７の形状が冷媒の過熱域Ｓにおいて冷媒管４５と接合しない構造となっており、この構造を有する蓄冷材容器２４７が熱伝達抑制部として機能する。また、第３実施形態の蒸発器２４０は、蓄冷材容器２４７の内部に設けられるインナフィン２４７ｂが長手方向の全域に亘って外殻２４７ａの内壁面に接合される点が第１実施形態の蒸発器４０と異なる。

この構成を言い換えると、インナフィン２４７ｂは、蓄冷材容器２４７の内部において長手方向（高さ方向）に沿って延在するよう配置され、蓄冷材容器２４７の内壁と接合される。過熱域Ｓが発生する冷媒管４５と接合される蓄冷材容器２４７は、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分（領域２４７ｃ）では冷媒管４５と接合されず冷媒管４５と間隔をあけて形成され、冷媒管４５の過熱域Ｓ以外と接触する部分（外殻１４７ａ）において冷媒管４５と接合される。

この構成はさらに以下のように言い換えることができる。蒸発器２４０において、複数の冷媒管４５は、空気通路５３の空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管４５が配置される。蓄冷材容器２４７は、流れ方向に沿って配置される少なくとも２つの冷媒管４５と接合するよう形成される。インナフィン２４７ｂは、冷媒管４５及び蓄冷材容器２４７の配列方向（流入方向）から視るときにこれらの少なくとも２つの冷媒管４５と重畳するよう形成される。過熱域Ｓが発生する冷媒管４５を含むこれらの少なくとも２つの冷媒管４５と接合される蓄冷材容器２４７は、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分を含み、かつ、流れ方向から視るときにこの部分と重畳する領域２４７ｃでは冷媒管４５と接合されず冷媒管４５と間隔をあけて形成され、それ以外の領域２４７ａでは冷媒管４５と接合される。

このような構成により、過熱域Ｓでは蓄冷材容器２４７が冷媒管４５に接合しておらず、また、蓄冷材容器２４７の内部で接合するインナフィン２４７ｂも冷媒管４５に接合していないため、過熱冷媒からの温熱が蓄冷材５０の内部へ伝わりにくくなる。また、インナフィン２４７ｂ自体は過熱域Ｓの蓄冷材容器４７内にも配置されているため、非過熱域の冷媒の冷熱が、インナフィン２４７ｂを介して過熱域Ｓにある蓄冷材５０にも伝えられる。また、蓄冷材容器２４７自体は非過熱域に接触しているため、非過熱域の冷媒の冷熱が過熱域Ｓにある蓄冷材５０にも伝えられる。これにより、第３実施形態の蒸発器２４０は、第１実施形態の蒸発器４０と同様の効果を奏することができる。

なお、第３実施形態の蒸発器２４０でも、第１実施形態と同様に、インナフィン２４７ｂが、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分では蓄冷材容器２４７の外殻２４７ａの内壁面と接合されない構成としてもよい。この構成により、過熱域Ｓではインナフィン２４７ｂが蓄冷材容器２４７、つまり冷媒管４５に接合していないため、過熱冷媒からの温熱が蓄冷材５０の内部へより一層伝わりにくくなる。

なお、第３実施形態の蓄冷材容器２４７の形状は、上記のものに限定されず、過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材容器２４７を介しての蓄冷材５０への伝熱量が過熱域Ｓ以外の伝熱量より相対的に小さくなれば他の構成でもよい。言い換えると、過熱域Ｓにおける蓄冷材容器２４７の伝熱性能を他の部分より相対的に低くできればよい。例えば、図２３を参照して第２実施形態にて説明した構成と同様に、図２６に示すように、蒸発器２４０１において、蓄冷材容器２４７１が、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分（領域２４７１ｃ）では冷媒管４５との接合率が相対的に低くなるように接合され、冷媒管４５の過熱域Ｓ以外と接触する部分（外殻２４７１ａ）において冷媒管４５との接合率が相対的に高くなるよう接合される構成とすることができる。このように、過熱域Ｓにおける蓄冷材容器２４７１の伝熱量を相対的に小さくする、または、蓄冷材容器２４７１と冷媒管４５との接合率を相対的に低くすることにより、蒸発器２４０１は、過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、第１実施形態の蒸発器４０と同様の効果が得られる。

さらに、第１実施形態と同様にインナフィン２４７１ｂと蓄冷材容器２４７１との接合構成によって過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制する構成を適用する場合には、図１１を参照して第１実施形態にて説明したのと同様の構成を適用できる。具体的には、図２６に示すように、蒸発器２４０１において、インナフィン２４７１ｂが、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分では蓄冷材容器２４７１の外殻２４７１ａの内壁面との接合率が相対的に低くなるよう接合され、冷媒管４５の過熱域Ｓ以外と接触する部分では内壁面との接合率が相対的に高くなるよう接合される構成とすることができる。このように、インナフィン２４７１ｂと蓄冷材容器２４７１との接合率を相対的に低くすることによっても、蒸発器２４０１は、過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、第１実施形態の蒸発器４０と同様の効果が得られる。

また、図１２を参照して第１実施形態にて説明した構成と同様に、蒸発器２４０において、インナフィン２４７ｂの波型形状が蓄冷材容器２４７の短手方向（流れ方向）に連続する構成、すなわち、インナフィン２４７ｂの峰と谷が高さ方向に沿って延びている構成としてもよい。この構成でも、蒸発器２４０は、過熱域Ｓにおける冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、第1実施形態の蒸発器４０と同様の効果が得られる。

［第４実施形態］
図２７及び図２８を参照して第４実施形態を説明する。第４実施形態の蒸発器３４０は、熱伝達抑制部としてのインナフィン３４７ｂの形状が第１実施形態の蒸発器４０におけるインナフィン４７ｂと異なる。具体的には、図２７，図２８に示すように、冷媒管４５が流れ方向の風上側と風下側に配置される場合において、一般的に過熱域Ｓは風上側に生じるため、風上側のみでインナフィン３４７ｂが蓄冷材容器３４７と接合していない点で、第１実施形態と異なる。

この構成を言い換えると、蒸発器３４０において、複数の冷媒管４５は、空気通路５３の空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管４５が配置される。蓄冷材容器３４７は、流れ方向に沿って配置される少なくとも２つの冷媒管と接合するよう形成される。インナフィン３４７ｂは、冷媒管４５及び蓄冷材容器３４７の配列方向（流入方向）から視るときにこれらの少なくとも２つの冷媒管４５と重畳するよう形成される。インナフィン３４７ｂは、過熱域Ｓが発生する冷媒管４５を含む少なくとも２つの冷媒管４５と接合される蓄冷材容器３４７において、過熱域Ｓが発生しない冷媒管４５と重畳する領域では長手方向の全域に亘って蓄冷材容器３４７の内壁と接合される。また、過熱域Ｓが発生する冷媒管４５と重畳する領域では、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分では蓄冷材容器３４７の内壁と接合されず、それ以外の部分では蓄冷材容器３４７の内壁と接合される。

この構成により、第４実施形態の蒸発器３４０は、第１実施形態と同様の効果を奏する。また、風下側の非過熱域の冷媒管４５にはインナフィン３４７ｂが接するため、風上側から風下側へ冷熱を伝えることができ冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達をより一層抑制できる。

また、第４実施形態の蒸発器３４０は、第１実施形態にて説明した各種の変形例も適用することができる。

［第５実施形態］
図２９及び図３０を参照して第５実施形態を説明する。第５実施形態の蒸発器４４０は、熱伝達抑制部としての蓄冷材容器４４７の形状が第２実施形態の蒸発器１４０における蓄冷材容器１４７と異なる。具体的には、図２９，図３０に示すように、冷媒管４５が流れ方向の風上側と風下側に配置される場合において、一般的に過熱域Ｓは風上側に生じるため、風上側のみで蓄冷材容器４４７が冷媒管４５と接合していない点で、第２実施形態と異なる。

この構成を言い換えると、蒸発器４４０において、複数の冷媒管４５は、空気通路５３の空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管４５が配置される。蓄冷材容器４４７は、流れ方向に沿って配置される少なくとも２つの冷媒管４５と接合するよう形成される。過熱域Ｓが発生する冷媒管４５を含む少なくとも２つの冷媒管４５と接合される蓄冷材容器４４７は、過熱域Ｓが発生しない冷媒管４５と重畳する領域では延在方向（高さ方向）の全域に亘って冷媒管４５と接合される。また、過熱域Ｓが発生する冷媒管４５と重畳する領域では、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分（領域４４７ｃ）では冷媒管４５と接合されず冷媒管４５と間隔をあけて形成され、それ以外の部分４４７ａでは冷媒管４５と接合される。

この構成により、第５実施形態の蒸発器４４０は、第２実施形態と同様の効果を奏する。また、風下側の非過熱域の冷媒管４５には蓄冷材容器４４７が接するため、風上側から風下側へ冷熱を伝えることができ、冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達をより一層抑制できる。また、蓄冷材容器４４７の容積を、第２実施形態より増大させることができるので、より多くの蓄冷材５０を収容できる。

また、第５実施形態の蒸発器４４０は、第２実施形態にて説明した各種の変形例も適用することができる。

［第６実施形態］
図３１及び図３２を参照して第６実施形態を説明する。第６実施形態の蒸発器５４０は、熱伝達抑制部としての蓄冷材容器５４７の形状が第３実施形態の蒸発器２４０における蓄冷材容器２４７と異なる。具体的には、図３１，図３２に示すように、冷媒管４５が流れ方向の風上側と風下側に配置される場合において、一般的に過熱域Ｓは風上側に生じるため、風上側のみで蓄冷材容器５４７が冷媒管４５と接合していない点で、第３実施形態と異なる。

この構成を言い換えると、蒸発器５４０において、複数の冷媒管４５は、空気通路５３の空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管４５が配置される。蓄冷材容器５４７は、流れ方向に沿って配置される少なくとも２つの冷媒管４５と接合するよう形成される。インナフィン５４７ｂは、冷媒管４５及び蓄冷材容器５４７の配列方向（流入方向）から視るときに少なくとも２つの冷媒管４５と重畳するよう形成される。過熱域Ｓが発生する冷媒管４５を含む少なくとも２つの冷媒管４５と接合される蓄冷材容器５４７は、過熱域Ｓが発生しない冷媒管４５と重畳する領域では延在方向（高さ方向）の全域に亘って冷媒管４５と接合される。また、過熱域Ｓが発生する冷媒管４５と重畳する領域では、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分（領域５４７ｃ）では冷媒管４５と接合されず冷媒管４５と間隔をあけて形成され、それ以外の部分５４７ａでは冷媒管４５と接合される。

この構成により、第６実施形態の蒸発器５４０は、第３実施形態と同様の効果を奏する。また、風下側の非過熱域の冷媒管４５には蓄冷材容器５４７やインナフィン５４７ｂが接するため、風上側から風下側へ冷熱を伝えることができ、冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達をより一層抑制できる。また、蓄冷材容器５４７の容積を、第３実施形態より増大させることができるので、より多くの蓄冷材５０を収容できる。

また、第６実施形態の蒸発器５４０は、第３実施形態にて説明した各種の変形例も適用することができる。

［第７実施形態］
図３３〜図３８を参照して第７実施形態を説明する。第７実施形態以降は、対象とする過熱域Ｓ１が第１〜第６実施形態の過熱域Ｓと異なる。第７実施形態に係る蒸発器１０４０（蓄冷熱交換器）は、冷媒の低流量時に冷媒通路の流量むらにより発生する過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制する。

まず、図３６〜図３８を参照して、比較例としての従来の２ターン方式の冷媒通路を有する蒸発器２０４０の課題について説明する。

蒸発器２０４０では、第１ヘッダ２０４１に流れ込んだ冷媒は、第１熱交換部４８の冷媒管４５を通って第２ヘッダ２０４２に流れ込む（第１ターン）。第２ヘッダ２０４２と第４ヘッダ２０４４とは連通しているので、第２ヘッダ２０４２に流れ込んだ冷媒は第４ヘッダ２０４４に流れ込む。第４ヘッダ２０４４に流れ込んだ冷媒は、第２熱交換部４９の冷媒管４５を通って第３ヘッダ２０４３に流れこむ（第２ターン）。第３ヘッダ２０４３に流れ込んだ冷媒は外部に流出する。

このような蒸発器２０４０では、低冷媒流量時には、冷媒通路の入口近傍である流入方向手前側の冷媒管４５のみに冷媒が流れやすく、流入方向奥側の冷媒管４５まで冷媒が供給されにくい。このため、冷媒通路内の冷媒の流量が少ないときには、流入方向奥側の領域に過熱域Ｓ１が存在する。なお、図３７に示す過熱域Ｓ２（第２過熱域）は、第１〜第６実施形態で対象とする出口近傍に発生する過熱域である。

第７実施形態の蒸発器１０４０は、このような過熱域Ｓ１の影響を受けにくくし、蓄冷材５０の蓄冷性能を確保すべく、冷媒通路の構造に特徴を持たせている。蒸発器１０４０は、その基本構成は第１実施形態の蒸発器１０４０と同様であるが、冷媒通路の構成が異なり、より詳細には、第１ヘッダ１０４１、第２ヘッダ１０４２、第３ヘッダ１０４３、第４ヘッダ１０４４の内部の区画、及び、相互の連通関係が異なる。

図３３〜図３５に示すように、第１ヘッダ１０４１内は、第１実施形態の第１ヘッダ４１とは異なり、第１区画と第２区画とは連通されている。したがって、第１ヘッダ１０４１に供給された冷媒は、第１群Ｇ１及び第２群Ｇ２に属する複数の冷媒管４５に分配される。冷媒は、第１群Ｇ１の冷媒管４５を通して第２ヘッダ１０４２の第１区画に流入し、第２群Ｇ２の冷媒管４５を通して第２ヘッダ１０４２の第２区画に流入する。

第２ヘッダ１０４２は、第１実施形態の第２ヘッダ４２と異なり、第１区画と第２区画との間が連通不能に封止されている。同様に、第４ヘッダ１０４４は、第１実施形態の第４ヘッダ４４と異なり、第１区画と第２区画との間が連通不能に封止されている。流入方向手前側かつ流れ方向風下側に位置する第２ヘッダ４２の第１区画は、流入方向奥側かつ流れ方向風上側に位置する第４ヘッダ１０４４の第１区画と連通されている。流入方向奥側かつ流れ方向風下側に位置する第２ヘッダ４２の第２区画は、流入方向手前側かつ流れ方向風上側に位置する第４ヘッダ１０４４の第２区画と連通されている。これに対応して、冷媒は、第２ヘッダ１０４２の第１区画から第４ヘッダ１０４４の第１区画に流入し、第２ヘッダ１０４２の第２区画から第４ヘッダ１０４４の第２区画に流入する。

第３ヘッダ１０４３内は、第１実施形態の第３ヘッダ４３とは異なり、第１区画と第２区画とは連通されている。第４ヘッダ１０４４の第１区画に流入された冷媒は、第３群Ｇ３に属する複数の冷媒管４５に分配され、第４ヘッダ１０４４の第２区画に流入された冷媒は、第４群Ｇ４に属する複数の冷媒管４５に分配される。冷媒は、第３群Ｇ３及び第４群Ｇ４の冷媒管４５を通して第３ヘッダ１０４３に流入し、集合される。第３ヘッダ１０４３内の冷媒は、冷媒出口から流出し、圧縮機１０へ向けて流れる。

このように、第７実施形態の蒸発器１０４０では、冷媒通路が、高さ方向下側の第２ヘッダタンク５２において、高さ方向上側の第１ヘッダ１０４１から導入された冷媒の流入方向の位置を入れ替える構成をとる。つまり、流入方向の手前側から第１群Ｇ１の冷媒管４５を介して導入された冷媒が流入方向の奥側へ入れ替えられ、また、流入方向の奥側から第２群Ｇ２の冷媒管４５を介して導入された冷媒が流入方向の手前側に入れ替えられる。図３３，図３５に示すように、第２ヘッダタンク５２内の冷媒通路の模式的な形状は、高さ方向から視たときにＸ字形状となり、また、蒸発器１０４０内の冷媒通路の模式的な形状は、２つの２ターン方式の冷媒通路を交差させたものとなる。第７実施形態の冷媒通路の構成を便宜的に「入替流れ方式」と表記する。

第７実施形態の入替流れ方式の冷媒通路の構成は以下のように表すことができる。蒸発器１０４０は、複数の冷媒管４５の一端側が連通し、冷媒管４５及び蓄冷材容器４７の配列方向（流入方向）を長手方向とするよう形成される第１ヘッダタンク５１と、複数の冷媒管４５の他端側が連通し、流入方向を長手方向とするよう形成される第２ヘッダタンク５２と、を備える。複数の冷媒管４５は、空気通路５３の空気の流れ方向に沿って一対となるように２列に配置されている。第１ヘッダタンク５１の内部は、第１ヘッダ１０４１と第３ヘッダ１０４３に区分される。第１ヘッダ１０４１は、複数の冷媒管４５のうち流れ方向の下流側に配置される冷媒管４５と連通され、長手方向の一端部に冷媒通路の入口が設けられる入口側通路である。第３ヘッダ１０４３は、流れ方向の上流側に配置される冷媒管４５と連通され、長手方向の一端部（または他端部）に冷媒通路の出口が設けられる出口側通路である。

複数の冷媒管４５は、第１群Ｇ１、第２群Ｇ２、第３群Ｇ３、第４群Ｇ４に区分される。第１群Ｇ１の冷媒管４５は、入口側通路としての第１ヘッダ１０４１と連通され、かつ、長手方向の一端部側（流入方向手前側）に配置される。第２群Ｇ２の冷媒管４５は、入口側通路としての第１ヘッダ１０４１と連通され、かつ、長手方向の他端部側（流入方向奥側）に配置される。第３群Ｇ３の冷媒管４５は、出口側通路としての第３ヘッダ１０４３と連通され、かつ、長手方向の他端部側に配置される。第４群Ｇ４の冷媒管４５は、出口側通路としての第３ヘッダ１０４３と連通され、かつ、長手方向の一端部側に配置される。

第２ヘッダタンク５２は、第１群Ｇ１と第３群Ｇ３とを連通し、第２群Ｇ２と第４群Ｇ４とを連通して、第１ヘッダ１０４１から流入方向の手前側及び奥側に導入された冷媒をそれぞれ奥側及び手前側に入れ替えて第３ヘッダ１０４３に導出するよう構成される。過熱域Ｓ１は、冷媒の低流量時に冷媒通路の流量むらによって複数の冷媒管４５の第２群Ｇ２及び第４群Ｇ４において発生する過熱域である。上記の冷媒通路の構成によって、図３５に示すように、過熱域Ｓ１が発生する第２群Ｇ２と、過熱域Ｓ１が発生しない第３群Ｇ３との両方に単一の蓄冷材容器４７が接合される構造を実現できる。同様に、過熱域Ｓ１が発生しない第１群Ｇ１と、過熱域Ｓ１が発生する第４群Ｇ４との両方に単一の蓄冷材容器４７が接合される構造を実現できる。

このような入替流れ方式の冷媒通路の構成により、冷媒低流量時など第１ヘッダ１０４１に導入された冷媒が流入方向の奥側に流れにくい状況においても、第１群Ｇ１及び第３群Ｇ３の冷媒管４５を介して、比較的流量の多い冷媒の流れを流入方向の全域に亘って提供できる。つまり冷媒低流量時でも流入方向奥側に冷媒を良好に流すことができる。単一の蓄冷材容器４７は、流れ方向に並列される２つの冷媒管４５と接合されるが、これらの冷媒管４５の一方には比較的流量の多い冷媒が流れる。これにより、蓄冷材容器４７が接合される２つの冷媒管４５の他方に過熱域Ｓ１が発生したとしても、過熱域Ｓ１にある蓄冷材５０に対して非過熱域の冷熱を伝えることができるので、蓄冷材容器４７内の蓄冷材５０を良好に冷やすことができる。

つまり、第７実施形態では、入替流れ方式の冷媒通路によって第２ヘッダタンク５２において冷媒の流入方向の位置を入れ替えることにより、過熱域Ｓ１が発生する冷媒管４５と、過熱域が発生しない冷媒管４５との両方に単一の蓄冷材容器４７が接合されるという冷媒通路構造１０４５に特徴がある。この冷媒通路構造１０４５が、冷媒の低流量時に冷媒通路の流量むらにより発生する過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制する「熱伝達抑制部」として機能する。そして、このような冷媒通路構造１０４５を設けることにより、過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制することができ、冷媒温度が高温となる過熱域Ｓ１の影響により蓄冷材５０が冷えにくくなる状況を回避できる。この結果、第７実施形態の蓄冷熱交換器としての蒸発器１０４０は、過熱域Ｓ１が存在する場合でも、過熱域Ｓ１の影響を受けにくくし、蓄冷性能を確保できる。

また、蓄冷材容器４７の表面には凹凸があり、凸部が冷媒管４５と接合する構成でもよい。

［第７実施形態の変形例］
図３９〜図４２を参照して第７実施形態の変形例について説明する。第７実施形態では一組の入替流れ方式の冷媒通路、すなわち、第２ヘッダタンク５２において冷媒の流入方向の位置の入れ替わりが１か所である冷媒通路構造１０４５を例示したが、少なくとも一組の入替流れ方式の冷媒通路を含めば他の構成としてもよい。例えば図３９、図４０に示される蒸発器１０４０Ａは、一組の入替流れ方式と、従来の２ターン方式とを併用している。図４１，図４２に示される蒸発器１０４０Ｂは、二組の入替流れ方式の冷媒通路が併用され、流入方向に沿って設けられている。さらに、複数組の入替流れ方式の冷媒通路を流入方向に沿って設けることもできる。蒸発器１０４０Ａや蒸発器１０４０Ｂの冷媒通路の構成によっても、第７実施形態の冷媒通路構造１０４５と同様の構造を実現できるので、第７実施形態の蒸発器１０４０と同様の作用効果を奏することができる。

［第８実施形態］
図４３〜図４５を参照して第８実施形態を説明する。第８実施形態の蒸発器１１４０は、冷媒の低流量時に冷媒通路の流量むらにより発生する過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制する熱伝達抑制部の構成として、第７実施形態の構成に加えて、さらにインナフィン１１４７ｂによる機能も追加している点で、第７実施形態の蒸発器１０４０と異なる。具体的には、図４３〜図４５に示すように、過熱域Ｓ１（風下側奥側、風上側手前側）に接する蓄冷材容器１１４７において、インナフィン１１４７ｂがこの過熱域Ｓ１と接していない点が第７実施形態の蒸発器１０４０と異なる。

この構成を言い換えると、インナフィン１１４７ｂは、蓄冷材容器１１４７の内部において蓄冷材容器１１４７の長手方向（高さ方向）に沿って延在するよう配置される。インナフィン１１４７ｂは、過熱域Ｓ１が発生する冷媒管４５の第２群Ｇ２及び第４群Ｇ４と蓄冷材容器１１４７とが接合する部分（図４３中のＢ７−Ｂ７断面）では蓄冷材容器１１４７の内壁と接合されない。また、過熱域Ｓ１が発生しない冷媒管４５の第１群Ｇ１及び第３群Ｇ３と蓄冷材容器１１４７とが接触する部分（図４３中のＡ７−Ａ７断面）では蓄冷材容器１１４７の内壁と接合される。このインナフィン１１４７ｂは、熱伝達抑制部として機能する。

この構成により、第８実施形態の蒸発器１１４０は、第７実施形態と同様の効果を奏する。また、過熱域Ｓ１でインナフィン１１４７ｂが蓄冷材容器１１４７と接していないため、過熱域Ｓ１の温熱が蓄冷材容器１１４７内の蓄冷材５０に伝わりにくくなる。このため、過熱域Ｓ１の温熱の影響を受けずに非過熱域の冷熱で蓄冷材容器１１４７の内部の蓄冷材をより一層好適に冷やすことができる。

なお、第８実施形態のインナフィン１１４７ｂと蓄冷材容器１１４７との接合構造は上記のものに限定されず、過熱域Ｓ１における冷媒管４５からインナフィン１１４７ｂを介しての蓄冷材５０への伝熱量が過熱域Ｓ１以外の伝熱量より相対的に小さくなれば他の構成でもよい。言い換えると、過熱域Ｓ１におけるインナフィン１１４７ｂの伝熱性能を他の部分より相対的に低くできればよい。例えば図１１を参照して第１実施形態にて説明したのと同様に、インナフィン１１７１ｂが、冷媒管４５の過熱域Ｓ１と接触する部分では蓄冷材容器１１４７の外殻１１４７ａの内壁面との接合率が相対的に低くなるよう接合され、冷媒管４５の過熱域Ｓ１以外と接触する部分では内壁面との接合率が相対的に高くなるよう接合される構成とすることができる。このように、過熱域Ｓ１におけるインナフィン１１４７ｂを介しての伝熱量を相対的に小さくする、または、インナフィン１１４７ｂと蓄冷材容器１１４７との接合率を相対的に低くすることにより、過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、本実施形態の蒸発器１１４０と同様の効果が得られる。

また、図１２を参照して第１実施形態にて説明した構成と同様に、インナフィン１１４７ｂの波型形状が蓄冷材容器１１４７の短手方向（流れ方向）に連続する構成、すなわち、インナフィン１１４７ｂの峰と谷が高さ方向に沿って延びている構成としてもよい。この場合、インナフィン１１４７ｂの峰及び谷は、流れ方向に沿って冷媒管４５の過熱域Ｓ１と接触するものは蓄冷材容器１１４７の外殻１１４７ａの内壁面と接合されず、冷媒管４５の過熱域Ｓ１以外と接触するものは内壁面と接合される。この構成でも、過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、本実施形態の蒸発器１１４０と同様の効果が得られる。

［第９実施形態］
図４６〜図４８を参照して第９実施形態を説明する。第９実施形態の蒸発器１２４０は、冷媒の低流量時に冷媒通路の流量むらにより発生する過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制する熱伝達抑制部の構成として、第７実施形態の構成に加えて、さらに蓄冷材容器１２４７による機能も追加している点で、第７実施形態の蒸発器１０４０と異なる。具体的には、図４６〜図４８に示すように、過熱域Ｓ１（風下側奥側、風上側手前側）に接する蓄冷材容器１２４７が、この過熱域Ｓ１を発生させる冷媒管４５に接合しない点で第７実施形態の蒸発器１０４０と異なる。また、第９実施形態の蒸発器１２４０は、蓄冷材容器１２４７の内部にインナフィンを設けない点が第７実施形態の蒸発器１０４０と異なる。

この構成を言い換えると、蓄冷材容器１２４７は、過熱域Ｓ１が発生する冷媒管４５の第２群Ｇ２及び第４群Ｇ４と接触する部分（図４６中のＢ８−Ｂ８断面、領域１２４７ｃ）では冷媒管４５と接合されず冷媒管４５と間隔をあけて形成される。また、過熱域Ｓ１が発生しない冷媒管４５の第１群Ｇ１及び第３群Ｇ３と接触する部分（図４６中のＡ８−Ａ８断面、外殻１２４７ａ）において冷媒管４５と接合される。この蓄冷材容器１２４７が熱伝達抑制部として機能する。

この構成により、第９実施形態の蒸発器１２４０は、第７実施形態と同様の効果を奏する。また、過熱域Ｓ１で蓄冷材容器１２４７が冷媒管４５と接していないため、過熱域Ｓ１の温熱が蓄冷材容器１２４７内の蓄冷材５０に伝わりにくくなる。このため、過熱域Ｓ１の温熱の影響を受けずに非過熱域の冷熱で蓄冷材容器１２４７の内部の蓄冷材５０をより一層好適に冷やすことができる。

なお、第９実施形態の蓄冷材容器１２４７の形状は、上記のものに限定されず、過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材容器１２４７を介しての蓄冷材５０への伝熱量が過熱域Ｓ１以外の伝熱量より相対的に小さくなれば他の構成でもよい。言い換えると、過熱域Ｓ１における蓄冷材容器１２４７の伝熱性能を他の部分より相対的に低くできればよい。例えば図２３を参照して第２実施形態にて説明した構成と同様に、蓄冷材容器１２４７が、冷媒管４５の過熱域Ｓ１と接触する部分（領域１２４７ｃ）では冷媒管４５との接合率が相対的に低くなるように接合され、冷媒管４５の過熱域Ｓ１以外と接触する部分（外殻１２４７ａ）において冷媒管４５との接合率が相対的に高くなるよう接合される構成とすることができる。このように、過熱域Ｓ１における蓄冷材容器１２４７の伝熱量を相対的に小さくする、または、蓄冷材容器１２４７と冷媒管４５との接合率を相対的に低くすることにより、過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、本実施形態の蒸発器１２４０と同様の効果が得られる。

［第１０実施形態］
図４９〜図５１を参照して第１０実施形態を説明する。第１０実施形態の蒸発器１３４０は、冷媒の低流量時に冷媒通路の流量むらにより発生する過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制する熱伝達抑制部の構成として、第７実施形態の構成に加えて、さらに蓄冷材容器１２４７による機能も追加している点で、第７実施形態の蒸発器１０４０と異なる。具体的には、図４９〜図５１に示すように、過熱域Ｓ１（風下側奥側、風上側手前側）に接する蓄冷材容器１２４７が、この過熱域Ｓ１を発生させる冷媒管４５に接合しない点で第７実施形態の蒸発器１０４０と異なる。

この構成を言い換えると、インナフィン１３４７ｂは、蓄冷材容器１３４７の内部において蓄冷材容器１３４７の長手方向（高さ方向）に沿って延在するよう配置され、蓄冷材容器１３４７の内壁と長手方向の全域に亘って接合される。蓄冷材容器１３４７は、過熱域Ｓ１が発生する冷媒管４５の第２群Ｇ２及び第４群Ｇ４と接触する部分（図４９中のＢ９−Ｂ９断面、領域１３４７ｃ）では冷媒管４５と接合されず冷媒管４５と間隔をあけて形成される。また、過熱域Ｓ１が発生しない冷媒管４５の第１群Ｇ１及び第３群Ｇ３と接触する部分（図４９中のＡ９−Ａ９断面、外殻１３４７ａ）において冷媒管４５と接合される。この蓄冷材容器１３４７が熱伝達抑制部として機能する。

この構成により、第１０実施形態の蒸発器１３４０は、第７実施形態と同様の効果を奏する。また、過熱域Ｓ１で蓄冷材容器１３４７が冷媒管４５と接していないため、過熱域Ｓ１の温熱が蓄冷材容器１３４７内の蓄冷材５０に伝わりにくくなる。また、蓄冷材容器１３４７の内部にインナフィン１３４７ｂが設けられるので、非過熱側の冷熱を過熱域側に伝えやすい。このため、過熱域Ｓ１の温熱の影響を受けずに非過熱域の冷熱で蓄冷材容器１３４７の内部の蓄冷材５０をより一層好適に冷やすことができる。

なお、第１０実施形態の蒸発器１３４０でも、第８実施形態と同様に、インナフィン１３４７ｂが、過熱域Ｓ１が発生する冷媒管４５の第２群Ｇ２及び第４群Ｇ４と蓄冷材容器１３４７とが接合する部分（領域１３４７ｃ）では蓄冷材容器１３４７の内壁と接合されない構成としてもよい。この構成により、過熱域Ｓ１ではインナフィン１３４７ｂが蓄冷材容器１３４７、つまり冷媒管４５に接合していないため、過熱冷媒からの温熱が蓄冷材５０の内部へより一層伝わりにくくなる。

なお、第１０実施形態の蓄冷材容器１３４７の形状は、上記のものに限定されず、過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材容器１２４７を介しての蓄冷材５０への伝熱量が過熱域Ｓ１以外の伝熱量より相対的に小さくなれば他の構成でもよい。言い換えると、過熱域Ｓ１における蓄冷材容器１３４７の伝熱性能を他の部分より相対的に低くできればよい。例えば、図２３を参照して第２実施形態にて説明した構成と同様に、蓄冷材容器２１３４７が、冷媒管４５の過熱域Ｓ１と接触する部分（領域１３４７ｃ）では冷媒管４５との接合率が相対的に低くなるように接合され、冷媒管４５の過熱域Ｓ１以外と接触する部分（外殻１３４７ａ）において冷媒管４５との接合率が相対的に高くなるよう接合される構成とすることができる。このように、過熱域Ｓ１における蓄冷材容器１３４７の伝熱量を相対的に小さくする、または、蓄冷材容器１３４７と冷媒管４５との接合率を相対的に低くすることにより、過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、本実施形態の蒸発器１３４０と同様の効果が得られる。

さらに、第８実施形態と同様にインナフィン１３４７ｂと蓄冷材容器１３４７との接合構成によって過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制する構成を適用する場合には、図１１を参照して第１実施形態にて説明したのと同様の構成を適用できる。具体的には、インナフィン１３４７ｂが、冷媒管４５の過熱域Ｓ１と接触する部分では蓄冷材容器１３４７の外殻１３４７ａの内壁面との接合率が相対的に低くなるよう接合され、冷媒管４５の過熱域Ｓ１以外と接触する部分では内壁面との接合率が相対的に高くなるよう接合される構成とすることができる。このように、インナフィン１３４７ｂと蓄冷材容器１３４７との接合率を相対的に低くすることによっても、過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、本実施形態の蒸発器１３４０と同様の効果が得られる。

また、図１２を参照して第１実施形態にて説明した構成と同様に、インナフィン１３４７ｂの波型形状が蓄冷材容器１３４７の短手方向（流れ方向）に連続する構成、すなわち、インナフィン１３４７ｂの峰と谷が高さ方向に沿って延びている構成としてもよい。この構成でも、過熱域Ｓ１における冷媒管４５から蓄冷材５０への熱伝達を抑制でき、本実施形態の蒸発器１３４０と同様の効果が得られる。

［第１１実施形態］
図５２を参照して第１１実施形態を説明する。第１１実施形態の蒸発器１４４０は、複数の冷媒管４５のうち、過熱域Ｓ１が発生する第２群Ｇ２及び第４群Ｇ４と接触する部分に、他の部分（本実施形態では第１群Ｇ１）と比較して相対的に融点の高い高融点蓄冷材５０Ａが配置され、さらに、過熱域Ｓ２が発生する第３群Ｇ３と接触する部分にも高融点蓄冷材５０Ａが配置される点で、第７実施形態の蒸発器１０４０（図３３〜図３５参照）と異なる。

図３４を参照して説明したように、入替流れ形式の冷媒流路構造１０４５では、冷媒の低流量時に冷媒通路の流量むらによって、複数の冷媒管４５の第２群Ｇ２及び第４群Ｇ４において過熱域Ｓ１が発生する。また、複数の冷媒管４５の第３群Ｇ３の出口近傍には、第１〜第６実施形態の過熱域Ｓと同様の仕組みによって過熱域Ｓ２が発生する。第１１実施形態では、これらの過熱域Ｓ１，Ｓ２が発生する冷媒管４５（すなわち第２群Ｇ２、第３群Ｇ３、第４群Ｇ４）と接触する蓄冷材容器４７の内部には高融点蓄冷材５０Ａが収容されている。

ここで、冷媒管４５の第１群Ｇ１及び第４群Ｇ４の両方と接触する蓄冷材容器４７は、図５２に示すように、第１群Ｇ１と接触する部分（流れ方向の風下側の半分）に通常の融点の蓄冷材５０が充填され、第４群Ｇ４と接触する部分（流れ方向の風上側の半分）には高融点蓄冷材５０Ａが充填されている。このような構成は、例えば蓄冷材容器４７の流れ方向の略中間の位置に仕切り板を内蔵させ、単一の蓄冷材容器４７の内部空間を区分することにより実現できる。なお、冷媒管４５の第２群Ｇ２及び第３群Ｇ３の両方と接触する蓄冷材容器４７では、単に内部空間の全体に高融点蓄冷材５０Ａを充填すればよい。

高融点蓄冷材５０Ａを適用して蓄冷材の融点が高くすると、蓄冷材を冷やす冷媒との温度差が大きくなるため、蓄冷材がより冷えやすくなる（凝固しやすくなる）。例えば、冷媒管４５の通常の領域における冷媒の温度を−３℃、冷媒管４５の過熱域Ｓ１，Ｓ２における冷媒の温度を０℃、冷媒管４５の通常領域の冷媒と熱交換する蓄冷材の融点を５℃と仮定する。このとき、冷媒管４５の過熱域Ｓ１，Ｓ２の冷媒と熱交換する蓄冷材の融点が、通常領域における蓄冷材の融点と同一の場合には、過熱域Ｓ１，Ｓ２では相対的に蓄冷材が凝固しにくくなり、過熱域Ｓ１，Ｓ２における蓄冷材の凝固性は通常領域より低くなる。一方、過熱域Ｓ１，Ｓ２における蓄冷材の融点を、通常領域における蓄冷材の融点に対して、通常領域と過熱域Ｓ１，Ｓ２の冷媒間の温度差（ここでは＋３℃）の分だけ高くすれば、過熱域Ｓ１，Ｓ２における蓄冷材の凝固性は通常領域と同等となる。また、過熱域Ｓ１，Ｓ２の蓄冷材の融点を、通常領域における蓄冷材の融点に対して通常領域と過熱域Ｓ１，Ｓ２の冷媒間の温度差より高くすれば、過熱域Ｓ１，Ｓ２における蓄冷材の凝固性は通常領域より向上する。

このように、第１１実施形態の蒸発器１４４０は、過熱域Ｓ１，Ｓ２が発生する冷媒管４５と接触する部分に高融点蓄冷材５０Ａを配置する構成とすることにより、蓄冷材と熱交換する冷媒が過熱域Ｓ１，Ｓ２のものか通常領域のものかに依存することなく、蓄冷材の凝固性を均一にすることができる。これにより、過熱域Ｓ１，Ｓ２の影響を受けにくくすることができ、蒸発器１４４０の蓄放熱性能を高めることができる。

［第１１実施形態の変形例］
なお、第１１実施形態では、過熱域Ｓ２が発生する冷媒管４５の第３群Ｇ３と接触する蓄冷材容器４７の高さ方向の全体に亘って、その内部に高融点蓄冷材５０Ａを充填する構成を例示したが、少なくとも過熱域Ｓ２と接触する部分を高融点蓄冷材５０Ａとすればよい。例えば、冷媒管４５の第３群Ｇ３と接触する蓄冷材容器４７のうち、過熱域Ｓ２が発生する出口側通路側の近傍に接触する部分のみに高融点蓄冷材５０Ａを収容する構成としてもよい。このような構成は、例えば蓄冷材容器４７の過熱域Ｓ２と重畳する部分（例えば流れ方向風上側、かつ、高さ方向上側の四分の一の領域）に沿って仕切り板を内蔵させ、単一の蓄冷材容器４７の内部空間を区分することにより実現できる。

［第１２実施形態］
図５３を参照して第１２実施形態を説明する。第１２実施形態の蒸発器１５４０は、複数の冷媒管４５のうち、過熱域Ｓ１が発生する第２群Ｇ２及び第４群Ｇ４と接触する部分に高融点蓄冷材５０Ａが配置される点で、第７実施形態の蒸発器１０４０（図３３〜図３５参照）と異なる。言い換えると、過熱域Ｓ２が発生する第３群Ｇ３と接触する部分に高融点蓄冷材５０Ａが配置されない点で、第１１実施形態の蒸発器１４４０（図５２参照）と異なる。

ここで、冷媒管４５の第２群Ｇ２及び第３群Ｇ３の両方と接触する蓄冷材容器４７は、図５３に示すように、第３群Ｇ３と接触する部分（流れ方向の風上側の半分）に通常の融点の蓄冷材５０が充填され、第２群Ｇ２と接触する部分（流れ方向の風下側の半分）には高融点蓄冷材５０Ａが充填されている。なお、冷媒管４５の第１群Ｇ１及び第４群Ｇ４の両方と接触する蓄冷材容器４７の構成は、図５２を参照して説明した第１１実施形態のものと同様である。

第１２実施形態の蒸発器１５４０は、第１１実施形態の蒸発器１４４０と同様に、過熱域Ｓ１が発生する冷媒管４５と接触する部分に高融点蓄冷材５０Ａを配置する構成であるので、第１１実施形態と同様に、蓄冷材と熱交換する冷媒が過熱域Ｓ１のものか通常領域のものかに依存することなく、蓄冷材の凝固性を均一にすることができる。これにより、過熱域Ｓ１の影響を受けにくくすることができ蓄放熱性能を高めることができるという効果を奏することができる。

さらに、第１２実施形態の蒸発器１５４０では、２種類の融点の蓄冷材（蓄冷材５０及び高融点蓄冷材５０Ａ）が、冷媒温度の分布（流れ方向に沿った通常→過熱域Ｓ１の順の分布）に対応して左右均等（流れ方向に沿って同量ずつ）に蓄冷材容器４７内に保持された状態となる。この構成により、２種類の融点の蓄冷材のそれぞれの凍り方が同等となり、この結果、放熱時の吹出し温度分布を均一化することができる。

［第１３実施形態］
図５４を参照して第１３実施形態を説明する。第１３実施形態の蒸発器１６４０は、過熱域Ｓと接触する部分の蓄冷材が高融点蓄冷材５０Ａである点で、第１実施形態の蒸発器４０と異なる。

図５を参照して説明したように、所謂４ターン方式の冷媒通路構造では、第４群Ｇ４の冷媒管４５における高さ方向上側の略半分の領域、すなわち冷媒通路の出口の近傍において、冷媒の蒸発により過熱域Ｓが発生する。第１３実施形態では、この過熱域Ｓが発生する冷媒管４５（すなわち第４群Ｇ４）と接触する蓄冷材容器４７の内部には高融点蓄冷材５０Ａが収容されている。

なお、第１３実施形態では、少なくとも過熱域Ｓと接触する部分の蓄冷材が高融点蓄冷材５０Ａであればよく、例えば、高融点蓄冷材５０Ａが、過熱域Ｓが発生する冷媒管４５の第４群Ｇ４と接触する蓄冷材容器４７の高さ方向の全体に亘って充填される構成でもよいし、過熱域Ｓと接触する部分のみに充填される構成でもよい。

第１３実施形態の蒸発器１６４０は、第１１実施形態の蒸発器１４４０と同様に、過熱域Ｓが発生する冷媒管４５と接触する部分に高融点蓄冷材５０Ａを配置する構成である。このため、４ターン方式の冷媒通路構造においても、第１１実施形態の入替流れ形式の冷媒流路構造１０４５と同様に、蓄冷材と熱交換する冷媒が過熱域Ｓのものか通常領域のものかに依存することなく、蓄冷材の凝固性を均一にすることができる。これにより、過熱域Ｓの影響を受けにくくすることができ蓄放熱性能を高めることができるという効果を奏することができる。なお、第１３実施形態の構成は、４ターン方式の冷媒通路構造に関する他の第２〜第６実施形態にも適用できる。

［第１４実施形態］
図５５を参照して第１４実施形態を説明する。第１４実施形態の蒸発器１７４０は、蓄冷材容器４７の内部に、冷媒管４５の延在方向である長手方向（すなわち高さ方向）に沿って内部空間を区切る一対の仕切り板４７ｄが設けられる点で、上記の各実施形態と異なる。

図５５に示すように、一対の仕切り板４７ｄのうちの一方（図５５では右側の板）は、蓄冷材容器４７の長手方向の一方側（図５５では、高さ方向下側）の端部に間隙を有する。また、一対の仕切り板４７ｄのうちの他方（図５５では左側の板）は、蓄冷材容器４７の長手方向の他方側（図５５では、高さ方向上側）の端部に間隙を有する。仕切り板４７ｄは、流れ方向に沿って略等間隔に配置されている。また、蓄冷材容器４７は、流れ方向の側壁のうち一方の仕切り板に近いほうの側壁に、蓄冷材封入パイプ４７ｅを備える。

蓄冷材容器４７では、蓄冷材封入パイプ４７ｅを介して内部に蓄冷材５０が封入されるが、その際に、凍結膨張対策として内部空間を蓄冷材５０で満杯にはせず、蓄冷材容器４７の内部の上側に１５％程度の隙を設けているのが一般的である。例えば、図５５に示すように内部空間の上端に高さＣ１程度の空間が残ることになる。ここで、上記実施形態で説明した過熱域Ｓ，Ｓ２は、主に冷媒管４５の高さ方向上側で発生する。このため、従来の構成では、蓄冷材容器４７の高さ方向上側が冷えにくくなり、冷え不具合が発生する虞がある。

第１４実施形態の構成では、一対の仕切り板４７ｄによって蓄冷材容器４７の内部空間が３つに区切られ、これらの区切られた領域が直列に連なる構成となる。このため、従来と同様に、凍結膨張対策として１５％程度の隙を設けるように蓄冷材５０を注入すると、図５５に示すように、蓄冷材封入パイプ４７ｅが連通する領域のみに空間４７ｆができ、奥側の２つの領域では蓄冷材５０が高さ方向の全域に亘り充填される。つまり、空間４７ｆだけ見れば、上端からの高さｃ２は従来の高さｃ１より増えるものの、蓄冷材容器４７の内部空間の全体をみれば、高さ方向では蓄冷材５０が存在しない位置が存在しなくなる。言い換えると、流れ方向から蓄冷材容器４７の内部空間を視たときに、高さ方向の全域に亘って蓄冷材５０が配置される。これにより、蓄冷材容器４７内の上端に隙ができるのを防止でき、蓄冷材容器４７の高さ方向上側の冷え残り部を解消することができる。

なお、一対の仕切り板４７ｄは、少なくとも一対が蓄冷材容器４７の内部に設けられればよく、複数対の仕切り板を設ける構成としてもよい。

［第１５実施形態］
図５６を参照して第１５実施形態を説明する。第１５実施形態の蒸発器１８４０は、過熱域Ｓが発生する冷媒管４５と接合される蓄冷材容器４７が、冷媒管４５の過熱域Ｓと接触する部分には設けられず、冷媒管４５の過熱域Ｓ以外と接触する部分のみに設けられる点で、第１実施形態の蒸発器４０と異なる。

図５を参照して説明したように、所謂４ターン方式の冷媒通路構造では、第４群Ｇ４の冷媒管４５における高さ方向上側の略半分の領域、すなわち冷媒通路の出口の近傍において、冷媒の蒸発により過熱域Ｓが発生する。第１５実施形態では、図５６に示すように、この過熱域Ｓが発生する冷媒管４５、すなわち第４群Ｇ４の冷媒管４５と接触する蓄冷材容器４７は、過熱域Ｓは発生する領域（冷媒通路の出口の近傍）には配置されていない。

第１５実施形態の蒸発器１８４０は、この構成により、過熱域Ｓの冷媒と蓄冷材５０との間の熱交換を分断することができ、冷却効率の改善を図ることができる。これにより、蓄冷材５０の凝固を促進させ、従来製品に対して放冷時間を長くする事で、この蒸発器１８４０が搭載される車両のアイドルストップ時に、エアコンのオフ時間を長くして、更なる燃費改善を図ることができる。なお、第１５実施形態の構成は、４ターン方式の冷媒通路構造に関する他の第２〜第６実施形態にも適用できる。

以上、具体例を参照しつつ本発明の実施の形態について説明した。しかし、本発明はこれらの具体例に限定されるものではない。すなわち、これら具体例に、当業者が適宜設計変更を加えたものも、本発明の特徴を備えている限り、本発明の範囲に包含される。例えば、前述した各具体例が備える各要素及びその配置、材料、条件、形状、サイズなどは、例示したものに限定されるわけではなく適宜変更することができる。また、前述した各実施の形態が備える各要素は、技術的に可能な限りにおいて組み合わせることができ、これらを組み合わせたものも本発明の特徴を含む限り本発明の範囲に包含される。

例えば、上記の第１〜第６実施形態において説明した、冷媒通路の出口の近傍において冷媒の蒸発により発生する過熱域Ｓ，Ｓ２による蓄冷の影響を低減する手法を、第７〜第１０実施形態の構成に組み合わせることも可能である。

上記実施形態では、蒸発器４０において、蓄冷材容器４７が２つの冷媒管４５の間に配置され、これら２つの冷媒管４５と接合され、それぞれの冷媒管４５における蓄冷材容器４７と反対側に空気通路５３が設けられる構成を例示したが、この構成に限られない。例えば、冷媒管４５と蓄冷材容器４７とが同一方向に延在するよう一体的な部材として形成され、空気通路５３がこれらの部材の隙間に設けられる構成でもよい。

上記実施形態では、蓄冷材５０が蓄冷材容器４７に収容される構成を例示したが、これに限られない。例えば、蓄冷材５０が蓄冷材容器４７に収容されず、冷媒管４５と直接接触する構成として、冷媒管４５から蓄冷材５０に対して熱伝達を直接行う構成とすることもできる。

１：冷凍サイクル装置
１０：圧縮機
４０，４０１，１４０，１４０１，２４０，２４０１，３４０，４４０，５４０，１０４０，１１４０，１２４０，１３４０，１４４０，１５４０，１６４０，１７４０，１８４０：蒸発器（蓄冷熱交換器）
４５：冷媒管
４７，４７１，１４７，１４７１，２４７，２４７１，３４７，４４７，５４７，１１４７，１２４７，１３４７：蓄冷材容器（熱伝達抑制部）
４７ｂ，４７１ｂ，２４７ｂ，２４７１ｂ，３４７ｂ，５４７ｂ，１１４７ｂ，１２４７ｂ，１３４７ｂ：インナフィン（熱伝達抑制部）
４７ｄ：一対の仕切り板
５０：蓄冷材
５０Ａ：高融点蓄冷材
５１：第１ヘッダタンク
５２：第２ヘッダタンク
５３：空気通路
１０４１：第１ヘッダ（入口側通路）
１０４３：第３ヘッダ（出口側通路）
１０４５：冷媒通路構造
Ｓ，Ｓ１：過熱域
Ｓ２：過熱域（第２過熱域）
Ｇ１：第１群の冷媒管
Ｇ２：第２群の冷媒管
Ｇ３：第３群の冷媒管
Ｇ４：第４群の冷媒管

Claims (37)

1. 冷媒を流通させる冷媒通路を有し、互いに間隔をあけて配置される複数の冷媒管（４５）と、
   前記複数の冷媒管と隣接する蓄冷材（５０）と、
   前記冷媒通路にて発生する前記冷媒の過熱域（Ｓ、Ｓ１，Ｓ２）における前記冷媒管から前記蓄冷材への熱伝達を抑制する熱伝達抑制部（４７ｂ，４７１ｂ，１４７、１４７１，２４７，２４７１，３４７ｂ，４４７，５４７，１０４５，１１４７ｂ，１２４７，１３４７）と、
   を備える蓄冷熱交換器（４０，４０１，１４０，１４０１，２４０，２４０１，３４０，４４０，５４０，１０４０，１１４０，１２４０，１３４０，１４４０，１５４０，１６４０，１７４０，１８４０）。
2. 前記複数の冷媒管と隣接し、前記蓄冷材を収容する複数の蓄冷材容器（４７，４７１，１４７，１４７１，２４７，２４７１，３４７，４４７，５４７，１１４７，１２４７，１３４７）を備える、
   請求項１に記載の蓄冷熱交換器。
3. 前記複数の蓄冷材容器のそれぞれは、前記冷媒管の延在方向を長手方向として前記複数の冷媒管のうちの２つの冷媒管の間に配置され、前記２つの冷媒管と接合され、
   前記複数の蓄冷材容器のそれぞれと接合される前記２つの冷媒管における前記蓄冷材容器と反対側に、前記複数の冷媒管のうちの他の冷媒管との隙間に形成され、前記隙間を流れる空気と前記冷媒との間で熱交換する空気通路（５３）を備える、
   請求項２に記載の蓄冷熱交換器。
4. 前記熱伝達抑制部（４７ｂ，４７１ｂ，１４７，１４７１，２４７，２４７１，３４７ｂ，４４７，５４７）は、前記冷媒通路の出口の近傍において前記冷媒の蒸発により発生する前記過熱域（Ｓ）における前記冷媒管から前記蓄冷材への熱伝達を抑制する、
   請求項３に記載の蓄冷熱交換器（４０，４０１，１４０，１４０１，２４０，２４０１，３４０，４４０，５４０，１６４０，１８４０）。
5. 前記蓄冷材容器の内部において前記冷媒管の延在方向である長手方向に沿って延在するよう配置されるインナフィン（４７ｂ，４７１ｂ，３４７ｂ）を備え、
   前記インナフィンは、前記過熱域が発生する前記冷媒管と接合される前記蓄冷材容器において、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材への前記インナフィンを介した伝熱量が相対的に小さく、前記冷媒管の前記過熱域以外と接触する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材への前記インナフィンを介した伝熱量が相対的に大きく、
   前記熱伝達抑制部は前記インナフィンを含む、
   請求項４に記載の蓄冷熱交換器（４０，４０１，３４０）。
6. 前記インナフィン（４７１ｂ）は、前記過熱域が発生する前記冷媒管と接合される前記蓄冷材容器において、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では前記蓄冷材容器の内壁との接合率が相対的に低く、前記冷媒管の前記過熱域以外と接触する部分では前記蓄冷材容器の内壁との接合率が相対的に高い、
   請求項５に記載の蓄冷熱交換器（４０１）。
7. 前記インナフィン（４７ｂ，３４７ｂ）は、前記過熱域が発生する前記冷媒管と接合される前記蓄冷材容器において、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では前記蓄冷材容器の内壁と接合されず、前記冷媒管の前記過熱域以外と接触する部分では前記蓄冷材容器の内壁と接合される、
   請求項５に記載の蓄冷熱交換器（４０，３４０）。
8. 前記複数の冷媒管は、前記空気通路の前記空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管が配置され、
   前記蓄冷材容器は、前記空気の流れ方向に沿って配置される前記少なくとも２つの冷媒管と接合するよう形成され、
   前記インナフィン（４７ｂ）は、前記冷媒管及び前記蓄冷材容器の配列方向から視るときに前記少なくとも２つの冷媒管と重畳するよう形成され、
   前記インナフィンは、前記過熱域が発生する冷媒管を含む前記少なくとも２つの冷媒管と接合される前記蓄冷材容器において、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分を含み、かつ、前記空気の流れ方向から視るときに、前記冷媒管の前記過熱域と接触する前記部分と重畳する領域では前記蓄冷材容器の内壁と接合されず、それ以外の領域では前記蓄冷材容器の内壁と接合される、
   請求項７に記載の蓄冷熱交換器（４０）。
9. 前記複数の冷媒管は、前記空気通路の前記空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管が配置され、
   前記蓄冷材容器は、前記空気の流れ方向に沿って配置される前記少なくとも２つの冷媒管と接合するよう形成され、
   前記インナフィン（３４７ｂ）は、前記冷媒管及び前記蓄冷材容器の配列方向から視るときに前記少なくとも２つの冷媒管と重畳するよう形成され、
   前記インナフィンは、前記過熱域が発生する冷媒管を含む前記少なくとも２つの冷媒管と接合される前記蓄冷材容器において、前記過熱域が発生しない冷媒管と重畳する領域では前記冷媒管の延在方向である前記長手方向の全域に亘って前記蓄冷材容器の内壁と接合され、前記過熱域が発生する冷媒管と重畳する領域では、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では前記蓄冷材容器の内壁と接合されず、それ以外の部分では前記蓄冷材容器の内壁と接合される、
   請求項７に記載の蓄冷熱交換器（３４０）。
10. 前記過熱域が発生する前記冷媒管と接合される前記蓄冷材容器（１４７，１４７１，４４７）は、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材容器を介しての前記蓄冷材への伝熱量が相対的に小さく、前記冷媒管の前記過熱域以外と接触する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材容器を介しての前記蓄冷材への伝熱量が相対的に大きく、
    前記熱伝達抑制部は前記蓄冷材容器を含む、
    請求項４〜９のいずれか１項に記載の蓄冷熱交換器（１４０，１４０１，４４０）。
11. 前記過熱域が発生する前記冷媒管と接合される前記蓄冷材容器（１４７１）は、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では前記冷媒管との接合率が相対的に低く、前記冷媒管の前記過熱域以外と接触する部分では前記冷媒管との接合率が相対的に高い、
    請求項１０に記載の蓄冷熱交換器（１４０１）。
12. 前記過熱域が発生する前記冷媒管と接合される前記蓄冷材容器（１４７，４４７）は、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では前記冷媒管と接合されず前記冷媒管と間隔をあけて形成され、前記冷媒管の前記過熱域以外と接触する部分において前記冷媒管と接合される、
    請求項１０に記載の蓄冷熱交換器（１４０，４４０）。
13. 前記複数の冷媒管は、前記空気通路の前記空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管が配置され、
    前記蓄冷材容器は、前記空気の流れ方向に沿って配置される前記少なくとも２つの冷媒管と接合するよう形成され、
    前記過熱域が発生する冷媒管を含む前記少なくとも２つの冷媒管と接合される前記蓄冷材容器（１４７）は、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分を含み、かつ、前記空気の流れ方向から視るときに、前記冷媒管の前記過熱域と接触する前記部分と重畳する領域では前記冷媒管と接合されず前記冷媒管と間隔をあけて形成され、それ以外の領域では前記冷媒管と接合される、
    請求項１２に記載の蓄冷熱交換器（１４０）。
14. 前記複数の冷媒管は、前記空気通路の前記空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管が配置され、
    前記蓄冷材容器は、前記空気の流れ方向に沿って配置される前記少なくとも２つの冷媒管と接合するよう形成され、
    前記過熱域が発生する冷媒管を含む前記少なくとも２つの冷媒管と接合される前記蓄冷材容器（４４７）は、前記過熱域が発生しない冷媒管と重畳する領域では前記延在方向の全域に亘って前記冷媒管と接合され、前記過熱域が発生する冷媒管と重畳する領域では、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では前記冷媒管と接合されず前記冷媒管と間隔をあけて形成され、それ以外の部分では前記冷媒管と接合される、
    請求項１２に記載の蓄冷熱交換器（４４０）。
15. 前記蓄冷材容器の内部において前記冷媒管の延在方向である前記長手方向に沿って延在するよう配置され、前記蓄冷材容器の内壁と接合されるインナフィンを備え、
    前記過熱域が発生する前記冷媒管と接合される前記蓄冷材容器（２４７，２４７１，５４７）は、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材容器を介しての前記蓄冷材への伝熱量が相対的に小さく、前記冷媒管の前記過熱域以外と接触する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材容器を介しての前記蓄冷材への伝熱量が相対的に大きく、
    前記熱伝達抑制部は前記蓄冷材容器を含む、
    請求項４に記載の蓄冷熱交換器（２４０，２４０１，５４０）。
16. 前記過熱域が発生する前記冷媒管と接合される前記蓄冷材容器（２４７１）は、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では前記冷媒管との接合率が相対的に低く、前記冷媒管の前記過熱域以外と接触する部分では前記冷媒管との接合率が相対的に高い、
    請求項１５に記載の蓄冷熱交換器（２４０１）。
17. 前記過熱域が発生する前記冷媒管と接合される前記蓄冷材容器（２４７，５４７）は、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では前記冷媒管と接合されず前記冷媒管と間隔をあけて形成され、前記冷媒管の前記過熱域以外と接触する部分において前記冷媒管と接合される、
    請求項１５に記載の蓄冷熱交換器（２４０，５４０）。
18. 前記複数の冷媒管は、前記空気通路の前記空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管が配置され、
    前記蓄冷材容器は、前記空気の流れ方向に沿って配置される前記少なくとも２つの冷媒管と接合するよう形成され、
    前記インナフィンは、前記冷媒管及び前記蓄冷材容器の配列方向から視るときに前記少なくとも２つの冷媒管と重畳するよう形成され、
    前記過熱域が発生する冷媒管を含む前記少なくとも２つの冷媒管と接合される前記蓄冷材容器（２４７）は、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分を含み、かつ、前記空気の流れ方向から視るときに、前記冷媒管の前記過熱域と接触する前記部分と重畳する領域では前記冷媒管と接合されず前記冷媒管と間隔をあけて形成され、それ以外の領域では前記冷媒管と接合される、
    請求項１７に記載の蓄冷熱交換器（２４０）。
19. 前記複数の冷媒管は、前記空気通路の前記空気の流れ方向に沿って少なくとも２つの冷媒管が配置され、
    前記蓄冷材容器は、前記空気の流れ方向に沿って配置される前記少なくとも２つの冷媒管と接合するよう形成され、
    前記インナフィンは、前記冷媒管及び前記蓄冷材容器の配列方向から視るときに前記少なくとも２つの冷媒管と重畳するよう形成され、
    前記過熱域が発生する冷媒管を含む前記少なくとも２つの冷媒管と接合される前記蓄冷材容器（５４７）は、前記過熱域が発生しない冷媒管と重畳する領域では前記延在方向の全域に亘って前記冷媒管と接合され、前記過熱域が発生する冷媒管と重畳する領域では、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分では前記冷媒管と接合されず前記冷媒管と間隔をあけて形成され、それ以外の部分では前記冷媒管と接合される、
    請求項１７に記載の蓄冷熱交換器（５４０）。
20. 前記過熱域（Ｓ）が発生する前記冷媒管と接合される前記蓄冷材容器は、前記冷媒管の前記過熱域と接触する部分には設けられず、前記冷媒管の前記過熱域以外と接触する部分のみに設けられる、請求項４〜１９のいずれか１項に記載の蓄冷熱交換器（１８４０）。
21. 少なくとも前記過熱域（Ｓ）と接触する部分の前記蓄冷材は、他の部分と比較して相対的に融点の高い高融点蓄冷材（５０Ａ）である、
    請求項１〜１９のいずれか１項に記載の蓄冷熱交換器（１６４０）。
22. 前記複数の冷媒管の一端側が連通し、前記冷媒管及び前記蓄冷材容器の配列方向を長手方向とするよう形成される第１ヘッダタンク（５１）と、
    前記複数の冷媒管の他端側が連通し、前記配列方向を長手方向とするよう形成される第２ヘッダタンク（５２）と、
    を備え、
    前記複数の冷媒管は、前記空気通路の前記空気の流れ方向に沿って一対となるように２列に配置されており、
    前記第１ヘッダタンクの内部は、前記複数の冷媒管のうち前記空気の流れ方向の下流側に配置される冷媒管と連通され、前記冷媒管の延在方向である前記長手方向の一端部に前記冷媒通路の入口が設けられる入口側通路（１０４１）と、前記空気の流れ方向の上流側に配置される冷媒管と連通され、前記冷媒管の延在方向である前記長手方向の一端部または他端部に前記冷媒通路の出口が設けられる出口側通路（１０４３）とに区分され、
    前記複数の冷媒管は、前記入口側通路と連通され、かつ、前記冷媒管の延在方向である前記長手方向の前記一端部側に配置される第１群（Ｇ１）と、前記入口側通路と連通され、かつ、前記冷媒管の延在方向である前記長手方向の前記他端部側に配置される第２群（Ｇ２）と、前記出口側通路と連通され、かつ、前記冷媒管の延在方向である前記長手方向の前記他端部側に配置される第３群（Ｇ３）と、前記出口側通路と連通され、かつ、前記冷媒管の延在方向である前記長手方向の前記一端部側に配置される第４群（Ｇ４）と、に区分され、
    前記第２ヘッダタンクは、前記第１群と前記第３群とを連通し、前記第２群と前記第４群とを連通して、前記入口側通路から前記冷媒管の延在方向である前記長手方向の前記一端部側及び前記他端部側に導入された前記冷媒をそれぞれ前記他端部側及び前記一端部側に入れ替えて前記出口側通路に導出するよう構成され、
    前記過熱域（Ｓ１）は、前記複数の冷媒管の前記第２群及び前記第４群において発生する過熱域であり、
    前記熱伝達抑制部（１０４５，１１４７ｂ，１２４７，１３４７）は、前記過熱域が発生する前記第２群と、前記過熱域が発生しない前記第３群との両方に前記蓄冷材容器が接合される構造と、前記過熱域が発生しない前記第１群と、前記過熱域が発生する前記第４群との両方に前記蓄冷材容器が接合される構造と、を有する冷媒通路構造（１０４５）を含む、
    請求項２または３に記載の蓄冷熱交換器（１０４０，１１４０，１２４０，１３４０，１４４０，１５４０）。
23. 前記蓄冷材容器の内部において前記冷媒管の延在方向である前記長手方向に沿って延在するよう配置されるインナフィン（１１４７ｂ）を備え、
    前記インナフィンは、前記過熱域が発生する前記冷媒管の前記第２群及び前記第４群と前記蓄冷材容器とが接合する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材への前記インナフィンを介した伝熱量が相対的に小さく、前記過熱域が発生しない前記冷媒管の前記第１群及び前記第３群と前記蓄冷材容器とが接触する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材への前記インナフィンを介した伝熱量が相対的に大きく、
    前記熱伝達抑制部は前記インナフィンを含む、
    請求項２２に記載の蓄冷熱交換器（１１４０）。
24. 前記インナフィンは、前記過熱域が発生する前記冷媒管の前記第２群及び前記第４群と前記蓄冷材容器とが接合する部分では前記蓄冷材容器の内壁との接合率が相対的に低く、前記過熱域が発生しない前記冷媒管の前記第１群及び前記第３群と前記蓄冷材容器とが接触する部分では前記蓄冷材容器の内壁との接合率が相対的に高い、
    請求項２３に記載の蓄冷熱交換器。
25. 前記インナフィンは、前記過熱域が発生する前記冷媒管の前記第２群及び前記第４群と前記蓄冷材容器とが接合する部分では前記蓄冷材容器の内壁と接合されず、前記過熱域が発生しない前記冷媒管の前記第１群及び前記第３群と前記蓄冷材容器とが接触する部分では前記蓄冷材容器の内壁と接合される、
    請求項２３に記載の蓄冷熱交換器。
26. 前記蓄冷材容器（１２４７）は、前記過熱域が発生する前記冷媒管の前記第２群及び前記第４群と接触する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材容器を介しての前記蓄冷材への伝熱量が相対的に小さく、前記過熱域が発生しない前記冷媒管の前記第１群及び前記第３群と接触する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材容器を介しての前記蓄冷材への伝熱量が相対的に大きく、
    前記熱伝達抑制部は前記蓄冷材容器を含む、
    請求項２２〜２５のいずれか１項に記載の蓄冷熱交換器（１２４０）。
27. 前記蓄冷材容器は、前記過熱域が発生する前記冷媒管の前記第２群及び前記第４群と接触する部分では前記冷媒管との接合率が相対的に低く、前記過熱域が発生しない前記冷媒管の前記第１群及び前記第３群と接触する部分では前記冷媒管との接合率が相対的に高い、
    請求項２６に記載の蓄冷熱交換器。
28. 前記蓄冷材容器は、前記過熱域が発生する前記冷媒管の前記第２群及び前記第４群と接触する部分では前記冷媒管と接合されず前記冷媒管と間隔をあけて形成され、前記過熱域が発生しない前記冷媒管の前記第１群及び前記第３群と接触する部分において前記冷媒管と接合される、
    請求項２６に記載の蓄冷熱交換器。
29. 前記蓄冷材容器の内部において前記冷媒管の延在方向である前記長手方向に沿って延在するよう配置され、前記蓄冷材容器の内壁と接合されるインナフィンを備え、
    前記蓄冷材容器（１３４７）は、前記過熱域が発生する前記冷媒管の前記第２群及び前記第４群と接触する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材容器を介しての前記蓄冷材への伝熱量が相対的に小さく、前記過熱域が発生しない前記冷媒管の前記第１群及び前記第３群と接触する部分では、前記冷媒管から前記蓄冷材容器を介しての前記蓄冷材への伝熱量が相対的に大きく、
    前記熱伝達抑制部は前記蓄冷材容器を含む、
    請求項２２に記載の蓄冷熱交換器（１３４０）。
30. 前記蓄冷材容器は、前記過熱域が発生する前記冷媒管の前記第２群及び前記第４群と接触する部分では前記冷媒管との接合率が相対的に低く、前記過熱域が発生しない前記冷媒管の前記第１群及び前記第３群と接触する部分では、前記冷媒管との接合率が相対的に高い、
    請求項２９に記載の蓄冷熱交換器。
31. 前記蓄冷材容器は、前記過熱域が発生する前記冷媒管の前記第２群及び前記第４群と接触する部分では前記冷媒管と接合されず前記冷媒管と間隔をあけて形成され、前記過熱域が発生しない前記冷媒管の前記第１群及び前記第３群と接触する部分において前記冷媒管と接合される、
    請求項２９に記載の蓄冷熱交換器。
32. 前記熱伝達抑制部として含まれる前記冷媒通路構造が、前記冷媒管の延在方向である前記長手方向に沿って複数設けられる、請求項２２〜３１のいずれか１項に記載の蓄冷熱交換器（１０４０Ｂ）。
33. 少なくとも前記過熱域（Ｓ１）と接触する部分の前記蓄冷材は、他の部分と比較して相対的に融点の高い高融点蓄冷材（５０Ａ）である、
    請求項２２〜３２のいずれか１項に記載の蓄冷熱交換器（１４４０，１５４０）。
34. 前記過熱域は、前記複数の冷媒管の前記第３群のうち前記出口側通路側の近傍において発生する第２過熱域（Ｓ２）を含み、
    前記複数の冷媒管のうち前記過熱域（Ｓ１）が発生する前記第２群及び第４群と接触する部分に前記高融点蓄冷材が配置され、前記第２過熱域（Ｓ２）が発生する前記第３群と接触する部分に前記高融点蓄冷材が配置される、
    請求項３３に記載の蓄冷熱交換器（１４４０）。
35. 前記過熱域は、前記複数の冷媒管の前記第３群のうち前記出口側通路側の近傍において発生する第２過熱域（Ｓ２）を含み、
    前記複数の冷媒管のうち前記過熱域（Ｓ１）が発生する前記第２群及び前記第４群と接触する部分に前記高融点蓄冷材が配置され、
    前記複数の冷媒管の前記第３群のうち前記第２過熱域（Ｓ２）が発生する前記出口側通路側の近傍に接触する部分に前記高融点蓄冷材が配置される、
    請求項３３に記載の蓄冷熱交換器（１４４０）。
36. 前記複数の冷媒管のうち前記過熱域（Ｓ１）が発生する前記第２群及び前記第４群と接触する部分に前記高融点蓄冷材が配置される、
    請求項３３に記載の蓄冷熱交換器（１５４０）。
37. 前記蓄冷材容器の内部に、前記冷媒管の延在方向である前記長手方向に沿って内部空間を区切る少なくとも一対の仕切り板（４７ｄ）が設けられ、前記一対の仕切り板の一方は、前記蓄冷材容器の長手方向の一方側の端部に間隙を有し、前記一対の仕切り板の他方は、前記蓄冷材容器の前記長手方向の他方側の端部に間隙を有する、
    請求項２〜３６のいずれか１項に記載の蓄冷熱交換器（１７４０）。

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