JP2017059540A - エナメル樹脂絶縁積層体並びにそれを用いた絶縁ワイヤ及び電気・電子機器 - Google Patents

Abstract

【課題】高い部分放電開始電圧及び絶縁破壊特性を発揮し、かつ優れた耐熱老化特性をも有する絶縁ワイヤ及び電気・電子機器、並びに、この絶縁ワイヤに好適に用いられる、誘電率の小さいエナメル樹脂絶縁積層体を提供すること。
【解決手段】発泡領域１と、発泡領域１の少なくとも一方の表面に無発泡領域２を有し、平板状又は筒状に成形されたエナメル樹脂絶縁積層体３であって、発泡領域１は、気泡を含まない無気泡層７と、該無気泡層７の両表面側に気泡を有する気泡層６を有して構成され、無気泡層２の厚さが気泡間の隔壁の厚さより大きく、かつ発泡領域の厚さの５〜６０％であり、発泡領域の少なくとも気泡層が熱硬化性樹脂で形成されているエナメル樹脂絶縁積層体３、並びに、このエナメル樹脂絶縁積層体３と導体とを有する耐インバータサージ絶縁ワイヤ、及び、及び電気・電子機器。
【選択図】図２

Description

本発明は、エナメル樹脂絶縁積層体並びにそれを用いた絶縁ワイヤ及び電気・電子機器に関するものである。

近年の電気・電子機器、具体的には、高周波プリント基板や、インバータ関連機器、例えば高速スイッチング素子、インバータモーター、変圧器等の電気機器コイル等では、各種性能、例えば、耐熱性、機械的特性、化学的特性、電気的特性、信頼性等を従来のものより一段と向上させることが要求されるようになってきている。このような電気・電子機器にはマグネットワイヤとして主にエナメル線である絶縁ワイヤが用いられている。絶縁ワイヤに用いる高分子絶縁材料には、高い絶縁性と共に、低誘電率と高耐熱性が求められる。
特に、宇宙用電気・電子機器、航空機用電気・電子機器、原子力用電気・電子機器、エネルギー用電気・電子機器、自動車用電気・電子機器用のマグネットワイヤとして用いられるエナメル線等の絶縁ワイヤには、絶縁性に関する要求特性として高い部分放電開始電圧に加えて高温下における優れた絶縁性能と、耐熱性に関する要求特性の１つとして高温下における優れた耐熱老化特性とが要求されている。

ところで、インバータは、効率的な可変速制御装置として、多くの電気・電子機器に取り付けられるようになってきている。しかし、インバータは数ｋＨｚ〜数十ｋＨｚでスイッチングが行われ、それらのパルス毎にサージ電圧が発生する。インバータサージはその伝搬系内でインピーダンスの不連続点、例えば接続する配線の始端、終端等において反射が発生し、その結果、最大でインバータ出力電圧の２倍の電圧が印加される現象である。特に、ＩＧＢＴ等の高速スイッチング素子により発生する出力パルスは電圧峻度が高く、それにより接続ケーブルが短くてもサージ電圧が高く、更にその接続ケーブルによる電圧減衰も小さく、その結果、インバータ出力電圧の２倍近い電圧が発生する。
このように、インバータ関連機器ではそのインバータ出力電圧の２倍近い電圧がかかることから、それら電気・電子機器コイルを構成する材料の一つであるエナメル（絶縁電線又は絶縁ワイヤともいう）には、インバータサージ劣化を最小限にすることが、要求されるようになってきている。

一般に、部分放電劣化とは、電気絶縁材料の部分放電（微小な空隙状欠陥等がある部分の放電）で発生した荷電粒子の衝突による分子鎖切断劣化、スパッタリング劣化、局部温度上昇による熱溶融若しくは熱分解劣化、又は、放電で発生したオゾンによる化学的劣化等が複雑に起こる現象を言う。実際に部分放電劣化した電気絶縁材料は、その厚みの減少が見られる。

絶縁ワイヤのインバータサージ劣化も一般の部分放電劣化と同様なメカニズムで進行するものと考えられている。すなわち、エナメル線のインバータサージ劣化は、インバータで発生した波高値の高いサージ電圧により絶縁ワイヤに部分放電が起こり、その部分放電により絶縁ワイヤの塗膜が劣化を引き起こす現象、つまり高周波部分放電劣化である。

最近の電気・電子機器では、数百ボルトオーダーのサージ電圧に耐えうるような絶縁ワイヤが求められるようになってきた。すなわち、絶縁ワイヤは部分放電開始電圧がそれ以上であることが必要ということになる。ここで、部分放電開始電圧とは、市販の部分放電試験器と呼ばれる装置で測定する値である。測定温度、用いる交流電圧の周波数、測定感度等は必要に応じて変更し得るが、上記の値は、２５℃、５０Ｈｚ、１０ｐＣにて測定して、部分放電が発生した電圧である。
部分放電開始電圧を測定する際は、マグネットワイヤとして用いられる場合における最も過酷な状況を想定し、密着する二本の絶縁ワイヤの間について観測できるような試料形状を作製する方法が用いられる。例えば、断面円形の絶縁ワイヤについては、二本の絶縁ワイヤを螺旋状にねじることで線接触させ、二本の間に電圧をかける。また、断面形状が方形の絶縁ワイヤについては、二本の絶縁ワイヤの長辺である面同士を面接触させ、二本の間に電圧をかけるという方法である。

上述の部分放電による、絶縁ワイヤの絶縁層（エナメル層ともいう）の劣化を防ぐため、部分放電を発生させない、すなわち部分放電開始電圧が高い絶縁ワイヤを得るには、エナメル層に比誘電率が低い樹脂を用いる方法、エナメル層の厚さを増す方法が考えられる。
実際に、エナメル樹脂の比誘電率を下げる試みがなされている（特許文献１及び２）。しかしながら、特許文献１及び２に記載された樹脂又は絶縁層の比誘電率は３〜４にとどまり、これらの樹脂又は絶縁層を用いて絶縁ワイヤの部分放電開始電圧を１ｋＶ（実効値）以上にするには、経験上、絶縁層の厚さを１００μｍ以上にする必要があり、部分放電開始電圧の点でさらに改善の余地がある。

また、エナメル層を厚くするためには、製造工程において焼き付け炉を通す回数が多くなり、導体である銅表面の酸化銅からなる被膜の厚さが成長し、それに起因して導体とエナメル層との接着力が低下する。例えば、厚さ１００μｍのエナメル層を得る場合、焼き付け炉を通す回数は２０回を超える。このような回数で焼き付け炉を通すと、導体とエナメル層との接着力が極端に低下することがわかってきた。
一方、焼き付け炉を通す回数を増やさないために１回の焼き付けで塗布できる厚さを厚くする方法もあるが、この方法では、ワニスの溶媒が蒸発しきれずにエナメル層の中に気泡として残るという欠点があった。

また、絶縁被膜の厚さを厚くするために、比誘電率の低い熱可塑性樹脂をエナメル線の外側に被覆樹脂を設ける試みがなされている（特許文献３及び４）。しかしながら、特許文献３で用いる、絶縁層を形成する合成樹脂の比誘電率は上記と同程度であり、特許文献３に記載の合成樹脂で絶縁ワイヤの絶縁層を形成しても、部分放電開始電圧、並びに高温下における絶縁性能及び耐熱老化性の点で、十分に満足できるものではない。

この問題に対し、気泡を有する熱硬化性樹脂を絶縁被膜に適用する試みがなされている（特許文献５〜８）。しかしながら、これらの熱硬化性樹脂を絶縁皮膜に用いても、部分放電開始電圧、絶縁破壊特性、耐熱性のいずれかの点で、さらに改善する余地がある。

特許第４４７３９１６号公報 特開２０１２−２３４６２５号公報 特公平７−０３１９４４号公報 特開２００５−２０３３３４号公報 特公昭３６−２１６２３号公報 特開２００９−２１２０３４号公報 特開２０１２−１１３８３６号公報 特開２０１２−２２４７１４号公報

本発明は、高い部分放電開始電圧及び絶縁破壊特性を発揮し、かつ優れた耐熱老化特性をも有する耐インバータサージ絶縁ワイヤ（単に、絶縁ワイヤともいう）及び電気・電子機器、並びに、この絶縁ワイヤに好適に用いられる、誘電率の小さいエナメル樹脂絶縁積層体を提供することを課題とする。

本発明者等は、上記の課題を解決するため鋭意検討した結果、絶縁層として気泡を含ませたエナメル樹脂絶縁積層体を設けた絶縁ワイヤにおいて、エナメル樹脂絶縁積層体を、熱硬化性樹脂で形成された気泡層を有する発泡領域の少なくとも一表面に無発泡領域を積層すると共に、発泡領域に含まれる無気泡層の厚さを特定の範囲に設定することによって、エナメル樹脂絶縁積層体を低誘電率化して部分放電開始電圧、絶縁破壊電圧及び耐熱老化性のいずれをも改善できることを見出した。本発明は、この知見に基づきなされたものである。

すなわち、上記課題は以下の手段により解決された。
（１）気泡を含む発泡領域と、該発泡領域の少なくとも一方の表面に気泡を含まない無発泡領域を有し、平板状又は筒状に成形されたエナメル樹脂絶縁積層体であって、前記発泡領域は、気泡を含まない無気泡層と、該無気泡層の両表面側に気泡を有する気泡層を有して構成され、前記無気泡層の厚さが前記気泡間の隔壁の厚さより大きく、かつ前記発泡領域の厚さの５〜６０％であり、前記発泡領域の少なくとも前記気泡層が熱硬化性樹脂で形成されているエナメル樹脂絶縁積層体。
（２）前記エナメル樹脂絶縁積層体の比誘電率が、２００℃において３．０以下である（１）に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
（３）前記エナメル樹脂絶縁積層体の厚さが４０μｍ以上であり、少なくとも一方の前記無発泡領域の厚さが１０μｍ以上である（１）又は（２）に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
（４）前記気泡の厚さ方向の最大気泡径が２０μｍ以下である（１）〜（３）のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
（５）前記気泡の断面が、楕円形状である（１）〜（４）のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
（６）前記エナメル樹脂絶縁積層体が、２５℃における引張弾性率が１ＧＰａ以上の樹脂で形成された表層を有する（１）〜（５）のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
（７）前記表層が、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、熱可塑性ポリイミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリエステルイミド樹脂及びポリアミド樹脂から選択される少なくとも１種の熱可塑性樹脂を含む（６）に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
（８）前記発泡領域が、ポリアミドイミド樹脂及びポリイミド樹脂から選択される少なくとも１種の熱硬化性樹脂を含む（１）〜（７）のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
（９）前記無発泡領域が、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエステルイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂及びポリイミドヒダントイン変性ポリエステル樹脂から選択される少なくとも１種の熱硬化性樹脂を含む（１）〜（８）のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
（１０）アルミナ、シリカ及びチタニアから選択される少なくとも１種の粒子を含有する（１）〜（９）のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
（１１）導体と、該導体又は該導体上に形成された被覆の外周に絶縁被覆としての（１）〜（１０）のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体とを有する耐インバータサージ絶縁ワイヤ。
（１２）前記無発泡領域が外周表面側に配置されている（１１）に記載の耐インバータサージ絶縁ワイヤ。
（１３） （１１）又は（１２）に記載の耐インバータサージ絶縁ワイヤを有する電気・電子機器。
（１４） （１１）又は（１２）に記載の耐インバータサージ絶縁ワイヤを有するモーター。
（１５） （１１）又は（１２）に記載の耐インバータサージ絶縁ワイヤを有するトランス。

本発明のエナメル樹脂絶縁積層体（以後、「成形物」ということがある）は、誘電率が小さく、絶縁ワイヤの絶縁層として用いられると、部分放電開始電圧、絶縁破壊特性及び耐熱老化特性の向上に大きく貢献できる。
また、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体を絶縁層として備えた本発明の耐インバータサージ絶縁ワイヤ及び電気・電子機器は、部分放電開始電圧と絶縁破壊電圧が高く、優れた耐熱老化特性を有する。

本発明の上記及び他の特徴並びに利点は、適宜添付の図面を参照して、下記の記載からより明らかになるであろう。

図１は本発明のエナメル樹脂絶縁積層体の一実施態様を示した断面図である。 図２は本発明のエナメル樹脂絶縁積層体の別の実施態様を示した断面図である。 図３は本発明のエナメル樹脂絶縁積層体における発泡領域を詳しく示した断面模式図である。 図４は本発明の耐インバータサージ絶縁ワイヤの実施態様を示した断面図である。

本発明のエナメル樹脂絶縁積層体は、発泡領域と、発泡領域の少なくとも一方の表面に無発泡領域とを有する平板状又は筒状の成形物であり、下記条件（１）〜（３）を満たす。好ましくは下記条件（４）〜（１１）のうち少なくとも１つをさらに満たす。
このような構成を有する本発明のエナメル樹脂絶縁積層体は、空隙率の増大を抑えながら誘電率を小さくでき、絶縁特性に優れており、耐熱性にも優れる。したがって、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体は、絶縁性を有し、絶縁ワイヤの絶縁層として好適に用いられる。

（１）発泡領域は、気泡を含まない無気泡層と、該無気泡層の両表面側に気泡を有する気泡層を有して構成されていること
（２）無気泡層の厚さが、気泡間の隔壁の厚さより大きく、かつ発泡領域の厚さの５〜６０％であること
（３）発泡領域の少なくとも気泡層が熱硬化性樹脂で形成されていること

（４）エナメル樹脂絶縁積層体の２００℃における比誘電率が３．０以下であること
（５）エナメル樹脂絶縁積層体の厚さが４０μｍ以上であり、少なくとも一方の無発泡領域の一方の厚さが１０μｍ以上であること
（６）気泡の厚さ方向の最大気泡径が２０μｍ以下であること
（７）エナメル樹脂絶縁積層体が、２５℃における引張弾性率が１ＧＰａ以上の樹脂で形成された表層を有していること
（８）発泡領域が、ポリアミドイミド樹脂及びポリイミド樹脂から選択される少なくとも１種の熱硬化性樹脂を含んでいること
（９）無発泡領域が、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエステルイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリイミドヒダントイン変性ポリエステル樹脂から選択される少なくとも１種の熱硬化性樹脂を含んでいること
（１０）前記表層がポリエーテルエーテルケトン樹脂、熱可塑性ポリイミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリエステルイミド樹脂から選択される少なくとも１種の熱可塑性樹脂を含んでいること
（１１）エナメル樹脂絶縁積層体がアルミナ、シリカ及びチタニアから選択される少なくとも１種の粒子を含有していること

上述のように、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体は、発泡領域と無発泡領域とを有する平板状又は筒状の成形物であり、それ以外の構造及び形状等は特に限定されない。例えば、エナメル樹脂絶縁積層体は、平板状又は筒状（管状ともいう）であれば、エナメル樹脂絶縁積層体の軸線に垂直な断面形状は、特に制限がなく、矩形、円形、楕円形等が挙げられる。また、無発泡領域は、発泡領域の両表面に配置されていてもよい。

以下、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体について、図面を参照して説明する。
本発明のエナメル樹脂絶縁積層体の好適な実施態様の例が図１及び図２に示されているが、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体はこれらの実施態様に限定されない。

具体的には、図１（ａ）に断面図を示した本発明のエナメル樹脂絶縁積層体の一実施態様であるエナメル樹脂絶縁積層体３Ａは、平板状に成形されており、発泡領域１と、発泡領域１の一方の表面に積層された無発泡領域２とを有してなる。
図１（ｂ）に断面図を示した本発明のエナメル樹脂絶縁積層体の別の実施態様であるエナメル樹脂絶縁積層体３Ｂは、平板状に成形されており、発泡領域１と、発泡領域１の両方の表面に積層された無発泡領域２とを有してなる。２つの無発泡領域２のうち一方は、図１（ｂ）に示されるように、他方よりも厚さが厚く形成されている。

図２（ａ）に断面図を示した本発明のエナメル樹脂絶縁積層体のまた別の実施態様であるエナメル樹脂絶縁積層体３Ｃは、断面形状が円形の筒状に成形されており、発泡領域１と、発泡領域１の外表面（外周面ともいう）に同軸に積層された無発泡領域２とを有してなる。
図２（ｂ）に断面図を示した本発明のエナメル樹脂絶縁積層体のさらにまた別の実施態様であるエナメル樹脂絶縁積層体３Ｅは、発泡領域１の内表面にも無発泡領域２を有し、発泡領域１の外表面に積層された無発泡領域２の外周面に表層８を有していること以外は図２（ａ）に示されるエナメル樹脂絶縁積層体３Ｃと同様である。
図２（ｃ）に断面図を示した本発明のエナメル樹脂絶縁積層体のまた別の実施態様であるエナメル樹脂絶縁積層体３Ｄは、断面形状が矩形の筒状に成形されていること以外は図２（ａ）に示されるエナメル樹脂絶縁積層体３Ｃと同様である。なお、エナメル樹脂絶縁積層体の「角」は面取りを設けてある。
図２（ｄ）に断面図を示した本発明のエナメル樹脂絶縁積層体のまた別の実施態様であるエナメル樹脂絶縁積層体３Ｆは、発泡領域１の内表面にも無発泡領域２を有し、発泡領域１の外表面に積層された無発泡領域２の外周面に表層８を有していること以外は図２（ｃ）に示されるエナメル樹脂絶縁積層体３Ｄと同様である。

以上の各図において同符号は同じものを意味し、説明を繰り返さない。

（発泡領域）
本発明のエナメル樹脂絶縁積層体を形成する発泡領域１は、気泡を含んでおり、厚さが後述する無発泡領域２よりも厚く、所謂「基層」として機能する。発泡領域は平板状又は筒状になっている。

本発明において、図３に示されるように、発泡領域１は、平板状又は筒状の両表面側に、気泡を含まない無気泡層７と、該無気泡層７の両表面側に気泡を有する気泡層６を有して構成されている。発泡領域１は、その両表面側に位置する２つの最も外方の気泡層からなる領域である。気泡層６と、この気泡層６に挟まれた無気泡層７とを有することもある。
本発明において、発泡領域１は、発泡領域１の両表面側に気泡４を有する気泡層６を有し、この気泡層６に挟まれた無気泡層７を有している。このように、発泡領域１は、２つの気泡層６と１つの無気泡層７とが積層された３層構造を有していれば、それ以外の構成は特に限定されない。例えば、気泡層６は、発泡領域１の両表面側に配置される２つの気泡層（表面側気泡層ともいう）６に加えて、これらの間に配置される少なくとも１層の気泡層（内部気泡層ともいう）を有していてもよい。また、無気泡層７は、積層方向に隣接する２つの気泡層６の間に介装されるものであれば、複数有していてもよい。すなわち、本発明の発泡領域は、２つの表面気泡層の間に無気泡層が配置された３層構造であってもよく、また、２つの表面気泡層の間に、無気泡層と内部気泡層とが交互に積層されたｎ層構造（ｎは、奇数を表し、好ましくは５〜２１である。）であってもよい。例えば、図３（ａ）及び図３（ｂ）には、５層構造の発泡領域が示されている。
なお、発明において、無気泡層に着目すると、発泡領域１は、気泡を含まない無気泡層が該無気泡層の両表面側に気泡層を有して構成されているということもできる。

加えて、発泡領域１に含まれる無気泡層７の厚さ（複数の無気泡層７を有する場合は合計厚さ）が気泡間の隔壁５の厚さより大きく、かつ発泡領域１の厚さの５〜６０％になっている。無気泡層７がこのような厚さを有していると、発泡領域１に占める気泡４の容積率（以後、空隙率）の増大を抑えながら、効果的に比誘電率を小さくすることができる。その結果、エナメル樹脂絶縁積層体の絶縁特性、引張強度等の機械特性を向上させることができる。

すなわち、本発明における発泡領域は、１層以上の無気泡層と２層以上の気泡層を有し、これら各層の厚さの比率が上述の範囲に設定されている。具体的には、発泡領域の厚さをＴ、発泡領域に存在するすべての無気泡層の厚さの合計をｔとすれば、ｔ/Ｔの値が０．０５〜０．６０に設定されている。無気泡層の厚さは、発泡領域の厚さに対して２５〜５０％、すなわち上述の厚さの比ｔ/Ｔが０．２５〜０．５０であるのが、絶縁特性及び機械特性をさらに改善できる点で、特に好ましい。

発泡領域１を構成する気泡層６は、発泡領域１の両表面側、すなわち表面層として設けられ、気泡を有している。
気泡層６に含まれる気泡は、隔壁で隔てられ、発泡領域１の表面に開口する表面開口気泡に連通していない気泡４であり、表面開口気泡に連通していなければ、近傍に存在する気泡に連通していてもよい。なお、本発明において、気泡層６は、気泡４に加えて、表面開口気泡に連通する連通気泡を有していてもよく、その割合は、好ましくは、５０％以下である。この連通気泡の存在割合は次のようにして求める。すなわち、気泡層６の断面を走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、表面開口気泡に連通する連通気泡数と気泡数を計数し、両者の合計で連通気泡数を除した百分率で表す。

このように、気泡層６は、気泡（特に独立気泡）４の集合と、骨格としての隔壁５とからなり、気泡層６の厚さ方向には１つ以上の気泡４があるものとする。例えば、図３（ａ）及び（ｂ）に示される気泡層６は厚さ方向に１つの気泡４を有しており、図３（ｃ）及び（ｄ）に示される気泡層６は厚さ方向に２つの気泡４を有しており、図３（ｅ）に示される気泡層６は厚さ方向に複数、具体的には５つの気泡４を有している。

気泡４は、断面が矩形状でもよいし、楕円形状、円形状でも良い。誘電率低減の点で、横扁平の楕円形状であるのが好ましい。気泡４は、エナメル樹脂絶縁積層体の絶縁特性、特に気泡内における部分放電発生の点で、気泡層６の厚さ方向の最大気泡径が２０μｍ以下であることが好ましく、１０μｍ以下がさらに好ましく、５μｍ以下であることが特に好ましい。気泡４の最大気泡径は、特に規定されないが、実際的には、１ｎｍ以上である。気泡４の最大気泡径は、気泡層６の断面を走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、任意に選択した１０個の気泡４の最大気泡径を測定し、測定値の算術平均値を算出して、求められる。

気泡層６の隔壁は、複数の気泡４の間に存在し、所謂骨格として気泡層６を形成している。この隔壁の厚さは、気泡層６の形状を保持できれば特に限定されないが、比誘電率低減の点で、１μｍ以下が好ましく、１００ｎｍ以下がさらに好ましい。下限は特に規定されないが、実際的には１ｎｍ以上である。隔壁の厚さは、気泡層６の断面を走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて倍率３０００倍以上で観察して調べることができる。本発明では、任意に選んだ１０カ所の隔壁５の厚さの平均値を、隔壁５の厚さとする。なお、隔壁５の厚さは、気泡の形状及び分散状態等によっても一義的に決定できるように、最近接している２つの気泡４の最小距離とする。例えば、図３に示される気泡層６において、隔壁５の厚さは、気泡層６の平面に沿って隣接する２つの気泡４間の最小距離、すなわち２つの気泡４の中心を結ぶ直線上の距離であり、気泡層６の平面に交差する方向に隣接する気泡４間の最小距離ではない。

気泡層６それぞれの厚さは、上述の条件（２）を満たす限り、限定されるものではないが、実際的には、２００μｍ以下であり、発泡の均一性の点で５０μｍ以下が好ましい。このうち、絶縁ワイヤへの適用においては、１０μｍ以下が好ましく、５μｍ以下が特に好ましい。厚さの下限は、特に規定されないが、実際的には１μｍである。気泡層６の厚さは、発泡領域１の断面を走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて倍率１０００倍以上で観察して調べることができる。なお、気泡層６の厚さを測定する際の気泡層６の境界は、図３に示されるように気泡４が平面的に分散している場合は、各気泡４の頂点を結ぶ線とする。一方、気泡が厚さ方向にランダムに分散している場合は、厚さ方向に垂直な方向において最も外側（上側）に位置する気泡及び最も内側（下側〕に位置する気泡の、厚さ方向に垂直な方向における頂点を通り、厚さ方向に垂直な線を気泡層の境界とする。
複数の気泡層６が存在する場合は、気泡層６の合計厚さは、上述の条件（２）を満たす限り、限定されるものではないが、絶縁ワイヤの比誘電率及び機械特性の確保の点で、好ましくは１０〜２００μｍであり、より好ましくは２０〜１００μｍである。

無気泡層７は、エナメル樹脂絶縁積層体が平板状であれば気泡層６の間に同一平面状に連続して存在し、エナメル樹脂絶縁積層体が筒状であれば気泡層６の間に長手方向（軸線方向）に連続して存在する層であって、気泡４を隔てる隔壁５より厚さが大きいものと定義する。無発泡層７が隔壁５より薄い場合は、実際的には無発泡層７と隔壁５の識別ができない上、前述の比誘電率の低減効果が発現しないことがある。

この無気泡層７は、図３に示されるように、気泡を実質的に含有しない、所謂中実層である。ここで、「実質的に含有しない」とは、気泡をまったく含有しないだけでなく、発泡領域の特性に影響しない程度に気泡を含有している場合をも包含する。例えば、無発泡層６の断面を走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察した観察面において、１個／ｃｍ^２以下であれば、気泡を含有していてもよい。

無気泡層７それぞれの厚さは、前述の通り発泡領域１の厚さとの関係で決定されるが、誘電率低減の点で、１０μｍ以下であるのが好ましく、５μｍ以下であるのがさらに好ましい。無気泡層７の厚さの下限は、特に規定されないが、実際的には１００ｎｍである。無気泡層７の厚さは、発泡領域１の断面を走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）で倍率１０００倍以上で観察して調べることができる。なお、無気泡層７の厚さを測定する際の無気泡層７の境界は気泡層６の境界と同様である。
複数の無気泡層７が存在する場合は、無気泡層７の合計厚さは、上述の条件（２）を満たす限り、限定されるものではないが、絶縁ワイヤの比誘電率及び機械特性の確保の点で、好ましくは０．１〜２００μｍであり、より好ましくは１〜１００μｍである。

このように気泡層６と無気泡層７とが積層されてなる発泡領域１は、無気泡層７の存在によって空隙率が抑えられており、所望の比誘電率となるように適宜に設定される。本発明において、発泡領域１のエナメル樹脂絶縁積層体全体に占める空隙率は、比誘電率の低減効果の点で、１０％以上が好ましく、２０％以上がさらに好ましく、２５％以上が特に好ましい。一方、空隙率は、機械的強度の点で、７０％以下が好ましく、６０％以下がさらに好ましく、５０％以下が特に好ましい。発泡領域１の空隙率は、エナメル樹脂絶縁積層体の密度ｄ及びエナメル樹脂絶縁積層体を形成する樹脂の密度ｄｏから、｛１−（ｄ／ｄｏ）｝×１００［％］にて、算出できる。本発明では、それぞれの密度を水中置換法により測定した値を用いる。

このような構成を有する発泡領域１は、少なくとも気泡層６、好ましくは気泡層６及び無気泡層７が熱硬化性樹脂で形成される。熱硬化性樹脂で形成されると、機械的強度が優れるから気泡がつぶれ難いという効果が得られる。この熱硬化性樹脂はガラス転移点が１５０℃以上であるのが好ましい。熱硬化性樹脂はガラス転移点が１５０℃以上であると、耐熱性が高く、高温下で発泡領域１が軟化しにくく、気泡が潰れずに比誘電率が上昇しにくくなる。熱硬化性樹脂のガラス転移点は、比誘電率の点で、２００℃以上が好ましく、２３０℃以上がより好ましく、２５０℃以上が特に好ましい。なお、熱硬化性樹脂が複数のガラス転移点を有する場合は最も低温のものをガラス転移点とする。
熱硬化性樹脂としては、特に限定されず、例えば、ポリアミドイミド又はポリイミドが好適に挙げられる。比誘電率及び耐熱性の点で、ポリイミドが特に好ましい。市販の熱硬化性樹脂として、例えば、ポリアミドイミド樹脂（ＰＡＩ）ワニス（日立化成製、商品名：ＨＩ−４０６）、ポリイミド樹脂（ＰＩ）ワニス（ユニチカ製、商品名：Ｕイミド）等が使用できる。熱硬化性樹脂は、これらを１種独で使用してもよく、また２種以上を併用してもよい。

無気泡層７は、上述の熱硬化性樹脂で形成するのが好ましいが、耐熱性を満たした上で、低比誘電率や機械強度を向上した異なる樹脂で形成されても良い。具体的には、低比誘電率や機械強度を向上したポリアミドイミドやポリイミドの変性材料を用いることができる。これによりエナメル樹脂絶縁積層体の比誘電率をより低減することができ、又はエナメル樹脂絶縁積層体の引張特性や磨耗性等の機械的強度を向上できる。なお、このような、低比誘電率や機械強度を向上した樹脂は１５０℃以上のガラス転移点を有しているのが好ましい。

上述の熱硬化性樹脂及び低比誘電率や機械強度を向上した樹脂は、耐熱性及び絶縁性に大きく影響しない程度で、各種添加剤を加えても良い。例えば、上述の熱硬化性樹脂以外の樹脂、後述する、耐部分放電性を発現する微粒子等が挙げられる。

発泡領域１は、上述の熱硬化性樹脂を特定の数種の溶剤に溶かしたワニスを、適切な基材（絶縁ワイヤを直接製造する場合は導体）上に、適宜複数回塗布、焼付して形成することができる。樹脂ワニスを塗布する方法は、常法でよく、発泡領域１を平板状に形成するには、コンマコート方式、リップコート方式、カーテンコート方式等が挙げられる。これらの樹脂ワニスが塗布された基材は常法にて焼付炉で焼き付けされる。具体的な焼付条件はその使用される炉の形状等に左右されるが、およそ５ｍの熱風循環式横型エナメル焼付け炉であれば、３００〜５００℃にて通過時間を１０〜１８０秒に設定することにより達成することができる。
一方、発泡領域１を筒状に成形するには、例えば、導体の断面形状と相似形のワニス塗布用ダイスを用いる方法、導体の断面形状が四角形であるならば井桁状に形成された「ユニバーサルダイス」と呼ばれるダイスを用いる方法が挙げられる。これらの樹脂ワニスが塗布された基材は常法にて焼付炉で焼き付けされる。具体的な焼付条件はその使用される炉の形状等に左右されるが、およそ５ｍの自然対流式の竪型炉であれば、４００〜６００℃にて通過時間を１０〜９０秒に設定することにより達成することができる。

このように塗布焼付けによって、気泡層６と無気泡層７とを有する多層構造の発泡領域を形成するには、まず、上述のワニスを改良して気泡の大きさや気泡を隔てる隔壁の厚さなどを制御可能な発泡ワニスを調製し、この発泡ワニスを基材に塗布した後、焼き付けて４００〜６００℃にて通過時間を１０〜９０秒の条件にて発泡させて気泡層６を形成する。次いで、形成された気泡層６上に無気泡層７形成用のワニスを塗布、焼き付けて、又は、後述するように発泡ワニスを塗布、焼き付けて、無気泡層７を形成し、以降、同様にして、気泡層６及び無気泡層７を所定数形成する。
なお、発泡領域は、上述のようにして、複数の気泡層６及び無気泡層７を予め作製した後にこれらを積層してもよい。

特に、発泡ワニスを用いて気泡を含まない無気泡層７を効率的に作製する方法としては、ワニス塗布時のワニス温度を下げる方法があり、理由については良くわかっていないが、おそらくこの現象は加熱による蒸発を部分的に抑制することによる気泡の成長阻害によるものと考えている。また、焼付け炉の風速を押さえるなど蒸発効率を抑える手法を用いることで適宜調節可能である。例えば、ワニス温度を１５℃まで下げると、また風速を ５ｍ／秒まで抑えると、発泡ワニスを用いても無気泡層７を効率的に作製できる。

気泡層６を形成する方法として、熱硬化性樹脂と、特定の有機溶剤及び少なくとも１種類の高沸点溶剤を含む２種類以上、好ましくは３種以上の溶剤とを混合した発泡ワニスを基材の周囲に塗布、焼き付けることにより得る方法が挙げられる。発泡ワニスの塗布は基材上に、直接、塗布しても、間に別の樹脂層を介在させて行ってもよい。

気泡層６に使用される発泡ワニスの特定の有機溶剤は熱硬化性樹脂を溶解させる溶媒として作用する。この有機溶剤としては熱硬化性樹脂の反応を阻害しない限りは特に制限はなく、例えば、Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド（ＤＭＡＣ）、ジメチルスルホキシド、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド等のアミド系溶媒、Ｎ，Ｎ−ジメチルエチレンウレア、Ｎ，Ｎ−ジメチルプロピレンウレア、テトラメチル尿素等の尿素系溶媒、γ−ブチロラクトン、γ−カプロラクトン等のラクトン系溶媒、プロピレンカーボネート等のカーボネート系溶媒、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶媒、酢酸エチル、酢酸ｎ−ブチル、ブチルセロソルブアセテート、ブチルカルビトールアセテート、エチルセロソルブアセテート、エチルカルビトールアセテート等のエステル系溶媒、ジグライム、トリグライム、テトラグライム等のグライム系溶媒、トルエン、キシレン、シクロヘキサン等の炭化水素系溶媒、スルホラン等のスルホン系溶媒等が挙げられる。これらのうちでは高溶解性、高反応促進性等の点でアミド系溶媒、尿素系溶媒が好ましく、加熱による架橋反応を阻害しやすい水素原子をもたない等の点で、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルエチレンウレア、Ｎ，Ｎ−ジメチルプロピレンウレア、テトラメチル尿素がより好ましく、Ｎ−メチル−２−ピロリドンが特に好ましい。この有機溶剤の沸点は、好ましくは１６０℃〜２５０℃、より好ましくは１６５℃〜２１０℃のものである。

気泡形成用に使用可能な高沸点溶剤は、沸点が好ましくは１８０℃〜３００℃、より好ましくは２１０℃〜２６０℃のものである。具体的には、ジエチレングリコールジメチルエーテル、トリエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジブチルエーテル、テトラエチレングリコールジメチルエーテル、テトラエチレングリコールモノメチルエーテル等を用いることができる。気泡径のばらつきが小さい点においてトリエチレングリコールジメチルエーテルがより好ましい。これら以外にも、ジプロピレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールエチルメチルエーテル、ジプロピレングリコールモノメチルエーテル、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジエチレングリコールモノメチルエーテル、ジエチレングリコールブチルメチルエーテル、トリプロピレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールモノブチルエーテル、エチレングリコールモノフェニルエーテル、トリエチレングリコールモノメチルエーテル、トリエチレングリコールブチルメチルエーテル、ポリエチレングリコールジメチルエーテル、ポリエチレングリコールモノメチルエーテル、プロピレングリコールモノメチルエーテル等が使用できる。

高沸点溶剤は、１種であってもよいが、気泡が広温度範囲で発生する効果が得られる点で、少なくとも２種を組み合わせて用いるのが好ましい。高沸点溶媒の少なくとも２種の好ましい組み合わせは、テトラエチレングリコールジメチルエーテルとジエチレングリコールジブチルエーテル、ジエチレングリコールジブチルエーテルとトリエチレングリコールジメチルエーテル、トリエチレングリコールモノメチルエーテルとテトラエチレングリコールジメチルエーテル、トリエチレングリコールブチルメチルエーテルとテトラエチレングリコールジメチルエーテル、より好ましくはジエチレングリコールジブチルエーテルとトリエチレングリコールジメチルエーテル、トリエチレングリコールモノメチルエーテルとテトラエチレングリコールジメチルエーテルの組を含むものである。

気泡形成用の高沸点溶媒は熱硬化性樹脂を溶解させる特定の有機溶媒よりも高沸点であるのが好ましく、１種類で発泡ワニスに添加される場合には熱硬化性樹脂の特定の有機溶媒より１０℃以上高いことが好ましい。また、１種類で使用した場合には高沸点溶媒は気泡核剤と発泡剤の両方の役割を有することがわかっている。一方、２種類以上の高沸点溶媒を使用した場合には、最も高い沸点のものが発泡剤、中間の沸点を持つ気泡形成用の高沸点溶媒が気泡核剤として作用する。最も沸点の高い溶媒は特定の有機溶剤より２０℃以上高いことが好ましく、３０〜６０℃高いのがより好ましい。中間の沸点を持つ高沸点溶媒は、発泡剤として作用する高沸点溶媒と特定の有機溶剤の中間に沸点があればよく、発泡剤の沸点と１０℃以上の沸点差を持っていることが好ましい。中間の沸点を持つ高沸点溶媒は発泡剤として作用する高沸点溶媒より熱硬化性の溶解度が高い場合、発泡ワニス焼き付け後に均一な気泡を形成させることができる。２種類以上の高沸点溶媒を使用する場合に、中間の沸点を持つ高沸点溶媒に対する最も高い沸点を持つ高沸点溶媒との使用比率は、たとえば、質量比で９９／１〜１／９９であるのが好ましく、気泡の生成のしやすさの点において１０／１〜１／１０であることがより好ましい。

（無発泡領域）
次に、図１を参照して無発泡領域を詳細に説明する。本発明のエナメル樹脂絶縁積層体は、前述した発泡領域１と、この発泡領域１の少なくとも一方の表面に無発泡領域２を有する。無発泡領域２は、用途、要求特性に応じて、発泡領域１の両表面に配置されてもよい。
この無発泡領域２は、気泡を実質的に含有しない領域、所謂中実領域であり、発泡領域１の外方に配置される点で上述の無気泡層７と相違する。ここで、「実質的に含有しない」とは、気泡をまったく含有しないだけでなく、エナメル樹脂絶縁積層体の特性に影響しない程度に気泡を含有している場合をも包含する。例えば、無発泡領域２の断面を走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察した観察面において、１個／ｃｍ^２以下であれば、気泡を含有していてもよい。
この無発泡領域２は、単層であっても複層であってもよく、例えば、厚さ、生産性等に応じて適宜の層数が選択される。

無発泡領域２は、エナメル樹脂絶縁積層体の表面層として備えられていてもよく、また、無発泡領域２の表面に表層を備えていてもよい。表層８としては、２５℃における引張弾性率が１ＧＰａ以上の樹脂で形成された所謂中実層が好ましい。エナメル樹脂絶縁積層体がこのような表層８を有していると、エナメル樹脂絶縁積層体の引張強度及び耐摩耗性等の機械特性が向上する。表層の厚さは、特に限定されないが、引張強度及び耐摩耗性の点で、５μｍ以上であるのが好ましく、１０〜４０μｍであるのがさらに好ましい。
引張弾性率は、動的粘弾性測定（ＤＭＳ）により、測定できる。具体的には、引張モード、周波数１０Ｈｚ、歪み量１／１０００、測定温度は昇温速度５℃／分で変えながら測定する。測定時の制御モード、周波数、歪み量、測定温度等は必要に応じて変えられるものである。

無発泡領域２は、機械特性と耐熱性の点で、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエステルイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリイミドヒダントイン変性ポリエステル樹脂からなる群より選択される少なくとも１種の熱硬化性樹脂で形成するのが好ましく、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂がより好ましく、耐熱性及び低誘電率の点でポリイミド樹脂が特に好ましい。

無発泡領域２は、上述の熱硬化性樹脂で形成されるのが好ましいが、下記引張弾性率を満たし、耐熱性を著しく損なわないのであれば、熱可塑性樹脂、又は、上述の熱硬化性樹脂との混合物で、形成されてもよい。このような熱可塑性樹脂としては、具体的には、下記に記す樹脂の中から下記引張弾性率及び耐熱性を満たすものが好適である。熱可塑性樹脂としては、例えば、フッ素樹脂、ポリエーテルエーテルケトン（変性ポリエーテルエーテルケトンを含む。）、熱可塑性ポリイミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリエステルイミド、ポリサルホン、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルイミド、ポリフェニルサルホン等が挙げられる。これらの中でも、耐薬品性に優れる点においてフッ素樹脂、ポリエーテルエーテルケトン、熱可塑性ポリイミド、ポリフェニレンサルファイド等が好ましい。このうち、引張弾性率が高く機械特性に優れる点で、ポリエーテルエーテルケトン、熱可塑性ポリイミド、ポリフェニレンサルファイドが特に好ましい。

市販の熱可塑性樹脂として、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）（ソルベイスペシャリティポリマーズ社製、商品名：キータスパイアＫＴ−８２０）、変性ポリエーテルエーテルケトン樹脂（ｍｏｄｉｆｉｅｄ−ＰＥＥＫ、ソルベイスペシャリティポリマーズ社製、商品名：アバスパイアＡＶ−６５０）、熱可塑性ポリイミド樹脂（熱可塑性ＰＩ、三井化学社製、商品名：オーラムＰＬ４５０Ｃ）、ポリフェニレンサルファイド樹脂（ＰＰＳ、ＤＩＣ社製、商品名：ＦＺ−２１００）等が挙げられる。

一方、表層を形成する熱可塑性樹脂としては、上記した中でも、耐溶剤性に優れる、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、熱可塑性ポリイミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリエステルイミド樹脂及びポリアミド樹脂等が好ましい。このうち、耐熱性と機械特性が優れ、誘電率が低い、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、変性ポリエーテルエーテルケトン樹脂、熱可塑性ポリイミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂が特に好ましい。

無発泡領域に用いる樹脂は、高温下における機械特性の維持の点で、２５〜２５０℃における引張弾性率が１００ＭＰａ以上であることが好ましく、上記した中からこの条件を満たす樹脂が適宜に選択される。引張弾性率の測定は上述の通りである。

無発泡領域２又は表面層８を熱可塑性樹脂、又は、熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂との混合物で形成する場合、熱可塑性樹脂が結晶性の熱可塑性樹脂であるときには、ガラス転移温度付近の弾性率の低下を抑制し、高温下の機械特性を発揮できる点で、熱可塑性樹脂で形成される無発泡領域の結晶化度を高くすることが好ましい。具体的には、結晶化度は５０％以上であるのが好ましく、７０％以上であるのがさらに好ましく、８０％以上であるのが特に好ましい。ここでの結晶化度は、示差走査熱量分析（ＤＳＣ）を用いて測定できる値で、結晶性樹脂が規則正しく配列している程度を示す。具体的には、無発泡領域を適量採取し、例えば５℃／ｍｉｎの速度で昇温させ、３００℃を超える領域で見られる融解に起因する熱量（融解熱量）と１５０℃周辺で見られる結晶化に起因する熱量（結晶化熱量）とを算出し、融解熱量に対する、融解熱量から結晶化熱量を差し引いた熱量の差分を、結晶化度とする。計算式を以下に示す。
式： 皮膜結晶化度（％）＝［（融解熱量−結晶化熱量）／（融解熱量）］×１００

無発泡領域２は、上述の熱硬化性樹脂、熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂との混合物、又は、熱可塑性樹脂で形成され、表層は無発泡領域２と同一の材料で形成されてもよく、また互いに異なる樹脂で形成されてもよい。
また、無発泡領域２及び表層８を形成する樹脂は、耐熱性や絶縁性を影響しない範囲で、他の樹脂やエラストマー、各種添加剤等をブレンドしたものでもよい。例えば、添加剤として、表面のすべり性を向上させるワックスや潤滑剤、後述する、耐部分放電性を発現する微粒子等が挙げられる。

無発泡領域２は、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を用いて、発泡領域１の外周に、樹脂ワニスを塗布焼き付けて、又は、樹脂を押出成形で形成しても良いし、テープ状のものを巻き付けて形成することができる。
押出成形時の条件、例えば、押出温度条件は、用いる熱可塑性樹脂に応じて適宜に設定される。好ましい押出温度の一例を挙げると、具体的には、押出被覆に適した溶融粘度にするために融点よりも約４０〜６０℃高い温度で押出温度を設定する。このように、押出成形によって無発泡領域２を形成すると、製造工程にて無発泡領域２を形成する際にエナメル樹脂絶縁積層体を焼き付け炉に通す必要がないため、発泡領域を形成する樹脂の熱劣化や、導体の酸化に起因する導体とエナメル樹脂絶縁積層体の密着力の低下を抑制できるという利点がある。

上述の発泡領域と無発泡領域とを有する本発明のエナメル樹脂絶縁積層体は、例えば、耐部分放電性を向上させる目的で、耐部分放電性を発現する微粒子を含有しても良い。このような微粒子として、アルミナ、シリカ、チタニアの微粒子が挙げられ、これらから選択される少なくとも１種の微粒子が好ましく、チタニアが特に好ましい。微粒子の含有量は、耐部分放電性を発揮する点で、エナメル樹脂絶縁積層体の全質量中、１０質量％以上であるのが好ましく、２０質量％以上がさらに好ましく、３０質量％以上が特に好ましい。一方、微粒子の含有量が多くなりすぎると、エナメル樹脂絶縁積層体が脆くなり可とう性が低下するため、５０％以下にするのが好ましい。

微粒子の一次粒径は、同様に可とう性の点で、１００ｎｍ以下が好ましく、５０ｎｍ以下がより好ましく、２０ｎｍ以下が特に好ましい。下限は限定されるものではないが、実際的には１ｎｍである。

この微粒子は、エナメル樹脂絶縁積層体の全体、すなわち発泡領域及び無発泡領域に、同じ又は異なる含有量で含有されてもよく、エナメル樹脂絶縁積層体一部、すなわち発泡領域又は無発泡領域に、含有されてもよい。エナメル樹脂絶縁積層体一部に微粒子を含有させる場合は、高い耐部分放電性を効果的に発揮する点で、外方の無発泡領域、特に絶縁ワイヤとしたときに外表面に配置される無発泡領域に含有させるのがより好ましい。

本発明のエナメル樹脂絶縁積層体は、部分放電開始電圧の点で、エナメル樹脂絶縁積層体の全体の厚さ、すなわち発泡領域と無発泡領域を合わせた合計の厚さが、４０μｍ以上であるのが好ましく、６０μｍ以上であるのがさらに好ましく、８０μｍ以上であるのが特に好ましい。こうすることで、前述の比誘電率との相乗効果で、部分放電開始電圧を高くできる。なお、厚さの上限は、限定されるものではないが、実際的には１ｍｍである。
本発明のエナメル樹脂絶縁積層体において、絶縁破壊特性及び引張強度や耐摩耗性等の機械特性の点で、無発泡領域（複数の無発泡領域を有する場合は、少なくとも一つの無発泡領域）の厚さは、２μｍ以上であればよく、１０μｍ以上が好ましく、１５μｍ以上がさらに好ましく、２０μｍ以上が特に好ましい。無発泡層の厚さが厚くなると、エナメル樹脂絶縁積層体の比誘電率が増大するため、無発泡領域の厚さは、エナメル樹脂絶縁積層体の比誘電率（３．０以下）によって制限される。故に、厳密にはエナメル樹脂絶縁積層体の空隙率によって制限されるのであるが、無発泡領域の厚さは、実際的には、５０μｍ以下が好ましく、エナメル樹脂絶縁積層体の全体の厚さを基準にすると、エナメル樹脂絶縁積層体の全体の厚さの７０％以下が好ましく、５０％以下がさらに好ましく、２０〜４０％が特に好ましい。

本発明のエナメル樹脂絶縁積層体は、絶縁ワイヤの絶縁層として用いられたときに部分放電開始電圧、絶縁破壊電圧及び耐熱老化性のいずれをも改善できる点で、２００℃における比誘電率が３．０以下であるのが好ましく、２．７以下がさらに好ましく、２．５以下が特に好ましい。比誘電率の下限は、特に限定されないが、実際的には１．５である。
比誘電率が３．０以下を維持する温度は、２３０℃までが好ましく、２５０℃までが特に好ましい。こうすることで、例えば絶縁ワイヤに適用したときに、部分放電開始電圧を高くできる上に、より高温下で使用することができる。

本発明のエナメル樹脂絶縁積層体の比誘電率は、発泡領域と無発泡領域を合わせた全体の実効的な比誘電率であり、絶縁ワイヤの静電容量と導体及び絶縁ワイヤの外径から算出される値をいう。

絶縁ワイヤの静電容量から比誘電率を算出する方法を説明する。絶縁ワイヤの静電容量は、市販のＬＣＲメータなどを用いて測定できる。本発明では、日置電機社製ＬＣＲハイテスタ（型式３５３２−５０）を用いる。測定温度、周波数については、必要に応じて変更するものであるが、本発明においては、特に記載のない限り、２００±１℃、１００Ｈｚにおいて測定した値を意味する。２００℃に設定した恒温槽に絶縁ワイヤを入れて温度が一定になった時点で測定する。この方法において、比誘電率は下記式１によって算出できる。

式１ ： εｒ^＊＝Ｃｐ・Ｌｏｇ（ｂ／ａ）／（２πε_０）
式１において、εｒ^＊はエナメル樹脂絶縁積層体の比誘電率、Ｃｐは単位長さ当りの静電容量［ｐＦ／ｍ］、ａは導体の外径、ｂは絶縁ワイヤの外径、ε_０は真空の誘電率（８．８５５×１０^−１２［Ｆ／ｍ］)を、それぞれ、表す。
なお、絶縁ワイヤの断面が円形ではない場合、例えば、矩形である場合には、絶縁層の静電容量Ｃｐが平坦部の静電容量Ｃｆとコーナー部の静電容量Ｃｅの合成（Ｃｐ＝Ｃｆ＋Ｃｅ）であることを利用して算出できる。具体的には、導体の直線部の長辺と短辺の長さをＬ１、Ｌ２、導体コーナーの曲率半径Ｒ、絶縁層の厚さＴとすると、平坦部の静電容量Ｃｆ及びコーナー部の静電容量Ｃｅは下記式で表される。これら式と、実測した絶縁ワイヤの静電容量及び絶縁層の静電容量Ｃｐ（Ｃｆ＋Ｃｅ）とからεｒ^＊を算出できる。
Ｃｆ＝（εｒ^＊／ε_０）×２×（Ｌ１＋Ｌ２）／Ｔ
Ｃｅ＝（εｒ^＊／ε_０）×２πε_０／Ｌｏｇ｛（Ｒ＋Ｔ）／Ｒ｝

また、下記式２（Ａ．Ｓ．Ｗｉｎｄｅｌｅｒの式）を用いて発泡体の比誘電率を求めることができる。この計算値は、均一に気泡が分布する発泡体の比誘電率と良く一致する。

上記式２において、εｒ^＊はエナメル樹脂絶縁積層体（絶縁ワイヤの絶縁層）の比誘電率、ε１は樹脂の比誘電率、ε２は空気の比誘電率（＝１）及びＦは空気の体積率［％］である。
ここで、空気の体積率とは、エナメル樹脂絶縁積層体全体に占める空隙の占める体積の割合を意味し、エナメル樹脂絶縁積層体の密度ｄ及びエナメル樹脂絶縁積層体を形成する樹脂の密度ｄoから、Ｆ＝{１−（ｄ／ｄo）}×１００［％］にて算出できる。本発明では、それぞれの密度を水中置換法により測定した値を用いる。

また、エナメル樹脂絶縁積層体や通常の発泡体をモデル化し、電界解析を用いて比誘電率を算出方法することもできる。電界解析には市販の電磁界計算ソフトウェア（例えば、ＥＬＥＣＴＲＯ）が利用できる。本発明では、平行平板電極間に挟まれた空気とエナメル樹脂絶縁積層体の積層絶縁物を考え、空気層の電界を高速表面電荷法による電界解析で求める。具体的には、電極間の電圧Ｖ、空気層の電界Ｅ、空気層の厚さｄ、エナメル樹脂絶縁積層体の厚さＴとした場合、エナメル樹脂絶縁積層体の比誘電率εｒ^＊は下記式３で求めることができる。本発明では、Ｖ＝１０００[Ｖ]、ｄ＝５［μｍ］として求める。
式３ ： εｒ^＊＝Ｔ／｛（Ｖ／Ｅ）−ｄ｝

このようにして求めた比誘電率は、同様の構造のエナメル樹脂絶縁積層体を皮膜とする絶縁ワイヤの、静電容量から求めた比誘電率とよく一致する。

（絶縁ワイヤ）
本発明の絶縁ワイヤは、導体と、該導体又は該導体上に形成された被覆の外周に絶縁被覆として本発明のエナメル樹脂絶縁積層体とを有している。好ましくは、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体が、無発泡領域が絶縁被覆の外周表面となるように、導体の外周に設けられている。
このような構成を有する本発明の絶縁ワイヤは、部分放電開始電圧と絶縁破壊電圧が高く、優れた耐熱老化特性を発揮する。したがって、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体は、低比誘電率と絶縁性と耐熱性とを要する絶縁材として好適であり、特に、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体を絶縁被覆として備えた本発明の絶縁ワイヤは、耐熱巻線用として好適であり、後述するように、種々の用途に用いられる。

上述のように、本発明の絶縁ワイヤは、導体と本発明のエナメル樹脂絶縁積層体とを有しており、それ以外の構造及び形状等は特に限定されない。例えば、本発明の絶縁ワイヤは、導体と本発明のエナメル樹脂絶縁積層体との間に接着層等を有していてもよい。

以下、本発明の絶縁ワイヤについて、図面を参照して説明する。本発明の絶縁ワイヤの好適な実施態様の例が図４に示されているが、本発明の絶縁ワイヤはこれらの実施態様に限定されない。
具体的には、図４（ａ）に断面図を示した本発明の絶縁ワイヤの一実施態様である絶縁ワイヤは、軸線に垂直な断面形状が円形の導体９と絶縁被膜としてエナメル樹脂絶縁積層体３Ｃとを有してなる。
図４（ｂ）に断面図を示した本発明の絶縁ワイヤの別の実施態様である絶縁ワイヤは、表面層８を有していること以外は図４（ａ）に示される絶縁ワイヤと同様である。
図４（ｃ）に断面図を示した本発明の絶縁ワイヤのまた別の実施態様である絶縁ワイヤは、軸線に垂直な断面形状が矩形の導体９と絶縁被膜としてエナメル樹脂絶縁積層体３Ｄとを有してなる。
図４（ｄ）に断面図を示した本発明の絶縁ワイヤのさらにまた別の実施態様である絶縁ワイヤは、表面層８を有していること以外は図４（ｃ）に示される絶縁ワイヤと同様である。
以上の各図において同符号は同じものを意味し、説明を繰り返さない。

本発明の絶縁ワイヤに用いる導体１としては、従来、絶縁ワイヤで用いられているものを使用することができ、好ましくは、酸素含有量が３０ｐｐｍ以下の低酸素銅、さらに好ましくは２０ｐｐｍ以下の低酸素銅又は無酸素銅の導体である。酸素含有量が３０ｐｐｍ以下であれば、導体を溶接するために熱で溶融させた場合、溶接部分に含有酸素に起因するボイドの発生がなく、溶接部分の電気抵抗が悪化することを防止するとともに溶接部分の強度を保持することができる。
導体は、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体との断面形状が同一であるのが好ましく、図４に示されるように、その横断面がエナメル樹脂絶縁積層体の断面形状に合わせて、円形、矩形状等の所望の形状のものを使用できる。導体の断面形状は、断面積が大きくなる形状が好ましく、ステータースロットに対する占有率の点で円形以外の形状を有するものがさらに好ましく、特に、図４に示されるように平角形状のものが好ましい。更には、角部からの部分放電を抑制するという点において４隅に面取り（半径ｒ）を設けた形状であることが望ましい。

本発明の絶縁ワイヤは、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体の無発泡領域が絶縁被覆の外周表面になるように本発明のエナメル樹脂絶縁積層体を絶縁被膜として有していることが好ましい。そのようなものは、絶縁被覆の表面の平滑性が良いのですべり性に優れ、さらに耐摩耗性など耐傷性にも優れる。さらに、本発明の絶縁ワイヤは、導体との密着の点で、導体と接触する内周表面にも無発泡領域が設けられている本発明のエナメル樹脂絶縁積層体、例えば、エナメル樹脂絶縁積層体３Ｂ、３Ｅ又は３Ｆを絶縁被膜として有していることが好ましい。

このような構成を有する本発明の絶縁ワイヤは、部分放電開始電圧が高く、高温下の絶縁性能及び耐熱老化特性にも優れるから、後述するように、耐電圧性や耐熱性を必要とする分野の絶縁ワイヤ、例えば、ＨＶ（ハイブリッドカー）やＥＶ（電気自動車）の駆動モーター用の巻線等として、利用可能である。したがって、本発明の絶縁ワイヤは、モーターやトランス等に用いられて高性能の電気・電子機器を提供できる。具体的には、本発明の絶縁ワイヤを用いたモーターは、ステータースロットと、ステータースロットに巻回された本発明の絶縁ワイヤとを有している。
本発明の絶縁ワイヤは、予め成形した本発明のエナメル樹脂絶縁積層体に導体を挿入して製造することができ、また導体の外周面に、上述した方法で、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体を成形して、製造することもできる。

以下に本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。すなわち、本発明は、上記の実施態様及び下記実施例に限定されることはなく、本発明の技術的事項の範囲内において、種々の変更が可能である。

（気泡形成用ＰＡＩワニス（Ａ））
２ＬセパラブルフラスコにＰＡＩワニス（ＨＩ−４０６（商品名）、日立化成社製、樹脂成分３３質量％溶液）を入れ、この溶液に気泡形成剤としてジエチレングリコールジメチルエーテル（沸点１６２℃）およびトリエチレングリコールジメチルエーテル（沸点２１６℃）を添加して、気泡形成用ＰＡＩワニス（Ａ）を得た。
（気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｂ））
２ＬセパラブルフラスコにＰＡＩワニス（ＨＩ−４０６（商品名）、日立化成社製、樹脂成分３３質量％溶液）を入れ、この溶液に気泡形成剤として、トリエチレングリコールジメチルエーテル（沸点２１６℃）およびジエチレングリコールジブチルエーテル（沸点２５６℃）を添加し、さらにジメチルスルホキシドを加えて希釈することによって、気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｂ）を得た。
（気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｃ））
２ＬセパラブルフラスコにＰＡＩワニス（ＨＩ−４０６（商品名）、日立化成社製、樹脂成分３３質量％溶液）を入れ、この溶液に気泡形成剤としてジエチレングリコールジエチルエーテル（沸点１６２℃）およびトリエチレングリコールジメチルエーテル（沸点２１６℃）を添加し、さらにＮＭＰを加えて希釈することによって、気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｃ）を得た。
（気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｄ））
２ＬセパラブルフラスコにＰＡＩワニス（ＨＩ−４０６（商品名）、日立化成社製、樹脂成分３３質量％溶液）を入れ、この溶液に気泡形成剤としてトリエチレングリコールジメチルエーテル（沸点２１６℃）を添加し、さらにジメチルスルホキシドを加えて希釈することによって、気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｄ）を得た。
（無気泡層７および無発泡領域２形成用のＰＡＩワニス（Ｅ））
２ＬセパラブルフラスコにＰＡＩワニス（ＨＩ−４０６（商品名）、日立化成社製、樹脂成分３３質量％溶液）を入れ、さらにＮＭＰを添加して樹脂成分１６質量％溶液の無発泡層７および無発泡領域形成用のワニス（Ｅ）を得た。

（実施例１）
実施例１では、２層の気泡層６と１層の無気泡層７とを有する図３（ｄ）に示される発泡領域１と無発泡領域２とからなるエナメル樹脂絶縁積層体を有する図４（ａ）に示される絶縁ワイヤを製造した。
具体的には、気泡形成用ＰＡＩワニス（Ａ）を直径１ｍｍの銅線（導体）９の外周に塗布し、炉温５２０℃、２０秒で１回焼付けを行い、導体上に気泡層６を形成した。形成された気泡層６の外周にＰＡＩワニス（ＨＩ−４０６（商品名）、日立化成社製、樹脂成分３３質量％溶液）を塗布し、２０秒で２回焼付けをして無気泡層７を形成し、無気泡層７の外周に気泡形成用ＰＡＩワニス（Ａ）を塗布し、２０秒で１回焼付けて、発泡領域１を形成した。さらに、発泡領域１の外周にＰＡＩワニス（Ｅ）を塗布し、２０秒で１回焼付けをして外周の無発泡領域２を形成して、銅線９の外周面にエナメル樹脂成形体物を形成し、実施例１の絶縁ワイヤを得た。

（実施例２）
気泡形成用ＰＡＩワニス（Ａ）に代えて気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｃ）を炉温５００℃で焼付けた以外は実施例１と同様にして図４（ａ）に示される絶縁ワイヤを製造した。

（実施例３）
気泡形成用ＰＡＩワニス（Ａ）の焼付け回数を３回、及び、ＰＡＩワニス（Ｅ）の焼付け回数を２回実施して図３（ｂ）に示される発泡領域１と無発泡領域２とからなるエナメル樹脂絶縁積層体を形成したこと以外は実施例１と同様にして図４（ａ）に示される絶縁ワイヤを製造した。

（実施例４）
気泡形成用ＰＡＩワニス（Ａ）を炉温５３０℃、２０秒で１回焼き付けた後、その外周にＰＡＩワニス（Ｅ）を２０秒で４回焼き付けて１層の無気泡層７を形成した。これを３回繰り返すことによって３層の気泡層を有するエナメル樹脂絶縁積層体を形成したこと以外は実施例１と同様にして図４（ａ）に示される絶縁ワイヤを製造した。

（実施例５）
気泡形成用ＰＡＩワニス（Ａ）を炉温５４０℃、２０秒で１回焼き付けた後、その外周にＰＡＩワニス（Ｅ）を２０秒で２回焼き付けて１層の無気泡層７を形成した。これを６回繰り返すことによって６層の気泡層を有するエナメル樹脂絶縁積層体を形成したこと以外は実施例１と同様にして図４（ａ）に示される絶縁ワイヤを製造した。

（実施例６）
気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｂ）を炉温５１０℃、３０秒で１回焼き付けた後、その外周にＰＡＩワニス（Ｅ）を３０秒で１回焼き付けて１層の無気泡層７を形成した。これを９回繰り返すことによって、９層の気泡層を有するエナメル樹脂絶縁積層体を形成したこと以外は実施例１と同様にして図４（ａ）に示される絶縁ワイヤを製造した。

（実施例７）
実施例６で製造した絶縁ワイヤの外周に、ＰＡＩワニス（Ｅ）を３０秒で４回焼き付けて表層８を形成し、９層の気泡層６を有するエナメル樹脂絶縁積層体及び厚さ１０μｍのＰＡＩの表層８を有する図４（ｂ）に示される絶縁ワイヤを製造した。

（実施例８）
実施例６で製造した絶縁ワイヤの外周に、ＰＩワニス（Ｕイミド（商品名）、ユニチカ株式会社製、樹脂成分２５質量％のＮＭＰ溶液）を３０秒で４回焼き付けて表層８を形成し、９層の気泡層６を有するエナメル樹脂絶縁積層体及び厚さ２２μｍのＰＩの表層８を有する図４（ｂ）に示される絶縁ワイヤを製造した。

（実施例９）
実施例６で製造した絶縁ワイヤの外周に、熱可塑性ポリイミド樹脂（熱可塑ＰＩ、商品名：オーラムＰＬ４５０Ｃ、三井化学社製）を押出成形にて形成した。押出条件は表１に従った。これにより、９層の気泡層６を有するエナメル樹脂絶縁積層体及び厚さ２２μｍのＰＩの表層８を有する図４（ｂ）に示される絶縁ワイヤを製造した。

（実施例１０）
実施例６で製造した絶縁ワイヤの外周に、ＮＭＰに溶解させたポリエーテルイミド（ＰＥＩ）（商品名：ｕｌｔｅｍ、ＳＡＢＩＣ社製）をエナメル用のダイスを用いて塗布、炉温５１０℃、３０秒で焼付けを行うことにより厚さ５μｍの接着層を形成し、その外周に、ポリエーテルエーテルケトン樹脂（ＰＥＥＫ、商品名：キータスパイアＫＴ−８２０、ソルベイスペシャリティポリマーズ社製）を押出成形にて形成した。押出条件は表１に従った。これにより、９層の気泡層６を有するエナメル樹脂絶縁積層体及び厚さ３５μｍのＰＥＥＫの表層８を有する図４（ｂ）に示される絶縁ワイヤを製造した。

（実施例１１）
実施例６で製造した絶縁ワイヤの外周に、ＮＭＰに溶解させたポリフェニルサルフォン（ＰＰＳＵ、商品名：レーデルＲ、ソルベイアドバンストポリマーズ社製）をエナメル用のダイスを用いて塗布、炉温５１０℃で３０秒で焼付けを行うことにより厚さ５μｍの接着層を形成し、さらにその外周に、ポリフェニレンスルフィド樹脂（ＰＰＳ、商品名：ＦＺ−２１００、ＤＩＣ製）を押出成形にて形成した。押出条件は表１に従った。これにより、９層の気泡層６を有するエナメル樹脂絶縁積層体及び厚さ３６μｍのＰＰＳの表層８を有する図４（ｂ）に示される絶縁ワイヤを製造した。

（実施例１２）
気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｂ）を炉温５１０℃、３０秒で１回焼き付けた後、その外周にＰＡＩワニス（Ｅ）を３０秒で１回焼き付けて１層の無気泡層７を形成した。これを８回繰り返し、さらに外層に気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｂ）を１回焼き付けて発泡領域を形成し、発泡領域を形成した絶縁ワイヤの外周に、１次粒径１５ｎｍのチタニア（テイカ社製；ＨＸＭＴ−１００ＺＡ）を３０質量％含有したＰＡＩワニス（ＨＩ−４０６（商品名）、日立化成社製、樹脂成分３３質量％溶液）を６回塗布焼き付けて無発泡領域２を形成し、さらにその外周にＰＡＩワニス（ＨＩ−４０６（商品名）、日立化成社製、樹脂成分３３質量％溶液）を６回塗布焼き付けることにより表層８を形成し、９層の気泡層６、厚さ１８μｍのチタニア含有無気泡層及び厚さ１５μｍのＰＡＩの表層８を有する絶縁ワイヤを製造した。

（実施例１３）
平板状のエナメル樹脂絶縁積層体を以下のようにして作製した。実施例２で使用したワニスを、２０μｍの銅箔（古河電工社製開発品）を幅５００ｍｍのガラス板に固定したものに、塗布した。これを高温恒温器（ＳＴＰＨ−２０２；エスペック社製）で５００℃に加熱した。加熱の時間はサンプル投入後５００℃設定において５００℃に達してから高温恒温器で３０秒とし、気泡層を焼き付けた。その後、気泡層上に濃度１６％に希釈したＨＩ−４０６を塗布し、同様にして焼付けを実施し、無発泡層を形成した。更に同様にして発泡領域における気泡層の形成を行い、発泡領域１を形成した。この表面に濃度２０％に希釈したＨＩ−４０６を塗布・焼付けて、無発泡領域を形成し、実施例１３のエナメル樹脂絶縁積層体３Ａを得た。

（比較例１）
気泡形成用ＰＡＩワニス（Ａ）を直径１ｍｍの銅線９の外周に塗布し、炉温５１０℃で焼付けることによって、無気泡層７がなく、１層の気泡層６を有する比較例１の絶縁ワイヤを製造した。
（比較例２）
気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｂ）を直径１ｍｍの銅線９の外周に塗布し、炉温５００℃で焼付けることによって、無気泡層７がなく、１層の気泡層６を有する比較例２の絶縁ワイヤを製造した。

（比較例３）
気泡形成用ＰＡＩワニス（Ｄ）を直径１ｍｍの銅線９の外周に塗布し、炉温５０５℃で焼付けることによって、無気泡層７がなく、１層の気泡層６を有する比較例３の絶縁ワイヤを製造した。
（比較例４）
気泡を形成しないポリアミドイミドワニスにはＨＩ−４０６を用いた。この樹脂１０００ｇに溶剤としてＮＭＰを用いて３０％溶液とした。ＰＡＩワニスを直径１ｍｍの銅線９の外周に塗布し、炉温５２０℃で３０秒焼付けを行った。これを１５回繰り返すことによって、膜厚４０μｍのＰＡＩからなる無発泡領域のみを有する比較例４の絶縁ワイヤを製造した。

（押出温度条件）
実施例９〜１１における押出温度条件を表１に示す。
表１において、Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３は押出機のシリンダー部分における温度制御を分けて行っている３ゾーンを材料投入側から順に示したものである。また、Ｈは押出機のシリンダーの後ろにあるヘッドを示す。また、Ｄはヘッドの先にあるダイを示す。

このようにして製造した各絶縁ワイヤにおいて、厚さの比ｔ/Ｔ、気泡４の最大気泡径、隔壁の厚さ、気泡層６それぞれの厚さ、無発泡層７それぞれの厚さ、エナメル樹脂絶縁積層体の合計厚さ及び空隙率、無発泡領域２の厚さ、結晶化度を、それぞれ上述の方法で測定した、その結果を表２に示す。

（比誘電率）
各絶縁ワイヤに形成したエナメル樹脂絶縁積層体の２００℃における比誘電率を、上述の「絶縁ワイヤの静電容量から比誘電率を算出する方法（式１）」で算出した結果を表２に示す。なお、比誘電率は電界解析（式３）を用いて算出した値とほぼ一致した。また、上述のＡ．Ｓ．Ｗｉｎｄｅｌｅｒの式２を用いた比誘電率の計算値も表２に併記する。

（部分放電開始電圧（ＰＤＩＶ））
部分放電開始電圧の測定には、部分放電試験機（商品名：菊水電子工業社製 ＫＰＤ２０５０）を用いた。実施例及び比較例で製造した各絶縁ワイヤ２本を撚り合わせたツイストペア片を用い、導体間に５０Ｈｚ正弦波の交流電圧を加えながら、５０Ｖ／秒の割合で一様な速さで連続的に昇圧していき、１０ｐＣの部分放電が発生した時点の電圧（実効値）を読み取った。測定温度は２５±５℃とした。測定値が１．０ｋＶ（波高値は１４１４Ｖｐ）以上を特に優れると判断して「◎」、０．７ｋＶ（波高値は９９０ｋＶｐ）以上を優れると判断して「○」、０．７ｋＶ未満を「×」で表した。評価が「○」以上であれば、部分放電が発生しにくく絶縁ワイヤの部分劣化を防止できる。結果を表３に示す。

（絶縁破壊電圧）
絶縁破壊電圧は、実施例及び比較例で製造した各絶縁ワイヤ２本を撚り合わせたツイストペア片を用い、導体間に５０Ｈｚ正弦波の交流電圧を加えながら、５００Ｖ／秒の割合で一様な速さで連続的に昇圧していき、検出感度を５ｍＡとして、これ以上の電流が流れたときの印加電圧を実効値で読み取り絶縁破壊電圧とした。測定温度は２５±５℃とした。前記絶縁破壊電圧を絶縁ワイヤに形成したエナメル樹脂絶縁積層体の合計厚さで除して求めた絶縁破壊強さ（単位厚さあたりの耐電圧値）を評価に用い、８０ｋＶ／ｍｍ以上を特に優れると判断して「◎」、５０ｋＶ／ｍｍ以上を優れると判断して「○」、３０ｋＶ／ｍｍ以上を「△」、３０ｋＶ／ｍｍ未満を「×」で表した。評価が「△」以上であれば、絶縁破壊しにくく、高い絶縁破壊特性を発揮する。結果を表３に示す。

（耐熱老化特性（２００℃×５００時間、及び２３０℃×５００時間））
実施例及び比較例で製造した各絶縁ワイヤの熱老化特性を次のようにして評価した。各絶縁ワイヤ２本を撚り合わせたツイストペア片を、２００℃又は２３０℃に設定した高温槽へ投入し、５００時間静置した後、０．５〜１．４ｋＶ（実効値）の電圧を１秒間印加した。電圧の大きさは絶縁ワイヤに形成したエナメル樹脂絶縁積層体の合計厚さによって変え、おおよそ１５ｋＶ／ｍｍになるよう調整した。２３０℃にて絶縁破壊しなかった場合を特に優れると判断して「◎」、２００℃において絶縁破壊しなかった場合を優れると判断して「○」、いずれでも絶縁破壊した場合を「×」で表した。評価が「○」以上であれば、耐熱老化特性に優れる。結果を表３に示す。

（耐部分放電性）
実施例及び比較例で製造した各絶縁ワイヤの耐部分放電性を次のようにして評価した。各絶縁ワイヤ２本を撚り合わせたツイストペア片に、１．６ｋＶｐ（波高値）、１０ｋＨｚの交流正弦波電圧を印加した。試験温度は２５℃±１０℃とした。絶縁破壊に至るまでの時間が１０時間を超えるものを特に優れると判断して「◎」、２時間を超え、１０時間未満であるものを優れると判断して「○」、２時間未満を「△」と表した。評価が「○」以上であれば、耐部分放電性に優れる。結果を表３に示す。

実施例１３で製造したエナメル樹脂絶縁積層体３Ａの評価については、絶縁ワイヤの場合にツイストペア片を用いたものを模擬して行った。エナメル樹脂絶縁積層体３Ａから幅１０ｍｍ×長さ１００ｍｍに切り取った平板サンプルについて皮膜が形成された側を外側になるように直径１ｍｍの真鍮製の円柱に巻きつけ、長さ１００ｍｍの円柱状試験片を作製した。この円柱状試験片２つを平行に接するように並べて、前記特性評価と同様に、評価を行った。

（総合評価）
総合評価は、上述の各試験の評価において、いずれも「◎」又は「○」である場合を特に優れるとして総合評価「◎」、「△」を含む場合を総合評価「○」、「×」を含む場合を総合評価「×」で表した。結果を表３に示す。

表３に示されるように、エナメル樹脂絶縁積層体における無気泡層７の厚さが、隔壁の厚さよりも大きく、発泡領域１の厚さの５〜６０％であると、空隙率の増大を伴わず比誘電率を低くすることができ、ＰＤＩＶ、絶縁破壊強さに優れていた。さらに、発泡領域１の気泡層６が熱硬化性樹脂（ＰＡＩ）で形成されているために耐熱性にも優れていた。
さらに、表層８の厚さが１０μｍ以上であると、絶縁破壊強さが特に優れ、これらが発泡領域と同様の熱硬化性樹脂あるいは耐熱性の高い熱可塑性樹脂であるために耐熱性も損なわれない。さらに、チタニアを含有した層を付与することで、耐部分放電性も飛躍的に向上した。
具体的には、実施例１〜５と比較例１〜３の比較により、本発明の実施例においては、空隙率の増大を伴わず比誘電率を低くすることに成功していることがわかる。Ａ．Ｓ．Ｗｉｎｄｅｌｅｒの式２による比誘電率の計算値と比較した場合でも１０〜１５％小さく、その効果が顕著である。その結果、絶縁ワイヤのＰＤＩＶ、絶縁破壊強さが優れていた。
また、実施例７〜１１は、表層８の厚さが１０μｍ以上であるため、絶縁破壊強さが特に優れていた。とりわけ、誘電率の低い熱可塑ＰＩ、ＰＥＥＫ、ＰＰＳで表層を形成することで、エナメル樹脂絶縁積層体の比誘電率の上昇が抑えられ、その結果、絶縁ワイヤのＰＤＩＶが特に優れるものになった。このうち、熱可塑ＰＩおよびＰＥＥＫは、エナメル樹脂に匹敵する耐熱性を有するから、エナメル樹脂絶縁積層体の耐熱性も特に優れるものになった。なお、実施例２以外は気泡の最大気泡径が２０μｍ以下であるため、絶縁破壊強さが実施例２よりも優れていた。

本発明のエナメル樹脂絶縁積層体は、誘電率が低く、耐熱性や絶縁性に優れるから、電線の被覆材や高周波プリント基盤等に好適である。特に、本発明のエナメル樹脂絶縁積層体を導体上に絶縁被覆した本発明の耐インバータサージ絶縁ワイヤは、部分放電開始電圧が高く、高温下の絶縁性能及び耐熱老化特性にも優れるから、例えば、自動車をはじめ、各種電気・電子機器等、具体的には、インバータ関連機器、高速スイッチング素子、インバータモーター、変圧器等の電気・電子機器コイルや宇宙用電気・電子機器、航空機用電気・電子機器、原子力用電気・電子機器、エネルギー用電気・電子機器、自動車用電気・電子機器等の耐電圧性や耐熱性を必要とする分野の絶縁ワイヤとして利用可能である。特にＨＶやＥＶの駆動モーター用の巻線として好適である。
本発明の耐インバータサージ絶縁ワイヤは、モーターやトランス等に用いられて高性能の電気・電子機器を提供できる。

本発明をその実施態様とともに説明したが、我々は特に指定しない限り我々の発明を説明のどの細部においても限定しようとするものではなく、添付の請求の範囲に示した発明の精神と範囲に反することなく幅広く解釈されるべきであると考える。

本願は、２０１３年２月７日に日本国で特許出願された特願２０１３−０２２７４２に基づく優先権を主張するものであり、これはここに参照してその内容を本明細書の記載の一部として取り込む。

１ 発泡領域
２ 無気泡領域
３Ａ〜３Ｆ 発泡体
４ 気泡
５ 隔壁
６ 気泡層
７ 無発泡層
８ 表層
９ 導体

Claims (15)

1. 気泡を含む発泡領域と、該発泡領域の少なくとも一方の表面に気泡を含まない無発泡領域を有し、平板状又は筒状に成形されたエナメル樹脂絶縁積層体であって、
   前記発泡領域は、気泡を含まない無気泡層と、該無気泡層の両表面側に気泡を有する気泡層を有して構成され、
   前記無気泡層の厚さが、前記気泡間の隔壁の厚さより大きく、かつ前記発泡領域の厚さの５〜６０％であり、
   前記発泡領域の少なくとも前記気泡層が、熱硬化性樹脂で形成されているエナメル樹脂絶縁積層体。
2. 前記エナメル樹脂絶縁積層体の比誘電率が、２００℃において３．０以下である請求項１に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
3. 前記エナメル樹脂絶縁積層体の厚さが、４０μｍ以上であり、少なくとも一方の前記無発泡領域の厚さが１０μｍ以上である請求項１又は２に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
4. 前記気泡の厚さ方向の最大気泡径が２０μｍ以下である請求項１〜３のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
5. 前記気泡の断面が、楕円形状である請求項１〜４のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
6. 前記エナメル樹脂絶縁積層体が、２５℃における引張弾性率が１ＧＰａ以上の樹脂で形成された表層を有する請求項１〜５のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
7. 前記表層が、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、熱可塑性ポリイミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリエステルイミド樹脂及びポリアミド樹脂から選択される少なくとも１種の熱可塑性樹脂を含む請求項６に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
8. 前記発泡領域が、ポリアミドイミド樹脂及びポリイミド樹脂から選択される少なくとも１種の熱硬化性樹脂を含む請求項１〜７のいずれか1項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
9. 前記無発泡領域が、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエステルイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂及びポリイミドヒダントイン変性ポリエステル樹脂から選択される少なくとも１種の熱硬化性樹脂を含む請求項１〜８のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
10. アルミナ、シリカ及びチタニアから選択される少なくとも１種の粒子を含有する請求項１〜９のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体。
11. 導体と、該導体又は該導体上に形成された被覆の外周に絶縁被覆としての請求項１〜１０のいずれか１項に記載のエナメル樹脂絶縁積層体とを有する耐インバータサージ絶縁ワイヤ。
12. 前記無発泡領域が外周表面側に配置されている請求項１１に記載の耐インバータサージ絶縁ワイヤ。
13. 請求項１１又は１２に記載の耐インバータサージ絶縁ワイヤを有する電気・電子機器
14. 請求項１１又は１２に記載の耐インバータサージ絶縁ワイヤを有するモーター。
15. 請求項１１又は１２に記載の耐インバータサージ絶縁ワイヤを有するトランス。

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