JP6028267B2 - 回転電機のコイル - Google Patents
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Description
図4は、従来技術に係る発電機の固定子コイル10を示す断面図である。同図に示すように、素線11の外周面には素線絶縁層12が形成されている。素線絶縁層12が施された4本の素線11により素線束が形成されている。この素線束の外周面(素線絶縁層12のうち、素線束の外周面に位置する部分)には層間絶縁層13が形成されている。
なお、コイルのうち、鉄心の内部(鉄心に形成されたスロット内)に位置している部分をコイルサイド部と称し、コイルのうち、鉄心の外部(鉄心に形成されたスロット外)に位置している部分をコイルエンド部と称する。
コイルエンド部は金属(鉄心)と接触しておらず、さらにコイル絶縁材料間の密着性が悪く空隙が発生しやすいといった課題があるため、コイルエンド部に熱伝導性の高い絶縁材料を使用したとしても、冷却性能をそれほど向上させることができない。このため、コイルエンド部の冷却をするには、冷媒の流れを制御してコイルエンド部が冷媒に効率的に晒されるようにしているのである。
しかし、従来では、コイルエンド部の絶縁層の熱伝導率を効率的に向上させる技術は存在していなかった。
複数の素線の外周側に主絶縁層が配置されている回転電機のコイルにおいて、
前記主絶縁層は、高熱伝導性マイカテープを巻回して構成されており、
前記コイルのコイルエンド部では、前記主絶縁層の外周面に、熱収縮材料でなる第1の外層絶縁層が形成され、
前記コイルのコイルエンド部では、前記第1の外層絶縁層の外周面に、高熱伝導性樹脂材料でなる第2の外層絶縁層が形成されていることを特徴とする。
図1は、本発明の実施例に係る、発電機の固定子コイル110のうちコイルエンド部を示す断面図である。同図に示すように、素線111の外周面には素線絶縁層112が形成されている。素線絶縁層112が施された4本の素線111により素線束が形成されている。この素線束の外周面(素線絶縁層112のうち、素線束の外周面に位置する部分)には層間絶縁層113が形成されている。
高熱伝導性マイカテープの熱伝導率は、0.6W/mK程度であり、従来品のマイカテープに比べて1.5倍程度の熱伝導性を持ち、絶縁システムとしては、従来品に比べて2倍程度に熱伝導率が向上する。
したがって、このような高熱伝導性マイカテープを用いて、主絶縁層114を形成してもよい。
発電機の固定子を製造する過程においては、過熱圧縮や真空加圧含浸などの熱処理工程があるため、熱収縮材料により形成されている第1の外層絶縁層115は、熱処理工程において熱収縮し、主絶縁層114を締め込んでいる。
高熱伝導性樹脂材料としては、例えば、液晶ポリマー(LCP)や、高熱伝導性ポリフェニレンサルファイド(PPS)などを適用できる。
高熱伝導性PPSは28.5W/m・Kの熱伝導率を持つ。これはチタンなど比較的熱伝導性の悪い金属と同等の値であり、一般的な発電機コイルエンド部外層として用いられるポリエチレン(〜0.5W/m・K)やガラス繊維(〜1.0W/m・K)と比較し大きな値である。
また第1の外層絶縁層115として熱収縮材料を用いることで、主絶縁層114などの絶縁材料を圧縮し、絶縁材料間の密着性を向上させることで熱伝導率の悪化を防ぐことができる。
更に、最外層の第2の外層絶縁層116として高熱伝導樹脂材料を用いることで、コイルサイド部と同じく、コイルエンド部においても金属(鉄心)接触と同等の熱伝導性を得ることができる。
かかる絶縁構成により、本実施例では、コイルエンド部の熱伝導率を向上させ、更に、発電機の固定子全体の冷却性能を向上させることができる。
図2にコイルエンド部の熱伝導に関するイメージを示す。
図3(a)は図1に示すような高熱伝導絶縁システムの熱伝導のイメージを示しており、図3(b)は従来絶縁システムの熱伝導のイメージを示している。
高熱伝導絶縁システムの場合
dQ1=λ1・dA1/dx1(Tair−Tcoil)・・・・(1)
従来絶縁システムの場合
dQ2=λ2・dA2/dx2(Tair−Tcoil)・・・・(2)
但し
Q1:高熱伝導絶縁システムの伝熱量[W]
Q2:従来絶縁システムの伝熱量[W]
λ1:高熱伝導絶縁システムの熱伝導率[W/m・K]
λ2:従来絶縁システムの熱伝導率[W/m・K]
A1:高熱伝導絶縁システムの面積[m2]
A2:従来絶縁システムの面積[m2]
x1:高熱伝導絶縁システムの絶縁厚さ[m]
x2:従来絶縁システムの絶縁厚さ[m]
Tair:空気の温度[℃]
Tcoil:素線の温度[℃]
式(1)より
dQ1/ dA1(dx1mica/λ1mica+dxpet/λxpet+dxpps/λxpps)=(Tair−Tcoil)・・・・(3)
式(2)より
dQ2/ dA2(dx2mica/λ2mica+dxair/λxair+dxglass/λxglass)=(Tair−Tcoil)・・・・(4)
但し
λ1mica:高熱伝導絶縁システムのマイカ層熱伝導率[W/m・K]
λ2mica:従来絶縁システムのマイカ層熱伝導率[W/m・K]
λxpet:熱収縮材料熱伝導率[W/m・K]
λxpps:高熱伝導材料(例としてPPS)の熱伝導率[W/m・K]
λxair:空隙の熱伝導率[W/m・K]
λxglass:ガラス繊維テープの熱伝導率[W/m・K]
dx1mica:高熱伝導絶縁システムのマイカ層絶縁厚さ[m]
dx2mica:従来絶縁システムのマイカ層絶縁厚さ[m]
dxpet:熱収縮材料絶縁厚さ[m]
dxpps:高熱伝導材料(例としてPPS)の絶縁厚さ[m]
dxair:空隙の絶縁厚さ[m]
dxglass:ガラス繊維テープの絶縁厚さ[m]
即ち、式(3)(4)についてTair−Tcoilが等しいと仮定すると
dQ1/ dQ2≒1.6
となる。
但し
λ1mica=0.6[W/m・K], λ2mica=0.4[W/m・K], λxpet=0.5[W/m・K] , λxpps=28.5[W/m・K], λxair=0.02[W/m・K], λxglass=1.0[W/m・K], dx1mica=2[mm], dx2mica=2[mm], dxpet=0.1[mm], dxpps=0.1[mm], dxair=0.02[mm], dxglass=0.1[mm]である。
11,111 素線
12,112 素線絶縁層
13,113 層間絶縁層
14,114 主絶縁層
15 外層絶縁層
115 第1の外層絶縁層
116 第2の外層絶縁層
Claims (5)
- 複数の素線の外周側に主絶縁層が配置されている回転電機のコイルにおいて、
前記主絶縁層は、高熱伝導性マイカテープを巻回して構成されており、
前記コイルのコイルエンド部では、前記主絶縁層の外周面に、熱収縮材料でなる第1の外層絶縁層が形成され、
前記コイルのコイルエンド部では、前記第1の外層絶縁層の外周面に、高熱伝導性樹脂材料でなる第2の外層絶縁層が形成されている、
ことを特徴とする回転電機のコイル。 - 請求項1において、
前記高熱伝導性マイカテープは、マイカテープに高熱伝導性材料を含んでいるテープである、
ことを特徴とする回転電機のコイル。 - 請求項1または請求項2において、
前記高熱伝導性マイカテープの熱伝導率は0.4〜1.2W/mKである、
ことを特徴とする回転電機のコイル。 - 請求項1乃至請求項3のいずれか一項において、
前記熱収縮材料は熱収縮性高分子材料テープである、
ことを特徴とする回転電機のコイル。 - 請求項1乃至請求項4のいずれか一項において、
前記高熱伝導性樹脂材料は、液晶ポリマーまたは高熱伝導性ポリフェニレンサルファイド、または、樹脂材料に熱伝導性の高い充填材料を混ぜたものである、
ことを特徴とする回転電機のコイル。
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