JP2017032184A - 熱生成ユニット - Google Patents

Abstract

【課題】熱生成ユニット内で発生する水分が、給湯用圧縮機、カスケード熱交換器に付着するのを抑制することで、熱生成ユニットの耐久性を改善可能な熱生成ユニットを提供する。
【解決手段】給湯用冷媒を圧縮する給湯用圧縮機４１と、給湯用冷媒と給湯用熱媒体とを熱交換させる給湯用熱交換器４２と、給湯用冷媒と空調用冷媒とを熱交換させるカスケード熱交換器４４と、をケーシング５０に収容してなる熱生成ユニット４０において、給湯用熱交換器４２は、ケーシング５０の底板部材５１に設置され、給湯用圧縮機４１およびカスケード熱交換器４４は、底板部材５１より上方に設置される。
【選択図】図２

Description

本発明は、熱生成ユニットに係り、特に、冷房、暖房、給湯に必要な温冷熱を同時に供給できる空調給湯システムに用いられ、給湯用の温水を生成する冷凍サイクルを搭載した熱生成ユニットに関するものである。

従来、冷房、暖房、給湯に必要な温冷熱を同時に供給できる空調給湯システムに、給湯用の温水を生成する冷凍サイクルを搭載した熱生成ユニットを備える。
上記の熱生成ユニットは、給湯用熱交換器（熱媒体−冷媒熱交換器）、給湯用圧縮機、カスケード熱交換器（冷媒−冷媒熱交換器）を備える。

このような熱生成ユニットにおいて、給湯用熱交換器、カスケード熱交換器を設置するための技術として、例えば、給湯用熱交換器とカスケード熱交換器とを、互いを接続する配管の接合部形成部を向い合せとなるように底板部材に設置することで、製作上の配管施工が簡素化し、熱生成ユニットの小型化を可能とした技術が開示されている（例えば、特許文献１を参照。）。

ＷＯ２０１０／１０９６２０

前記従来の熱生成ユニットにおいて、給湯用熱交換器とカスケード熱交換器は、給湯用圧縮機と同じく重量物であるため、特許文献１のように熱交換器を配置するとき、給湯用熱交換器とカスケード熱交換器は、底板部材上に、給湯用圧縮機と並べて配置することになる。なお、給湯用圧縮機は、運転時、特に起動時と停止時に大きく振動するため、一般的には、３本以上の固定部材を用いて、防振部材を挟み込んだ状態で底板部材に固定されている。
給湯用熱交換器および熱生成ユニットの外部から給湯用熱交換器に接続する水を主成分とする熱媒体を流す熱媒体配管からは、常に水分が発生する危険性がある。給湯用熱交換器および熱媒体配管の内部には、夏場でも１０〜２０℃の低温の熱媒体が流れる場合があり、給湯用熱交換器の表面や、熱媒体配管の表面には結露水が発生する。この結露水は、給湯用熱交換器や熱媒体配管の表面から直接に熱生成ユニットのケーシングを構成する底板部材に落ちたり、あるいは、熱媒体配管の表面を伝って、給湯用熱交換器や熱媒体ポンプの最下面から底板部材に落ちたりする。
また、給湯用熱交換器には熱伝導性の良い銅が使われ、熱媒体配管との接続口も銅であるのに対し、熱媒体ポンプの接続口には銅は使用されず、加工性のよい樹脂であることが多い。熱生成ユニット内部の熱媒体配管では、このように異なる部材同士を、シール材を使って、熱媒体の漏れが無いように接続している。

しかし、給湯用熱交換器の冷媒配管は、給湯用圧縮機と直接接続されているため、給湯用圧縮機の運転時の振動は、冷媒配管を通じて、給湯用熱交換器と熱媒体配管に伝わり、シール材による接続部のゆるみを誘発し、接続部から水を主成分とする熱媒体の漏れが発生する場合がある。この熱媒体漏れは、定常運転時よりも、大きな振動が発生する起動、停止時のほうが、発生する危険性が高い。漏れた熱媒体は、結露水と同じように、熱媒体配管表面を伝って、給湯用熱交換器や熱媒体ポンプの最下面から底板部材に落ちる。
このように給湯用熱交換器や熱媒体配管から発生する水分は、底板部材上に設置されたカスケード熱交換器や、給湯用圧縮機を底板部材に固定する固定部材を浸し、それらの錆や腐食の原因となり、熱生成ユニットの耐久性に影響を及ぼすという問題を有している。
また、給湯用熱交換器から発生する水分が、カスケード熱交換器や給湯用圧縮機に浸水することを防ぐためには、特許文献１にも記載されているように、ドレンパンなどで水分を受ける必要があり、材料コストが高くなるという問題も有している。

本発明は、前記した点に鑑みてなされたものであり、給湯用熱交換器や熱媒体配管から発生する水分による錆や腐食の発生を防止して、耐久性を向上させることのできる熱生成ユニットを提供することを目的とする。

前記目的を達成するため本発明の熱生成ユニットは、給湯用冷媒を圧縮する給湯用圧縮機と、前記給湯用冷媒と給湯用熱媒体とを熱交換させる給湯用熱交換器と、前記給湯用冷媒と空調用冷媒とを熱交換させるカスケード熱交換器と、をケーシングに収容してなる熱生成ユニットにおいて、前記給湯用熱交換器は、前記ケーシングの底板部材に設置され、前記給湯用圧縮機および前記カスケード熱交換器は、前記底板部材より上方に設置されることを特徴とする。

また、前記構成において、前記給湯用圧縮機の下端面と前記カスケード熱交換器の下端面との少なくとも一方は、前記給湯用熱交換器の上端面より上方に配置されていることを特徴とする。

また、前記構成において、前記ケーシングは、前記給湯用熱媒体を送出する熱媒体ポンプを収容しており、前記給湯用圧縮機の下端面および前記カスケード熱交換器の下端面は、前記熱媒体ポンプの下端面より上方に配置されていることを特徴とする。

また、前記構成において、前記給湯用熱交換器は、二重管式熱交換器であることを特徴とする。

また、前記構成において、前記カスケード熱交換器は、プレート式熱交換器であることを特徴とする。

本発明の熱生成ユニットによれば、給湯用熱交換器は、ケーシングの底板部材に設置され、給湯用圧縮機およびカスケード熱交換器は、底板部材より上方に設置されるので、熱生成ユニット内で発生した結露水等が給湯用圧縮機およびカスケード熱交換器に付着するのを抑制することができ、給湯用圧縮機およびカスケード熱交換器を錆や腐食から防ぐことができて、熱生成ユニットの耐久性を向上させることができる。

本発明の第１実施形態に係る空調給湯システムの実施形態を示す冷凍サイクル構成図である。 第１実施形態の熱生成ユニットの内部構造を示す正面図である。 第１実施形態の熱生成ユニットの内部構造を示す平面図である。 第２実施形態の熱生成ユニットの内部構造を示す正面図である。 第２実施形態の熱生成ユニットの内部構造を示す平面図である。

第１の発明は、給湯用冷媒を圧縮する給湯用圧縮機と、給湯用冷媒と給湯用熱媒体とを熱交換させる給湯用熱交換器と、給湯用冷媒と空調用冷媒とを熱交換させるカスケード熱交換器と、をケーシングに収容してなる熱生成ユニットにおいて、給湯用熱交換器は、ケーシングの底板部材に設置され、給湯用圧縮機およびカスケード熱交換器は、底板部材より上方に設置される熱生成ユニットである。
これにより、熱生成ユニット内で発生した結露水等が給湯用圧縮機およびカスケード熱交換器に付着するのを抑制することができ、給湯用圧縮機およびカスケード熱交換器を錆や腐食から防ぐことができて、熱生成ユニットの耐久性を向上させることができる。

第２の発明は、給湯用圧縮機の下端面とカスケード熱交換器の下端面との少なくとも一方は、給湯用熱交換器の上端面より上方に配置されている熱生成ユニットである。
これにより、排水口や排水管が目詰まりしても、給湯用熱交換器が水没するまでは、給湯用圧縮機とカスケード熱交換器との少なくとも一方を錆や腐食から防ぎ、熱生成ユニットの耐久性を向上させることができる。

第３の発明は、ケーシングは、給湯用熱媒体を送出する熱媒体ポンプを収容しており、給湯用圧縮機の下端面およびカスケード熱交換器の下端面は、熱媒体ポンプの下端面より上方に配置されている熱生成ユニットである。
これにより、熱生成ユニットに熱媒体ポンプを搭載した場合でも、給湯用圧縮機とカスケード熱交換器とを錆や腐食から防ぎ、熱生成ユニットの耐久性を向上させることができる。

第４の発明は、給湯用熱交換器は、二重管式熱交換器である熱生成ユニットである。
二重管式熱交換器を用いることで、限られた設置容積の中で熱交換能力を高めることができるとともに効率良く熱交換を行うことができ、また、低コストで製造することができる。更に、給湯用冷媒および給湯用熱媒体の圧力を高めることができる。

第５の発明は、カスケード熱交換器は、プレート式熱交換器である熱生成ユニットである。
プレート式熱交換器を用いることで、伝熱効率が高くなり、小型でメンテナンス性を向上させることができる。

以下、本発明の実施形態について、図面を参照して説明する。
図１は、本発明の第１実施形態に係る空調給湯システムのサイクル構成図である。
図１に示す空調給湯システムは、室外ユニット１０と、室内機３０と、熱生成ユニット４０とを備えている。本実施形態においては、１台の室外ユニット１０に対して、２台の室内機３０、１台の熱生成ユニット４０がそれぞれ接続された構成となっている。なお、冷凍サイクル構成に関しては、図１に示したものに限定されない。例えば、室外ユニット１０は２台以上、室内機３０も１台もしくは３台以上、熱生成ユニット４０も２台以上、並列に接続可能である。

室外ユニット１０と、室内機３０と、熱生成ユニット４０とは、空調用冷媒が流通する配管で連結されている。
室外ユニット１０と室内機３０とは、高温高圧のガス化した空調用冷媒が流れるガス管２５と、低圧の空調用冷媒が流れる吸入管２６と、高圧の液化した空調用冷媒が流れる液管２７とで接続されている。室内機３０が、図１に示すように２台存在するときは、室内機３０は３本の配管に対して並列に接続される。一方、室外ユニット１０と熱生成ユニット４０とは、室内機３０と同じく配管に対し並列に接続されるが、ガス管２５と液管２７とで接続されている。
なお、空調用冷媒には、一般的に家庭用空調機やビル用空調機に使われる冷媒、例えば、Ｒ２２、Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２などを用いる。

室外ユニット１０は、空調用冷媒を圧縮する空調用圧縮機１１を備えている。空調用圧縮機１１の吸入側には、空調用圧縮機１１にガス冷媒を供給するアキュムレータ１２が接続されている。空調用圧縮機１１の吐出側には、吐出するガス状態の空調用冷媒に含まれる冷凍機油を分離する油分離器１３が接続されている。油分離器１３で分離された冷凍機油は、油戻し管１４により空調用圧縮機１１に戻される。油戻し管１４の連通は、油戻し管開閉弁１５の開閉により制御される。

また、室外ユニット１０は、室外熱交換器１６を備えており、室外熱交換器１６の近傍には、室外熱交換器１６に室外ユニット１０の周囲の空気を供給する室外送風ファン１７が設けられている。そして、室外熱交換器１６は、室外送風ファン１７により送られる空気と、空調用冷媒とが熱交換するよう構成されており、一般的には、フィン・チューブ型やマイクロチューブ型の熱交換器が適用される。
室外ユニット１０は、室外熱交換器１６に供給する空調用冷媒の流量を調整する室外冷媒流量調整弁１８と、ガス管２５における空調用冷媒の流量を制御する室外ガス管開閉弁１９と、吸入管２６における空調用冷媒の流量を制御する室外吸入管開閉弁２０とをそれぞれ備えている。

室内機３０は、室内熱交換器３１と、室内熱交換器３１に室内機３０の周囲の空気を供給する室内送風ファン３２と、室内熱交換器３１に供給する空調用冷媒の流量を調整する室内冷媒流量調整弁３３とを備えている。室内熱交換器３１は、室内送風ファン３２で送られる空気と、空調用冷媒とが熱交換するよう構成されており、一般的には、フィン・チューブ型やマイクロチューブ型の熱交換器が適用される。

また、室内機３０は、ガス管２５との空調用冷媒の流通の有無を制御する室内ガス管開閉弁３４と、吸入管２６との空調用冷媒の流通の有無を制御する室内吸入管開閉弁３５とを備えている。
これら空調用圧縮機１１と、アキュムレータ１２と、油分離器１３と、室外熱交換器１６と、室外冷媒流量調整弁１８と、室外ガス管開閉弁１９と、室外吸入管開閉弁２０と、室内熱交換器３１と、室内冷媒流量調整弁３３と、室内ガス管開閉弁３４と、室内吸入管開閉弁３５とにより、第２冷凍サイクルを構成している。

熱生成ユニット４０は、給湯用冷媒を圧縮する給湯用圧縮機４１と、給湯用冷媒と水を主成分とする熱媒体とが熱交換する給湯用熱交換器４２と、給湯用冷媒の流量を調整する給湯用冷媒流量調整弁４３とを備えている。
また、熱生成ユニット４０は、ガス管２５から供給される空調用冷媒と給湯用冷媒とが熱交換するカスケード熱交換器４４と、カスケード熱交換器４４に供給する空調用冷媒の流量を調整する熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５と、給湯用熱交換器４２に熱媒体を供給する熱媒体ポンプ４６とを備えている。
これら給湯用圧縮機４１と、給湯用熱交換器４２と、給湯用冷媒流量調整弁４３と、カスケード熱交換器４４と、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５と、熱媒体ポンプ４６とにより、第１冷凍サイクルを構成している。

なお、給湯用冷媒には、例えば、Ｒ１３４ａ、ＣＯ２、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ１２３４ｚｅなどを用いる。給湯用冷媒にＲ１３４a、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ１２３４ｚｅを用いた場合、熱媒体は給湯用熱交換器３２０で６０〜８０℃にまで沸き上げられる。また、給湯用冷媒にＣＯ２を用いた場合、熱媒体は給湯用熱交換器３２０で６０〜９０℃にまで沸き上げられる。

熱媒体には水道水を用いることが一般的であるが、寒冷地の場合はエチレングリコールやアルコールを所定量水に溶解させた不凍液を用いてもよい。
給湯用熱交換器４２で７０〜９０℃にまで沸き上げられた熱媒体は、貯湯タンク（図示せず）に蓄えられる。熱媒体が飲料水の場合は直接給湯に使われる。一方、熱媒体が不凍液など飲料水でない場合は、室内に設置されたラジエータなどに供給されて暖房用途に、あるいは貯湯タンクで熱を飲料水に受け渡して給湯用途に利用される。

次に、第１実施形態における熱生成ユニット４０の内部構造について説明する。
図２は、第１実施形態における熱生成ユニット４０の内部構造を示す正面図、図３は、第１実施形態における熱生成ユニット４０の内部構造を示す平面図である。
図２および図３に示すように、熱生成ユニット４０のケーシング５０には、給湯用圧縮機４１、給湯用熱交換器４２、給湯用冷媒流量調整弁４３（図１参照）、カスケード熱交換器４４で形成される冷凍サイクルと、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５（図１参照）と、熱媒体ポンプ４６とが格納されている。
ケーシング５０は、底部に配置された底板部材５１と、底板部材５１の両側端部から立ち上げられた対向する一対の側板部材５２，５２と、底板部材５１の後端部から立ち上げられるとともに側板部材５２，５２の各後端部に渡された側板部材５３とを備える。

本実施形態においては、給湯用熱交換器４２には、例えば、二重管式熱交換器が用いられている。二重管式熱交換器は、略円形断面の管（外管）の中に、１本以上の管（内管）が挿入されて形成した熱交換器である。内管が複数本ある場合は、内管同士をらせん状によじって外管に挿入される。給湯用冷媒に二酸化炭素冷媒を用いる場合は、給湯用熱交換器４２の内管に二酸化炭素冷媒、外管と内管の間に熱媒体を流す。

二重管式熱交換器の材料には、熱伝導性能の高い銅管を用いることが多い。給湯用熱交換器４２を全て銅製にすることで、銅の表面に酸化膜が形成されて水等の付着による腐食の発生を防ぐことができる。
また、給湯用熱交換器４２には、例えば、プレート式熱交換器、シェルアンドチューブ式熱交換器などを用いてもよい。また、カスケード熱交換器４４には、例えば、プレート式熱交換器、シェルアンドチューブ式熱交換器が用いられる。

二重管式熱交換器の熱交換能力は、二重管の長さに比例する。したがって、二重管式熱交換器は、限られた設置容積の中で最大限の熱交換能力を確保するために、二重管を巻いて成型されている。二重管式熱交換器を設置するときは、二重管内の熱媒体が通る部分に空気が滞留し、熱交換性能が著しく低下することを防ぐために、二重管ができるだけ水平になるようにする。

給湯用圧縮機４１は、底板部材５１の上部に固定された圧縮機固定台座５７にゴムなどの防振部材６０を介して固定されている。符号６７は圧縮機固定台座５７に給湯用圧縮機４１を固定するための固定部材である。
また、給湯用熱交換器４２も底板部材５１の上部に固定されており、カスケード熱交換器４４は、給湯用熱交換器４２の上面（上端面４２ｂ）に固定されている。

詳しくは、給湯用圧縮機４１の下端面４１ａとカスケード熱交換器４４の下端面４４ａとの少なくとも一方（ここでは、カスケード熱交換器４４）は、給湯用熱交換器４２の上端面４２ｂより上方に配置されている。
即ち、給湯用圧縮機４１およびカスケード熱交換器４４は、底板部材５１と接触しないように底板部材５１より上方に設置され、更には、給湯用圧縮機４１およびカスケード熱交換器４４の少なくとも一方は、給湯用熱交換器４２より上方に設置される。

給湯用熱交換器４２は、上記したように、銅製であるため、結露水が付着しても腐食が防止されるが、カスケード熱交換器４４は、銅以外の材料も使用されているため、結露水の付着によって錆や腐食が発生する可能性がある。同様に、給湯用圧縮機４１についても、錆や腐食が発生する可能性のある材料が使用されている。このため、上記したように給湯用圧縮機４１、カスケード熱交換器４４を設置することで、給湯用圧縮機４１、カスケード熱交換器４４に結露水等が付着するのを抑制することができる。これにより、錆や腐食の発生を防ぐことができ、熱生成ユニット４０の耐久性を向上させることができる。

給湯用熱交換器４２およびカスケード熱交換器４４は、ともに発泡スチロールや厚手のフェルトなどの断熱材と、さらにこの断熱材を囲う構成部材を含むものである。特に、給湯用熱交換器４２については、上部に設置されるカスケード熱交換器４４の重量による断熱材の変形が想定されるため、強度の高い鉄板で囲い、断熱材表面を保護している。
なお、カスケード熱交換器４４は、必ずしも給湯用熱交換器４２を囲う構成部材と接する必要はない。この場合、カスケード熱交換器４４とその周りの断熱材は、それらの重量を支えるだけの十分な強度を持つ構成部材で囲った上で、熱生成ユニット４０の側板部材５２に固定されるようにしてもよい。

また、熱媒体ポンプ４６は、図３に示すように、ケーシング５０の背面側の側板部材５３に固定されており、図２に示すように、熱媒体ポンプ４６の下端面４６ａは、給湯用圧縮機４１の下端面４１ａおよびカスケード熱交換器４４の下端面４４ａより低い位置となるように設置されている。
なお、熱媒体ポンプ４６を、その上端面４６ｂが、給湯用圧縮機４１の下端面４１ａよりも下となるように、すなわち、熱媒体ポンプ４６を給湯用圧縮機４１の下方に設置してもよい。このとき、熱媒体ポンプ４６は、圧縮機固定台座５７の内部に配置されるようにしてもよい。
このように熱媒体ポンプ４６を設置することで、熱生成ユニット４０に熱媒体ポンプ４６を搭載した場合でも、給湯用圧縮機４１、カスケード熱交換器４４を錆や腐食から防ぐことができ、熱生成ユニット４０の耐久性を向上させることができる。

さらに、図３に示すように、底板部材５１には、鉛直上から見て給湯用熱交換器４２と熱媒体ポンプ４６とが底板部材５１に投影される領域内に、排水口６２が設けられている。底板部材５１の上面には、水が速やかに排水口６２から熱生成ユニット４０の外部に排出できるように、排水口６２に向けて適切な傾斜が設けられている。

図２および図３において、給湯用熱交換器４２とカスケード熱交換器４４は、ともに発泡スチロールや厚手のフェルトなどの断熱材と、さらにこの断熱材を囲う構成部材を含む。特に、給湯用熱交換器４２については、上部に設置されるカスケード熱交換器４４の重量による断熱材の変形が想定されるため、強度の高い鉄板で囲い、断熱材表面を保護している。
なお、カスケード熱交換器４４は、かならずしも給湯用熱交換器４２を囲う構成部材と接する必要はない。この場合、カスケード熱交換器４４とその周りの断熱材は、それらの重量を支えるだけの十分な強度を持つ構成部材で囲った上で、熱生成ユニット４０の側面に固定される。

図中の符号６３、６４、６５は熱媒体が流れる熱媒体配管である。熱媒体配管６３、６４、６５内の熱媒体の流れは、熱媒体ポンプ４６の駆動により生じる。熱生成ユニット４０内に流入した熱媒体は、熱媒体配管６３を経由して熱媒体ポンプ４６に流入し、熱媒体配管６４に送出される。さらに熱媒体は給湯用熱交換器４２に入って、給湯用冷媒により加熱されて７０〜９０℃の高温となった後、熱媒体配管６５を経由して、熱生成ユニット４０の外部に送出される。

熱媒体配管６３、６４、６５の大部分は、加工性の良い銅管が用いられることが多いが、樹脂材料も用いられる。一方、熱媒体ポンプ４６の熱媒体吸入部、吐出部には樹脂材料が用いられることが多い。また、二重管式熱交換器である給湯用熱交換器４２には、前述したとおり、銅を用いることが多く、接続口も銅管となっている。
このように、熱媒体が流れる経路（熱媒体配管６３→熱媒体ポンプ４６→熱媒体配管６４→給湯用熱交換器４２→熱媒体配管６５）には、樹脂材料と銅が混在し、異なる材料同士の接続部分が存在する。この接続部分には、シール材（図示せず）を挟み込んで固定し、熱媒体の漏れが無いようにしている。
なお、空調用冷媒には、一般的に家庭用空調機やビル用空調機に使われる冷媒であるＲ４１０Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃなどを用い、給湯用冷媒には、二酸化炭素冷媒を用いる。

次に、室外ユニット１０、室内機３０、熱生成ユニット４０の動作について、図１の冷凍サイクル図を参照しながら説明する。

冷房単独運転時は、室外ユニット１０において、室外ガス管開閉弁１９を開、室外吸入管開閉弁２０を閉に設定し、室内機３０において、室内ガス管開閉弁３４を閉、室内吸入管開閉弁３５を開に設定し、熱生成ユニット４０において、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を全閉に設定する。

空調用圧縮機１１で圧縮された高温高圧の空調用冷媒は、室外ガス管開閉弁１９を経由して室外熱交換器１６に入り、室外ユニット１０周囲の空気により冷却され液状態になる。液状態の空調用冷媒は、全開状態の室外冷媒流量調整弁１８を経由して液管２７に流入し、室内機３０に到達する。

室内機３０に到達した空調用冷媒は、室内冷媒流量調整弁３３で減圧されて低温低圧の気液二相状態になった後、室内熱交換器３１に流入して、室内空気から熱を奪って冷房を行う。この過程で空調用冷媒は蒸発し、室内吸入管開閉弁３５を経由して吸入管２６に入り、室外ユニット１０に戻る。室外ユニット１０に戻った空調用冷媒はアキュムレータ１２を経由して、空調用圧縮機１１に戻る。

また、暖房単独運転時は、室外ユニット１０において、室外ガス管開閉弁１９を閉、室外吸入管開閉弁２０を開に設定し、室内機３０において、室内ガス管開閉弁３４を開、室内吸入管開閉弁３５を閉に設定し、熱生成ユニット４０において、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を全閉に設定する。

空調用圧縮機１１で圧縮された高温高圧の空調用冷媒はガス管２５に流入し、室内機３０に到達する。室内機３０に到達した空調用冷媒は、室内ガス管開閉弁３４を経由して、室内熱交換器３１に流入して、室内空気に放熱し暖房を行う。この過程で空調用冷媒は凝縮して液化し、全開状態の室内冷媒流量調整弁３３を経由して液管２７に流入し、室外ユニット１０に戻る。

室外ユニット１０に戻った空調用冷媒は、室外冷媒流量調整弁１８で減圧されて低温低圧の気液二相状態になった後、室外熱交換器１６に入り、室外ユニット１０周囲の空気により加熱されて蒸発する。蒸発し気化した空調用冷媒は、室外吸入管開閉弁２０、アキュムレータ１２を経由して空調用圧縮機１１に戻る。

給湯単独運転時は、室外ユニット１０において、室外ガス管開閉弁１９を閉、室外吸入管開閉弁２０を開に設定し、室内機３０において、室内ガス管開閉弁３４と室内吸入管開閉弁３５をともに閉に設定し、熱生成ユニット４０において、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を開く。

空調用圧縮機１１で圧縮された高温高圧の空調用冷媒はガス管２５に流入し、熱生成ユニット４０に到達する。一方で、熱生成ユニット４０内では、給湯用圧縮機４１が稼動し、給湯用冷媒が、給湯用圧縮機４１、給湯用熱交換器４２、給湯用冷媒流量調整弁４３、カスケード熱交換器４４の順で循環する。
熱生成ユニット４０に到達した空調用冷媒は、カスケード熱交換器４４にて給湯用冷媒を加熱し、自身は冷却されて液化した後、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を経由して、液管２７に流入し、室外ユニット１０に戻る。

室外ユニット１０に戻った空調用冷媒は、室外冷媒流量調整弁１８で減圧されて低温低圧の気液二相状態になった後、室外熱交換器１６に入り、室外ユニット１０周囲の空気により加熱されて蒸発する。蒸発し気化した空調用冷媒は、室外吸入管開閉弁２０、アキュムレータ１２を経由して空調用圧縮機１１に戻る。

一方、カスケード熱交換器４４で空調用冷媒により加熱された給湯用冷媒は気化し、給湯用圧縮機４１に入る。給湯用圧縮機４１で高温高圧に圧縮された給湯用冷媒は、給湯用熱交換器４２に入り、熱媒体を７０〜９０℃にまで加熱する。この過程で給湯用冷媒は冷却されて液化し、給湯用冷媒流量調整弁４３で減圧された後、再びカスケード熱交換器４４に戻る。

冷房と暖房の同時運転時において、冷房負荷と暖房負荷がほぼ等しい場合は、室外ユニット１０において、室外ガス管開閉弁１９と室外吸入管開閉弁２０はともに閉に設定する。冷房を行う室内機３０では、室内ガス管開閉弁３４を閉、室内吸入管開閉弁３５を開に設定し、暖房を行う室内機３０では、室内ガス管開閉弁３４を開、室内吸入管開閉弁３５を閉に設定する。また、熱生成ユニット４０において、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を全閉に設定する。

空調用圧縮機１１で圧縮された高温高圧の空調用冷媒はガス管２５に流入し、暖房を行う室内機３０に到達する。暖房を行う室内機３０に到達した空調用冷媒は、室内ガス管開閉弁３４を経由して、室内熱交換器３１に流入して、室内空気に放熱し暖房を行う。この過程で空調用冷媒は凝縮して液化し、全開状態の室内冷媒流量調整弁３３を経由して液管２７に流入する。

液管２７に流入した液状態の空調用冷媒は、冷房を行う室内機３０に到達する。冷房を行う室内機３０に到達した空調用冷媒は、室内冷媒流量調整弁３３で減圧されて低温低圧の気液二相状態になった後、室内熱交換器３１に流入して、室内空気から熱を奪って冷房を行う。この過程で空調用冷媒は蒸発し、室内吸入管開閉弁３５を経由して吸入管２６に入り、室外ユニット１０に戻る。室外ユニット１０に戻った空調用冷媒はアキュムレータ１２を経由して、空調用圧縮機１１に戻る。

なお、冷房負荷の方が暖房負荷より大きい場合は、暖房を行う室内機３０から、冷房を行う室内機３０に供給する液冷媒が足りないため、その一部を室外ユニット１０の室外熱交換器１６で生成する。すなわち、室外吸入管開閉弁２０を閉としたままで室外ガス管開閉弁１９を開として、空調用圧縮機１１が吐出した冷媒の一部を、室外熱交換器１６に供給して液化し、室外冷媒流量調整弁１８と液管２７を経由して、冷房を行う室内機３０に供給する。

逆に、暖房負荷の方が冷房負荷より大きい場合は、暖房を行う室内機３０から供給される液冷媒を、冷房を行う室内機３０では全て蒸発させることができないため、液冷媒の一部を室外ユニット１０の室外熱交換器１６で蒸発させる。すなわち、室外ガス管開閉弁１９を閉としたままで室外吸入管開閉弁２０を開として、暖房を行う室内機３０から流出した液冷媒を、液管２７経由で室外ユニット１０に戻す。
室外ユニット１０に戻った液冷媒は、室外冷媒流量調整弁１８で減圧した後、室外熱交換器１６にて蒸発する。気化した空調用冷媒は室外吸入管開閉弁２０を経由して、アキュムレータ１２、空調用圧縮機１１に戻る。

冷房と給湯の同時運転時において、冷房負荷と給湯負荷がほぼ等しい場合は、室外ユニット１０において、室外ガス管開閉弁１９と室外吸入管開閉弁２０はともに閉に設定する。冷房を行う室内機３０では、室内ガス管開閉弁３４を閉、室内吸入管開閉弁３５を開に設定し、熱生成ユニット４０において、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を開く。

空調用圧縮機１１で圧縮された高温高圧の空調用冷媒はガス管２５に流入し、熱生成ユニット４０に到達する。一方で、熱生成ユニット４０内では、給湯用圧縮機４１が稼動し、給湯用冷媒が、給湯用圧縮機４１、給湯用熱交換器４２、給湯用冷媒流量調整弁４３、カスケード熱交換器４４の順で循環する。
熱生成ユニット４０に到達した空調用冷媒は、カスケード熱交換器４４にて給湯用冷媒を加熱し、自身は冷却されて液化した後、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を経由して、液管２７に流入する。

液管２７に流入した液状態の空調用冷媒は、冷房を行う室内機３０に到達する。冷房を行う室内機３０に到達した空調用冷媒は、室内冷媒流量調整弁３３で減圧されて低温低圧の気液二相状態になった後、室内熱交換器３１に流入して、室内空気から熱を奪って冷房を行う。この過程で空調用冷媒は蒸発し、室内吸入管開閉弁３５を経由して吸入管２６に入り、室外ユニット１０に戻る。室外ユニット１０に戻った空調用冷媒はアキュムレータ１２を経由して、空調用圧縮機１１に戻る。

一方、カスケード熱交換器４４で空調用冷媒により加熱された給湯用冷媒は気化し、給湯用圧縮機４１に入る。給湯用圧縮機４１で高温高圧に圧縮された給湯用冷媒は、給湯用熱交換器４２に入り、熱媒体を７０〜９０℃にまで加熱する。この過程で給湯用冷媒は冷却されて液化し、給湯用冷媒流量調整弁４３で減圧された後、再びカスケード熱交換器４４に戻る。

なお、冷房負荷が給湯負荷よりも大きい場合は、熱生成ユニット４０から冷房を行う室内機３０に供給する液冷媒が足りないため、その一部を室外ユニット１０の室外熱交換器１６で生成する。すなわち、室外吸入管開閉弁２０を閉としたままで室外ガス管開閉弁１９を開として、空調用圧縮機１１が吐出した冷媒の一部を、室外熱交換器１６に供給して液化し、室外冷媒流量調整弁１８と液管２７を経由して、冷房を行う室内機３０に供給する。

一方、給湯負荷の方が冷房負荷より大きい場合は、熱生成ユニット４０から供給される液冷媒を、冷房を行う室内機３０では全て蒸発させることができないため、液冷媒の一部を室外ユニット１０の室外熱交換器１６で蒸発させる。すなわち、室外ガス管開閉弁１９を閉としたままで室外吸入管開閉弁２０を開として、暖房を行う室内機３０から流出した液冷媒の一部を、液管２７経由で室外ユニット１０に戻す。
室外ユニット１０に戻った液冷媒は、室外冷媒流量調整弁１８で減圧した後、室外熱交換器１６にて蒸発する。気化した空調用冷媒は室外吸入管開閉弁２０を経由して、アキュムレータ１２、空調用圧縮機１１に戻る。

暖房と給湯の同時運転時は、室外ユニット１０において、室外ガス管開閉弁１９を閉、室外吸入管開閉弁２０を開に設定し、室内機３０において、室内ガス管開閉弁３４を開、室内吸入管開閉弁３５を閉に設定し、熱生成ユニット４０において、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を開く。

空調用圧縮機１１で圧縮された高温高圧の空調用冷媒はガス管２５に流入し、室内機３０と熱生成ユニット４０に到達する。室内機３０に到達した空調用冷媒は、室内ガス管開閉弁３４を経由して、室内熱交換器３１に流入して、室内空気に放熱し暖房を行う。この過程で空調用冷媒は凝縮して液化し、全開状態の室内冷媒流量調整弁３３を経由して液管２７に流入する。

熱生成ユニット４０に到達した空調用冷媒は、カスケード熱交換器４４にて給湯用冷媒を加熱し、自身は冷却されて液化した後、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を経由して、液管２７に流入する。この液冷媒は、暖房を行う室内機３０から流出した液冷媒と合流し、室外ユニット１０に戻る。室外ユニットに戻った液冷媒は、室外冷媒流量調整弁１８で減圧した後、室外熱交換器１６にて蒸発させる。気化した空調用冷媒は室外吸入管開閉弁２０を経由して、アキュムレータ１２、空調用圧縮機１１に戻る。

一方、カスケード熱交換器４４で空調用冷媒により加熱された給湯用冷媒は気化し、給湯用圧縮機４１に入る。給湯用圧縮機４１で高温高圧に圧縮された給湯用冷媒は、給湯用熱交換器４２に入り、熱媒体を７０〜９０℃にまで加熱する。この過程で給湯用冷媒は冷却されて液化し、給湯用冷媒流量調整弁４３で減圧された後、再びカスケード熱交換器４４に戻る。

冷房と暖房と給湯の同時運転時は、冷房負荷と、暖房負荷と給湯負荷との和がほぼ等しい場合は、室外ユニット１０において、室外ガス管開閉弁１９と室外吸入管開閉弁２０はともに閉に設定する。冷房を行う室内機３０では、室内ガス管開閉弁３４を閉、室内吸入管開閉弁３５を開に設定し、暖房を行う室内機３０では、室内ガス管開閉弁３４を開、室内吸入管開閉弁３５を閉に設定する。また、熱生成ユニット４０において、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を開く。

空調用圧縮機１１で圧縮された高温高圧の空調用冷媒はガス管２５に流入し、暖房を行う室内機３０と熱生成ユニット４０に到達する。一方で、熱生成ユニット４０内では、給湯用圧縮機４１が稼動し、給湯用冷媒が、給湯用圧縮機４１、給湯用熱交換器４２、給湯用冷媒流量調整弁４３、カスケード熱交換器４４の順で循環する。

暖房を行う室内機３０に到達した空調用冷媒は、室内ガス管開閉弁３４を経由して、室内熱交換器３１に流入して、室内空気に放熱し暖房を行う。この過程で空調用冷媒は凝縮して液化し、全開状態の室内冷媒流量調整弁３３を経由して液管２７に流入する。
熱生成ユニット４０に到達した空調用冷媒は、カスケード熱交換器４４にて給湯用冷媒を加熱し、自身は冷却されて液化した後、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を経由して、液管２７に流入する。

熱生成ユニット４０に到達した空調用冷媒は、カスケード熱交換器４４にて給湯用冷媒を加熱し、自身は冷却されて液化したのち、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５を経由して、液管２７に流入する。

暖房を行う室内機３０と熱生成ユニット４０から液管２７に流入した液化した空調用冷媒は合流し、冷房を行う室内機３０に到達する。冷房を行う室内機３０に到達した空調用冷媒は、室内冷媒流量調整弁３３で減圧されて低温低圧の気液二相状態になった後、室内熱交換器３１に流入して、室内空気から熱を奪って冷房を行う。この過程で空調用冷媒は蒸発し、室内吸入管開閉弁３５を経由して吸入管２６に入り、室外ユニット１０に戻る。室外ユニット１０に戻った空調用冷媒はアキュムレータ１２を経由して、空調用圧縮機１１に戻る。

一方、カスケード熱交換器４４で空調用冷媒により加熱された給湯用冷媒は気化し、給湯用圧縮機４１に入る。給湯用圧縮機４１で高温高圧に圧縮された給湯用冷媒は、給湯用熱交換器４２に入り、熱媒体を７０〜９０℃にまで加熱する。この過程で給湯用冷媒は冷却されて液化し、給湯用冷媒流量調整弁４３で減圧された後、再びカスケード熱交換器４４に戻る。

なお、冷房負荷が、暖房負荷と給湯負荷の和よりも大きい場合は、暖房を行う室内機３０と熱生成ユニット４０から冷房を行う室内機３０に供給する液冷媒が足りないため、その一部を室外ユニット１０の室外熱交換器１６で生成する。すなわち、室外吸入管開閉弁２０を閉としたままで室外ガス管開閉弁１９を開として、空調用圧縮機１１が吐出した冷媒の一部を、室外熱交換器１６に供給して液化し、室外冷媒流量調整弁１８と液管２７を経由して、冷房を行う室内機３０に供給する。

一方、暖房負荷と給湯負荷の和が冷房負荷より大きい場合は、暖房を行う室内機３０と熱生成ユニット４０から供給される液冷媒を、冷房を行う室内機３０では全て蒸発させることができないため、液冷媒の一部を室外ユニット１０の室外熱交換器１６で蒸発させる。すなわち、室外ガス管開閉弁１９を閉としたままで室外吸入管開閉弁２０を開として、暖房を行う室内機３０と熱生成ユニット４０から流出した液冷媒の一部を、液管２７経由で室外ユニット１０に戻す。

室外ユニット１０に戻った液冷媒は、室外冷媒流量調整弁１８で減圧した後、室外熱交換器１６にて蒸発する。気化した空調用冷媒は室外吸入管開閉弁２０を経由して、アキュムレータ１２、空調用圧縮機１１に戻る。

次に、熱生成ユニット４０における熱媒体の動作について、図２および図３を参照しながら説明する。

給湯単独運転時、冷房と給湯の同時運転時、暖房と給湯の同時運転時、冷房と暖房と給湯の同時運転時に、給湯用圧縮機４１と熱媒体ポンプ４６は稼動する。熱媒体ポンプが稼働中、熱媒体は、上水道などの熱生成ユニット４０外から熱生成ユニット４０内に流入し、熱媒体配管６３を通って熱媒体ポンプ４６に入る。

熱媒体ポンプ４６に流入した熱媒体は、吐出口から熱媒体配管６４に流入し、給湯用熱交換器４２に入る。熱媒体は、二重管式熱交換器である給湯用熱交換器４２にて、給湯用圧縮機４１が吐出した高温の給湯用冷媒と熱交換し、７０〜９０℃まで加熱された後、熱媒体配管６５を経由して、熱生成ユニット４０外に送出される。

上記したように、給湯用熱交換器４２および熱媒体配管６３，６４，６５からは、結露水が発生する可能性がある。給湯用熱交換器４２および熱媒体配管６３，６４，６５の内部には、夏場でも１０〜２０℃の低温の熱媒体が流れる場合があり、給湯用熱交換器４２の表面や、熱媒体配管６３，６４，６５の表面には結露水が発生する。この結露水は、給湯用熱交換器４２や熱媒体配管６３，６４，６５の表面から直接底板部材５１に落ちたり、あるいは、熱媒体配管６３，６４，６５の表面を伝って、給湯用熱交換器４２や熱媒体ポンプ４６の最下面から底板部材５１に落ちたりする。

また、前述したように、熱媒体が流れる経路（熱媒体配管６３→熱媒体ポンプ４６→熱媒体配管６４→給湯用熱交換器４２→熱媒体配管６５）には、樹脂材料と銅が混在し、異なる材料同士の接続部分が存在する。
給湯用熱交換器４２の冷媒配管は、給湯用圧縮機４１と直接接続されているため、給湯用圧縮機４１の運転時の振動は、冷媒配管を通じて、給湯用熱交換器４２と熱媒体配管に伝わり、シール材による接続部のゆるみを誘発し、接続部から水を主成分とする熱媒体の漏れが発生する場合がある。漏れた熱媒体は、結露水と同じように、熱媒体配管表面を伝って、給湯用熱交換器４２や熱媒体ポンプ４６の下端面４６ａから底板部材５１に落ちる。

本実施形態では、このように結露水が発生したり、水を主成分とする熱媒体が漏れたりしても、給湯用圧縮機４１とカスケード熱交換器４４は、給湯用熱交換器４２および熱媒体ポンプ４６よりも上方に設置されているため、水に浸ることはない。また、結露水や漏れた熱媒体は、底板部材５１に落ちた後に、排水口６２を通って速やかに熱生成ユニット４０の外に排出される。

以上の記述から明らかのように、本実施の形態では、カスケード熱交換器４４や給湯用圧縮機４１を浸してそれらの錆や腐食の原因となる水分を速やかに熱生成ユニット４０の外に排出するので、熱生成ユニット４０の耐久性を改善することができる。
また、二重管式熱交換器である給湯用熱交換器４２を底板部材５１上に設置し、プレート式熱交換器であるカスケード熱交換器４４を給湯用熱交換器４２上に設置するため、両熱交換器４２，４４の接続配管が向かい合うように設置する場合に比べて、熱生成ユニット４０の設置面積を小さくすることができる。

なお、本実施形態の変形例として、図２に示した給湯用圧縮機４１とカスケード熱交換器４４の設置位置を入れ替えても良い。すなわち、底板部材５１上に設置した給湯用熱交換器４２の上に給湯用圧縮機４１を設置し、カスケード熱交換器４４を、圧縮機固定台座５７の代わりに配置したカスケード熱交換器固定台座（図示せず）の上に設置する。このとき、給湯用熱交換器４２の断熱材を覆う構成部材は、重量物で、かつ、運転時に振動する給湯用圧縮機４１を確実に固定できるだけの強度を有する。

この変形例でも、カスケード熱交換器４４や給湯用圧縮機４１を浸してそれらの錆や腐食の原因となる水分を速やかに熱生成ユニット４０の外に排出するので、熱生成ユニット４０の耐久性を改善することができるとともに、両熱交換器４２，４４の接続配管が向かい合うように設置する場合に比べて、熱生成ユニット４０の設置面積を小さくすることができる。

図４は第２実施形態の熱生成ユニットの内部構造を示す正面図である。図５は第２実施形態の熱生成ユニットの内部構造を示す平面図である。第２実施形態については、第１実施形態と同一構成については同一符号を付け、詳細説明は省略する。
図４および図５に示すように、空調給湯システムに備える熱生成ユニット８０は、給湯用圧縮機４１と、給湯用熱交換器８１と、給湯用冷媒流量調整弁４３（図１参照）と、カスケード熱交換器４４と、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５（図１参照）と、熱媒体ポンプ４６とを備えている。

給湯用熱交換器８１は、給湯用冷媒と水を主成分とする熱媒体とが熱交換するものであり、給湯用熱交換器４２(図２参照)と基本構造は同一である。熱媒体ポンプ４６は、給湯用熱交換器８１に熱媒体を供給する。
これら給湯用圧縮機４１と、給湯用熱交換器８１と、給湯用冷媒流量調整弁４３と、カスケード熱交換器４４と、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５と、熱媒体ポンプ４６とにより、第１冷凍サイクルを構成している。

熱生成ユニット８０には、給湯用圧縮機４１、給湯用熱交換器８１、給湯用冷媒流量調整弁４３、カスケード熱交換器４４で形成される冷凍サイクルと、熱生成ユニット冷媒流量調整弁４５と、熱媒体ポンプ４６とがケーシング９０に格納されている。
ケーシング９０は、底部に配置された底板部材９１と、底板部材９１の両側端部から立ち上げられた対向する一対の側板部材５２，５２と、底板部材９１の後端部から立ち上げられるとともに側板部材５２，５２の各後端部に渡された側板部材９３とを備える。

給湯用圧縮機４１は、給湯用熱交換器８１の上面（上端面８１ｂ）にゴムなどの防振部材６０を介して固定されている。給湯用熱交換器８１の上面には給湯用圧縮機４１が固定部材６７で固定されている。
また、カスケード熱交換器４４は、給湯用熱交換器４２の上面に固定されている。
即ち、給湯用圧縮機４１とカスケード熱交換器４４は、共に給湯用熱交換器８１の上部に設置されている。また、熱媒体ポンプ４６の下端面４６ａは、給湯用圧縮機４１の下端面４１ａとカスケード熱交換器４４の下端面４４ａ、すなわち、給湯用熱交換器８１の上面（上端面８１ｂ）よりも下となるように設置されている。
熱生成ユニット８０を含む空調給湯システムの冷凍サイクル構成は、第１実施形態と同じであるため、説明は省略する。

図２及び図３に示した第１実施形態で記載したように、熱生成ユニット４０が稼動している間、給湯用熱交換器４２および熱媒体配管６３，６４，６５からは結露水が発生し、また、熱媒体配管６３，６４，６５に存在する接続部からは、水を主成分とする熱媒体の漏れが発生する可能性がある。

本実施形態では、給湯用熱交換器８１および熱媒体配管６３，６４，６５から結露水が発生したり、水を主成分とする熱媒体が漏れたりしても、給湯用圧縮機４１とカスケード熱交換器４４は、給湯用熱交換器８１の上面上に設置され、かつ、熱媒体ポンプ４６よりも上方に設置されているため、水に浸ることはない。また、結露水や漏れた熱媒体は、底板部材５１に落ちた後に、排水口６２を通って速やかに熱生成ユニット８０の外に排出される。

また、排水口６２が目詰まりし、結露水や漏れた熱媒体が熱生成ユニット８０内に溜まる状況に陥ったとしても、給湯用圧縮機４１とカスケード熱交換器４４は、ともに給湯用熱交換器８１の上部に設置されているために、給湯用熱交換器８１が完全に水没するまでは水に浸らない。

以上の記述から明らかなように、本実施形態では、カスケード熱交換器４４や給湯用圧縮機４１を浸してそれらの錆や腐食の原因となる水分を速やかに熱生成ユニット８０の外に排出するので、熱生成ユニット８０の耐久性を高めることが出来る。
また、排水口６２が目詰まりしても、給湯用熱交換器８１が水没するまでは、給湯用圧縮機４１とカスケード熱交換器４４を錆や腐食から防ぎ、熱生成ユニット８０の耐久性を高めることができる。

また、二重管式熱交換器である給湯用熱交換器８１を底板部材９１上に設置し、給湯用熱交換器８１の上に、給湯用圧縮機４１と、プレート式熱交換器であるカスケード熱交換器４４を設置するため、第１実施形態に比べて、給湯用圧縮機４１の設置に必要な底板部材９１の設置面積を削減することができ、熱生成ユニット８０の設置面積を小さくすることができる。

上記したように、給湯用圧縮機４１およびカスケード熱交換器４４は、底板部材９１と接触しないように底板部材９１より上方に設置され、好ましくは、給湯用圧縮機４１およびカスケード熱交換器４４の両方は、給湯用熱交換器８１より上方に設置される。
このように、給湯用圧縮機４１、カスケード熱交換器４４を設置することで、給湯用圧縮機４１、カスケード熱交換器４４を錆や腐食から防ぎ、熱生成ユニット８０の耐久性を向上させることができる。

上記の図２および図４に示したように、給湯用冷媒を圧縮する給湯用圧縮機４１と、給湯用冷媒と給湯用熱媒体とを熱交換させる給湯用熱交換器４２，８１と、給湯用冷媒と空調用冷媒とを熱交換させるカスケード熱交換器４４と、をケーシング５０，９０に収容してなる熱生成ユニット４０，８０において、給湯用熱交換器４２，８１は、ケーシング５０，９０の底板部材５１，９１に設置され、給湯用圧縮機４１およびカスケード熱交換器４４は、底板部材５１，９１より上方に設置される。

この構成によれば、熱生成ユニット４０，８０内で発生した結露水等が給湯用圧縮機４１およびカスケード熱交換器４４に付着するのを抑制することができ、給湯用圧縮機４１およびカスケード熱交換器４４を錆や腐食から防ぐことができて、熱生成ユニット４０，８０の耐久性を向上させることができる。

また、給湯用圧縮機４１の下端面４１ａとカスケード熱交換器４４の下端面４４ａとの少なくとも一方は、給湯用熱交換器４２，８１の上端面４２ｂ，８１ｂより上方に配置されているので、排水口６２や排水管が目詰まりしても、給湯用熱交換器４２，８１が水没するまでは、給湯用圧縮機４１とカスケード熱交換器４４との少なくとも一方を錆や腐食から防ぎ、熱生成ユニット４０，８０の耐久性を向上させることができる。

また、ケーシング５０，９０は、給湯用熱媒体を送出する熱媒体ポンプ４６を収容しており、給湯用圧縮機４１の下端面４１ａおよびカスケード熱交換器４４の下端面４４ａは、熱媒体ポンプ４６の下端面４６ａより上方に配置されているので、熱生成ユニット４０，８０に熱媒体ポンプ４６を搭載した場合でも、給湯用圧縮機４１とカスケード熱交換器４４とを錆や腐食から防ぎ、熱生成ユニット４０，８０の耐久性を向上させることができる。

また、給湯用熱交換器４２，８１は、二重管式熱交換器であるので、二重管式熱交換器を用いることで、限られた設置容積の中で熱交換能力を高めることができるとともに効率良く熱交換を行うことができ、また、低コストで製造することができる。更に、給湯用冷媒および給湯用熱媒体の圧力を高めることができる。

また、カスケード熱交換器４４は、プレート式熱交換器であるので、プレート式熱交換器を用いることで、伝熱効率が高くなり、小型でメンテナンス性を向上させることができる。

なお、前記実施形態においては、カスケード熱交換器４４として、プレート式熱交換器を用いた場合について説明したが、これに限定されるものではなく、例えば、二重管式熱交換器を適用するようにしてもよい。
また、本発明は、前記実施形態のものに限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変更が可能である。

本発明は、冷房、暖房、給湯に必要な温冷熱を同時に供給できる空調給湯システムの熱生成ユニットに好適に利用することができる。

４０，８０ 熱生成ユニット
４１ 給湯用圧縮機
４１ａ 給湯用圧縮機の下端面
４２，８１ 給湯用熱交換器
４２ｂ，８１ｂ 給湯用熱交換器の上端面
４４ カスケード熱交換器
４４ａ カスケード熱交換器の下端面
４６ 熱媒体ポンプ
４６ａ 熱媒体ポンプの下端面
５０，９０ ケーシング
５１，９１ 底板部材

Claims (5)

1. 給湯用冷媒を圧縮する給湯用圧縮機と、前記給湯用冷媒と給湯用熱媒体とを熱交換させる給湯用熱交換器と、前記給湯用冷媒と空調用冷媒とを熱交換させるカスケード熱交換器と、をケーシングに収容してなる熱生成ユニットにおいて、
   前記給湯用熱交換器は、前記ケーシングの底板部材に設置され、
   前記給湯用圧縮機および前記カスケード熱交換器は、前記底板部材より上方に設置されることを特徴とする熱生成ユニット。
2. 前記給湯用圧縮機の下端面と前記カスケード熱交換器の下端面との少なくとも一方は、前記給湯用熱交換器の上端面より上方に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の熱生成ユニット。
3. 前記ケーシングは、前記給湯用熱媒体を送出する熱媒体ポンプを収容しており、
   前記給湯用圧縮機の下端面および前記カスケード熱交換器の下端面は、前記熱媒体ポンプの下端面より上方に配置されていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の熱生成ユニット。
4. 前記給湯用熱交換器は、二重管式熱交換器であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の熱生成ユニット。
5. 前記カスケード熱交換器は、プレート式熱交換器であることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の熱生成ユニット。

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