JP2017030321A - 熱収縮性フィルムの製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】テンター内で、フィルムの幅方向端部を把持して、フィルム長手方向と幅方向を延伸する工程を有する熱収縮性フィルムの製造方法であって、全延伸工程の最終点から5%の区間の延伸倍率が、下記(I)式を満たし、延伸後に101℃以上160℃以下の熱処理(HS)を行う熱収縮性フィルムの製造方法。
長手方向延伸倍率≧幅方向延伸倍率・・・(I)
【選択図】なし
Description
均一な熱収縮性を有する熱収縮フィルムとしては、80℃〜100℃といった低温にて熱収縮性を有するポリエステルフィルムが開示されている(例えば、特許文献1、2、3参照)。
(1)テンター内で、フィルムの幅方向端部を把持して、フィルム長手方向と幅方向を延伸する工程を有する熱収縮性フィルムの製造方法であって、全延伸工程の最終点から5%の区間の延伸倍率が、下記関係を満たし、延伸後に101℃以上160℃以下の熱処理(HS)を行う熱収縮性フィルムの製造方法。
(2)テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)が下記(II)式を満足する(1)に記載の熱収縮性フィルムの製造方法。
(3)HS工程において、フィルム長手方向および/または、幅方向にフィルムを弛緩させることを特徴とする(1)または(2)に記載の熱収縮性フィルムの製造方法。
(4)幅方向のトータル延伸倍率が、長手方向のトータル延伸倍率よりも高いことを特徴とする(1)〜(3)のいずれかに記載の熱収縮性フィルムの製造方法。
(5)幅方向のトータル延伸倍率が、長手方向のトータル延伸倍率よりも1.5倍以上高いことを特徴とする(1)〜(4)のいずれかに記載の熱収縮性フィルムの製造方法。
(6)熱収縮性フィルムがポリエステル系樹脂を主たる構成成分とする樹脂よりなることを特徴とする(1)〜(5)のいずれかに記載の熱収縮性フィルムの製造方法。
本発明の熱収縮性フィルムの製造方法は、テンター内で、フィルムの幅方向端部を把持して、フィルム長手方向と幅方向を延伸する工程を有し、全延伸工程の最終点から5%の区間の延伸倍率が、(I)式を満たすことが必要である。
長手方向延伸倍率≧幅方向延伸倍率・・・(I)
上記の製造方法を満たすことで、長手方向に均一に熱収縮するフィルムを安定的に製造できることを見出した。
全延伸工程の最終点から5%の区間、すなわち、延伸終了点に近い区間において、(I)式を満たすことで、フィルムの残留歪みが長手方向に選択的に配向するため、長手方向に均一に熱収縮することができる。長手方向への均一熱収縮性の観点から、(I’)式を満たすことがより好ましく、(I”)式を満たすことが最も好ましい。
長手方向延伸倍率≧幅方向延伸倍率−0.1 ・・・(I’)
長手方向延伸倍率≧幅方向延伸倍率−0.2 ・・・(I”)
(I’)式の意味するところは、例えば、長手方向の延伸倍率が2.5倍であれば、幅方向の延伸倍率は2.5−0.1=2.4倍以下であることが好ましいことを示している。(I”)式についても同様である。
本発明において、長手方向への均一熱収縮性、長手方向の機械特性、幅方向の機械特性、ハンドリング性、安定製膜性の観点から、長手方向のトータル延伸倍率は、1.1倍以上4倍未満であれば好ましく、1.2倍以上3.5倍未満であればより好ましく、1.3倍以上3倍未満であれば最も好ましい。また、幅方向のトータル延伸倍率は、2倍以上6倍以下であれば好ましく、2.5倍以上5.5倍以下であることがより好ましく、3倍以上5倍以下とすることが最も好ましい。また、長手方向への均一熱収縮性、特に、熱収縮時の幅変動抑制性の観点から、幅方向のトータル延伸倍率が、長手方向のトータル延伸倍率よりも高いことが好ましい。熱収縮時の幅変動抑制性の観点から、幅方向の延伸倍率は、長手方向の延伸倍率よりも1.2倍以上高いことがより好ましく、1.5倍以上高いことが最も好ましい。
また、テンター内での長手方向および幅方向の延伸温度としては、熱収縮性フィルムを構成する熱可塑性樹脂のガラス転移温度以上ガラス転移温度+50℃以下に設定することが好ましく、ガラス転移温度+5℃以上ガラス転移温度+40℃以下であればより好ましい。ここで、延伸温度とは、延伸時の加熱作用を有する部分の温度であって、最も高い温度のことを指す。
本発明の熱収縮性フィルムの製造方法において、各種機能層の塗工工程、乾燥工程で熱収縮しない耐熱性を付与するために、延伸後に101℃以上160℃以下で熱処理(HS)を行うことが好ましい。耐熱性と一方向均一収縮性の観点から、HS温度は105℃以上150℃以下であればより好ましく、110℃以上140℃以下とすることが最も好ましい。熱処理を上記の温度範囲で行うことにより、各種機能層の塗工工程、乾燥工程で熱収縮しない耐熱性と、各種機能層を塗工した後の収縮工程における熱収縮性を両立することができる。
本発明において、熱処理の方法は特に限定されないが、例えば、加熱したロールを用いたロール熱処理法、テンターにて熱処理を行うテンター熱処理法などが好ましく用いられる。
ここで、HS温度とは、熱処理時にフィルムに熱を付与する作用を有する部分の温度のことを指す。すなわち、ロール熱処理法を採用する場合は、フィルムに接触しているロールの表面温度、テンター熱処理法を採用する場合は、熱処理時のテンター内の温度を示す。また、本発明におけるHS温度とは、HS時の最も高い温度のことを指す。
また、HSを施す時間としては、ロール熱処理法を採用する場合には、1秒以上60秒以下に制御することが好ましく、生産性の観点からは、1秒以上30秒以下であることが好ましく、2秒以上15秒未満であれば最も好ましい。テンター熱処理法を採用する場合には、5秒以上120秒以下に制御することが好ましく、生産性の観点からは、10秒以上90秒以下であればより好ましく、15秒以上60秒以下であれば最も好ましい。なお、本発明におけるHSを施す時間とは、ロール熱処理法を採用する場合は、熱処理ロールが1本の場合には、熱処理ロールに接触してから離れるまでの時間、熱処理ロールが複数本の場合には、最初の熱処理ロールに接触してから、最後の熱処理ロールから離れるまでの時間のことを指し、テンター延伸法を採用する場合には、熱処理区間に入った時点から熱処理区間を出るまでの時間のことを指す。
本発明の熱収縮性フィルムの好ましい製造方法として、テンター内でフィルムの幅方向端部を把持して、フィルム長手方向と幅方向を延伸した後、そのままテンター内で、101℃以上160℃以下で熱処理する方法が挙げられる。この場合、延伸後そのまま熱処理を行ってもよいが、延伸後、100℃以下の冷却ゾーンで冷却した後に、熱処理してもよい。
また、本発明のHS工程において、フィルム長手方向および/または、幅方向にフィルムを弛緩させることも好ましく用いられる。101℃以上160℃以下のHS温度において、フィルム長手方向および/または,幅方向にフィルムを弛緩させることで、100℃付近で収縮しようとする残留歪みを除去することができるので、印刷、塗工後の乾燥工程の耐熱性を向上させることができる。フィルム長手方向および/または、幅方向のフィルムの弛緩率は、各方向とも、1%以上10%以下であれば好ましく、2%以上7%以下であればより好ましく、3%以上5%以下であれば最も好ましい。
また、本発明の熱収縮性フィルムの製造方法において、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)が(II)式を満足することが好ましい。
テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)が(II)式を満足することで、テンター内でのフィルム幅方向端部をクリップ等でしっかりと把持することができ、さらに均一に延伸することができるので好ましい。テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)は(II’)式を満足することがより好ましく、(II”)式を満足することが最も好ましい。
1.5≦(TE)/(TC)≦10・・・(II”)
本発明の熱収縮性フィルムの製造方法は、各種熱可塑性樹脂に適用することができる。適用される熱可塑性樹脂は特に限定されないが、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン共重合体、ポリ(4−メチル−1−ペンテン)、環状オレフィンなどのオレフィン系樹脂、ポリスチレン、スチレン−メタクリル酸メチル共重合体、スチレン−アクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレンブロック共重合体などのスチレン系樹脂、ポリメタクリル酸メチルなどのアクリル系樹脂、ポリエチレンテレフタレート系、ポリブチレンテレフタレート系、ポリエチレンナフタレート系などのポリエステル系樹脂、ナイロン6、ナイロン66、ナイロン610などのポリアミド系樹脂、トリアセチルセルロースなどのセルロース系樹脂、テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロエチレン・エチレン共重合体、ポリクロロトリフルオロエチレン、クロロトリフルオエチレン・エチレン共重合体などのフッ素系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリフェニレンオキシド系樹脂、ポリフェニレンスルフィド系樹脂、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルニトリル、ポリスルホン系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ABS(アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体)系樹脂、AS(アクリロニトリル・スチレン共重合体)系樹脂などが挙げられ、これらを2種類以上含んでいてもよい。
本発明における熱収縮性フィルムは、一方向均一収縮性、ハンドリング性、製膜安定性、厚み斑の観点から、ポリエステル系樹脂を主たる構成成分とする樹脂よりなることが好ましい。ここでポリエステル系樹脂を主たる構成成分とするとは、熱収縮性フィルムの全成分100質量%のうち50質量%以上100質量%以下がポリエステル系樹脂よりなることを指す。より好ましくは、70質量%以上100質量%以下であり、90質量%以上100質量%以下であることが最も好ましい。
本発明におけるポリエステル系樹脂としては、長手方向への均一熱収縮性、長手方向の機械特性、幅方向の機械特性、ハンドリング性、安定製膜性の観点から、グリコール単位の70モル%以上がエチレングリコール由来の構造単位であることが好ましく、さらに好ましくは75モル%以上であり、80モル%以上であれば最も好ましい。また、ジカルボン酸単位の70モル%以上がテレフタル酸由来の構造単位であることが好ましく、75モル%以上であればさらに好ましく、80モル%以上であれば最も好ましい。本発明に用いるポリエステルを与える、グリコールあるいはその誘導体としては、エチレングリコール以外に、1,2−プロパンジオール、1,3−プロパンジオール、1,3−ブタンジオール、1,4−ブタンジオール、1,5−ペンタンジオール、1,6−ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコールなどの脂肪族ジヒドロキシ化合物、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどのポリオキシアルキレングリコール、1,4−シクロヘキサンジメタノール、スピログリコールなどの脂環族ジヒドロキシ化合物、ビスフェノールA、ビスフェノールSなどの芳香族ジヒドロキシ化合物、並びに、それらの誘導体が挙げられる。
また、本発明における熱収縮性フィルムは、ハンドリング性、耐熱性、一方向均一収縮性の観点より、フィルム厚みは20μmよりも厚く、100μm以下であることが好ましく、25μm以上90μm以下であればさらに好ましく、30μm以上80μm以下であれば最も好ましい。また、靱性の観点からは、フィルム厚みは45μm以上80μm以下であることが好ましい。
本発明の熱収縮性フィルムの製造方法により、すなわち、印刷、塗工後の乾燥工程においては、熱収縮しない耐熱性を有し、高温加熱時に一方向に均一に熱収縮可能な熱収縮性フィルムを安定的に製造することができるため、得られたフィルムは、各種用途に用いることができる。
フィルムの全体厚みを測定する際は、ダイヤルゲージを用いて、フィルムから切り出した試料の任意の場所5ヶ所の厚みを測定し、平均値を求めた。
(2)ガラス転移温度
TA Instrument社製温度変調DSCを用いて下記条件にて測定を行った。
加熱温度:270〜570K(RCS冷却法)
温度校正:高純度インジウムおよび錫の融点
温度変調振幅:±1K
温度変調周期:60秒
温度ステップ:5K
試料重量:5mg
試料容器:アルミニウム製開放型容器(22mg)
参照容器:アルミニウム製開放型容器(18mg)
なお、ガラス転移点は下記式より算出した。
ガラス転移温度=(補外ガラス転移開始温度+補外ガラス転移終了温度)/2。
フィルムをX方向およびY方向にそれぞれ長さ150mm×幅10mmの矩形に切り出しサンプルとした。サンプルに100mmの間隔(中央部から両端に50mmの位置)で標線を描き、3gの錘を吊して所定温度(90℃、100℃、150℃)に加熱した熱風オーブン内に30分間設置し加熱処理を行った。熱処理後の標線間距離を測定し、加熱前後の標線間距離の変化から下記式により熱収縮率を算出した。
熱収縮率(%)={(加熱処理前の標線間距離)−(加熱処理後の標線間距離)}/(加熱処理前の標線間距離)×100。
フィルムを長さ150mm×幅10mmの矩形に切り出しサンプルとした。25℃、63%Rhの条件下で、引張試験機(オリエンテック製テンシロンUCT−100)を用いてクロスヘッドスピード300mm/分、幅10mm、試料長50mmとしてフィルムの長手方向、幅方向について、引張試験を行い、破断したときの伸度を破断伸度、そのときの強度を破断強度とした。各測定はそれぞれ5回ずつ行い、その平均値を用いた。
(3)で測定した150℃での熱収縮率について、下記の基準で評価を行った。
A:フィルム長手方向の熱収縮率が30%以上かつ、フィルム幅方向熱収縮率が5%未満。
E:フィルム長手方向の熱収縮率、幅方向の熱収縮率がA〜D以外。
A、B、C、Dが合格レベルである。
(3)で測定した150℃でのMD熱収縮後におけるフィルムについて、収縮部分(両標線個所)をMD方向に9等分し、10個所のフィルム幅を測定し、フィルム幅のバラツキについて、下記の基準で評価を行った。
A:幅方向バラツキが5%未満であった。
D:幅方向バラツキが15%以上であった。
A、B、Cが合格レベルである。
(6)耐熱性
フィルム表面に、スクリーン印刷を行った。印刷は、ミノグループ(株)製インキU−PET(517)、スクリーンSX270Tを用いて、スキージスピード300mm/sec、スキージ角度45°の条件で行い、次いで90℃条件下の熱風オーブン中で5分間乾燥して、印刷層積層フィルムを得た。得られた印刷層積層フィルムについての外観について、下記の基準で評価を行った。
A:乾燥後もシワの発生は確認されず、良好な外観であった。
B:乾燥後に若干のシワが確認されたが、良好な外観であった。
C:乾燥後にシワが確認されたが、実用上問題ないレベルであった。
D:乾燥後にシワが確認され、実用レベルではなかった。
A、B、Cが合格レベルである。
(7)ハンドリング性
実施例及び比較例で得られた熱収縮性フィルムの端部を切り落としたフィルムロールについて、巻出張力を100N/mとして、巻取張力を100N/m、200N/m、300N/mとして搬送し、ハンドリング性について、下記の基準で評価を行った。
A:巻取張力300N/mにて、1000m巻取ができた。
D:巻取張力100N/mでも1000m巻取る前にフィルム破断が発生した
A、B、Cが合格レベルである。
(8)厚み斑
フィルムを任意の位置で200mm×300mmの大きさに切り出してサンプルとした。200mmの方向について、端部から20mm間隔で11点、300mmの方向についても30mm間隔で11点、合計121点の厚みを測定し、最大値、最小値、平均値を求め、下記式より厚みムラを求め、下記基準で評価を行った。
なお、各厚みについては、(1)と同様の方法にて測手した。
下記の基準で評価を行った。
A:厚み斑が5%未満であった。
D:厚み斑が15%以上であった。
A、B、Cが合格レベルである。
(9)製膜安定性
各実施例の製造方法にて、下記の基準で安定製膜性を評価した。
A:1000m以上、問題なく製膜できた。
D:500m未満で、製膜ができなくなった。
A、B、Cが合格レベルである。
製膜に供した熱可塑性樹脂は以下のものを準備した。
固有粘度が0.65のポリエチレンテレフタレート樹脂(樹脂のガラス転移温度:78℃)。
固有粘度0.7のイソフタル酸10モル%共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂(樹脂のガラス転移温度:75℃)。
ポリエステルA中に平均粒子径1.2μmの炭酸カルシウム粒子を粒子濃度1質量%で含有したポリエチレンテレフタレート粒子マスター(樹脂のガラス転移温度78℃)。
ポリプラスチックス製“TOPAS 8007F−04”と、ポリプラスチックス製“TOPAS 6013F−04”を質量比40:60で混合した環状オレフィン系樹脂(樹脂のガラス転移温度115℃)
(アクリル系樹脂D)
住友化学製“スミペックスMGSS”(樹脂のガラス転移温度105℃)
(実施例1)
表1に示した組成の熱可塑性樹脂を混合して押出機に投入した後、280℃で溶融させて、Tダイより25℃に温度制御した冷却ドラム上にシート状に吐出した。その際、直径0.1mmのワイヤー状電極を使用して静電印加し、冷却ドラムに密着させ未延伸シートを得た。次いで、テンター内で、フィルムの幅方向端部を把持して、フィルム長手方向と幅方向を表1の条件で延伸し、さらに延伸後に表1の条件で熱処理を行い、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。なお、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)は表1に示す通りであった。
テンター内での延伸条件、熱処理条件を表1の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表1の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表1の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表1の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表2の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表2の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表2の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表2の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表2の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表3の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表3の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
表3に示した組成の熱可塑性樹脂を混合して押出機に投入した後、265℃で溶融させて、Tダイより70℃に温度制御した冷却ドラム上にシート状に吐出した。その際、直径0.1mmのワイヤー状電極を使用して静電印加し、冷却ドラムに密着させ未延伸シートを得た。次いで、テンター内で、フィルムの幅方向端部を把持して、フィルム長手方向と幅方向を表1の条件で延伸し、さらに延伸後に表3の条件で熱処理を行い、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。なお、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)は表1に示す通りであった。
表3に示した組成の熱可塑性樹脂を混合して押出機に投入した後、270℃で溶融させて、Tダイより90℃に温度制御した温調ドラム上にシート状に吐出した。その際、弾性金属ロールにてニップをし(ニップ圧:0.2MPa)、温調ドラムに密着させ未延伸シートを得た。次いで、テンター内で、フィルムの幅方向端部を把持して、フィルム長手方向と幅方向を表1の条件で延伸し、さらに延伸後に表3の条件で熱処理を行い、フィルム厚み75μmの熱収縮性フィルムを得た。なお、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)は表1に示す通りであった。
表3に示した組成の熱可塑性樹脂を混合して押出機に投入した後、240℃で溶融させて、Tダイより70℃に温度制御した温調ドラム上にシート状に吐出した。その際、弾性金属ロールにてニップをし(ニップ圧:0.2MPa)、温調ドラムに密着させ未延伸シートを得た。次いで、テンター内で、フィルムの幅方向端部を把持して、フィルム長手方向と幅方向を表1の条件で延伸し、さらに延伸後に表1の条件で熱処理を行い、フィルム厚み100μmの熱収縮性フィルムを得た。なお、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)は表3に示す通りであった。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表4の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表4の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
テンター内での延伸条件、熱処理条件及び、テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)を表4の通りとした以外は、実施例1と同様にして、フィルム厚み50μmの熱収縮性フィルムを得た。
Claims (6)
- テンター内で、フィルムの幅方向端部を把持して、フィルム長手方向と幅方向を延伸する工程を有する熱収縮性フィルムの製造方法であって、全延伸工程の最終点から5%の区間の延伸倍率が、下記(I)式を満たし、延伸後に101℃以上160℃以下の熱処理(HS)を行う熱収縮性フィルムの製造方法。
長手方向延伸倍率≧幅方向延伸倍率・・・(I) - テンター内に入る前のフィルム幅方向位置の両端部の厚みの平均値(TE)と中心部の厚み(TC)が下記(II)式を満足する請求項1に記載の熱収縮性フィルムの製造方法。
1.2≦(TE)/(TC)・・・(II) - HS工程において、フィルム長手方向および/または、幅方向にフィルムを弛緩させることを特徴とする請求項1または2に記載の熱収縮性フィルムの製造方法。
- 幅方向のトータル延伸倍率が、長手方向のトータル延伸倍率よりも高いことを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の熱収縮性フィルムの製造方法。
- 幅方向のトータル延伸倍率が、長手方向のトータル延伸倍率よりも1.5倍以上高いことを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の熱収縮性フィルムの製造方法。
- 熱収縮性フィルムがポリエステル系樹脂を主たる構成成分とする樹脂よりなることを特徴とする請求項1〜5のいずれかに記載の熱収縮性フィルムの製造方法。
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