JP2016526625A - 間仕切り壁、吊り天井などを製造するための乾式構造システム、そのキャリア形状体、及び、本乾式構造システムの使用 - Google Patents

Abstract

本発明は、支持構造（２）と、少なくともその片面に配置された被覆材（３）と、防音層（４）とを含む、間仕切壁（１）や吊り天井などを製造するための乾式構造システムに関し、支持構造（２）は、少なくとも１つの被覆材（３）がそこに固定される、複数のキャリア形状体（２２）を備え、キャリア形状体（２２）はシート材料で形成され、断面において基部（２２ａ）及び、そこに垂直方向に配置された２つの脚部（２２ｂ、２２ｂ’）を備え、規則的に分布した凸部及び凹部を有するエンボス部を備える。この状況で、シート材料の片面のエンボス部の、２つの隣接する凸部の間の中心間距離は、定格のシート厚さの６倍よりも小さく、基部（２２ａ）は、いずれの場合も、定格のシート厚さの少なくとも３倍の外半径（Ｒ１）の曲線部（２２ｃ）を経由して、隣接する脚部（２２ｂ、２２ｂ’）に連結される。本発明は、さらに、この乾式構造システムのキャリア形状体（２２）および、この乾式構造システムの使用に関する。このように、一般的な乾式構造システムは、遮音特性に関連してさらに改善される。【選択図】図１

Description

本発明は、金属製キャリア構造、少なくともその片方の側に配置された被覆材、及び、支持構造の領域に配置された防音層を含む間仕切り壁や吊り天井を製造するための乾式構造システムに関し、キャリア形状体（ｃａｒｒｉｅｒ ｐｒｏｆｉｌｅ）はシート材料から形成され、基部及びそこに垂直に配置された２つの脚部が断面で示され、運搬形状部の脚部は規則的に分布した凸部及び凹部を有するエンボス部を備える。さらに本発明は、請求項１２の一般部分に準じた乾式構造システムのためのキャリア形状体、及び、請求項１４及び１５に準じた乾式構造システムの使用に関する。

一般に、このような乾式構造システムは、建設時の負担を軽減しながら、経済的に、居住用部屋及びユーティリティ用部屋の間仕切り壁、又は吊り天井などを作るのに使用される。この状況において、この乾式構造システムのキャリアフレームは、多くの場合、異なる形状構造を伴う金属製形状に基づいている。

間仕切り壁の場合、一般に、第１のＵ字型形状レールが、自由な脚部（リム）が互いに向き合うように、床側及び天井側に固定される。次いで、金属製のキャリア形状体が、直立状態の正嵌合で挿入され、それ故、Ｕ字型形状レールは床と天井を互いに連結する。一般に、このキャリア形状体はＣ字型又はＵ字型の形状設計を示す。よって、キャリア形状体は、いずれの場合にも、基部及び該基部に対して直角な２つの脚部を有する。第１に、このような間仕切り壁を直立させるために、脚部にネジで固定されるのは被覆材であり、一般に石膏プラスターボードパネルで出来ている。次に、防音層が間仕切り壁に導入され、防音層は支持構造の領域、すなわちその平面上に配置される。防音材料として、多くの場合、ミネラルウールが使用される。これに加えて、電気設備のようなものが間仕切り壁に設置されてもよい。次に、追加的な被覆材が、ネジを使って乾式構造システムのさらに開口側に固定される。そして、次に、キャリア形状体の脚部で固定される。防音層は２つの被覆材の間に収容される。

間仕切り壁が二重の被覆材で形成されるべきことが意図されている場合、この目的を達成するために、被覆材の第２の層は両方の側に配置され、その際、第１の層とずらして配置される。また、二重の単一厚板壁（ｓｉｎｇｌｅ−ｐｌａｎｋ ｗａｌｌ）を適用する状況も存在し、とりわけ防音材の厚さを増加するために、２つのキャリア形状体が被覆材の間で互いに隣り合って配置される。

吊り天井の場合、一般に、キャリア形状体は、最初に、表面の粗い天井に直接固定されるか、又は保持形状体（ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｐｒｏｆｉｌｅ）によって固定される。次に、防音層がこの領域に導入される。最後に、被覆材による表面仕上げが、天井構造の下側に施され、この目的で使用される石膏プラスターボードパネル又は類似のものが、各キャリア形状体に割り当てられた脚部にネジで固定される。

このように形成された間仕切り壁又は吊り天井は、沈んだネジ頭上の継ぎ目（ジョイント）又はネジ穴を充填し、続いてコーティングや壁紙などにより表面を改良することで、審美的に魅力的な外観を提供することができる。

ただし、上記とは別に、効果的な断熱効果及び遮音効果を達成することも可能である。断熱又は防音層は上記に対して実質的な貢献をもたらす。しかし、システムによって必然的に生じられる支持構造は、実現されうる遮音値が限定されるようなやり方で、ある種のサウンドブリッジを形成することは証明されている。このように、（システムを）利用することによって遮音効果が改良されることを意図した、いくつかのシステムがすでに開発されている。

１つの例が、ドイツ国特許ＤＥ ２００ １７ ０９５ Ｕ１に準じた、キャリア形状体として機能する壁形状体（ｗａｌｌ ｐｒｏｆｉｌｅ）に見ることができる。上記は亜鉛めっき鋼で形成され、石膏プラスターボードの単一厚板壁のための支持構造として使用される。この状況における特性は、ポイント状及び／又は乳頭状の突起がキャリア形状体の脚部に形成されることであり、それらは嵌合される石膏プラスターボードパネルなどの接触面として機能する。このように、被覆材の接触面は最小限に抑えられ、結果として部屋と部屋の間の音の伝達が低減されることが意図される。

このようなキャリア形状体のさらなる例示が、国際特許ＷＯ２００７／１２８４９０ Ａ１から導かれる。上記はＣ字型又はＵ字型の形状設計を提示しうる。この中でも、エンボス部によって発生した表面の突起は、少なくとも脚部の表面上に形成され、ある実施形態では基部の表面上にも形成される。この場合、自由形状にエンボス加工された表面は、シート材料の元の平面に延びる表面部を示しておらず、その代わりに、固定の機能を持つネジと相互に作用する、すべての領域の傾斜した摺動面を有する。したがって、これらの固定方法は、いずれの場合にも、次のくぼみに摺動し、そこにネジ留めされる。このように、ネジは、ここで要求されるさらなる労力をかけることなく、正確に決められた位置に常に配置及び嵌合される。したがって、乾式構造システムの組み立て及び据え付けが簡素化される。

このようなエンボス加工された要素の設計について、様々な異なる方法及びエンボス加工プロセスが知られている。その例は、国際特許ＷＯ９４／１２２９４ Ａ１、欧州特許ＥＰ ０ ８９１ ２３４ Ｂ１、欧州特許ＥＰ ２ ０９１ ６７４ Ｂ１及び欧州特許ＥＰ ２ ３１１ ５８４ Ａ１の書類に見られる。これらの文章はそれぞれ、このようなエンボス加工の製造方法にのみ関連しているが、乾式構造システムの防音に関する論点には関連していない。

対照的に、国際特許ＷＯ２００６／１０５８２５ Ａ１に準じたキャリア形状体の目的は、遮音効果の改善である。これを目的として、基部に対する脚部の開口角度を９０°よりも大きな値に設定するように条件が設けられている。本書類の教示によると、遮音特性に有利な効果を有するものである。防音に関するさらなる改善は、脚部にビード部を施すというこの先行技術に準じて達成される。さらに、シート材料の表面における、特殊なエンボス加工部、すなわちローレット（ナーリング）加工部の形成により、脚部のビード部と特殊な開口角度に組み合わせをもって、遮音特性に関係する基部についてのさらなる改善を達成するものである。

防音の改善と同一の目的は、国際特許ＷＯ２００６／１０５８２６ Ａ１の目的でもある。これまで論じられてきた権利保護のための出願に対する、この代替の解決法により、外向きにビーティング加工された突起が、被覆材に対する接触面上に配置されている状態において、遮音特性が改善されるための条件が設けられる。結果として、石膏プラスターボードパネル又は類似のものの接触面は、それに応じて小さく、例えば５％から２５％の間の程度が保たれることが可能である。この状況において、本書類の教示によると、キャリア形状体のシート材料が、その表面の少なくとも一部にローレット加工が示される場合、遮音特性に関して、同様に有利な効果を有する。

キャリア形状体に関してここで提案される特別な実施形態は、実際のところ、遮音特性に関して、完全に有利な効果を有することが判明している。それでもなお、この実施形態で実現されうる遮音値は、先述のように、このような乾式構造システムの今日の要求に関して、ありきたりである。

よって、本発明は、汎用的な乾式構造システムの遮音特性をさらに改善するという目的に基づいている。

この目的は、請求項１の特徴を有する乾式構造システムによって達成される。このことは、具体的には、キャリア形状体の基部も、規則的に分布された凸部及び凹部を有するエンボス部を示しているという事実、シート材料の片面のエンボス部の、２つの隣接する凸部の間の、中心間（ｃｅｎｔｒｅ−ｔｏ−ｃｅｎｔｒｅ）距離は、定格のシート厚さの６倍よりも小さいという事実、及び、基部は、定格のシート厚さの３倍よりも小さい外半径を有する曲線部によって、隣接する脚部に連結されるという事実に特徴づけられる。

本発明によると、ＷＯ２００６／１０５８２５ Ａ１及びＷＯ２００６／１０５８２６ Ａ１に準じた構造設計ソリューションから一線を画すものとして、遮音特性におけるさらなる改良が実現されうることが認められており、キャリア形状体の脚部だけでなく、基部にも規則的に分布された凸部及び凹部を有するエンボス部を施され、この状況において、２つの隣接する凸部の間の特定の中心間距離は、既定の値よりも小さくあるように選択される。基部と隣接する脚部との間の連結箇所の曲線部の請求項で特定される最小半径との相互作用において、このことは特に有利な効果を有する遮音特性のおかげで、全体的なシステム内部のキャリア形状体の有利な音響技術作用という結果をもたらす。定格のシート厚は、ＤＩＮ１８１８２−１，２００７−１２に準拠したエンボス工程の前の（表面の）粗いシート厚又は材料厚である。

実地試験が示すように、その結果として、本発明によれば、特には、基部及び隣接する脚部の間の曲線部における音の伝導が有利に影響を受ける。この状況において、これはエンボス部と相互作用して起こる。本発明に従って特定される曲線部の最小半径、及び、同時に、エンボス部の凸部の間の画定された最大中心間距離によって、曲げ工程の結果として、エンボス部の要素が曲線部の領域で比較的小さな歪みの影響しか受けない。その結果、エンボス部は、特にこの領域において、遮音作用に好ましい影響を与えうる。

実地試験から、キャリア形状体の脚部のエンボス部の発明に従って特別に選択された構成が、そこに配置された被覆材に有利に相互作用することも明らかになっている。被覆材と、割り当てられた脚部の構造表面との間の接触面の、結果として起こる小領域の構成によって、遮音に関する特に有利なレベルの効果が達成される。

本発明に従って選択されたキャリア形状体（それ以外は従来の乾式構造システムを含む）の構造設計の実施形態は、驚くべきことに、全体的なシステムの防音に関する特性における顕著な改善を可能にする。実地試験では、従来の間仕切り壁システム（それ以外は同一の設計）と比較して、４ｄＢ及びそれ以上の改善が計測された。

この状況で、このような構造設計によるキャリア形状体が、比較的小さな技術的製造努力で作成されることが可能であることは、さらなる有利な効果である。エンボス部の製造のために必要とされるのは、全て、適切なエンボス加工ローラ又は類似物の提供を目的としており、それを用いて、キャリア形状体のためのシート材料が大量に製造されることが可能である。本発明に準じて規定される、最小外半径の曲線部の形成のために必要とされるのは、全て、適切に特定されるべき曲げ装置を目的としている。本発明に準じて提供されるキャリア形状体の製造のための技術的な製造努力は、それ故小さく、先行技術ほど大きくはない。よって、このキャリア形状体は効率的にコストを抑え、材料の節約をももたらしうる。その結果、乾式構造システムは全体として経済的及び効率的に製造可能である。

本発明に準じた乾式構造システムのさらなる効果的な実施形態は、従属請求項２から１１で対象とされる内容である。

結果として、実地試験で、シート材料の片面の、エンボス部の隣接する２つの凸部の間の中心間距離は、定格のシート厚さの少なくとも３倍の大きさである場合に、有利な効果があることが判明している。中心間距離のストリップ幅をより低く限定することで、エンボス加工に必要な力が比較的低く保たれる構造設計の状況を再現する。よって、エンボス加工用機械の要件は、管理しやすく、かつ合理的な構成内に収まる。さらに、この、エンボス部の凸部間の最小距離間隔により、エンボス加工された外形の表面の個々の表面部は、音響技術の観点から望ましい位置から外れた、傾斜配列（ｉｎｃｌｉｎｅｄ ａｌｉｇｎｍｅｎｔ）に逸れずに、エンボス加工されていないシートストリップ（片）の表面に対して平行であることが明確に確証できる。このように、エンボス加工された表面には、平行に配向されている、すなわち、キャリア形状体の各部位の主面に対して傾斜していない凸部の間に現れる表面部も存在する。とりわけ好都合な遮音特性、及び技術的製造条件は、特に、定格のシート厚さの４倍から５．５倍の間の中心間距離という状況で実現可能である。

さらに、いずれの場合にも、基部は定格のシート厚さの最大１０倍の大きさの外半径の曲線部によって、隣接する脚部に連結されてもよい。この上限により、外半径のストリップ幅は、従来技術と比較して、遮音特性が特に有利に改善可能である範囲内で特定される。実地試験が示しているように、遮音効果のさらに高度な特性は、定格のシート厚さの６倍から７倍の間の曲線部の外半径によって実現される。

基部が、少なくとも１つの長手方向に延在するビード部（ｂｅａｄｉｎｇ）を備える場合には、さらに有利な効果がもたらされる。この状況では、ビード部の結果として、改善された運搬用特性のねじれ挙動、ひいては力学特性だけでなく、遮音特性に関してもさらなる改善が実現される。たとえ上記に関連する交互作用効果がまだ完全には解明されていないとしても、ビード部のおかげで、いずれにせよ、エンボス加工を施された類似のものと明らかに相互作用して、音響の伝導に対する妨げが発生し、このことは、遮音特性のとりわけ有利な効果を有する。この状況において、１つのビード部が、基部の中央に正確に形成される場合が好適である。複数のビード部が本実施形態に含まれていたとすると、製造にかかる労力は増したであろうにも関わらず、実地試験では、基部に複数のビード部が施されると、基本的に、さらなる改善は実現されないことが示されている。

いずれの場合にも、２つの脚部が縦方向に施されたビード部を示す場合、同様に、遮音特性はさらに改善される。ここにも、音響の伝導に対する明らかな妨げが発生する。とりわけ良好な遮音効果が、少ない技術的な製造労力で実現可能であることから、この状況において、いずれの場合にも、各ビード部部の中央に１つのビード部が正確に取り付けられる場合が、とりわけ好適である。

この状況において、ビード部が形状断面の内側に向かって突出することは、有利な効果をもたらす。この点においても、実地試験は、低減された音響伝導に関して、さらに好ましい効果が実現可能であることを示している。

この状況において、ビード部の深さが、定格のシート厚さの１倍から６倍である場合に、技術的な音響の特徴に関して、とりわけ良好な結果が達成された。

ビード部が、本質的に三角形の断面を示すとともに、頂点で約９０°の内角を有する場合に、遮音効果に関する効果がさらに証明された。

本発明に準じた乾式構造システムの遮音特性は、キャリア形状体のエンボス部が両側（両面）に適用された場合に、さらに改善可能である。この結果、例えば片面のエンボス部を示すローレット加工と比較すると、音響の伝導を低減する、とりわけ好適な影響を実現することが可能である。

さらなる実施形態では、いずれの場合にも、キャリア形状体が脚部の自由端で内側に面した傾斜斜面（ｔｉｌｔ ｉｎｃｌｉｎａｔｉｏｎ）を示すことも可能である。次いで、キャリア形状体は基本的にＣ字型であり、改善された力学特性を示す。同時に、上記は良好な遮音特性をもたらすことが証明されている。

実地試験が証明したように、形成された（ｐｒｏｆｉｌｅｄ）基部又は形成された脚部の総厚は定格のシート厚さの１．２倍から３倍を示し、改善された遮音特性が実現される。この場合、上記厚さはシート材料のエンボス加工深さによって生じ、それ故、製造工程の中での単純な方法により調整可能である。その結果、遮音効果がさらに改善可能な、音響伝導のとりわけ好ましい途絶（ｄｉｓｒｕｐｔｉｏｎ）が生じる。これは、実地検査で示されているように、とりわけ、総厚が、キャリア形状体が最初に製造された定格のシート厚さの約１．６倍の大きさである場合の事例である。

本発明のさらなる特徴に準じ、また、請求項１２に準じると、キャリア形状体は本発明に準じた乾式構造システムに備わる。キャリア形状体は、単独で論じられるとともに、これまで説明されてきた特殊な構造設計特性によって特徴づけられる、乾式構造システムの構成要素を表す。結果的に、このキャリア形状体は、本発明に準じた乾式構造システムの音響技術の観点から、改善の基礎を形成している。請求項１に準じた乾式構造システムに関してこれまで説明されてきた有利な効果は、それ故、キャリア形状体によって可能となる。

この状況では、付随する有利な効果が達成されるように、本発明に準じたキャリア形状体について、従属請求項２から１１に準じたさらなる実施形態が実行可能である。

本発明のさらなる特徴に準じ、また、請求項１４に準じると、本発明に準じた乾式構造システムは、乾式間仕切り壁の製造に関連して装備される。このように開発された乾式間仕切り壁は、よって、改善された遮音特性を示し、これまで詳述されてきたさらなる有利な効果によって、とりわけ特徴づけられる。

上記の代替として、請求項１５に準じて、吊り天井製造のための、本発明に準じた乾式構造システムの使用が提供され、とりわけ遮音特性に関してこれまで説明されてきた、類似の有利な効果が実現される。

本発明は、図面中の図解に基づく実施形態として、ここに、より詳細に論じられる。

図１は、乾式構成の間仕切り壁の透視図であり、部分的に示されている。 図２は、図１の間仕切り壁の、水平部からの部位である。 図３は、キャリア形状体の透視図である。 図４は、図３に準じたキャリア形状体の表面の、拡大された詳細な描写である。 図５は、本発明に準じたキャリア形状体の横断面図である。 図６は、エンボス加工ローラの表面部の側面図である。 図７は、図６に準じたエンボス加工ローラの部位を上部から見た図である。

図１に準じて、単純な表面仕上げによる単一厚板壁として設計された間仕切り壁１は、金属運搬構造の形態の支持構造２を備え、当該支持構造２は被覆材（クラッディング）３の両側に面している。両側の被覆材３は、その間に、支持構造２の平面に位置する、ミネラルウールで出来た防音層４を包含する。

支持構造２は基本的にＵ字型床形状部２１を示し、間仕切り壁１が製造される時、あらかじめ床面側に固定される。ここでは図示されていない、それに応じて設計される天井形状部は、ここでは図示されていない部屋の天井で、床形状部２１に対して平行に延在するとともに、床形状部２１上に垂直方向に延在する。床形状部２１と天井形状部の間に配置されるのは、亜鉛めっき鋼で出来た複数のキャリア形状体２２である。いずれの場合においても、キャリア形状体２２は所定の距離間隔で直立状態で延伸する。

キャリア形状体２２は、被覆材３を固定するように機能する。被覆材３は、いずれの場合も、ネジ３２でキャリア形状体２２に固定される複数の石膏プラスターボードパネル３１を備える。この状況では、タッピングネジ３２が使用される。図１に見られるように、石膏プラスターボードパネル３１は、２つのキャリア形状体２２の間の距離の２倍の距離に該当する長さを示している。結果として、図示される方法で、石膏プラスターボードパネル３１のオフセット配置（位置ずれした配置）が可能となる。

図２に図示されるのは、図１に準じた間仕切り壁における水平部分である。ここから分かるように、石膏プラスターボードパネル３１は、キャリア形状体２２に直接ネジ止めされる。図３及び図５からより詳細に分かるように、これらは一体成形体として形成され、基部２２ａ、及び、各々が基部２２ａから基本的に垂直に位置する脚部２２ｂ及び２２ｂ’を備える。この状況での基部２２ａは壁部の平面を横断して延伸し、２つの被覆材３を連結する。２つの被覆材３は、いずれの場合にも、図２に図示される方法で、ネジ３２によって、各脚部２２ｂ及び２２ｂ’に連結される。２つの石膏プラスターボードパネル３１は、キャリア形状体２２の領域で互いに隣接することから、いずれの場合も、それらの端部はネジによって同じ脚部２２ｂ及び２２ｂ‘にそれぞれ固定される。脚部２２ｂ又は２２ｂ’は、石膏プラスターボードパネル３１の中央領域にそれぞれ位置することから、一般に、水平方向の１つのネジで固定するのに十分である。

図２では、２つの隣接するプラスターボードパネル３１の間の結合部が、従来通りの、ネジ頭がわずかに沈んだネジ穴と同様の方法で、充填材化合物３３で満たされることが可能であることがさらに分かる。その結果、間仕切り壁１の平らな外面が実現される。

図３から５では、キャリア形状体２２が、より詳細に図示されている。

とりわけ、図５の断面図から分かるように、いずれの場合にも、２つの脚部２２ｂ及び２２ｂ’は、曲線部２２ｃによって基部２２ａにそれぞれ連結されている。キャリア形状体２２は、傾斜斜面２２ｄをさらに示し、傾斜斜面２２ｄは同様に、曲線部２２ｃによって、各々の脚部２２ｂ及び２２ｂ’の自由端に連結される。したがって、キャリア形状体２２は基本的にＣ字型の構造を示す。

図示される実施形態において、キャリア形状体２２の全表面は、規則的に分布した凸部と凹部を有するエンボス部を備える。図４では、拡大表示によってそのことが図示されている。この状況において、エンボス加工は、キャリア形状体２２の２つの広範な表面上に、凸部と凹部が互いにオフセットして（ずれて）配置されるように、両面に適用されている。

キャリア形状体２２は基部２２ａ上のビード部２２ｅをさらに示す。このビード部２２ｅは基部２２ａの中央に配置される。さらに、各脚部２２ｂ及び２２ｂ’のキャリア形状体２２は、同様に中央に配置されるビード部２２ｆをそれぞれ備える。

図示される実施形態において、脚部２２ｂの突出長さＬ_１は４８．５ｍｍである。それに対して、脚部２２ｂ’の突出長さＬ_２は４７ｍｍである。この、脚部２２ｂ及び２２ｂ’の異なる寸法の突出長さにより、この２つのキャリア形状体２２は、運搬するために互いに内部で嵌合し、結果として輸送量が軽減される。

この場合の基部２２ａの基部長さＬ_３は４８．８ｍｍである。斜面２２ｄの傾斜長さＬ_４は、いずれの場合も６ｍｍである。ここに図示される実施形態の、曲線部２２ｃの半径Ｒ_１は、４ｍｍという数値である。これは、いずれの場合にも割り当てられる、基部２２ａと各脚部２２ｂ及び２２ｂ’の各々の間の曲線部２２ｃ、及び、各脚部２２ｂ及び２２ｂ’の各々と傾斜斜面２２ｄの間の曲線部２２ｃの外半径である。

この場合、基部２２ａのビード部２２ｅは、２．５ｍｍの深さＴ_１を示している。この状況において、ビード部２２ｅは基本的に三角形の断面図であり、ビード部２２ｅのフランク（側面）は、１３５°の角度αで基部２２ａに対向して延在する。ビード部２２ｅの三角形によって囲まれた角度は９０°である。ビード部２２ｅのフランクは、１ｍｍの半径Ｒ_２で基部２２ａからさらに傾斜している。基部２２ａのビード部２２ｅの幅Ｂ_１は４．７ｍｍの大きさである。

いずれの場合も、脚部２２ｂ及び２２ｂ’の中央に形成されるビード部２２ｆは、３．５ｍｍの幅Ｂ_２を示す。ビード部２２ｆは、いずれの場合も、基部２２ａのビード部２２ｅよりも浅く形成される。

この状況でのビード部２２ｅ及び２２ｆは、図５に図示される方法で、キャリア形状体２２の断面形状の内側に向かって突出する。

図５に図示されるキャリア形状体２２は、ＣＷ５０形状（プロファイル）と称されるものに対応する。この状況では、その他の標準寸法のキャリア形状体が一般的であり、その違いは、特に基部長さＬ_３に関係する。例えば、ＣＷ７５形状では７３．８ｍｍの寸法、ＣＷ１００形状では９８．８ｍｍの寸法、ＣＷ１２５形状では１２３．８ｍｍの寸法、そしてＣＷ１５０形状では１４８．８ｍｍの寸法を有しうる。

とりわけ、図４からわかるように、エンボス部は曲線部２２ｃに渡って延在し、曲げ工程がなされても、継続してエンボス加工がされている。これは、エンボス部の２つの隣接する凸部の間の距離間隔が、曲線部２２ｃの半径Ｒ_１と比べて、比較的小さいという事実に、とりわけ関連している。図示される実施形態において、２つの隣接する凸部の間の中心間距離は２．７ｍｍである。図示される実施形態における、０．６ｍｍの定格のシート厚、すなわち、エンボス加工工程の前の、未仕上げのシートの厚さにより、係数４．５が生じる。すなわち、エンボス部の２つの隣接する凸部の間の中心間距離は、定格のシート厚さの４．５倍である。

図示される実施形態における、キャリア形状体２２の造形されたシート材料の総厚Ｄは約１ｍｍである。

図６及び７では、実例として、最適なエンボス加工ローラ７の表面からの部位が図示されている。ここに見られるように、エンボス加工歯部８は基本的に角錐体の形状を示す。この状況でのエンボス加工歯部８は幅Ｐ_１の基部を示し、ここに図示される実施形態では、２．２０ｍｍの大きさである。角錐体の上端部でのエンボス加工歯部の幅Ｐ_２は、ここでは０．２０ｍｍの大きさである。２つのエンボス加工歯部８の間の間隔Ａは、２．７０ｍｍであり、そこから、これまで説明されてきた、２．７０ｍｍの大きさの中心間距離が、キャリア形状体２２のエンボス加工された表面上に生じる。エンボス加工歯部８の高さＨはここでは１．００ｍｍである。図示される実施形態におけるエンボス加工歯部８の側面角度βは９０°である。

より分かりやすく見せるために、図６及び７の各々で１つの歯部分のみが図示されているエンボス加工歯部８は、エンボス加工ローラ７の表面上に規則的に配置され、それにより、キャリア形状体２２に規則的（均等）に分布した窪みを創出する。この状況では、キャリア形状体２２のエンボス加工のために、間にわずかな隙間が存在する２つのエンボス加工ローラ７が、互いに逆方向に回転して移動され、シート材料は２つのエンボス加工ローラ７の間に引き込まれ、基本的に全表面のプレスエンボス加工が施される。結果として、エンボス部の凸部と窪みとの同時形成が実現されるだけでなく、直接エンボス加工歯部８にさらされることのないシート材料の表面の一部が、エンボス加工されない材料の元の向き（方向）に対して平行を保ち続ける。本発明の工程で使用されるエンボス加工は、基本的にＷＯ９４／１２２９４ Ａ１から導かれる方法に対応する。

本発明に準じた間仕切り壁１の実地試験は、防音値が従来技術よりも良好に実現されることを明らかにした。例えば、図５に準じた設計の形状を使用するが、基部長さＬ_３は７３．８ｍｍの寸法、すなわちＣＷ７５形状で、定格のシート厚さが０．６ｍｍ、かつ中心間距離が２．７ｍｍで、いずれの場合も、ビード部２２ｅ及び２２ｆが中央に配置されており、且つ、被覆材が、単位面積当たりの重量約８．７ｋｇ／ｍ^２、厚さ１２．５ｍｍのＲｉｇｉｐｓ社のＲＢパネルで形成されている場合、４３ｄＢの遮音の計算値ＲＷＪＲが実現される。２重の外層（ｄｏｕｂｌｅ ｆａｃｉｎｇ）、すなわち、間仕切り壁１の両側の２層の被覆材が使用される場合（その他の点では同一の構造）、５４ｄＢの遮音の計算値Ｒ_Ｗ，Ｒさえも実現される。

それ故、本発明に準じて設計された間仕切り壁１は、優れた遮音特性を示す。

また、本発明は、説明される実施形態に加え、さらなる設計構築を可能にする。

例えば、シート材料の片面に施されたエンボス部の、２つの隣接する凸部の間の中心間距離は、先述の２．７０ｍｍという値に限定されるものではない。むしろ、見込まれる遮音効果に関する実質的な低下を伴うことなく、具体的には、定格のシート厚さの３倍から６倍の間の範囲とされてもよい。

さらに、図示される実施形態のように、曲線部の外半径は必ずしも４ｍｍでなくてもよい。すでに証明されているように、定格のシート厚さの３倍から１０倍の間の半径は、一般的に、良好な遮音特性を実現するのに適している。

上記に加え、基部２２ａが縦方向に延びる１つのビード部２２ｅのみを備える必要はない。数多くの例示的実施形態において、例えば、具体的にはＵ字型形状を使用するなどして、２つ又はそれ以上のビード部が、基部２２ａに備わってもよい。

よって、斜面２２ｄは、キャリア形状体２２に設けられる必要はない。斜面２２ｄは、先に述べられた、基本的にＵ字型の形状を示している。

実施形態に図示されるように、形成されたキャリア形状体２２の総厚は、必ずしも１ｍｍではない。具体的には、Ｕ字型形状を使用すると、この状況において、例えば０．８ｍｍの総厚は十分である。一般に、この総厚は定格のシート厚さの１．２倍から３倍の間を示すべきことが分かっている。

簡略化された実施形態では、基部及び／又は２つの脚部にビード部を設けないことも可能である。

ビード部の寸法は、例示のものからさらに変更されてもよい。ビード部は、同一であってもよく、あるいは、図５に示されるように、異なる寸法を示してもよい。一般に、定格のシート厚さの１倍から６倍のビード部の深さが好ましいことが判明している。

断面の形成、及び、各ビード部の頂点における幅又は可能な内角は、最適な方法で、各々の適用状況に調整することが可能である。具体的には、ビード部を三角形ではなく半球で設計されることも可能である。

さらに、キャリア形状体２２のエンボス型が両面に導入されることは、必須ではない。簡略化された実施形態では、エンボス加工が片面のみに、例えばローレット加工の形態で、施されることも可能である。

これに加え、必ずしも、エンボス部がキャリア形状体の全面に形成される必要はない。例えば、斜面表面の構造にエンボス部がなくてもよい。

さらに、エンボス部の通常の構造は、繰り返しの（連続する）模様がエンボス加工されるようであってもよい。

ここで言及される被覆材３、及び、ＲＢ石膏プラスターボードパネルとして、例えば、厚さ１２．５ｍｍ、単位面積当たりの重量約１３ｋｇ／ｍ^２を示す、Ｄｕｒａｌｉｎｅ社のパネルを使用してもよい。これにより、遮音効果の目に見える改善を可能にする。

その代わりに、被覆材として、例えば木繊維パネルなどの別の建築用パネルが使用されてもよい。

防音層４はミネラルウール以外の材料で形成されてもよい。他の種類の繊維防音材料が使用されてもよく、又は発泡プラスチックなどでもよい。

本発明に従ったシステムにより、間仕切り壁１が製造されるだけでなく、具体的には、吊り天井のような、その他の乾式構造要素も製造されうる。この場合、被覆材３は片面にのみ施される。このような吊り天井は、水平方向の天井領域だけでなく、屋根勾配などでも使用される。

Claims (15)

1. 間仕切壁（１）や吊り天井などを形成するための乾式構造システムであって、
   金属製耐荷構造の形態の支持構造（２）と、
   少なくともその片側に配置された被覆材（３）と、
   前記支持構造（２）の領域に配置された防音層（４）とを備え、
   前記支持構造（２）は、少なくとも１つの被覆材（３）が固定される複数のキャリア形状体（２２）を備え、
   前記キャリア形状体（２２）は、シート材料から形成されるとともに、断面において基部（２２ａ）及び、そこに垂直に配置された２つの脚部（２２ｂ、２２ｂ’）を備え、
   前記キャリア形状体（２２）の前記脚部（２２ｂ、２２ｂ’）は、規則的に分布した凸部及び凹部を有するエンボス部を備える乾式構造システムにおいて、
   前記キャリア形状体（２２）の前記基部（２２ａ）は規則的に分布した凸部及び凹部を有するエンボス部を備え、
   前記シート材料の片側の前記エンボス部の２つの隣接する凸部の間の中心間距離は、定格のシート厚さの６倍よりも小さく、
   前記基部（２２ａ）は、いずれの場合においても、前記定格のシート厚の少なくとも３倍の外半径（Ｒ_１）を有する曲線部（２２ｃ）によって、隣接する前記脚部（２２ｂ、２２ｂ’）に連結されることを特徴とする乾式構造システム。
2. 前記シート材料の片側の前記エンボス部における２つの隣接する凸部の間の中心間距離は、前記定格のシート厚の少なくとも３倍であり、具体的には、前記定格のシート厚の４倍から５．５倍の間であることを特徴とする請求項１に記載の乾式構造システム。
3. 前記基部（２２ａ）は、いずれの場合においても、最大で前記定格のシート厚の１０倍の大きさの外半径（Ｒ_１）、具体的には、前記定格のシート厚の６倍から７倍の大きさの外半径（Ｒ_１）を有する曲線部（２２ｃ）によって隣接する前記脚部（２２ｂ、２２ｂ’）に連結されることを特徴とする請求項１又は２に記載の乾式構造システム。
4. 前記基部（２２ａ）が長手方向に延びる少なくとも１つのビード部（２２ｅ）を備え、いずれの場合においても好適には、１つのビード部（２２ｅ）が前記基部（２２ａ）の中央に正確に配置されることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の乾式構造システム。
5. 前記２つの脚部（２２ｂ、２２ｂ’）は、いずれの場合においても、長手方向に延びるビード部（２２ｆ）を備え、いずれの場合においても好適には、１つのビード部（２２ｆ）が各々のビード部（２２ｂ、２２ｂ’）の中央に正確に配置されることを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の乾式構造システム。
6. 前記ビード部（２２ｅ、２２ｆ）は、形状断面の内側に突出することを特徴とする請求項４又は５に記載の乾式構造システム。
7. 前記ビード部（２２ｅ、２２ｆ）の深さは前記定格のシート厚の１倍から６倍の大きさであることを特徴とする請求項４から６のいずれか一項に記載の乾式構造システム。
8. 前記ビード部（２２ｅ）は本質的に三角形の断面を示すとともに、頂点に約９０°の内角を有することを特徴とする請求項４から７のいずれか一項に記載の乾式構造システム。
9. 前記キャリア形状体（２２）の前記エンボス部は両側に適用されることを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の乾式構造システム。
10. 前記脚部（２２ｂ、２２ｂ’）の自由端の前記キャリア形状体（２２）は、いずれの場合においても、内側に面した斜面（２２ｄ）を備えることを特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載の乾式構造システム。
11. 形成された前記基部（２２ａ）及び形成された前記脚部（２２ｂ、２２ｂ’）の総厚（Ｄ）は、それぞれ前記定格のシート厚の１．２倍から３倍であり、具体的には、前記定格のシート厚の約１．６倍であることを特徴とする請求項１から１０のいずれか一項に記載の乾式構造システム。
12. 請求項１から１１のいずれか一項に記載の乾式構造システムのためのキャリア形状体（２２）であって、シート材料から形成され、断面において基部（２２ａ）及び、そこに垂直方向に配置された２つの脚部（２２ｂ、２２ｂ’）を備え、前記脚部（２２ｂ、２２ｂ’）は規則的に分布した凸部及び凹部を有するエンボス部を備える、キャリア形状体（２２）において、
    前記キャリア形状体（２２）の前記基部（２２ａ）もまた規則的に分布した凸部及び凹部を有するエンボス部を備え、
    前記シート材料の片側の前記エンボス部の２つの隣接する前記凸部の間の中心間距離は、定格のシート厚の６倍よりも小さく、
    前記基部（２２ａ）は、いずれの場合においても、前記定格のシート厚の少なくとも３倍の外半径（Ｒ_１）を有する曲線部（２２ｃ）によって、隣接する前記脚部（２２ｂ、２２ｂ’）に連結されることを特徴とするキャリア形状体。
13. 請求項２から１１の少なくとも１つの特徴によってさらに形成されることを特徴とする請求項１２に記載のキャリア形状体。
14. 乾式構造の間仕切り壁（１）を製造するための請求項１から１１のいずれか一項に記載の乾式構造システムの使用。
15. 吊り天井を製造するための請求項１から１１のいずれか一項に記載の乾式構造システムの使用。

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