JP2016132671A - エテンからブテン及びオクテンを組み合わせて製造する方法 - Google Patents

Abstract

【課題】エテンからブテンとオクテンを組み合わせて製造する方法であって、直鎖性が高いＣ8オレフィンが優先的に得られる方法を提供する。【解決手段】不均一系触媒を用いてエテンからブテン及びオクテンを組み合わせて製造する方法において、Ｃ2をＣ4にする第一の反応およびＣ2及びＣ6をＣ8にする第二の反応を、不活性溶剤の存在下で、空間的に相互に分離して同時に行う。その際、不活性溶剤の沸点はブテンとオクテンの間にある。第一の合成において副生成物として形成されるヘキセンを第二の合成のための出発原料として使用し、このヘキセンはエテンと反応して、オクテンになる。溶剤を循環させ、２つの合成を液相で行うことが可能になり、その選択性を制御できる。溶剤の沸点は実質的に、副生成物の沸点に相当するため、この副生成物は溶剤とともに第一の反応混合物から分離し、第二の反応へと送ることができる。【選択図】図１

Description

本発明は、エテンからブテンとオクテンを組み合わせて製造する方法に関する。

炭化水素は、炭素と水素のみから成る化合物である。アルケン（同義語：オレフィン）は、分子中にＣ＝Ｃ二重結合を有する炭化水素である。これに対してアルカン（同義語：パラフィン）は、単結合のみを有する炭化水素である。このためこうした炭化水素は、飽和しているとも言われる。

有機化学において炭化水素はしばしば、各物質群にＣ_nという接頭辞を置くことにより、一分子当たりの炭素原子の数に従って命名される。ここでｎは、分子内における炭素原子の数をそれぞれ表す。よってＣ₄オレフィンとは、炭素原子を四個有するアルケンの物質群であると理解される。これに相応してＣ₈オレフィンは、一分子当たり炭素原子を８個有する。以下で接頭辞Ｃ_n+を使用する場合、一分子当たりｎ個より多い炭素原子を有する物質群について述べる。よってＣ₄₊オレフィンは、炭素原子を少なくとも５個有する。

最も単純なオレフィンは、エテン（エチレン）である。これは炭素原子を２個有する。エテンは、重要な基礎化学物質であるため、大量に製造される。エテンの製造はたいてい、ナフサの蒸気分解によって行われる。エテンはさらに、天然ガスの構成要素でもあるエタンの脱水素によって得ることもできる。従来とは異なる天然ガス供給源の開発が増加しており、また石油産出量が減少しているため、天然ガス系エテンの割合は、著しく増加している。

Ｃ₄オレフィンに属するのは、１−ブテン、シス−２−ブテン、トランス−２−ブテン、及びイソブテンという４つの異性体である。ここで１−ブテン、及び２種類の２−ブテンは、直鎖状ブテンの群に属し、その一方、イソブテンは分枝鎖状オレフィンである。直鎖状のＣ₄オレフィンである１−ブテン、シス−２−ブテン、及びトランス−２−ブテンは、文献ではしばしば「ｎ−ブテン」とまとめられる。熱力学的な状況に応じて、４種の異性体Ｃ₄オレフィンはたいてい、一緒に現れる。このためここで「ブテン」という用語を用いる際には、単数と複数とを区別しないこととする。ここで特に断り無く「ブテン」と言及する場合、これは炭素原子を４個有する直鎖状のアルケン（若しくはｎ−ブテン）、又は炭素原子を４個有する様々な異性体のアルケンを含有する混合物である。
ブテンの化学的及び物理的特性についての最近の概要、またその技術的な後処理と使用は、以下の文献に記載されている。
・F. Geilen、G. Stochniol、S. Peitz、及びE. Schulte-Koerne著、Butenes. Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry（2013年）。

ブテンは主に今日、水蒸気クラッキングにおける石油フラクションのクラッキングの際に、又は流動接触分解（ＦＣＣ）において発生し、多様な工業化学物質を製造するための中間体として使用される。

以下で「ヘキセン」とは、炭素原子を６個有するオレフィンであると理解されるか、又は複数の異なるＣ₆オレフィンを含有する混合物である。このため「ヘキセン」という用語については、単数と複数の区別をしない。つまり、Ｃ₆オレフィンに属するのは、以下の１８種の異性体である：１−ヘキセン、（Ｅ）−２−ヘキセン、（Ｚ）−２−ヘキセン、（Ｅ）−３−ヘキセン、（Ｚ）−３−ヘキセン、２−メチル−１−ペンテン、２−メチル−２−ペンテン、（Ｒ）−３−メチル−１−ペンテン、（Ｓ）−３−メチル−１−ペンテン、（Ｅ）−３−メチル−２−ペンテン、（Ｚ）−３−メチル−２−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、（Ｅ）−４−メチル−２−ペンテン、（Ｚ）−４−メチル−２−ペンテン、（３Ｓ）−２，３−ジメチル−１−ブテン、（３Ｒ）−２，３−ジメチル−１−ブテン、２，３−ジメチル−２−ブテン、及び３，３−ジメチル−１−ブテン。

しかしながら工業的な興味の対象となるのは、プラスチック製造の際にモノマーとして、又はコモノマーとして使用される１−ヘキセンと４−メチル−１−ペンテンのみである。この目的のために、エテンから、又はＣ₃オレフィンからのオリゴマー化でプロパンが製造される。オリゴマー化については、後に詳しく説明する。

オクテンとは、炭素原子を８個有するオレフィンであると理解されるか、又は複数の異なるＣ₈オレフィンを含有する混合物であると理解される。Ｃ₈オレフィンには多くの異性体が属し、これらは列挙するにはあまりにも広範すぎる。工業的に重要なＣ₈オレフィンの代表例は、１−オクテンであり、これはエテンのオリゴマー化によって製造され、ポリエチレン中でコモノマーとして使用される。

オクテンを製造するための別の方法は、ｎ−ブテンの二量化である。この際に生じる、炭素原子を８個有するオレフィンの混合物はジブテンと呼ばれ、これはつまり、ここで用いる用語の意味合いでは特別なオクテンである。ジブテンの特殊性は、他のオクテン混合物とは異なる異性体分布にある。

それぞれのｎ−ブテン分子をオリゴマー化でどのように結合させるかによって、分岐度が異なるオリゴマー物質が得られる。分枝度は異性体指数によって記載されるが、この指数は異性体混合物において、Ｃ₈分子１個あたりのメチレン基の平均数を示すものである。ジブテンについての異性体指数は、以下のように規定される：
異性体指数＝（メチルヘプテンの質量割合＋２×ジメチルヘキセンの質量割合）／１００
よってＣ₈オレフィンからの生成物混合体の異性体指数には、ｎ−オクテンは０、メチルヘプテンは１、そしてジメチルヘキセンは２が貢献する。異性体指数が低ければ低いほど、混合物内部の分子は、分枝鎖が少ない構成となる。

分枝度が低いことは、オレフィン混合物を可塑剤製造のための出発物質として使用すべき場合には、常に重要である。学術的な調査により、ヒドロホルミル化、水素化、及びエステル化によってさらに加工されて可塑剤になるオレフィン混合物の分枝度は、可塑剤の特性と品質にとって決定的であることが実証されている。

価値の高い可塑剤のための出発物質として使用できるようにするためにＣ₈オレフィン混合物が達成しなければならない異性体指数は、可塑剤の顧客のそれぞれの要求次第であり、時代とともに変化する。現在ではたいてい、異性体指数として１．１未満が要求される。

既に何回か言及したオリゴマー化とは、炭化水素それ自体の反応であると理解され、この際に相応する直鎖状の炭化水素が生じる。炭素原子を２〜８個有するオレフィンは、非常に良好にオリゴマー化可能である。

そこで例えば、炭素原子を３個有する２個のオレフィンをオリゴマー化することにより、炭素原子を６個有するオレフィン（ヘキセン）が合成できる。２個の分子を相互にオリゴマー化させることは、二量化とも言われる。これに対して、炭素原子を３個有する３個のオレフィンを相互に結合させると（三量化）、９個の炭素原子を有するオレフィンが生じる。ｎ−ブテンをオリゴマー化させると実質的には、炭素原子を８個有するオレフィン（より正確に言えばジブテン）、炭素原子を１２個有するオレフィン（Ｃ₁₂オレフィン、「トリブテン」）、また比較的少量で、炭素原子を１２個超有するオレフィン（Ｃ₁₂₊オレフィン）が生じる。

ｎ−ブテンをオリゴマー化することによりジブテンを製造するため、工業的に習慣化された方法は、OCTOL（登録商標）法である。その詳細な説明については例えば、以下の非特許文献に見られる：
・B. Scholz著、「The HUELS OCTOL Process: Heterogeneously catalyzed dimerization of n-butenes and other olefins」、DGMK-Tagung in Karlsruhe、Erdoel, Erdgas, Kohle, 1989年４月、p.21及び22に開示、
・R.H. Friedlander、D.J. Ward、F. Obenaus、F. Nierlich、J. Neumeister著、「Make plasticizer olefins via n-butene dimerization, Hydrocarbon Processing」、1986年２月、p.31〜33、
・F. Nierlich著、「Oligomerize for better gasoline. Hydrocarbon Processing」、1992年２月、p.45〜46。

特許文献では例えば、独国特許出願公開第１０ ２００８ ００７０８１号明細書（DE102008007081A1）が、OCTOL（登録商標）法に基づくオリゴマー化を記載している。欧州特許出願公開第１０２９８３９号明細書（EP1029839A1）は、OCTOL法で生成したＣ₈オレフィンの分別蒸留に関する。

完全な不均一系触媒によるOCTOL法は、可塑剤の製造に非常に好適な、分枝度が低いジブテンをもたらす。不均一系触媒とは、触媒が固体として、液状又は気体状の反応混合物中に存在することを意味する。よってこの触媒は、液状の反応体が、その周囲を巡り、反応器内に残存する。

コオリゴマー化とは、複数の基材が１つの反応槽で同時にオリゴマー化することと理解される。そこで欧州特許第２５８２６４８号明細書（EP2582648B1）は、ブテンとオクテンをコオリゴマー化させて、ドデセン（Ｃ₁₂オレフィン）を得ることを記載している。あらゆるオリゴマー化と同様に、コオリゴマー化においてどのオレフィンがどれと反応しているか、正確には分かっていない：そこで欧州特許第２５８２６４８号明細書（EP2582648B1）の例ではドデセンが、３種のブテンから、また１種のブテンと１種のオクテンから生じる。化学的な観点からは各オリゴマー化をコオリゴマー化と理解できる。しかしながらこれに対して技術的な観点からは、コオリゴマー化が存在するのは、炭素原子数が異なる少なくとも２種のオレフィンが共通の反応器に導入される場合のみである。つまり概念の選択上、出発材料の制御可能な供給に帰するものであり、統計的に起こる反応に帰するものではない。

国際公開第２００５／１２３８８４号（WO2005/123884）は、エチレンの四量化と三量化によって、１−オクテンと１−ヘキセンとを組み合わせて製造することを開示している。このために、共通の反応槽に２つの異なる均一系触媒が備えられている。つまり、第一の触媒は四量化のためのものであり、第二の触媒は三量化のためのものである。使用される均一系触媒は反応混合物中に溶解しているため、これらの触媒は適切な方法によって再生して触媒活性を得るか、又は完全に分離しなければならない。均一系触媒の再生は、工業的にはコストが大きく、著しい装置コストと結びついており、このことは非常に高価な触媒の場合のみ、有用であると思われる。均一系オリゴマー化触媒の完全な分離はたいてい、水又はアルカリ性水溶液による冷却によって行われる。これにより水性の、しばしばクロムを含有する塩溶液が大量に生じ、これは適切に廃棄する必要がある。さらに、オリゴマー化のために新たな触媒溶液を使用するためには、比較的高いコストが生じる。

この方法はさらにまた、可塑剤用の出発生成物として使用するためのＣ₈オレフィンを製造するためには適していない。確かに、四量化と三量化を組み合わせれば、Ｃ₈オレフィンが最大５２質量％得られるが、しかしながら分枝度についての正確な記載はない。この方法はその他の点においてまた、コモノマーである１−オクテンの製造に最適化されているが、Ｃ₈オレフィンはいずれにせよ、可塑剤の製造にはあまり適していない。よってＣ₈アルケンが、可塑剤の製造に適した出発生成物として評価されている異性体指数に達しているのか、明らかではない。さらに、均一に溶解された触媒は、これを使用する場合には、必ず分離することになるだろう。というのも、その後のヒドロホルミル化は同様に均一系触媒で行われ、系に入り込んだ異種の触媒による妨害作用に対して敏感に反応するからである。

同じことが国際公開第２００５／１２３６３３号（WO2005/123633）に開示された、シクロヘキサンの存在下で行われるエチレンのオリゴマー化法にも該当する。ここでシクロヘキサンは溶剤として用いられ、使用される均一系触媒若しくはその活性化剤の不活性化を減少させるのが望ましい。

同じことが米国特許出願公開第２０１３／００６６１２８号明細書（US2013/0066128 A1）にも該当するが、この出願は、ｎ−ヘプタン中でエテンを均質にオリゴマー化する方法に関する。

触媒を分離するという問題は、触媒が固体として存在し、反応器内に残存する不均一系触媒による方法には存在しない。エチレンのオリゴマー化は、米国特許第８６３７７２２号明細書（US8637722B2）に記載されている。ただしこの方法は気相で行われるため、反応体を室温で利用する際には不利である。加えて、ブテンとオクテンをさらに加工するための確立された方法工程は液相で行われるため、このような気相法は既存の技術とは容易に適合することができない。気相で得られるブテンとオクテンを液化するためには、さらなるエネルギーが必要となる。

国際公開第２０１０／１１７５３９号（WO2010/117539A1）に記載された、ＦＣＣガスで希釈されたエチレンを、ゼオライトニッケル触媒を用いてオリゴマー化する気相法もまた、Ｃ₄／Ｃ₈を利用するため、確立された製造ラインに容易に組み込むことができない。

不均一系と均一系のオリゴマー化の混合形態は、米国特許出願公開第２０１３／０１５８３２１明細書（US2013/0158321A1）に記載されている。ここでは、エテンをまず均一系で二量化してブテンにし、続いてこれをオクテン中で不均一系接触反応によって固体のニッケルと接触させて反応させる。これら２つの反応段階は液相中で、ヘキサンの存在下で行われる。第一段階の反応排出物は塩基で中和し、蒸留によって均一系触媒（トリエチルアルミニウム）から取り除かなければならない。これは工業的に実施すると、非常にコストがかかる。

独国特許出願公開第１０ ２００８ ００７０８１号明細書 欧州特許出願公開第１０２９８３９号明細書 欧州特許第２５８２６４８号明細書 国際公開第２００５／１２３８８４号 国際公開第２００５／１２３６３３号 米国特許出願公開第２０１３／００６６１２８号明細書 米国特許第８６３７７２２号明細書 国際公開第２０１０／１１７５３９号 米国特許出願公開第２０１３／０１５８３２１明細書

F. Geilen、G. Stochniol、S. Peitz、及びE. Schulte-Koerne著、Butenes. Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry、2013年 B. Scholz著、「The HUELS OCTOL Process: Heterogeneously catalyzed dimerization of n-butenes and other olefins」、DGMK-Tagung in Karlsruhe、Erdoel, Erdgas, Kohle, 1989年４月、p.21及び22 、R.H. Friedlander、D.J. Ward、F. Obenaus、F. Nierlich、J. Neumeister著、「Make plasticizer olefins via n-butene dimerization, Hydrocarbon Processing」1986年２月、p.31〜33、 F. Nierlich著、「Oligomerize for better gasoline. Hydrocarbon Processing」、1992年２月、p.45〜46。

従来技術の観点から本発明の課題は、エテンからブテンとオクテンを組み合わせて製造する方法であって、直鎖性が高い（すなわち分枝度が低い、異性体指数が小さい）Ｃ₈オレフィンが優先的に得られる方法を提供することである。この方法はまた、１−ブテンの収率が高いことが望ましい。この所望の異性体は、個別に市販できるからである。この方法は、完全に不均一系触媒反応で行うことができることが望ましく、というのも、これによってコストのかかる触媒分離を行う必要がなくなり、後続の均一触媒系工程における不純物が回避されるからである。最後にこの方法は、ブテンとオクテンを活用するために確立された技術と適合性であるために、できるだけ液相で行うことができることが望ましい。

上記課題は、２種類の反応（つまり第一の合成はＣ２からＣ４への優先的な反応、そして第二の合成はＣ２及びＣ６からＣ８への反応）を同時に行うことによって解決される。２種類の反応は空間的に相互に分離して、またこれに相応して様々な反応器で、又は少なくとも別の、空間的に分離された反応器の領域で行われる。

本発明の特別な実施態様は、２種類の合成を不活性溶剤の存在下で行うことにある。つまり溶剤によって、ブテン及び／又はオクテンの方向への反応の選択性に影響を与えることができる。特に第二の合成において、溶剤中、又はヘキセン中でのエテン濃度を適切に調整することにより、Ｃ２＋Ｃ６からの反応を、Ｃ２＋Ｃ２の反応に比して優位にすることができる。

使用する不活性溶剤は、２つの前提を満たさなければならない：
まず、不活性でなければならない。これはつまり、方法に存在する条件（反応及び蒸留塔における圧力／温度）が、化学的な反応に関与しないことを意味する。溶剤は特にエテンと反応しないことが望ましい。つまり溶剤は、方法中で消費されない。このことはもちろん、溶剤が何らかの形でどこかで反応することを排除するものではない。しかしながらこれらの反応は、所望の反応に比して、ほとんど問題にならないほどゆっくりと進むことが望ましい。いずれにしろ緩慢な反応は、溶剤の老化と考えてよい。

第二に溶剤は、ブテンの沸点とオクテンの沸点との間にある沸点を有することが望ましい。つまりこのような溶剤は、方法においてブテンの中でも最も沸点が高いものよりも高い温度で沸騰することが望ましい。しかしながらこの溶剤の沸点は、方法に存在するオクテンの中でも最も沸点が低いものよりも低い。溶剤が単一の沸点を有さずに、沸点範囲を有する場合には（例えば、溶剤が混合物であり、純粋な物質ではないため）、溶剤の沸点範囲は、ブテンとオクテンの間にあることが望ましい。ここで比較する沸点は、同じ圧力における沸騰温度と理解される。

両方の前提（沸点位置、不活性）を満たす溶剤は例えば、Ｃ₆アルカンのｎ−ヘキサンである。

この沸点位置を有する溶剤を用いる利点は、ブテン塔の塔底を介して簡単に分離できることであり、これに対して例えばこれより沸点が低い溶剤は、塔頂からの分離が必要となるため、比較的大きなエネルギー消費を伴う。溶剤の一部は、方法内で副生成物として最終的にヘキセンを形成するため、特に生産する必要はない。溶剤の沸点位置は実質的に、副生成物であるヘキセンの沸点に相当するため、副生成物は溶剤とともに、中沸点成分として第一の反応混合物から分離し、第二の反応に移すことができる。

しかしながら不活性溶剤を用いても、第一の合成において所望のブテンの他に、さらにヘキセン、オクテン、及び高級オリゴマーが形成されることは妨げられない。

本発明による方法のさらなる利点は、第一の合成でＣ２の三量化により形成されたヘキセンを、第二の合成のための出発物質として使用することである。ここでヘキセンをエテンと反応させてオクテン（第二の目的生成物）にする。こうして第一の合成の本来望ましくない副生成物（ヘキセン）を、目的生成物のオクテンを形成するために、さらに活用する。加えて、ヘキセンは循環させて、エテンのための溶剤として利用する。これによって、２種類の合成を液相で行うことができ、不均一系触媒反応を行うことができる。このことは、ここで紹介した製造工程のさらなる重要な態様である。

本発明の対象は具体的には、以下の工程ａ）〜ｉ）を有する、エテンからブテン及びオクテンを組み合わせて製造するための方法である：
ａ）沸点又は沸点範囲が、ブテンの沸点を上回り、かつオクテンの沸点を下回る溶剤を用意する工程、前記溶剤は不活性溶剤であるか、又はヘキセン単独であるか、又はヘキセンと、ペンタン、若しくはヘキサン、若しくはヘプタンとの混合物であるか、又はペンタン、ヘキサン、ヘプタンの混合物であり、
ｂ）少なくとも前記溶剤と、前記溶剤に溶解されたエテンとを含有する、第一の出発混合物を用意する工程、
ｃ）少なくともヘキセン、前記溶剤、並びに前記溶剤に、かつ／又はヘキセンに溶解されたエテンを含有する、第二の出発混合物を用意する工程、
ｄ）前記第一の出発混合物を第一の合成に、前記第二の出発混合物を第二の合成に移す工程、ここで前記第一の合成と前記第二の合成は、空間的に相互に分離されており、
ｅ）前記第一の合成において、前記第一の出発混合物中に含有されるエテンの少なくとも一部を、第一の不均一系触媒の存在下、及び前記溶剤の存在下でオリゴマー化して、少なくとも前記溶剤、ブテン、及びヘキセンを含有する第一の反応混合物を得る工程、
ｆ）低沸点フラクションを含有するブテンを、前記第一の反応混合物から、及び／又は前記第一の反応混合物をベースとする物質流から分離する工程、
ｇ）ヘキセン及び前記溶剤を含有する中沸点フラクションを、前記第一の反応混合物から、及び／又は前記第一の反応混合物をベースとする物質流から分離する工程、
ｈ）中沸点フラクションの少なくとも一部を、前記第二の出発混合物を用意する際に使用する工程、
ｉ）前記第二の合成で、前記第二の出発混合物中に含有されるエテンの少なくとも一部を、前記第二の出発混合物中に含有されるヘキセンの少なくとも一部と、第二の不均一系触媒の存在下、及び前記溶剤の存在下で反応させて、少なくともオクテン及び前記溶剤を含有する第二の反応混合物を得る工程。

エテンは反応性が非常に高いため、第一及び第二の合成において完全に反応させることができる。ただし、第一及び／又は第二の反応は、エテンが完全に反応する前に中断して、第一の反応混合物及び／又は第二の反応混合物中で消費されなかったエテンが残留することが推奨される。消費されなかったエテンは、各反応混合物から分離でき、第一及び／又は第二の出発混合物を用意するために再度活用できる。

エテンの不完全な転化率の原因は、エテンがある程度消費されると直ちに、触媒によって１−アルケンの異性化が迅速に開始されることにある。異性化は部分的に、既に事前に進行するが、ここではエテンから形成されるブテンが、エテンと触媒活性中心を巡って競合する。つまり反応の中断によって、エテンが完全に消費される前に、比較的高い１−ブテン含分が達成される。

本発明によれば第一の合成は、１−ブテンの製造に最適化されている。加えて、オクテン製造のために特定される第二の合成において、Ｃ２がＣ４へと二量化することは避けられない。副生成物として第二の合成で形成され、これにより第二の反応混合物中に含有されるブテンは、第一の反応混合物中に含有されるブテンで後処理することが推奨される。これらの措置によって、蒸留塔が節約できる。確かに、共同で利用する塔は、比較的大きな寸法を有さなければならないが、維持費用とエネルギーコストが少なくて済むため、その稼働はより有利となる。

第一の反応混合物中に含有されるブテンと溶剤の分離は、慣用の蒸留塔設備によって行い、これらの蒸留塔がフラクションを順次、炭素原子数に基づいて分離する。或いは、側方抜き出し塔によって蒸留による後処理を行うことができる。蒸留による分離は、第一の反応混合物から、又は第一の反応混合物をベースとする物質流から直接行う。これは後者の場合、さらなる方法内の物質流と、第一の反応混合物との混合物であるか、又はこの反応混合物から既にフラクション（例えばＣ２）を分離した後の、第一の反応混合物の残部である。

ヘキセンを第二の合成で完全に反応させることは不可能ではない。その理由は、ヘキセンは出発原料としてのみならず、一部は、エテンを液相に保つため、エテンのための溶剤として利用するからである。従って、第二の合成ではヘキセンが供給過剰となり、このため未反応のヘキセンが、第二の反応混合物中に見られる。本発明によるヘキセンを用いた溶剤の循環法の態様によれば、ヘキセンを第二の反応混合物から分離し、少なくとも部分的に、第二の合成に返送する。ヘキセンと溶剤を第二の反応混合物から分離するために、第二の反応混合物を第一の反応混合物と混ぜることによって第二の反応混合物からヘキセンと溶剤のフラクションを分離することが、第一の混合物からのヘキセンと溶剤との分離と一緒に行われ、これによってまた、塔を節約するという相乗効果が達成される。

一方では、エテンはできるだけ溶剤中に溶解して存在することが重要である。溶解していないエテンから得られる気相は、不均一系触媒反応による２つの合成における工程強度を引き下げるからである。液状の溶剤中に存在するエチレンの気泡は、出発混合物の体積を増加させ、これによってまた、より多くの触媒と反応器の体積が必要となる。触媒床における流体力学もまた、溶解していないエテンによって、制御しづらくなる。さらに、希釈されていない気体状のエテンが触媒と直接接触することにより、著しく発熱性の、顕著な重合につながる。このため、触媒はできる限り常に液体で濡らされているのが望ましい。

その一方で、高い線速度を、液体負荷が充分に高いバブリング相（パルスフローレジーム）と組み合わせて、乱流液体流の領域で処理することにより、水素化による経験で知られているように（例えば欧州特許出願公開第０３１９２０８号明細書（EP 0319208A1）参照）、液相を迅速に事後飽和させることができる。

このため代替的には、液相負荷量を充分に高くして、反応をバブリング相において行う可能性が存在する。これはつまり、反応器の入口において気相のエテンの一部を用いて、つまり液状のＣ５〜Ｃ７溶剤中、エテンの気泡として行うということであり、これはその後の反応経過において液相の迅速な事後飽和に役立つ。

本発明による方法の第一の目的生成物は１−ブテンである。これは全てのブテンの中で、最も反応性と直鎖性が高いため、求められている合成構成要素であり、できるだけ純粋な異性体の形で得ることが望ましい。これは、分離されたブテン中に含有される２−ブテンから蒸留により分離することによって、分離されたブテン中に含有される１−ブテンが得られる蒸留によって可能である。蒸留による異性体の分離は、沸点位置のため、経済的である。この際に、１−ブテンは塔頂を介して排出され、その一方でシス−２−ブテン、及びトランス−２−ブテンは塔底に残留する。

これらの分離は、蒸留塔の塔底液から２−ブテンを連続的に抜き出すことによって行う。ここで得られるあまり魅力的ではない２種類の２−ブテンは、異性化によって価値を高めることができ、分離されたブテンに含有される２−ブテンは、少なくとも部分的に異性して１−ブテンにすることによって、１−ブテンが得られる蒸留へ返送される異性体が得られる。この関連で異性化とは、１−ブテン、シス−２−ブテン、及びトランス−２−ブテンの混合物における熱力学的な平衡状態が、１−ブテンに有利な方にシフトすることである。２−ブテンから１−ブテンへの異性化は例えば、欧州特許出願公開第０７１８０３６号明細書（EP0718036A1）に記載されている。つまり、この異性化によって１−ブテンの収率を上昇させることができた。さらに、この異性化によってエネルギーを節約することができる。というのも、１−ブテンが塔底に残留してもよいため、塔頂で１−ブテンが得られる蒸留を、それほど厳密に稼働させる必要がないからである。異性化はその他の点では、１−ブテンが得られる蒸留の塔底で、２−ブテンを工程から排出するのであれば、それほど寸法が大きくなくてもよい。

１−ブテンを分離するために、蒸留塔の塔底から２−ブテンを活用するための第二の可能性は、酸化脱水素を行ってブタジエンにすることである。ブタジエンへの反応は、完全に行う必要は無い。ブタジエン、正確には１，３−ブタジエンは、合成ゴムを製造するために大量に使用されるため、よく市販される。酸化脱水素の前にはさらに、２−ブテンを１−ブテンにする異性体化を行うことができる。優先的な異性化の後、ｎ−ブテンの酸化脱水素によりブタジエンを製造するために必要な技術は、本出願の時点では未公開の独国特許出願第１０２０１３２２６３７０号明細書（102013226370.8）に詳細に記載されている。

最後に２−ブテンを、１−ブテンを分離するために規定された塔の塔底から、さらに少なくとも部分的にオクテンに反応させることができ、第一の反応混合物とともに後処理可能な第三の反応混合物が得られる。この反応自体は、OCTOL（登録商標）法に従って行えるオリゴマー化であるが、OCTOL（登録商標）法でなくてもよい。しかしながら、価値の高いジブテンが得られるため、OCTOL（登録商標）法が好ましい。このようにして第三の合成から得られるオリゴマーの後処理は、Ｃ₂オリゴマー化のオリゴマーとともに行う。そうすれば塔が節約されるからである。

第一の合成は、温度２０℃〜１５０℃、圧力１×１０⁵Ｐａ〜５０×１０⁵Ｐａで行うのが望ましく、ここで工程条件は、溶剤が液状で存在するように選択する。

第一の出発混合物におけるエテンの割合は好ましくは、１〜５０質量％である。工程強度が興味の対象であれば、第一の出発混合物におけるエテンの割合、及び第一の合成の反応条件は、第一の合成において溶剤が液相で存在するよう、相互に調整できる。

エテンは、溶剤に完全に溶解されていてよく、これにより反応は完全に液相で行われる。溶剤中のエテン濃度、及び反応条件は、エテンが常に溶解されて残るように選択することができる。

或いは反応はまた、バブリング相で行うこともできる。これはつまり、溶剤は確かに、その中にエテンを溶かした液状で存在するが、エテンの一部はまた気相で存在し、これにより気液反応が行われるということである。溶剤中のエテン濃度、及び反応条件は、エテンが一部溶解され、一部は気相に存在するように選択することができる。

第一の合成は好適には、転化率５０〜１００％、Ｃ₄への選択性５０〜９５％、及びＣ₈への選択性０〜２０％で行う。

第二の合成でも反応条件を、ヘキセン、またいくらかのさらなる溶剤が、液相で存在するように選択する。第二の出発混合物におけるエテンの好ましい割合は、０．１〜３０質量％であり、第二の合成は、温度２０〜１５０℃、圧力１×１０⁵Ｐａ〜５０×１０⁵Ｐａで行うのが望ましい。第二の合成は好適には、転化率９０〜１００％、Ｃ₄への選択性０〜７０％、及びＣ₈への選択性２０〜８０％で行う。

基本的に、第二の出発混合物は、エテンよりもヘキセンをより多くの質量割合で含有し、ヘキセンが供給過剰になる。

第二の出発混合物におけるエテンの割合は好ましくは、３０質量％未満、極めて特に好適には２０質量％未満である。Ｃ₂に比べてＣ₆が過剰なことにより、Ｃ₆とＣ₂との反応が、Ｃ₂とＣ₂との反応よりも優先される。

液相及び／又はバブリング相において２つの反応を行うことができるよう、これら２つの反応は反応条件において液状の溶剤中で行う。

溶剤は好適には、５個、６個、又は７個の炭素原子を有する炭化水素少なくとも１種である。炭素原子を７個超有する炭化水素は使用できない。これは塔底に残り、特に有価生成物のオクテンから分離しなければならないからである。５個未満の炭素原子を有する炭化水素は、同様に溶剤としてあまり適切でない。これらは塔頂を介した蒸留で放出されるため、必要となるエネルギーコストがより多くなるからである。よって沸点位置が、第一の目的生成物である１−ブテンと、第二の目的生成物である１−オクテンとの間にある溶剤を使用するべきである。これらは、５個、６個、及び７個の炭素原子を有する炭化水素である。炭素原子の数が同じ、又は異なる様々な炭化水素の混合物も使用できる。これによって通常、溶剤として使用する混合物は、単一の沸点を有することなく、２種の目的生成物の間の尺度に相当する沸点範囲を有することになる。沸点の比較は、同じ圧力で沸騰温度を比べたものとして理解される。

好適には、相応するＣ５〜Ｃ７アルカンを溶剤として使用する。つまりアルカンは飽和化合物であるため、アルケンよりもさらに反応性が低く、このため２つの反応で不活性である。これらのアルカンは反応において変化しないため、工程技術的には容易に、２つの反応を通じて循環を維持できる。このため溶剤としては、ペンタン、ヘキサン、又はヘプタンを、単独で、又は相互に混合して使用する。また、環状アルカンのシクロペンタン、シクロヘキサン、及びシクロヘプタンも使用できる。

相応して、２種の出発混合物がそれぞれ炭素原子を５個、６個、又は７個有するアルカンを少なくとも１種含有するように、２種の出発混合物をそれぞれ用意する。

Ｃ₅、Ｃ₆、Ｃ₇アルカンに加えて、Ｃ₆オレフィンのヘキセンを溶剤として使用することができる。というのも、所望の沸点位置を有するからである。２つの反応にわたり合計して、反応した量とちょうどおなじ量のヘキセンが形成されるのであれば、循環は安定する。それぞれの収支では、各反応が非常に良好に反応するにも拘わらず、合計収支において、ヘキセンはほぼ不活性である。ヘキセン収支が平衡でないのであれば、ヘキセンを外部から供給するか、又は外部へと排出できる。このような場合には、過剰となったヘキセンの製造量が排出され、かつヘキセンの製造量が不足する場合にはここからヘキセンを取り出すことができる、ヘキセンのための緩衝用貯蔵部を設けることが推奨される。

よって溶剤としては、ヘキセンを単独で、又はペンタン若しくはヘキサン若しくはヘプタンとの混合物で、又はこれらのＣ₅〜Ｃ₇アルカンの混合物を使用できる。溶剤としてヘキセンを単独で使用することは、反応性の溶剤を用いる本発明の特別な態様である。これに対してＣ₅〜Ｃ₇オレフィンは、溶剤として適していない。これらは反応において不活性ではないため、不所望の副生成物を形成し、これらの副生成物は再度コストを掛けて分離しなければならないからである。

最適な溶剤としては、ヘキサンとヘキセンの混合物が有利であることが実証されている。つまりヘキサンの存在下では、第一の反応においてヘキセンがそれほど消費されないため、溶剤の循環が維持できる。純粋なヘキセンは濃度が高すぎると反応性が高まり、それ自体が著しくＣ₈₊へと反応し、ひいては装入した以上のＣ₆が消費される。ヘキサンとヘキセンの正確な量比は、ヘキセン及びエテンをオクテンにする転化率の観点（第二の反応）で算出すべきであり、実質的には、使用する触媒の量に依存する。

工業的に稼働されるオクテン製造と比べて、ここで提案する方法の特別な利点は、反応器内に残り、生成物中には残らない不均一系触媒を使用することにある。よってこのような触媒は固体であり、好適には固定床として各反応器に組み込まれた固体である。第一及び第二の合成を実施するために、同一、又は異なる触媒が備えられていてよい。第一及び第二の触媒はつまり、同一でなくてよく、また同一である必要はない。これら２種の触媒はまた、空間的に相互に分離して配置することができ、最良の場合には異なる反応容器に、また同じ反応容器において少なくとも異なる層として配置できる。

第一及び第二の不均一触媒として適しているのは具体的に、少なくとも２種の成分を含有する固体であり、ここで第一の成分は、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｔｉから選択される元素を少なくとも１種含有し、これらは金属、及び／又は酸化物、及び／又は水素化物の形態で存在し、ここで第二の成分は、Ａｌ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、ＴｉＯ₂、ＺｒＯ₂から選択される金属酸化物を少なくとも１種含有する。

特に好適には、第一の成分としてニッケルを、そして第二の成分としてシリカを含有する触媒を使用する。このような触媒は、米国特許第２５８１２２８号明細書（US2581228）に記載されている。

連結工程を示すレイアウトとしてあり得るものの例（Ｃ₂オリゴマー化、また溶剤としてのヘキサンの存在下におけるエチレンとヘキセンとの反応を含む）は、図面を用いて詳細に説明する。

本発明による方法の基本思想を示す。 異性化を行う変法を示す。 酸化脱水素による変法を示す。 Ｃ₄オリゴマー化を行う変法を示す。

全ての図面は概略的なものであり、本発明による方法を行うための、相応する装置の重要な構成要素を示しているに過ぎない。

図１は、基本原理を示す。並行して稼働される２つの合成１、２があり、これらの合成は空間的に分離された反応器内で行われる。第一の合成１は、エテンのオリゴマー化である。これは主にブテンを製造するために用いる。第二の合成２は、エテンとヘキセンからオクテンを製造するために用いられる。

２つの合成１、２に必要なエテンＣ２は、ここには図示されていない１種以上の供給源に由来する。液状又は気体状で流れてくるエテンＣ２の純度は、９９．９％超である。付随物質としては、酸素１０ｍｍ未満、一酸化炭素５ｐｐｍ未満、二酸化炭素１０ｐｐｍ未満、及びその他の炭化水素１０００ｐｐｍ未満が存在していてよい。これより高い純度は必要ではない。というのも、最も頻度の高い不純物は不活性のアルカン（例えばエタン又はメタン）だからであり、これらは反応自体を阻害せず、その割合が比較的高くても、沸点範囲と圧力範囲をわずかに変化させるにすぎないからである。

各合成１、２にはそれぞれ、混合機３、４が配置されている。第一の混合機３は、第一の合成１に、第一の出発混合物Ｃ２、Ｃ６、ＳＯＬＶを供給するために用いる。第一の出発混合物は、その中に完全に溶解されたエテンＣ２を有する、液状のヘキセン／ヘキサン混合物Ｃ６、ＳＯＬＶである。ヘキセン／ヘキサンの混合物Ｃ６、ＳＯＬＶは、Ｃ６還流に由来し、エテンＣ２は一部が供給源に、そして一部がエテン還流に由来する。第一の出発混合物の組成は、第一の混合機３において、第一の合成における反応条件で液状であり、エテンがヘキサン／ヘキセン混合物中に完全に溶解しているように調整する。

第一の合成１では、エテンを第一の不均一系触媒の存在下およびヘキセンとヘキサンの存在下でオリゴマー化する。この際にブテンＣ４、ヘキセンＣ６、オクテンＣ８、及び高級オレフィンＣ８＋が生じる。エテンＣ２の一部は反応しない。ヘキセンＣ６が反応するかどうかは不明である。確認はできないものの、ヘキセンが反応していることはあり得る。エテンの三量化により、同時に新たなヘキセンが形成されるからである。ただし、方法の実施上は、第一の合成に関する物質収支において、ヘキセンが排出物中で増加することは意図されていない。つまり、第一の合成１では、反応したのと正味で同じ量のヘキセンが形成される。つまり第一の反応排出物Ｃ２、Ｃ４、Ｃ６、Ｃ８、Ｃ８＋、ＳＯＬＶは全体で、反応していないエテン、選択的に形成されたブテン、当初からの又は新たに形成されたヘキセン、形成されたオクテン、及び形成された高級オレフィンを含有する。ヘキサンＳＯＬＶは反応において不活性であるため、第一の反応混合物中にも見られる。

第一の反応混合物Ｃ２、Ｃ４、Ｃ６、Ｃ８、Ｃ８＋、ＳＯＬＶは、一連の３つの塔５、６、７で蒸留により後処理される。最初の塔５は、エテンＣ２を塔頂から分離し、これにより炭素原子を２個超有するオレフィンＣ２＋は塔底に残る。第一の塔５の塔頂を介して抜き出されるエテンＣ２は、エテン還流として第一の混合機３に返送する。

第二の塔６は、塔頂を介して第一の反応混合物に由来するブテンＣ４を低沸点フラクションとして分離する。低沸点フラクションは基本的に１−ブテン １Ｂ、及びシス／トランス−２−ブテン ２Ｂを含有する。炭素原子を４個超有するオレフィンＣ４＋は、第二の塔６の塔底から、第三の塔７へと送られる。ここで塔頂を介してヘキセンＣ６、及びヘキサンＳＯＬＶが中沸点フラクションとして分離され、これによりオクテンＣ８、及び高級オレフィンＣ８＋が塔底に残る。

第三の塔７でヘキセンＣ６及び溶剤であるヘキサンＳＯＬＶから分離された中沸点フラクションは、中沸点還流液を第一の混合機３と第二の混合機４に分ける分配器８へと再循環させる。

第二の混合機４では、ヘキセンＣ６、及びヘキサンＳＯＬＶから再循環された中沸点成分中に、新たなエテンＣ２を溶解させ、これにより第二の出発混合物Ｃ２、Ｃ６、ＳＯＬＶが生じる。新たなエテンのために、第一の塔５又は第二の合成２の後方に配置されたエテン塔の還流エテンが存在していてよいが、これは図１に示した実施態様とは異なる。

第二の出発混合物Ｃ２、Ｃ６の組成は、第二の混合機４中、第二の合成２における反応条件で液状であり、かつエテンがヘキセン／ヘキサン混合物中に完全に溶解しているように調整する。

第二の合成では不均一系触媒により、エテンＣ２、及びヘキセンＣ６、及びオクテンＣ８を反応させる。不活性のヘキサンが溶剤ＳＯＬＶとして存在することにより、反応がオクテンの方向へと最適化される。それでも第二の合成２では、さらに副反応が起こる。そこではブテンＣ４、及び高級オレフィンＣ８＋が形成されるからである。その他に第二の合成では、エテンの四量化によりオクテンが生じることも考えられる。

第二の合成２は、第一の合成１において形成される量のヘキセンが、第二の合成２で再び消費されるように行う。これによって、装置内におけるヘキセンの蓄積が回避される。第二の合成において、オクテンへと反応することができるヘキセンの量が、第一の合成で形成される量に比べて充分でない場合、プラントがオーバーフローしないよう、ヘキセンを系から排出しなければならない。この排出は例えば、第三の塔７の塔頂から行うことができる。しかしながらこれは求められていないため、図１にも示されていない。

新たに形成されるよりも多くのヘキセンがＣ８とＣ８＋に反応することは、溶剤循環の維持において問題につながり得るので、不活性溶剤（例えばヘキサン）を添加して回避しなければならない。不活性溶剤は、ヘキセンとは異なり、方法内では形成されず、開始前に外部から充填しなければならない。不活性溶剤が老化したら（理想的な不活性の状態でなくなったら）、これは時折交換しなければならない。

第二の合成から排出される第二の反応混合物Ｃ２、Ｃ４、Ｃ６、Ｃ８、Ｃ８＋、ＳＯＬＶは、第一の反応混合物と同じオレフィンを含有するが、その組成は異なる。不活性溶剤のヘキサンＳＯＬＶは、同様に含有されている。第二の合成２は重点的にオクテンを形成するため、第二の反応混合物のＣ₈含分は、第一の反応混合物における含分よりも高い。第一の反応混合物はまた、Ｃ₄含分が高い。

第二の反応混合物は組成が質的に同じであるため、第一の反応混合物とともに後処理することができる。これは第一の反応混合物とともに直接、一連の塔５、６、７に入れることができる。

ただし、第二の反応混合物を事前におおまかに、低沸点成分及び中沸点成分Ｃ２、Ｃ４、Ｃ６から成るフラクションと、高沸点フラクションＣ８、Ｃ８＋へと蒸留で分離することも有用であり、このために第四の塔９が備えられている。第二の合成２は、より多くのオクテンと高級オレフィンを生産するので、高沸点フラクションＣ８、Ｃ８＋は明らかに、低沸点フラクション及び中沸点フラクションＣ２、Ｃ４、Ｃ６よりも多い。このため、第四の塔９は、比較的少ないエネルギー消費で稼働させることができる。第二の合成の高沸点成分Ｃ８、Ｃ８＋は、一連の塔５、６、７によって完全に排出しなければならないわけではなく、３つの塔５、６、７はまた、それほど寸法を大きくする必要はない。

第四の塔に由来する低沸点フラクションと中沸点フラクションＣ２、Ｃ４、Ｃ６と、第一の反応混合物Ｃ２、Ｃ４、Ｃ６、Ｃ８、Ｃ８＋、ＳＯＬＶとの一体化は、第一の塔５に配置された第三の混合機１０で行う。

第四の塔９からの高沸点フラクションＣ８、Ｃ８＋は質的に、第三の塔７からの塔底物に相当する。このため、第四の混合機１１における２つの流れを一体化することができ、第五の塔１２で一緒に蒸留で分離することができる。第五の塔の塔頂から、オクテンＣ８が第二の目的生成物として抜き出され、塔底には、不可避の副生成物として分離・活用される高級オレフィンＣ８＋が残る。

第一の目的生成物であるブテンＣ４に戻ると、これは第二の塔６の塔頂で低沸点フラクションとして生じる。

ここで得られるブテンＣ４は、純粋な異性体ではなく、むしろ１−ブテン、及びシス−２−ブテン、及びトランス−２−ブテンの異性体混合物１Ｂ、２Ｂである。よって第二の塔の塔頂生成物は直鎖状ｎ−ブテンである。このブテンは好都合なことに、分枝鎖状イソブテンを含有しない。というのも、分枝鎖状イソブテンは第一の合成において形成されないからである。このためコストが掛かるイソブテンの分離（Ｃ₄流からｎ−ブテンを得る場合に必要となる）は、このエテンを用いる方法では省略できる。

このブテン混合物Ｃ４を第二の塔６の塔頂から、１−ブテンの方向にさらに後処理することによって、工程の経済性を上昇させることができる。このために、図２、３、及び４でそれぞれ提案がなされている。

これら３つの変法に共通する特徴は、１−ブテン １Ｂ、及び２−ブテン ２Ｂを蒸留により分離するために規定される第六の塔１３である。１−ブテン １Ｂは、シス−２−ブテン、及びトランス−２−ブテンよりも沸点が低いため、第六の塔１３の塔頂から高純度で取り出すことができる。

第六の蒸留塔１３の塔底で２−ブテン ２Ｂを使用するためには、３つの可能性がある。

第一の変法では、図２に記載したように、２−ブテンを異性化１４に供し、２−ブテンの一部を反応させて１−ブテンにする。異性化１４の後に再度、１−ブテンと２−ブテンとの異性体混合物１Ｂ、２Ｂが存在し、これを第二の塔６の塔頂生成物と混合して、第六の塔１３に再度供給する。熱力学的な理由で、２−ブテンの異性化は、不完全なことがある。このため、２−ブテン ２Ｂを常に第六の塔１３の塔底から排出する必要がある。

或いは、第六の塔１３の塔底からの２−ブテン ２Ｂを、酸化脱水素１５に供することができる。これは、図３に示されている。酸化脱水素１５では、２−ブテンを反応させて１，３−ブタジエン（ＢＤ：２−ブテンよりも付加価値の高い化学物質）にする。酸化脱水素はまた、２−ブテンから１−ブテンへの異性化に先行してもよい。１−ブテンは、２−ブテンよりも迅速に反応して、ブタジエンになるからである。任意の異性化は、図３には示されていない。

最後に図４によれば、第六の塔１３の塔底からの２−ブテン ２Ｂを、第三の合成１６に供給し、ここで２−ブテンが少なくとも部分的にオリゴマー化されてオクテンになる。これは好ましくはOCTOL（登録商標）法で行い、ジブテン以外にさらに、炭素原子を１２個以上有するオレフィンＣ１２、Ｃ１２＋が形成される。このようにして得られる第三の反応混合物Ｃ４、Ｃ８、Ｃ１２、Ｃ１２＋は、第六の混合機１７で第一の塔５の塔底液Ｃ２＋と混合され、第二の塔６に供給される。こうして第三の反応混合物の後処理は、第一及び第二の反応混合物とともに行う。

図２、３、及び４に示した、ブテン含有低沸点フラクションＣ４を後処理するための３つの変法は、これらが溶剤ＳＯＬＶを消費しないという点で共通である。これらは確かにブテンよりも沸点が高いため、塔頂でブテンが低沸点フラクションＣ４として分離される蒸留塔６の塔底に残留するからである。こうして、塔６のためのエネルギー必要量が低減し、その一方でＣ４後処理は不活性材料によって負荷されないため、装置をより小さく構成することができる。

以下、本発明を実施例により、詳細に説明する。
例１：
・１−ブテンに焦点を合わせた、ｎ−ヘキサン中でのエテンのオリゴマー化（第一の反応）
ニッケル／シリカアルミナをベースとする不均一系触媒（米国特許第２５８１２２８号明細書：US 2581228参照）を１５．５ｇ、外部からオイルにより温度調節される管型反応器（長さ１ｍ、内径６ｍｍ）に充填した。続いて、エテン１７質量％、ｎ−ヘキサン７７質量％、及び内部標準のｎ−ヘプタン６質量％から成る混合物を、総流量１００ｇ／ｈで、温度７０℃で送り込んだ（ＷＨＳＶ＝６．４／ｈ）。圧力は、３０ｂａｒで一定に維持した。６０時間後に、転化率がそれ以上変わらない状態に達した。その結果が、表１にまとめてある。さらに分析するため、生成物フラクションを水素化ガスクロマトグラフィーに注入した。水素化されたＣ８フラクションの組成は、表１に同様にまとめられている。

例２
・１−ブテンに焦点を合わせた、ｎ−ヘキセン中でのエテンのオリゴマー化（第一の反応）
例１と同様に、同種の触媒１５．５ｇを、外部からオイルにより温度調節される管型反応器（長さ１ｍ、内径６ｍｍ）に充填した。続いて、エテン２０質量％、ｎ−ヘキセン７３質量％、及び内部標準のｎ−ヘプタン７質量％から成る混合物を、総流量１０５ｇ／ｈで、温度７０℃で送り込んだ（ＷＨＳＶ＝６．８／ｈ）。圧力は、３０ｂａｒで一定に維持した。７３時間後に、転化率がそれ以上変わらない状態に達した。その結果と、水素化Ｃ８フラクションの組成が、表１にまとめられている。

例３
・１−ブテンに焦点を合わせた、ｎ−ヘキセン／ｎ−ヘキサンの混合物中でのエテンのオリゴマー化（第一の反応）
例１と同様に、同種の触媒４．１ｇを、外部からオイルにより温度調節される管型反応器（長さ１ｍ、内径６ｍｍ）に充填した。続いて、エテン１７質量％、ｎ−ヘキセン４５質量％、及びｎ−ヘキサン３８質量％から成る混合物を、総流量１００ｇ／ｈで、温度７０℃で送り込んだ（ＷＨＳＶ＝２４．２／ｈ）。圧力は、３０ｂａｒで一定に維持した。７２時間後に、転化率がそれ以上変わらない状態に達した。その結果と、水素化Ｃ８フラクションの組成が、表１にまとめられている。

例４
・オクテンに焦点を合わせた、ｎ−ヘキセン／ｎ−ヘキサンの混合物中でのエテンのオリゴマー化（第二の反応）
例３と同様に、触媒１５．５ｇを用いて、エテン５質量％、ｎ−ヘキセン５３質量％、ｎ−ヘキサン３０質量％、及び内部標準のｎ−ヘプタン１２質量％から成る混合物を、総流量１００ｇ／ｈで、温度７０℃で送り込んだ（ＷＨＳＶ＝６．４／ｈ）。圧力は、３０ｂａｒで一定に維持した。７２時間後に、転化率がそれ以上変わらない状態に達した。その結果と、水素化Ｃ８フラクションの組成が、表１にまとめられている。

表１において、注ａ〜ｄはＣ８混合物の異性体指数であり、ａは０．６５、ｂ及びｃは０．７２であり、ｄは０．６８である。注ｅ：Ｃ６は、新たに形成されたヘキセンから消費されたヘキセンを引くことにより得られる。

「Ｓｅｌ」という略号は選択性を、「ｎＯ」はｎ−オクテンを、「ＭＨ」はメチルヘキセンを、ＤＭＨはジメチルヘキセンを表す。

結論
純粋なｎ−ヘキサン（例１）注での反応は、高いＣ４選択性と、低いＣ８選択性をもたらす。同時に、１−ブテンはこの条件では異性化及び／又はさらなる反応が顕著になるため、１−ブテン選択性は、比較的低くなる。加えて、非常に多くのＣ６が形成されることが注目に値する。これは、純粋なｎ−ヘキセン中の反応条件（例２）により、またＣ８へのさらなる反応により、大部分を活用することができるものの、同時にＣ４選択性は低下し、Ｃ８＋割合はＣ６オリゴマー化によって上昇する。

ｎ−ヘキサンで希釈することにより、ｎ−ヘキセンの反応性を低下させることができるので、Ｃ６の消費量が適切に制御され、ひいては循環をより良好に維持することができる。この場合、Ｃ８及びＣ８＋の形成は若干少ない。さらに、滞留時間を短縮させることにより（ＷＨＳＶが６ではなく２４）、Ｃ４選択性と１−ブテン選択性を上昇させることができる（例３）。ヘキセンとヘキサンが同じ比率の場合、エテンの含分が少なくなると（例４、例３と比較して）、特に合成２の意味合いにおいて、Ｃ４の形成は減少し（７１％に対して５１％）Ｃ８の形成は強化される（２３％に対して２９％）。

あらゆる場合においてＣ８混合物は、現在達成可能なブテンのオリゴマー化経路よりも明らかに有利な異性体指数を有する（０．９超に対して０．６５〜０．７２）。

まとめると、合成１において同一の反応条件ではｎ−ヘキセンとｎ−ヘキサンで希釈した場合（例３）、新たに形成されるよりもやや多くヘキセンが消費され、その一方で合成２（例４）では消費されるよりも多くのヘキセンが形成される。よって合計収支では、この場合には一定のパージＣ６流が生じ、これは循環から取り除かなければならない。この場合、合成１（例３）では、所望のとおり好ましい１−ブテンが形成され、合成２（例４）では比較的多くのＣ８が製造される。

最後に、本発明の重要な態様と利点をまとめる。

ここで提案した不均一系触媒を用いる方法は、エテンからブテンとオクテンを組み合わせて製造するために用いられる。この方法は、２種類の反応（つまり第一の合成はＣ₂からＣ₄へ優先的に、そして第二の合成はＣ₂及びＣ₆からＣ₈へ）を同時に行う工程を有する。これら２つの反応は、空間的に相互に分離して行う。２つの合成は不活性溶剤の存在下で行い、その沸点位置は、ブテンとオクテンの間にある。第一の合成では、第一の目的生成物であるブテンに加えて、さらにヘキセンとオクテンが形成される。第一の合成においてＣ₂三量化で形成されたヘキセンは、第二の合成のための原料として使用する。ここでヘキセンをエテンと反応させてオクテン（第二の目的生成物）にする。こうして第一の合成の本来望ましくない副生成物（ヘキセン）を、オクテン形成のために、さらに使用する。最後に、溶剤を循環させる。これによって、２種類の合成を液相で行うことができ、反応の選択性を制御することができる。溶剤の沸点位置は実質的に、副生成物のヘキセンの沸点位置に相当するため、副生成物は溶剤とともに、中沸点成分として第一の反応混合物から分離し、第二の反応に移すことができる。

１ 第一の合成、 ２ 第二の合成、 ３ 第一の混合機、 ４ 第二の混合機、 ５ 第一の塔、 ６ 第二の塔、 ７ 第三の塔、 ８ 分配器、 ９ 第四の塔、 １０ 第三の混合機、 １１ 第四の混合機、 １２ 第五の塔、 １３ 第六の塔、 １４ 異性化、 １５ 酸化脱水素、 １６ 第三の合成、 １７ 第六の混合機、 Ｃ２ エテン、 Ｃ４ ブテン、 Ｃ６ ヘキセン、 Ｃ８ オクテン、 Ｃ８＋ 高級オレフィン、 Ｃ２、Ｃ６、ＳＯＬＶ 第一又は第二の出発混合物、 Ｃ２、Ｃ４、Ｃ６、Ｃ８、Ｃ８＋、ＳＯＬＶ 第一又は第二の反応排出物、 Ｃ２＋ 第一の塔の塔底液、 Ｃ４＋ 第二の塔の塔底液、 Ｃ６、ＳＯＬＶ 中沸点フラクション、又は第三の塔の塔頂流、 Ｃ８、Ｃ８＋ 高沸点フラクション、又は第三の塔の塔底液、 Ｃ２、Ｃ４、Ｃ６、ＳＯＬＶ 低沸点フラクション、及び中沸点フラクション、 １Ｂ １−ブテン、 ２Ｂ ２−ブテン（シス及びトランス）、 １Ｂ、２Ｂ 異性体混合物、 ＢＤ ブタジエン、 Ｃ４、Ｃ８、Ｃ１２、Ｃ１２＋ 第三の反応混合物、 ＳＯＬＶ 溶剤（ヘキサン）。

Claims (12)

1. 以下の工程ａ）〜ｉ）を有する、エテンからブテン及びオクテンを組み合わせて製造する方法：
   ａ）沸点又は沸点範囲が、ブテンの沸点を上回り、かつオクテンの沸点を下回る溶剤を用意する工程、前記溶剤は不活性溶剤であるか、又はヘキセン単独であるか、又はペンタン、若しくはヘキサン、若しくはヘプタンと混合されたヘキセンであるか、又はペンタン、ヘキサン、ヘプタンの混合物であり、
   ｂ）少なくとも前記溶剤と、前記溶剤に溶解されたエテンとを含有する、第一の出発混合物を用意する工程、
   ｃ）少なくともヘキセン、前記溶剤、並びに前記溶剤に、かつ／又はヘキセンに溶解されたエテンを含有する、第二の出発混合物を用意する工程、
   ｄ）前記第一の出発混合物を第一の合成に、及び前記第二の出発混合物を第二の合成に移す工程、ここで前記第一の合成と前記第二の合成は、空間的に相互に分離されており、
   ｅ）前記第一の合成において、前記第一の出発混合物中に含有されるエテンの少なくとも一部を、第一の不均一系触媒の存在下、及び前記溶剤の存在下でオリゴマー化して、少なくとも前記溶剤、ブテン、及びヘキセンを含有する第一の反応混合物を得る工程、
   ｆ）低沸点フラクションを含有するブテンを、前記第一の反応混合物から、及び／又は前記第一の反応混合物をベースとする物質流から分離する工程、
   ｇ）ヘキセン及び前記溶剤を含有する中沸点フラクションを、前記第一の反応混合物から、及び／又は前記第一の反応混合物をベースとする物質流から分離する工程、
   ｈ）中沸点フラクションの少なくとも一部を、前記第二の出発混合物を用意する際に使用する工程、
   ｉ）前記第二の合成で、前記第二の出発混合物中に含有されるエテンの少なくとも一部を、前記第二の出発混合物中に含有されるヘキセンの少なくとも一部と、第二の不均一系触媒の存在下、及び前記溶剤の存在下で反応させて、少なくともオクテン及び前記溶剤を含有する第二の反応混合物を得る工程。
2. 前記第一の反応混合物中、及び／又は前記第二の反応混合物中に含有されるエテンを分離し、前記第一の出発混合物及び／又は前記第二の出発混合物を用意するために使用する、請求項１に記載の方法。
3. 前記第二の反応混合物中に含有されるブテンを、前記第一の反応混合物中に含有されるブテンと一緒に後処理する、請求項１又は２に記載の方法。
4. 前記第二の反応混合物中に含有されるヘキセンを分離し、かつ少なくとも部分的に前記第二の合成に返送する、請求項１から３までのいずれか１項に記載の方法。
5. 前記溶剤が、炭素原子を５個若しくは６個若しくは７個有する炭化水素であるか、又はこのような複数の炭化水素の混合物である、特に、前記溶剤がｎ−ヘキサンである、請求項１から４までのいずれか１項に記載の方法。
6. 前記第一の出発混合物におけるエテンの割合が１〜５０質量％であり、前記第一の合成を温度２０℃〜１５０℃、圧力：１×１０⁵Ｐａ〜５０×１０⁵Ｐａで行い、ここで前記第一の出発混合物におけるエテンの割合、及び前記第一の合成の反応条件を、前記溶剤が液相で存在するように選択することを特徴とする、請求項１から５までのいずれか１項に記載の方法。
7. 前記第一の出発混合物におけるエテンの割合、及び前記第一の合成の反応条件を、前記第一の合成においてエテンが、液相に存在する液状溶剤に完全に溶解しているように選択することを特徴とする、請求項６に記載の方法。
8. 前記第一の出発混合物におけるエテンの割合、及び前記第一の合成の反応条件を、前記第一の合成において、エテンが部分的に気相に存在し、かつ部分的に液相に存在する溶剤中に溶解されているように選択することを特徴とする、請求項６に記載の方法。
9. 前記第二の出発混合物におけるエテンの割合が、０．１〜３０質量％であり、前記第二の合成は、温度２０℃〜１５０℃、及び圧力１×１０⁵Ｐａ〜５０×１０⁵Ｐａで行い、ここで前記第二の出発混合物におけるエテンの割合、及び前記第二の合成の反応条件は、ヘキセン及び前記溶剤が液相で存在し、エテンがこれらのヘキセン及び前記溶剤中に完全に溶解されているように選択することを特徴とする、請求項１から８までのいずれか１項に記載の方法。
10. 前記第二の出発混合物が、エテンよりも多くの質量割合でヘキセンを含有することを特徴とする、請求項１から９までのいずれか１項に記載の方法。
11. 前記第二の出発混合物におけるエテンの割合が、３０質量％未満、極めて特に好ましくは２０質量％未満であることを特徴とする、請求項１０に記載の方法。
12. 前記第一の不均一系触媒及び／又は前記第二の不均一系触媒として固体を使用し、該固体は少なくとも２種の成分を含有し、ここで第一の成分はＮｉ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｔｉから選択される元素を少なくとも１種含有し、該元素は金属、及び／又は酸化物、及び／又は水素化物の形で存在し、かつ第二の成分は、Ａｌ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、ＴｉＯ₂、ＺｒＯ₂から選択される金属酸化物を少なくとも１種含有することを特徴とする、請求項１から１１までのいずれか１項に記載の方法。

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