JP2016128608A - オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.10%以下、Si:1.0%以下、Mn:2.1〜6.0%、P:0.045%以下、S:0.1%以下、Ni:8.0〜16.0%、Cr:18.0〜30.0%、Mo:1.0〜5.0%、N:0.05〜0.45%、Nb:0〜0.50%、及び、V:0〜0.50%を含有し、残部がFe及び不純物からなり、式(1)を満たす化学組成を有し、結晶粒度番号が8.0未満であり、690MPa以上の引張強度を有する、オーステナイト系ステンレス鋼である。15≦12.6C+1.05Mn+Ni+15N(1)
【選択図】図2
Description
5Cr+3.4Mn≦500N
2.5Cr+3.4Mn≦300N
15≦12.6C+1.05Mn+Ni+15N (1)
式(1)中の元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
15≦12.6C+1.05Mn+Ni+15N (1)
式(1)中の元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
本実施形態のオーステナイト系ステンレス鋼は、次の元素を含有する化学組成を有する。
炭素(C)は、水素脆性を生じにくいfcc構造であるオーステナイトを安定化する。しかしながら、C含有量が高すぎれば、炭化物が粒界に析出して鋼の靭性を低下する。したがって、C含有量は0.10%以下である。C含有量の好ましい上限は0.10%未満であり、さらに好ましくは0.08%であり、さらに好ましくは0.06%である。
シリコン(Si)は不純物である。SiはNi及びCrと結合して金属間化合物を形成する。Siはさらに、シグマ相等の金属間化合物の成長を促進する。これらの金属間化合物は、鋼の熱間加工性を低下する。したがって、Si含有量は1.0%以下である。Si含有量の好ましい上限は0.8%である。Si含有量はなるべく低い方が好ましい。
マンガン(Mn)はオーステナイトを安定化して、水素脆化感受性の高いマルテンサイトの生成を抑制する。Mnはさらに、Sと結合してMnSを形成し、鋼の被削性を高める。Mn含有量が低すぎれば、上記効果が得られない。一方、Mn含有量が高すぎれば、鋼の延性及び熱間加工性が低下する。したがって、Mn含有量は2.1〜6.0%である。Mn含有量の好ましい下限は2.1%よりも高く、さらに好ましくは2.5%であり、さらに好ましくは3.0%である。Mn含有量の好ましい上限は6.0%未満である。
燐(P)は不純物である。Pは鋼の熱間加工性及び靭性を低下する。したがって、P含有量は0.045%以下である。P含有量の好ましい上限は0.045%未満であり、さらに好ましくは0.035%であり、さらに好ましくは0.020%である。P含有量はなるべく低い方が好ましい。
硫黄(S)は、Mnと結合してMnSを形成し、鋼の被削性を高める。しかしながら、S含有量が高すぎれば、鋼の靭性が低下する。したがって、S含有量は0.1%以下である。S含有量の好ましい上限は0.1%未満であり、さらに好ましくは0.09%であり、さらに好ましくは0.07%である。S含有量はなるべく低い方が好ましい。
ニッケル(Ni)はオーステナイトを安定化する。Niはさらに、鋼の延性及び靭性を高める。Ni含有量が低すぎれば、上記効果が得られない。一方、Ni含有量が高すぎれば、上記効果が飽和し、製造コストが高くなる。したがって、Ni含有量は8.0〜16.0%である。Ni含有量の好ましい下限は8.0%よりも高く、さらに好ましく9.0%であり、さらに好ましくは10.5%である。Ni含有量の好ましい上限は16.0%未満であり、さらに好ましくは15.0%である。
クロム(Cr)は鋼の耐食性を高める。Cr含有量が低すぎれば、この効果が得られない。一方、Cr含有量が高すぎれば、M23C6型の炭化物が生成し、鋼の延性及び靭性が低下する。したがって、Cr含有量は18.0〜30.0%である。Cr含有量の好ましい上限は30.0%未満であり、さらに好ましくは25.0%である。
モリブデン(Mo)はオーステナイトを固溶強化する。Moはさらに、鋼の耐食性を高める。Mo含有量が低すぎれば、上記効果が得られない。一方、Mo含有量が高すぎれば、金属間化合物が析出しやすくなり、鋼の延性及び靭性が低下する。したがって、Mo含有量は1.0〜5.0%である。Mo含有量の好ましい下限は1.0%よりも高く、さらに好ましくは1.2%である。Mo含有量の好ましい上限は5.0%未満であり、さらに好ましくは4.0%であり、さらに好ましくは3.5%である。
窒素(N)はオーステナイトを安定化する。Nはさらに、固溶強化により鋼の強度を高める。N含有量が低すぎれば、上記効果が得られない。一方、N含有量が高すぎれば、粗大な窒化物が生成し、鋼の靭性等の機械的性質が低下する。したがって、N含有量は0.05〜0.45%である。N含有量の好ましい下限は0.05%よりも高く、さらに好ましくは0.10%であり、さらに好ましくは0.15%であり、さらに好ましくは0.21%である。N含有量の好ましい上限は0.45%未満であり、さらに好ましくは0.40%である。
Nbは任意元素であり、含有されなくてもよい。含有される場合、Nbは合金炭化物を生成し、鋼の強度を高める。しかしながら、Nb含有量が高すぎれば、その効果は飽和し、製造コストが高くなる。したがって、Nb含有量は0〜0.50%である。Nb含有量の好ましい下限は0.01%であり、さらに好ましくは0.05%である。Nb含有量の好ましい上限は0.50%未満であり、さらに好ましくは0.40%であり、さらに好ましくは0.30%である。
Vは任意元素であり、含有されなくてもよい。含有される場合、Vは合金炭化物を生成し、鋼の強度を高める。しかしながら、V含有量が高すぎれば、その効果は飽和し、製造コストが高くなる。したがって、V含有量は0〜0.50%である。V含有量の好ましい下限は0.01%であり、さらに好ましくは0.05%である。V含有量の好ましい上限は0.50%未満であり、さらに好ましくは0.35%であり、さらに好ましくは0.30%である。
上記化学組成はさらに、式(1)を満たす。
15≦12.6C+1.05Mn+Ni+15N (1)
式(1)中の元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
本実施形態のオーステナイト系ステンレス鋼ではさらに、JIS G0551(2005)で規定される結晶粒度番号が8.0未満である。そのため、本実施形態のオーステナイト系ステンレス鋼は切削抵抗が低い。切削抵抗が低ければ、切削工具の摩耗を抑えることができ、生産性が向上する。結晶粒度番号が8.0未満であればさらに、切削時における、切りくずの被削材及び切削工具からの剥離も容易であり、切りくず処理性が高くなる。以上より、結晶粒度番号が8.0未満であれば、鋼の被削性が高まる。一方、結晶粒度番号が低すぎる場合、鋼の引張強度が低くなる場合がある。そのため、好ましくは、結晶粒度番号は3.0以上であり、より好ましくは4.0以上である。
本実施形態のオーステナイト系ステンレス鋼の引張強度は690MPa以上である。上述のMo含有量を含有し、さらに、後述の最終熱間加工での加工条件を調整することにより、引張強度を690MPa以上とすることができる。引張強度は720MPa以上とすることが好ましい。鋼の被切削性を高めるためには、引張強度を880MPa以下とするのが好ましい。
結晶粒組織が混粒である場合、強度や切削性にバラつきが生じる可能性がある。したがって、混粒率の好ましい上限は25%であり、より好ましくは20%である。混粒率は少ない程好ましい。混粒とは、上述の顕微鏡観察において、1視野内において最大頻度を有する粒度番号の粒から3以上異なった粒度番号の粒が偏在し、これらの粒が20%以上の面積を占める状態にあるもの、又は、視野間において3以上異なった粒度番号の視野が存在したものをいう。
混粒率(%)=(n/N)×100 (2)
本実施形態のオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法は、素材を準備する工程と、素材を熱間加工する工程を備える。以下、製造方法について説明する。
上述の化学組成を有する溶鋼を製造する。製造された溶鋼に対して、必要に応じて周知の脱ガス処理を実施する。脱ガス処理を実施した溶鋼から、素材を製造する。素材の製造方法はたとえば、連続鋳造法である。連続鋳造法により、連続鋳造材(素材)を製造する。連続鋳造材はたとえば、スラブ、ブルーム及びビレット等である。溶鋼を造塊法によりインゴットにしてもよい。
素材(連続鋳造材又はインゴット)を周知の方法により熱間加工して、オーステナイト系ステンレス鋼材にする。オーステナイト系ステンレス鋼材はたとえば、鋼管、鋼板、棒鋼、線材及び鍛鋼等である。オーステナイト系ステンレス鋼材はたとえば、ユジーン・セジュルネ法による熱間押出加工により製造されてもよい。
加熱温度が低すぎれば、P等の不純物元素に起因した割れが発生しやすくなる。一方、加熱温度が高すぎれば、粒界溶融が生じて鋼材内部で割れが発生しやすくなる。したがって、好ましい加熱温度は1000〜1250℃である。
最終の熱間加工前の素材の断面積をA0(mm2)、最終の熱間加工後の素材の断面積をA1(mm2)とした場合、断面減少率RA(%)は式(3)で定義される。
RA=(A0−A1)/A0×100 (3)
表1に示す試験番号A1〜A20、B1〜B9の化学組成を有する溶鋼を、真空溶解炉を用いて製造した。
各試験番号の鋼板を圧延方向に対して垂直に切断した。切断面のうち、幅及び厚さ中央部を表面(以下、観察面という)に有するサンプルを採取した。各サンプルの観察面に対して周知の電解研磨を実施した。電解研磨後の観察面に対して、上述の方法に基づいて、結晶粒度番号を決定した。
各試験番号の鋼板に対して上述の顕微鏡観察を行い、上述の方法で混粒率を求めた。いずれの試験番号の場合も10視野観察した。
各試験番号の鋼板の中心部から、丸棒引張試験片を採取した。丸棒引張試験片は鋼板の中心軸を含み、丸棒試験片の平行部は、鋼板の圧延方向に平行であった。平行部の直径は5mmであった。丸棒試験片を用いて、常温(25℃)、大気中にて引張試験を実施して、各試験番号の鋼板の引張強度TS(MPa)を求めた。
各試験番号の鋼板の中心部から、2つの丸棒引張試験片(第1及び第2試験片)を採取した。各丸棒引張試験片はいずれも、鋼板の中心軸を含み、丸棒試験片の平行部は、鋼板の圧延方向に平行であった。平行部の直径は3mmであった。
相対破断伸び=BEH/BE0×100 (4)
各試験番号の鋼板の中心部から、棒状試験片を採取した。各棒状試験片はいずれも、鋼板の中心軸を含み、棒状試験片の平行部は、鋼板の圧延方向に平行であった。棒状試験片の横断面は円であり、直径は8mmであった。
相対摩耗量比=W0/W1 (5)
表2を参照して、試験番号A1〜A20の鋼の化学組成は適切であり、式(1)を満たした。試験番号A1〜A20の鋼はさらに、製造条件が適切であり、その結晶粒度番号が8.0未満であった。そのため、これらの試験番号の鋼の相対破断伸びは80%以上であり、優れた耐水素脆性を示した。さらに、これらの試験番号の鋼の相対摩耗量比は0.4以上であり、優れた被削性を示した。さらに、これらの試験番号の鋼の引張強度は690MPa以上であり、高強度を示した。
Claims (11)
- 質量%で、
C:0.10%以下、
Si:1.0%以下、
Mn:2.1〜6.0%、
P:0.045%以下、
S:0.1%以下、
Ni:8.0〜16.0%、
Cr:18.0〜30.0%、
Mo:1.0〜5.0%、
N:0.05〜0.45%、
Nb:0〜0.50%、及び、
V:0〜0.50%を含有し、残部がFe及び不純物からなり、式(1)を満たす化学組成を有し、
結晶粒度番号が8.0未満であり、
690MPa以上の引張強度を有する、オーステナイト系ステンレス鋼。
15≦12.6C+1.05Mn+Ni+15N (1)
式(1)中の元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。 - 請求項1に記載のオーステナイト系ステンレス鋼であって、
Nb:0.01〜0.50%、及び、
V:0.01〜0.50%からなる群から選択される1種以上を含有する、オーステナイト系ステンレス鋼。 - 請求項1又は請求項2に記載のオーステナイト系ステンレス鋼であって、
前記結晶粒度番号が3.0以上である、オーステナイト系ステンレス鋼。 - 請求項1〜請求項3のいずれか1項に記載のオーステナイト系ステンレス鋼であって、
結晶粒組織の混粒率が20%以下である、オーステナイト系ステンレス鋼。 - 請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載のオーステナイト系ステンレス鋼材。
- 請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載のオーステナイト系ステンレス鋼管。
- 請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載のオーステナイト系ステンレス鋼板。
- 請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載のオーステナイト系ステンレス棒鋼。
- 請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載のオーステナイト系ステンレス線材。
- 請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載のオーステナイト系ステンレス鍛鋼。
- 請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載のオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法であって、
前記化学組成を有する素材を準備する工程と、
前記素材を1回又は複数回熱間加工する工程とを備え、
前記熱間加工する工程の最後の加熱後の前記熱間加工の断面減少率が70%以下である、
オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
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