JP2016031108A

JP2016031108A - ニップル

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Publication number: JP2016031108A
Application number: JP2014153735A
Authority: JP
Inventors: 克昌石井; Katsumasa Ishii
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 2014-07-29
Filing date: 2014-07-29
Publication date: 2016-03-07
Anticipated expiration: 2034-07-29
Also published as: JP6678380B2

Abstract

【課題】バルジの発生を確実に抑制する。
【解決手段】継手金具１０は金属製のニップル１２と金属製のソケット１４とを備えている。ニップル１２の芯管部２０は、口金部１６と反対側に位置する端部の外周面にバルジ防止用溝３０が外周面の周方向の全周に延在形成されている。バルジ防止用溝３０は、筒状の底面３００２と、口金部１６側に位置する底面３００２の端部から起立する第１の側面３００４と、口金部１６と反対側に位置する底面３００２の端部から起立する第２の側面３００６とで形成されている。バルジ防止用溝３０の深さｄは、０．５ｍｍ≦ｄ≦２．０ｍｍを満たす。バルジ防止用溝３０の第１の側面３００４と底面３００２とがなす第１の角度をθ１とし、第２の側面３００６と底面３００２とがなす第２の角度をθ２とした場合、４５°≦θ１≦７５°、８０°≦θ２≦９０°を満たすようにした。
【選択図】図２

Description

本発明は、ホースの端部に装着される継手金具を構成するニップルに関する。

ホースを機器に接続するために、ホースの端部に取り付けられる継手金具が提供されている。
継手金具は、金属製のニップルとソケットとを備えている。
ニップルは、機器側に着脱可能に連結される口金部と、口金部と同軸上に設けられホースの端部が連結される芯管部とを備えている。
継手金具とホースとの連結は、ニップルとソケットの間の環状空間にホースの端部を挿入し、加締め機によりニップルの芯管部上に位置するホースの上からソケットを加締ることによってなされる。
ところで、継手金具が連結されたホースの内部に高温の流体が流通すると、芯管部の外周面を囲むホースの部分である内面ゴム層が加熱される。これにより、内面ゴム層が芯管部の先端部に向かって流れ出し、やがて、芯管部の先端部の周囲において内面ゴム層がホースの径方向内側に膨出することでバルジが生じる。バルジが生じると、ホースに切れや孔が生じる原因となる。
そこで、特許文献１〜３には、芯管部の先端部寄りの外周面に環状のバルジ防止用溝を形成し、バルジ防止用溝に内面ゴム層の膨出部分を収容することでバルジの防止を図ることが提案されている。

実開平３−９３６８３号公報実開平４−１８７９１号公報実開平６−３７６８８号公報

しかしながら、芯管部の先端部寄りの外周面に環状のバルジ防止用溝を形成したのみでは、依然としてバルジの防止を図るには不十分であり、バルジの発生を確実に抑制する上で改善の余地がある。
本発明はこのような事情に鑑みなされたものであり、その目的は、バルジの発生を確実に抑制する上で有利なニップルを提供することにある。

上述の目的を達成するため、請求項１記載の発明は、口金部と、前記口金部と同軸上に設けられホースの端部が連結される芯管部とを備え、前記口金部と反対側に位置する前記芯管部の端部の外周面にバルジ防止用溝が前記外周面の周方向の全周に延在形成され、前記バルジ防止用溝は、筒状の底面と、前記口金部側に位置する前記底面の端部から起立する第１の側面と、前記口金部と反対側に位置する前記底面の端部から起立する第２の側面とで形成されたニップルであって、前記バルジ防止用溝の深さをｄとし、前記第１の側面と前記底面とがなす第１の角度をθ１とし、前記第２の側面と前記底面とがなす第２の角度をθ２とした場合、前記深さｄは、０．５ｍｍ≦ｄ≦２．０ｍｍを満たし、前記第１の角度θ１は、４５°≦θ１≦７５°を満たし、前記第２の角度θ２は、８０°≦θ２≦９０°を満たすことを特徴とする。
請求項２記載の発明は、前記ニップルは、内径が１９ｍｍ〜１００ｍｍのホースを対象とするものであり、前記ニップルの外径をＤとし、前記バルジ防止用溝の幅をｗとした場合、前記幅ｗは、ｗ≧Ｄ×０．２８０を満たすことを特徴とする。

請求項１記載の発明によれば、ニップルの芯管部の端部の外周面に外周面の周方向の全周に延在形成されたバルジ防止用溝の深さｄと、バルジ防止用溝の第１の側面と底面とがなす第１の角度θ１と、第２の側面と底面とがなす第２の角度θ２とを上記のように規定した。したがって、バルジ防止用溝にホースの内面ゴム層を確実に収容でき、バルジの発生を確実に抑制する上で有利となる。
請求項２記載の発明によれば、バルジの発生を確実に抑制する上でより一層有利となる。

本実施の形態に係るニップルを備える継手金具の構成を示す断面図である。本実施の形態に係るニップルの芯管部の拡大断面図である。継手金具が加締められた状態を示す側面図である。継手金具が加締められた状態を示す断面図である。バルジ防止用溝の深さｄを変えた場合の実験結果を示す図である。バルジ防止用溝の第１の角度θ１を変えた場合の実験結果を示す図である。バルジ防止用溝の第２の角度θ２を変えた場合の実験結果を示す図である。ニップルの外径が１９ｍｍの場合にバルジ防止用溝の幅ｗを変えた場合の実験結果を示す図である。ニップルの外径が５０ｍｍの場合にバルジ防止用溝の幅ｗを変えた場合の実験結果を示す図である。ニップルの外径が１００ｍｍの場合にバルジ防止用溝の幅ｗを変えた場合の実験結果を示す図である。ホースの膨出部分がバルジ防止用溝に収容されバルジの発生が抑制された状態を示す断面図である。ホースの膨出部分がバルジ防止用溝を乗り越えてバルジが発生した状態を示す断面図である。

まず、本発明のニップルを備える継手金具について説明する。
図１に示すように、継手金具１０は金属製のニップル１２と金属製のソケット１４とを備えている。
ニップル１２は、同軸上に並べられた口金部１６と、ソケット加締め用凹部１８と、芯管部２０とを備え、それら口金部１６、ソケット加締め用凹部１８、芯管部２０の軸心上に流体送給用の孔２２が貫設されている。
口金部１６は、機器側に着脱可能に連結される部分であり、同軸上に並べられた基部２４とスパナ掛け部２６とを備え、本実施の形態では、雄型の口金部１６となっている。
基部２４は、機器側の雌ねじに結合される箇所であり、その外周面が雄ねじ部２４０２となっている。
スパナ掛け部２６は、基部２４の端部に六角柱状に設けられている。
なお、口金部１６の構成は様々であり、口金部１６の基部２４に雄ねじ部２４０２を設ける代わりに、雌ねじ部を有する袋スパナ掛けを基部２４に回転可能に設けた雌型の口金部など多種のものが存在するが、本発明は、口金部１６の構成の如何に拘わらず、従来公知の様々なニップル１２に適用可能である。

ソケット加締め用凹部１８は、口金部１６と同軸上に設けられている。
本実施の形態では、基部２４と反対に位置するスパナ掛け部２６の箇所に対向して鍔部２８が設けられ、ソケット加締め用凹部１８は、鍔部２８とスパナ掛け部２６との間に周方向全周に連続して設けられている。

芯管部２０は、口金部１６と反対に位置するソケット加締め用凹部１８に繋がる箇所に口金部１６と同軸上に設けられホース２の端部が連結される部分である。
ホース２は、例えば、内面ゴム層と、内面ゴム層の外側に形成された補強層と、補強層の外側に形成された外面ゴム層とを備えている。
したがって、芯管部２０の外周面はホース２の内面ゴム層の内周面に挿入される。
なお、図中、符号２００２は、芯管部２０の軸方向に間隔をおいた複数箇所に周方向全周に連続して形成されたホース抜け止め用の複数の凹部を示す。複数の凹部２００２は無くてもよい。また、ホース２の構成は上記の構成に限定されず従来公知の様々な構造のホースであってよい。

図２に示すように、口金部１６と反対側に位置する芯管部２０の端部の外周面に、バルジ防止用溝３０が周方向の全周に延在形成されている。
バルジ防止用溝３０は、ホース２の内面ゴム層の膨出部分を収容することでバルジの抑制を図るものである。
バルジ防止用溝３０は、バルジの抑制を図る観点から、後述するように筒状部１４０４が加締められた箇所１４１０（図３、図４参照）の外側に位置している。言い換えると、バルジ防止用溝３０は、筒状部１４０４が加締められた箇所１４１０よりも口金部１６と反対側に位置する芯管部２０の端部側に設けられている。
バルジ防止用溝３０は、筒状の底面３００２と、口金部１６側に位置する底面３００２の端部から起立する第１の側面３００４と、口金部１６と反対側に位置する底面３００２の端部から起立する第２の側面３００６とで形成されている。
なお、図２において、符号ｗはバルジ防止用溝３０の幅を示し、符号ｄはバルジ防止用溝３０の深さを示す。

ソケット１４は、金属製で円筒状を呈している。
ソケット１４は、芯管部２０上にソケット１４が被せられ、ソケット１４の口金部１６側の端部１４０２がソケット加締め用凹部１８に加締められることでニップル１２に取り付けられている。
ソケット１４がニップル１２に取り付けられた状態で、ソケット１４のうち端部１４０２を除く部分は、芯管部２０と同軸上で芯管部２０の半径方向外側に位置する筒状部１４０４となっている。

ホース２の端部が挿入される環状空間Ｓは、芯管部２０の外周面と筒状部１４０４の内周面との間に形成されている。
環状空間Ｓは、それら芯管部２０と筒状部１４０４の軸方向の一端が開口部とされ、他端は鍔部２８とソケット１４の端部１４０２により閉塞されている。

環状空間Ｓにホース２が挿入され、筒状部１４０４がその半径方向内側に加締められ、これにより図３、図４に示すように、ホース２の内面ゴム層の内周面の全周がニップル１２の外周面の全周に密着された状態で継手金具１０がホース２に取着される。
なお、図３、図４において、符号１４１０は筒状部１４０４が加締められた箇所を示している。
これによりホース２と継手金具１０の組立体３２が得られる。

本実施の形態では、図２に示すように、バルジ防止用溝３０の深さをｄとした場合、深さｄは、０．５ｍｍ≦ｄ≦２．０ｍｍを満たすようにした。
深さｄが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であると、バルジ防止用溝３０にホース２の内面ゴム層を確実に収容でき、バルジの発生を確実に抑制する上で有利となる。
深さｄが０．５ｍｍを下回ると、バルジ防止用溝３０が浅すぎるため、ホース２の内面ゴム層がバルジ防止用溝３０を乗り越えて流れてしまい、バルジの発生を抑制する上で不利となる。
深さｄが２．０ｍｍを上回ると、バルジ防止用溝３０が深すぎるため、ホース２の内面ゴム層がバルジ防止用溝３０に落ち込み過ぎて内面ゴム層に切れや孔が発生する不利がある。

また、バルジ防止用溝３０の第１の側面３００４と底面３００２とがなす第１の角度をθ１とし、第２の側面３００６と底面３００２とがなす第２の角度をθ２とした場合、第１の角度θ１は、４５°≦θ１≦７５°を満たし、第２の角度θ２は、８０°≦θ２≦９０°を満たすようにした。
第１の角度θ１が４５°以上７５°以下であると、バルジ防止用溝３０にホース２の内面ゴム層を確実に収容でき、バルジの発生を確実に抑制する上で有利となる。
第１の角度θ１が４５°を下回ると、芯管部２０の外周面と第１の側面３００４とが交差する箇所の角度αが大きすぎるため、ホース２の内面ゴム層がバルジ防止用溝３０に進入しにくくなり、バルジの発生を抑制する上で不利となる。
第１の角度θが７５°を上回ると、芯管部２０の外周面と第１の側面３００４とが交差する箇所の角度αが小さすぎるため、上記交差する箇所でホース２の内面ゴム層に切れや孔が発生する不利がある。

第２の角度θ２が８０°以上９０°以下であると、バルジ防止用溝３０にホース２の内面ゴム層を確実に収容でき、バルジの発生を確実に抑制する上で有利となる。
第２の角度θ２が８０°を下回ると、芯管部２０の外周面と第２の側面３００６とが交差する箇所の角度βが大きすぎるため、ホース２の内面ゴム層がバルジ防止用溝３０を乗り越えて流れてしまい、バルジの発生を抑制する上で不利となる。
第２の角度θ２が９０°を上回ると、第２の側面３００６が底面３００２側に倒れる形状となり、バルジ防止用溝３０の加工が困難となる不利がある。

以上説明したように本実施の形態によれば、バルジ防止用溝３０の深さｄと、バルジ防止用溝３０の第１の側面３００４と底面３００２とがなす第１の角度θ１と、第２の側面３００６と底面３００２とがなす第２の角度θ２とを上記のように規定した。
したがって、バルジ防止用溝３０にホース２の内面ゴム層を確実に収容でき、バルジの発生を確実に抑制する上で有利となる。

以下、本発明の実験例について説明する。
継手金具１０をホース２の端部に連結した組立体３２を試料とし、以下の実験条件でバルジの発生の有無と、切れ、孔の発生の有無とを評価した。
試験条件は以下の通りである。
組立体３２の口金部１６あるいは口金部１６と反対側に位置するホース２の端部との何れか一方を蓋部材により液密に閉塞し、口金部１６あるいはホース２の端部の他方から作動油（鉱物油）を充填し、組立体３２の内部に作動油が満たされたならば、口金部１６あるいはホース２の端部の他方を蓋部材により液密に閉塞する。
次いで、作動油を充填した組立体３２を１２０℃の恒温槽内に設置し、１週間放置する。
１週間経過したならば、恒温槽から取り出した組立体３２をその軸線を含む断面で切断し、ホース２のバルジの有無を調べると共に、ホース２を芯管部２０から剥がしてホース２の切れ、孔の有無を調べる。

なお、図５〜図７において、各実験例の評価方法は、以下の通りである。
各実験例毎に上記の試料を１０個ずつ作製し、上記実験条件で実験する。
ホース２のバルジについては、バルジの発生が無い試料の個数で評価する。
ホース２の切れ、孔については、切れ、孔の発生が無い試料の個数で評価する。
したがって、試料の個数が多いほどバルジの評価、切れ、孔の評価が高いものとなる。

図５は、バルジ防止用溝３０の深さｄを変えた場合の実験結果を示す図である。
実験例１〜４は、ニップル１２の外径φ＝３２ｍｍ、第１の角度θ１＝６０°、第２の角度θ２＝９０°、幅ｗ＝１０ｍｍとした。
したがって、実験例１〜４は、請求項１のうち、第１の角度θ１が４５°以上７５°以下、第２の角度θ２が８０°以上９０°以下という規定を満たしている。
実験例１は、深さｄ＝０．２ｍｍであり、請求項１の深さｄが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であるという規定を下回っている。
実験例１は、バルジの評価は７個、切れ、孔の評価は１０個となっている。
すなわち、図１２に示すように、バルジ防止用溝３０が浅すぎるため、ホース２の内面ゴム層がバルジ防止用溝３０を乗り越えて流れてしまい、バルジＢが発生している。
実験例２は深さｄが０．５ｍｍ、実験例３は深さｄが２．０ｍｍであり、何れも請求項１の深さｄが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であるという規定を満たしている。
実験例２、３は、バルジの評価は１０個、切れ、孔の評価も１０個であり、バルジの発生が確実に抑制され、切れ、孔の発生も抑制されている。
すなわち、図１１に示すように、バルジ防止用溝３０が適切な深さであるため、ホース２の内面ゴム層がバルジ防止用溝３０に確実に収納され、したがって、バルジＢの発生が確実に抑制されている。
実験例４は、深さｄが２．５ｍｍであり、請求項１の深さｄが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であるという規定を上回っている。
実験例４は、バルジの評価は１０個であり、切れ、孔の評価が６個である。
すなわち、バルジ防止用溝３０が深すぎるため、ホース２の内面ゴム層がバルジ防止用溝３０に落ち込みすぎて切れや孔が発生している。
実験例１〜４の結果から、バルジ防止用溝３０の深さｄが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であるという規定を満たすことが、バルジ防止用溝３０にホース２の内面ゴム層を確実に収容でき、バルジの発生を抑制する上で有利であり、また、内面ゴム層の切れや孔の発生を抑制する上で有利であることが明らかである。

図６は、バルジ防止用溝３０の第１の角度θ１を変えた場合の実験結果を示す図である。
実験例５〜８は、ニップル１２の外径φ＝３２ｍｍ、深さｄ＝２．０ｍｍ、第２の角度θ２＝９０°、幅ｗ＝１０ｍｍとした。
したがって、実験例５〜８は、請求項１のうち、深さｄが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であるという規定を満たしている。また、請求項１のうち、第２の角度θ２が８０°以上９０°以下であるという規定を満たしている。
実験例５は、第１の角度θ１が１５°であり、請求項１のうち、第１の角度θ１が４５°以上７５°以下という規定を下回っている。
実験例５は、バルジの評価が５個であり、切れ、孔の評価は１０個である。
すなわち、芯管部２０の外周面と第１の側面３００４とが交差する箇所の角度αが大きすぎるため、ホース２の内面ゴム層がバルジ防止用溝３０に進入しにくくなり、バルジが発生している。
実験例６は第１の角度θ１が４５°であり、実験例７は第１の角度θ１が７５°であり、何れも請求項１の第１の角度θ１が４５°以上７５°以下であるという規定を満たしている。
実験例６、７は、バルジの評価は１０個であり、切れ、孔の評価は１０個である。
すなわち、第１の角度θ１が４５°以上７５°以下という規定を満たすため、バルジ防止用溝３０にホース２の内面ゴム層を確実に収容でき、バルジの発生を確実に抑制する上で有利となる。
実験例８は、第１の角度θ１が９０°であり、請求項１の第１の角度θ１が４５°以上７５°以下という規定を上回っている。
実験例８は、バルジの評価は１０個であり、切れ、孔の評価は６個である。
すなわち、芯管部２０の外周面と第１の側面３００４とが交差する箇所の角度αが小さすぎるため、上記交差する箇所でホース２の内面ゴム層に切れや孔が発生している。
実験例５〜８の結果から、第１の角度θ１が４５°以上７５°以下であるという規定を満たすことが、バルジ防止用溝３０にホース２の内面ゴム層を確実に収容でき、バルジの発生を抑制する上で有利であり、また、内面ゴム層の切れや孔の発生を抑制する上で有利であることが明らかである。

図７は、バルジ防止用溝３０の第２の角度θ２を変えた場合の実験結果を示す図である。
実験例９〜１１は、ニップル１２の外径φ＝３２ｍｍ、深さｄ＝２．０ｍｍ、第１の角度θ１＝６０°、幅ｗ＝１０ｍｍとした。
したがって、実験例９〜１１は、請求項１のうち、深さｄが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であるという規定を満たしている。また、請求項１のうち、第１の角度θ１が４５°以上７５°以下であるという規定を満たしている。
実験例９は、第２の角度θ２が７０°であり、請求項１のうち、第２の角度θ２が８０°以上９０°以下であるという規定を下回っている。
実験例９は、バルジの評価が６個であり、切れ、孔の評価が１０個である。
すなわち、芯管部２０の外周面と第２の側面３００６とが交差する箇所の角度βが大きすぎるため、ホース２の内面ゴム層がバルジ防止用溝３０を乗り越えて流れてしまい、バルジが発生している。
実験例１０は第２の角度θ２が８０°であり、実験例１１は第２の角度θ２が９０°であり、何れも請求項１の第２の角度θ２が８０°以上９０°以下であるという規定を満たしている。
実験例１０、１１は、バルジの評価は１０個であり、切れ、孔の評価は１０個である。
すなわち、第２の角度θ２が８０°以上９０°以下という規定を満たすため、バルジ防止用溝３０にホース２の内面ゴム層を確実に収容でき、バルジの発生を確実に抑制する上で有利となる。
実験例９〜１１の結果から、第２の角度θ２が８０°以上９０°以下という規定を満たすことが、バルジ防止用溝３０の加工性を確保しつつ、バルジ防止用溝３０にホース２の内面ゴム層を確実に収容でき、バルジの発生を抑制する上で有利であることが明らかである。

次に、バルジ防止用溝３０の幅ｗを変えた場合の実験結果について説明する。
図８〜図１０は、バルジ防止用溝３０の幅ｗを変えた場合の実験結果を示す図である。
なお、図８〜図１０において、各実験例の評価方法は、実験例毎に試料を５個ずつ作製し、上記実験条件で実験した結果、バルジについてのみ評価した。バルジの評価方法は、バルジの発生が無い試料の個数で評価した。
また、図８〜図１０に示す実験例１２〜２０は、深さｄ＝２．０ｍｍ、第１の角度θ１＝６０°、第２の角度θ２＝９０°としている。したがって、実験例１２〜２０は、請求項１のうち、深さｄが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であるという規定、第１の角度θ１が４５°以上７５°以下であるという規定、第２の角度θ２が８０°以上９０°以下であるという規定を全て満たしている。
また、ホース２と継手金具１０の組立体３２において、ホース２に高温の液体が流通することでバルジが発生し易いホース２の内径について調べると、内径が１９ｍｍを下回る場合は、ほぼバルジが発生せず、内径が１９ｍｍ以上のホース２はバルジが発生し易いことがわかった。
したがって、ニップル１２の外径Ｄが１９ｍｍ、５０ｍｍ、１００ｍｍである場合についてそれぞれバルジ防止用溝３０の幅ｗを変えて実験を行った。

図８は、ニップル１２の外径Ｄが１９ｍｍの場合の実験結果を示す。
実験例１２は、幅ｗが５ｍｍであり、バルジの評価が４個である。
実験例１３は幅ｗが６ｍｍであり、バルジの評価が５個である。
実験例１４は幅ｗが８ｍｍであり、バルジの評価が５個である。
ここで、バルジの体積がホース２の内径にほぼ比例するものと考える。
すると、発生したバルジを確実に収容し得るバルジ防止用溝３０の体積はホース２の内径、すなわち、ニップル１２の外径Ｄに比例することになる。
したがって、バルジの評価が５個となるために必要な幅ｗの下限値ｗｕは、ニップル１２の外径Ｄに比例することになり、幅ｗの下限値ｗｕは、外径Ｄに比例定数αを乗じることで得られることになる。
このことから、以下の式（１）が成立し、したがって、比例定数αは以下の式（２）により算出される。
ｗｕ＝Ｄ×α （１）
α＝ｗｕ／Ｄ（２）
したがって、外径Ｄが１９ｍｍの場合、実験例１３の幅ｗ＝６ｍｍが下限値ｗｕとなるため、式（２）から比例定数αは以下のように算出される。
α＝ｗｕ／Ｄ＝６／１９＝０．３１５

図９は、ニップル１２の外径Ｄが５０ｍｍの場合の実験結果を示す。
実験例１５は幅ｗが１２ｍｍであり、バルジの評価が３個である。
実験例１６は幅ｗが１４ｍｍであり、バルジの評価が５個である。
実験例１７は幅ｗが１６ｍｍであり、バルジの評価が５個である。
図９の場合、実験例１６の幅ｗ＝１４ｍｍが下限値ｗｕとなるため、式（２）から比例定数αは以下のように算出される。
α＝ｗｕ／Ｄ＝１４／５０＝０．２８０

図１０は、ニップル１２の外径Ｄが１００ｍｍの場合の実験結果を示す。
実験例１８は、幅ｗが２６ｍｍであり、バルジの評価が４個である。
実験例１９は幅ｗが２８ｍｍであり、バルジの評価が５個である。
実験例２０は幅ｗが３０ｍｍであり、バルジの評価が５個である。
図１０の場合、実験例１９の幅ｗ＝２８ｍｍが下限値ｗｕとなるため、式（２）から比例定数αは以下のように算出される。
α＝ｗｕ／Ｄ＝２８／１００＝０．２８０

したがって、算出された比例定数αは、０．３１５、０．２８０、０．２８０となったので、比例定数αとして最も小さい値である０．２８０が妥当であると考えられる。すなわち、比例定数α＝０．２８０とすれば、図８、図９、図１０の何れにおいても、下限値ｗｕがｗｕ≧Ｄ×０．２８０を満たすことになる。
したがって、バルジ防止用溝３０の幅ｗが、ｗ≧Ｄ×０．２８０を満たすことが、バルジ防止用溝３０にホース２の内面ゴム層を確実に収容でき、バルジの発生を確実に抑制する上でより一層有利である。

２ホース
１０継手金具
１２ニップル
１４ソケット
１６口金部
２０芯管部
３０バルジ防止用溝
３００２底面
３００４第１の側面
３００６第２の側面
ｄ深さ
θ１第１の角度
θ２第２の角度
Ｄニップル１２の外径
ｗバルジ防止用溝の幅

Claims

口金部と、前記口金部と同軸上に設けられホースの端部が連結される芯管部とを備え、
前記口金部と反対側に位置する前記芯管部の端部の外周面にバルジ防止用溝が前記外周面の周方向の全周に延在形成され、
前記バルジ防止用溝は、筒状の底面と、前記口金部側に位置する前記底面の端部から起立する第１の側面と、前記口金部と反対側に位置する前記底面の端部から起立する第２の側面とで形成された、
ニップルであって、
前記バルジ防止用溝の深さをｄとし、前記第１の側面と前記底面とがなす第１の角度をθ１とし、前記第２の側面と前記底面とがなす第２の角度をθ２とした場合、
前記深さｄは、０．５ｍｍ≦ｄ≦２．０ｍｍを満たし、
前記第１の角度θ１は、４５°≦θ１≦７５°を満たし、
前記第２の角度θ２は、８０°≦θ２≦９０°を満たす、
ことを特徴とするニップル。
前記ニップルは、内径が１９ｍｍ〜１００ｍｍのホースを対象とするものであり、
前記ニップルの外径をＤとし、前記バルジ防止用溝の幅をｗとした場合、
前記幅ｗは、ｗ≧Ｄ×０．２８０を満たす、
ことを特徴とする請求項１記載のニップル。