JP2016027194A - アルミニウム合金圧延材 - Google Patents

Abstract

【課題】強度及びプレス加工性に優れ、アルマイト処理後にも斑状の外観不良が発生しにくいアルミニウム合金圧延材を提供する。【解決手段】自転車のクランク部品に使用されるアルミニウム合金圧延材について、Ｍｇ：０．６〜１．４質量％、Ｓｉ：０．３〜１．０質量％、Ｃｕ：０．１〜０．５質量％、Ｃｒ：０．０２〜０．４質量％、Ｍｎ：０．１〜０．６質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる成分組成にする。【選択図】なし

Description

本発明は、自転車のクランク部品に用いられるアルミニウム合金圧延材に関する。より詳しくは、６０００系アルミニウム合金の圧延材に関する。

従来、自転車のクランク部品には、アルミニウム合金の押出鍛造材が使用されていたが、近年の自転車ブームに伴ってクランク部品の製造数量が増加しており、低コスト化を目的として、圧延材を使用したクランク部品が検討され始めている。圧延材を用いてクランク部品を製造する場合、高強度のアルミニウム合金板材をそのままプレス加工すると割れ等が発生し、所定の品質が得られないことがある。そのため、まず素材として軟質材（Ｏ材）を用いてプレス加工を施し、クランク形状の成形加工部品を取得し、更に、クランク部品の強度を上げるために、得られた成形加工部品を溶体化処理した後、時効硬化処理（Ｔ６相当）を施し、仕上げに陽極酸化（アルマイト）処理を行う場合がある。

成形加工用アルミニウム合金圧延板としては、例えば、成分組成を特定の範囲にすると共に、圧延や溶体化処理などの各工程の条件を特定することにより、強度及び成形性を維持しつつ面内異方性を低減したものがある（特許文献１参照）。また、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金では、アルマイト処理後の光輝性低下を防止するために、組成、硬さ、晶出物の粒子数及び粒子平均面積などをコントロールすると共に、切削加工や研磨工程を経て表面を平滑化したものが提案されている（特許文献２参照）。

特開平５―２６３２０３号公報 特開２０００−５４０５４号公報

しかしながら、従来のアルミニウム合金圧延板を使用して、前述した方法でクランク部品を製造すると、陽極酸化（アルマイト）処理後の部品に、斑状に見える外観不良が発生する。これは、プレス加工によって成形加工品の各部位に加えられた歪みが部位毎に異なるため、その後の溶体化処理での加熱後に、材料組織が元の加工組織のままであったり、再結晶が進んだ組織であったりするため、アルマイト処理後の外観に違いが生じて斑状に見えるものである。この現象は、前述した特許文献２に記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を用いても、溶体化処理後の組織形態を制御できないため、このような外観不良を十分に抑制することはできない。

そこで、本発明は、強度及びプレス加工性に優れ、アルマイト処理後にも斑状の外観不良が発生しにくいアルミニウム合金圧延材を提供することを主目的とする。

本発明者は、前述した課題を解決するために、鋭意実験検討を行った結果、以下に示す知見を得た。斑状の外観不良の原因の１つとして、溶体化処理による結晶組織の粗大化が挙げられる。一方、プレス加工によりクランク形状の成形加工部品を形成する際、アルミニウム合金圧延板に歪みが導入される。そして、溶体化処理による結晶粒の過剰成長は、この歪みが比較的小さい部位で発生しやすいことがわかった。

そこで、本発明者は、結晶粒の過剰成長を抑制する方法について検討を行い、遷移元素の添加や析出物の分布密度の制御により、優れた強度やプレス加工性を維持しつつ、アルマイト処理後の斑状外観不良の発生を抑制できること見出し、本発明に至った。

即ち、本発明に係るアルミニウム合金圧延材は、自転車のクランク部品に使用されるアルミニウム合金圧延材であって、Ｍｇ：０．６〜１．４質量％、Ｓｉ：０．３〜１．０質量％、Ｃｕ：０．１〜０．５質量％、Ｃｒ：０．０２〜０．４質量％、Ｍｎ：０．１〜０．６質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる成分組成を有する。
本発明のアルミニウム合金圧延材は、Ｆｅ：０．７質量％以下に規制してもよい。
また、本発明のアルミニウム合金圧延材は、Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％を含有していてもよい。
一方、本発明のアルミニウム合金圧延材は、１０〜３００ｎｍの大きさの分散粒子が、１μｍ^３あたり６００個以上含まれていてもよい。
また、本発明は、前記アルミニウム合金圧延材からなることを特徴とする自転車用部品も提供する。
また、本発明は、前記アルミニウム合金圧延材からなることを特徴とする自転車用部品に、更に陽極酸化処理を施すことを特徴とする陽極酸化自転車用部品も提供する。

本発明によれば、成分組成を特定の範囲にしているため、自転車クランク用部品として優れた強度及びプレス加工性を維持しつつ、斑状の外観不良の発生を抑制することができる。

以下、本発明を実施するための形態について、詳細に説明する。なお、本発明は、以下に説明する実施形態に限定されるものではない。

本発明の実施形態に係るアルミニウム合金圧延材は、６０００系のアルミニウム合金であり、自転車のクランク部品に使用される。具体的には、本実施形態のアルミニウム合金圧延材は、Ｍｇを０．６〜１．４質量％、Ｓｉを０．３〜１．０質量％、Ｃｕを０．１〜０．５質量％、Ｃｒを０．０２〜０．４質量％及びＭｎを０．１〜０．６質量％含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる成分組成を有する。また、本実施形態のアルミニウム合金圧延材は、必要に応じて、Ｆｅを０．７質量％以下に規制してもよく、また、Ｚｒを０．０５〜０．１５質量％を含有させることができる。

［Ｍｇ：０．６〜１．４質量％］
Ｍｇは、固溶強化によりアルミニウム合金圧延材の強度を高める作用効果がある。また、Ｍｇには、溶体化処理及び人工時効処理後にＳｉと結び付いてＭｇ−Ｓｉ系析出物を形成することにより、アルミニウム合金圧延材の強度を高める作用効果もある。しかしながら、Ｍｇ含有量が０．６質量％未満の場合、それらの作用効果が十分に得られず、また、Ｍｇ含有量が１．４質量％を超えると、成形加工性が低下し、プレス加工において割れが発生する。よって、本実施形態のアルミニウム合金圧延材では、Ｍｇ含有量を０．６〜１．４質量％とする。Ｍｇ含有量の下限は、好ましくは０．８質量％である。Ｍｇ含有量の上限は、好ましくは１．１質量％である。

［Ｓｉ：０．３〜１．０質量％］
Ｓｉは、固溶強化と、溶体化処理及び人工時効処理後にＭｇと結び付いてＭｇ−Ｓｉ系析出物を形成することにより、アルミニウム合金圧延材の強度を高める作用効果を有する。しかしながら、Ｓｉ含有量が０．３質量％未満の場合、その作用効果が十分に得られない。一方、Ｓｉ含有量が１．０質量％を超えると、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物やＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物などの粗大な金属間化合物が生成しやすくなる。このような粗大な金属間化合物は、成形時に割れの起点となりやすいため、アルミニウム合金圧延材中にこれらが存在していると、プレス加工において割れが発生しやすくなる。よって、本実施形態のアルミニウム合金圧延材では、Ｓｉ含有量を０．３〜１．０質量％とする。Ｓｉ含有量の下限は、好ましくは０．５質量％である。

［Ｃｕ：０．１〜０．５質量％］
Ｃｕは、固溶強化と、溶体化処理及び人工時効処理後にＭｇ−Ｓｉ系析出物の形成を促進させることにより、アルミニウム合金圧延材の強度を高める作用効果を有する。しかしながら、Ｃｕ含有量が０．１質量％未満の場合、その作用効果が十分に得られず、Ｃｕ含有量が０．５質量％を超えると、成形加工性が低下し、プレス加工において割れが発生しやすくなる。よって、本実施形態のアルミニウム合金圧延材では、Ｃｕ含有量を０．１〜０．５質量％とする。

［Ｃｒ：０．０２〜０．４質量％］
Ｃｒは、アルミニウム合金圧延材の再結晶を抑制して強度を高めると共に、製造されるクランク部品のアルマイト処理後の外観を均一で良好なものにする作用効果がある。しかしながら、Ｃｒ含有量が０．０２質量％未満の場合、その作用効果が十分に得られない。一方、Ｃｒ含有量が０．４質量％を超えると、Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｒ系金属間化合物などの粗大な金属間化合物が生成しやすくなる。このような粗大な金属間化合物は、成形時に割れの起点となりやすいため、アルミニウム合金圧延材中にこれらが存在していると、プレス加工において割れが発生しやすくなる。また、溶体化処理時の焼入れ感受性が鋭くなって、時効処理後の強度が低下する。よって、本実施形態のアルミニウム合金圧延材では、Ｃｒ含有量を０．０２〜０．４質量％とする。Ｃｒ含有量の下限は、好ましくは０．１質量％である。

［Ｍｎ：０．１〜０．６質量％］
Ｍｎは、固溶強化によりアルミニウム合金圧延材の強度を高めると共に、製造されるクランク部品のアルマイト処理後の外観を均一で良好なものにする作用効果がある。しかしながら、Ｍｎ含有量が０．１質量％未満の場合、その作用効果が十分に得られない。一方、Ｍｎ含有量が０．６質量％を超えると、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物やＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物などの粗大な金属間化合物が生成しやすくなる。このような粗大な金属間化合物は、成形時に割れの起点となりやすいため、アルミニウム合金圧延材中にこれらが存在していると、プレス加工において割れが発生しやすくなる。また、溶体化処理時の焼入れ感受性が鋭くなって、時効処理後の強度が低下する。よって、本実施形態のアルミニウム合金圧延材では、Ｍｎ含有量を０．１〜０．６質量％とする。Ｍｎ含有量の下限は、好ましくは０．２５質量％である。

［Ｆｅ：０．７質量％以下］
Ｆｅは、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物及びＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物などを形成し、特に、Ｆｅ含有量が０．７質量％を超えると、これらの金属間化合物が粗大化したり、多数形成されたりする傾向がある。粗大な金属間化合物は、成形時に割れの起点となりやすいため、アルミニウム合金圧延材中にこれらが存在していると、プレス加工において割れが発生しやすくなる。よって、Ｆｅ含有量は０．７質量％以下に規制することが好ましい。

［Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％］
Ｚｒは、アルミニウム合金圧延材の再結晶を抑制して強度を高めると共に、製造されるクランク部品のアルマイト処理後の外観を均一で良好なものにする作用効果があるため、必要に応じて添加することができる。しかしながら、Ｚｒ含有量が０．０５質量％未満の場合、その作用効果が十分に得られない。一方、Ｚｒ含有量が０．１５質量％を超えると、Ａｌ_３Ｚｒなどの粗大な金属間化合物が生成しやすくなる。アルミニウム合金圧延材中にこのような粗大な金属間化合物が存在していると、成形時に割れの起点となり、プレス加工において割れが発生しやすくなる。また、溶体化処理時の焼入れ感受性が鋭くなって、時効処理後の強度が低下する。よって、Ｚｒを添加する場合は、その含有量を０．０５〜０．１５質量％の範囲にすることが好ましい。

［その他の添加元素］
更に、本実施形態のアルミニウム合金圧延材には、Ｔｉを０．００５〜０．２質量％の範囲で含有することができ、これにより鋳塊を微細化することができる。通常、Ｔｉを添加する場合には、Ｔｉ：Ｂ＝５：１の割合とした鋳塊微細化剤（Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ）を溶湯に添加する。そのため、含有割合に応じたＢも必然的に添加されることとなる。

［残部：Ａｌ及び不可避的不純物］
前述した各成分以外の成分、即ち残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。本実施形態のアルミニウム合金圧延材における不可避的不純物としては、例えばＺｎ、Ｖ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｃ、Ｎｉ、Ｃ、Ｎａ、Ｃａ、Ｂｉ及びＳｒなどが挙げられる。これらの不可避的不純物は、それぞれ０．０５質量％以下の含有であれば、本発明の効果を妨げるものではなく、許容される。

［分散粒子：６００個／１μｍ^３以上］
本実施形態のアルミニウム合金圧延材は、１０〜３００ｎｍの大きさの分散粒子を１μｍ^３あたり６００個以上含有することが好ましく、７００個以上含有することがより好ましい。また、前記分散粒子の上限は、好ましくは２０００個／１μｍ^３である。前述したように、クランク部品の製造において、アルマイト処理後に斑状の外観不良が発生する原因としては、溶体化処理時に一部部位で結晶粒組織の粗大化が生じることが挙げられる。この結晶粒組織の粗大化は、プレス加工によって導入された歪みが比較的に小さい部位で発生しやすく、この粗大化現象を抑制するには、微細な分散粒子が粒界移動を抑制する、いわゆるピン留め作用の利用が有効である。

ここで、アルミニウム合金圧延材中の分散粒子としては、例えばＡｌ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｃｒ、Ａｌ−Ｃｕ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｃｒ、及びＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ−Ｍｎなどがあり、各粒子の大きさは１０〜３００ｎｍである。そして、このような微細な分散粒子が、１μｍ^３あたり６００個以上分布していると、アルマイト処理後のクランク部品に、斑状の外観不良が発生することを抑制することができる。

［製造方法］
本実施形態のアルミニウム合金圧延材は、例えば、以下に示す方法で製造することができる。先ず、前述した成分組成のアルミニウム合金を、溶解し、鋳造して、鋳塊を作製する。次に、この鋳塊に面削を施した後、５００℃以上かつアルミニウム合金の融点未満の温度で、均質化熱処理する。その後、均質化熱処理された鋳塊を、熱間圧延して圧延材とする。

熱間圧延後に、更に、冷間圧延を行って、板厚を薄くしてもよい。また、圧延板を３００〜４５０℃に加熱し、０．５時間以上保持する焼鈍を施して、Ｏ材とすることもできる。

以上詳述したように、本実施形態のアルミニウム合金圧延材は、遷移元素を特定量添加しているため、溶体化処理による結晶粒組織の粗大化を抑制し、斑状の外観不良の発生を抑制することができる。

［自転車用部品］
本実施形態のアルミニウム合金圧延材は、強度及びプレス加工性に優れ、自転車クランク用部品等の自転車用部品に用いることが好適である。当該自転車用部品は、例えば、プレス加工等を施すことによって製造することができる。
また、得られた自転車用部品に対して、陽極酸化処理を施すことにより、陽極酸化自転車用部品を製造してもよい。陽極酸化処理は特に限定されず、例えば、硫酸アルマイトを用いることができる。

以下、本発明の実施例及び比較例を挙げて、本発明の効果について具体的に説明する。本実施例においては、成分組成が異なる実施例及び比較例のアルミニウム合金圧延板を作製し、その性能を評価した。

＜アルミニウム合金圧延板の作製＞
先ず、下記表１に示す組成のアルミニウム合金を、溶解し、鋳造して鋳塊とした。次に、この鋳塊に面削を施した後、５２０℃にて４時間の均質化熱処理を施した。その後、均質化した鋳塊に、熱間圧延を施し、更に冷間圧延を施して、板厚２．０ｍｍのアルミニウム合金板とした。また、冷間圧延後の圧延板を、３８０℃に加熱し、この温度に４時間保持する焼鈍を施して，評価用の板材（Ｏ材）とした。

＜Ｏ材の機械的性質の評価＞
実施例及び比較例の各評価用板材（Ｏ材）から、圧延方向が垂直方向となるように、ＪＩＳ ５号試験片を切り出した。この試験片について、ＪＩＳ Ｚ２２４１（２０１１）に準じて、株式会社島津製作所（ＳＨＩＭＡＤＺＵ ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ）製床置形万能引張試験機ＡＧ−Ｉにて引張試験を行い、引張強さ（ＭＰａ）、０．２％耐力（ＭＰａ）および伸び（％）を測定した。その際、クロスヘッド速度は５ｍｍ／分とし、試験片が破断するまで一定の速度で行った。

＜プレス加工性の評価＞
実施例及び比較例の各評価用板材（Ｏ材）について、自転車用クランク部品のプレス加工設備を用いて加工試験し、その加工性を評価した。その結果、割れがなく成形可能であり、例えば加工品の角部の部位で肌荒れのような加工不具合がないものを「加工性が優れている」として合格（○）と評価し、割れが発生した又は肌荒れやくびれが発生したものを、「加工性が不良である」として不合格（×）とした。

＜溶体化・時効処理後の強度評価＞
自転車用クランク部品を製造する際は、強度を向上させるために、所定形状にプレス加工したものを溶体化処理した後、人工時効硬化処理する。そこで、本実施例では、プレス加工性評価において作製したプレス成形品を、５２０℃の温度に加熱し、その状態で１時間の保持した後、強制空冷し、更に１７０℃で８時間の人工時効処理を施した。時効処理後の成形品のできるだけ平坦な部位から、圧延垂直方向が長手方向となるようにＪＩＳ ５号の引張試験片を切り出した。

この試験片について、ＪＩＳ Ｚ２２４１（２０１１）に準じて、株式会社島津製作所（ＳＨＩＭＡＤＺＵ ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ）製床置形万能引張試験機ＡＧ−Ｉにて引張試験を行い、引張強さ（ＭＰａ）を測定した。その際、クロスヘッド速度は５ｍｍ／分とし、試験片が破断するまで一定の速度で行い、３回測定して平均値で算出した。その結果、引張強さが３００ＭＰａ以上のときに優れていると判断した。

＜アルマイト処理後の外観評価＞
前述のプレス加工性評価において作製したプレス加工品に、前述の溶体化・時効処理後の強度評価において述べた条件にて溶体化処理及び時効処理を施した加工品を用いた。この加工品の表面を研摩仕上げし、更に硫酸アルマイト処理を施して、最終の製品（クランク部品）の外観とした。評価は、アルマイト表面外観が均一で良好であった場合を合格（○）とし、表面のところどころに斑が生じたり、均一にアルマイト皮膜が形成されずに欠陥となった場合を不合格（×）とした。

＜分散粒子の分布の評価＞
焼鈍してＯ材としたアルミニウム合金圧延材中に存在するＡｌ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｃｒ、Ａｌ−Ｃｕ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｃｒ、及びＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ−Ｍｎなどの分散粒子の分布を、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いて観察・測定した。その際、測定サンプルの薄膜の厚さは４００ｎｍに調整し観察倍率５万倍で撮影した。そして、得られた分散粒子の写真を用いて、１μｍ^３あたりの分散粒子数を求めた。

以上の結果を、下記表２にまとめて示す。

上記表２に示すように、本発明の範囲内で作製した実施例１〜１７のアルミニウム合金圧延板は、Ｏ材の機械的性質（引張強さ、耐力並びに伸び）、プレス加工性、及び溶体化・時効処理後の強度（引張強さ）の全てにおいて、良好であった。また、実施例１〜１７のアルミニウム合金圧延板では、分散粒子の分布の評価において、１０〜３００ｎｍの大きさの分散粒子を１μｍ^３あたり６００個以上含有し、アルマイト処理後の外観も良好であった。

これに対して、比較例１のアルミニウム合金圧延板は、Ｍｇ含有量が、本発明範囲の下限未満であったため、Ｏ材の引張強さ並びに耐力、及び溶体化・時効処理後の引張強さが実施例のアルミニウム合金圧延板に比べて劣っていた。一方、比較例２のアルミニウム合金圧延板は、Ｍｇ含有量が、本発明範囲の上限を超えていたため、Ｏ材の伸びが小さく、プレス加工性が不良であった。

比較例３のアルミニウム合金圧延板は、Ｓｉ含有量が、本発明範囲の下限未満であったため、溶体化・時効処理後の引張強さが実施例のアルミニウム合金圧延板に比べて劣っていた。一方、比較例４のアルミニウム合金圧延板は、Ｓｉ含有量が、本発明範囲の上限を超えていたため、Ｏ材の伸びが小さく、プレス加工性が不良であった。

比較例５のアルミニウム合金圧延板は、Ｃｕ含有量が、本発明範囲の下限未満であったため、溶体化・時効処理後の引張強さが実施例のアルミニウム合金圧延板に比べて劣っていた。一方、比較例６のアルミニウム合金圧延板は、Ｃｕ含有量が、本発明範囲の上限を超えていたため、Ｏ材の伸びが小さく、プレス加工性が不良であった。

比較例７のアルミニウム合金圧延板は、Ｃｒ含有量が、本発明範囲の下限未満であったため、アルマイト処理後の外観評価結果が不合格であった。一方、比較例８のアルミニウム合金圧延板は、Ｃｒ含有量が、本発明範囲の上限を超えていたため、Ｏ材の伸びが小さく、プレス加工性が不良であり、さらに、溶体化・時効処理後の引張強さが実施例のアルミニウム合金圧延板に比べて劣っていた。

比較例９のアルミニウム合金圧延板は、Ｍｎ含有量が、本発明範囲の下限未満であったため、アルマイト処理後の外観評価結果が不合格であった。一方、比較例１０のアルミニウム合金圧延板は、Ｍｎ含有量が、本発明範囲の上限を超えていたため、Ｏ材の伸びが小さく、プレス加工性が不良であり、さらに、溶体化・時効処理後の引張強さが実施例のアルミニウム合金圧延板に比べて劣っていた。

比較例１１のアルミニウム合金圧延板は、Ｆｅ含有量が、不純物のレベルではなく、本発明範囲の上限を超えていたため、Ｏ材の伸びが小さく、プレス加工性が不良であった。
比較例１２のアルミニウム合金圧延板は、Ｚｒ含有量が、不純物のレベルではなく、本発明範囲の上限を超えていたため、Ｏ材の伸びが小さく、プレス加工性が不良であり、また、溶体化・時効処理後の引張強さが実施例のアルミニウム合金圧延板に比べて劣っていた。

比較例１３のアルミニウム合金圧延板は、Ｍｇ含有量及びＳｉ含有量がともに、本発明範囲の上限を超えていたため、Ｏ材の伸びが小さく、プレス加工性が不良であった。一方、比較例１４のアルミニウム合金圧延板は、Ｍｇ含有量及びＳｉ含有量がともに、本発明範囲の下限未満であり、かつＣｕ含有量が本発明範囲の上限を超えていたため、Ｏ材の伸びが小さく、プレス加工性が不良であり、さらに、溶体化・時効処理後の引張強さが実施例のアルミニウム合金圧延板に比べて劣っていた。
比較例１５のアルミニウム合金圧延板は、Ｃｒ含有量及びＭｎ含有量がともに、本発明範囲の上限を超えていたため、Ｏ材の伸びが小さく、プレス加工性が不良であり、さらに、溶体化・時効処理後の引張強さが実施例のアルミニウム合金圧延板に比べて劣っていた。
比較例１６のアルミニウム合金圧延板は、Ｍｇ含有量及びＳｉ含有量がともに、本発明範囲の下限未満であり、かつＣｕ含有量及びＺｒ含有量が本発明範囲の上限を超えていたため、Ｏ材の伸びが小さく、プレス加工性が不良であり、さらに、溶体化・時効処理後の引張強さが実施例のアルミニウム合金圧延板に比べて劣っていた。

以上の結果から、本発明のアルミニウム合金圧延材は、Ｏ材、及び溶体化・時効処理後の強度が良好で、優れたプレス加工性を有すると共に、斑状の外観不良の発生を抑制できることが確認された。そのため、本発明のアルミニウム合金圧延材は、自転車クランク用部品として好適に使用され、この場合、自転車クランク用部品として優れた強度及びプレス加工性を維持しつつ、斑状の外観不良の発生を抑制することが可能となる。

Claims (6)

1. 自転車のクランク部品に使用されるアルミニウム合金圧延材であって、
   Ｍｇ：０．６〜１．４質量％、
   Ｓｉ：０．３〜１．０質量％、
   Ｃｕ：０．１〜０．５質量％、
   Ｃｒ：０．０２〜０．４質量％、
   Ｍｎ：０．１〜０．６質量％を含有し、
   残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金圧延材。
2. Ｆｅ：０．７質量％以下に規制されている請求項１に記載のアルミニウム合金圧延材。
3. 更に、Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％を含有する請求項１又は２に記載のアルミニウム合金圧延材。
4. １０〜３００ｎｍの大きさの分散粒子を１μｍ^３あたり６００個以上含有する請求項１〜３のいずれか１項に記載のアルミニウム合金圧延材。
5. 請求項１〜４のいずれか１項に記載されたアルミニウム合金圧延材からなることを特徴とする自転車用部品。
6. 請求項５に記載の自転車用部品に、更に陽極酸化処理を施すことを特徴とする陽極酸化自転車用部品。