CN103060632A - 一种汽车车身用铝合金及其热处理方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种汽车车身用铝合金及热处理方法,其成分:Si0.35~0.75wt%,Mg0.75~1.15wt%,Cu0.20~0.50wt%,Mn0.10~0.60wt%,Cr≤0.10wt%,Ti≤0.15wt%,Zn≤0.25wt%,Fe0.05~0.30wt%,其他元素或杂质各自<0.05wt%,并且总计<0.15wt%,余量为Al。铝合金板材在540~565℃固体处理后快速淬火至不高于100℃,在15分钟内进行180~200℃预时效10~60秒或70~130℃预时效0.2~12小时。铝合金经过预时效处理后的室温放置过程中性能稳定,烤漆前具有较好成形性能。
Description
技术领域
本发明涉及一种用于汽车车身板的铝合金材料及其热处理工艺,属于铝合金材料技术领域。
背景技术
汽车轻量化是汽车发展方向之一,而汽车车身的铝合金化则是轻量化的重要手段。6xxx系Al-Mg-Si合金,如AA6022、AA6111和AA6016,作为最有应用前景的车身板材已经在欧美、日本等国生产的汽车中得到应用。该系合金通常在材料生产厂进行固溶处理,然后经过一段时间的存储及运输后,再在汽车生产厂进行冲压成形,并最终进行烤漆处理。因此对于6xxx系铝合金汽车板的一般要求为:在材料冲压前的放置过程中,性能稳定;材料成形性能较高,以利于冲压成形;较高的时效硬化效应,以利于在烤漆处理过程中,提高材料的强度(抗冲击性能)。目前已经得到应用的汽车车身用6xxx系合金主要为过剩Si型合金。过剩Si的添加一方面能提高材料的成形性能,另一方面则可能增加材料的自然时效效应,降低材料的烤漆硬化效果。同时,高Si含量也不利于材料的再回收。
因此有必要开发一种新型的汽车车身板用6xxx系铝合金及其热处理工艺,使得合金板材在汽车材料生产厂制备完毕后,性能能稳定至材料冲压之前;且具有较高的成形性能以及烤漆硬化能力。
发明内容
本发明目的是克服现有技术存在的不足,提供一种过剩Mg型的汽车车身板用6xxx系铝合金及其预热处理方法,通过合理优化6xxx系合金中各合金元素的含量及预时效工艺,使得材料具有较好的综合性能。
本发明的目的通过以下技术方案来实现:
一种汽车车身用铝合金,其成分的质量百分含量为:
Si 0.35~0.75 wt%,
Mg 0.75~1.15 wt%,
Cu 0.20~0.50 wt%,
Mn 0.10~0.60 wt%,
Cr ≤0.10 wt%,
Ti ≤0.15 wt%,
Zn ≤0.25 wt%,
Fe 0.05~0.30 wt%,
其他元素或杂质各自<0.05 wt%,并且总计<0.15 wt%,
余量为Al。
进一步的,上述的一种汽车车身用铝合金,合金为过剩Mg型合金,即,Mg含量与Si含量之比大于1。
更进一步的,上述的一种汽车车身用铝合金,成分的质量百分含量:Mg为0.85~1.05 wt%,Si为0.40~0.55 wt%,Cu为0.20~0.35 wt%,Mn为0.1~0.25 wt%, Fe为0.05~0.20 wt%。
本发明一种汽车车身用铝合金的热处理方法,将铝合金铸锭进行均匀化退火热处理后,再经过热轧、中间退火、冷轧加工成板材;将铝合金板材在540~565℃进行固体处理后快速淬火至不高于100℃,然后在15分钟内进行预时效处理,预时效处理工艺是180~200℃预时效10~60秒或者70~130℃预时效0.2~12小时。
再进一步的,上述的一种汽车车身用铝合金的热处理方法,在180~200℃预时效10~60秒后再在24小时之内进行70~130℃时效处理0.2~12小时。
再进一步的,上述的一种汽车车身用铝合金的热处理方法,板材进行烤漆处理,使材料的屈服强度不低于180 MPa。
本发明技术方案突出的实质性特点和显著的进步主要体现在:
本发明通过控制合金元素Mg、Si、Cu、Mn的含量,以及相关预时效工艺的开发,使得材料具有优异的烘烤硬化以及成形性能,同时使材料具有优异的室温稳定性(自然时效过程中材料性能稳定)。
具体实施方式
本发明一种汽车车身用铝合金,其成分的质量百分含量为:Si 0.35~0.75 wt%,Mg 0.75~1.15 wt%,Cu 0.20~0.50 wt%,Mn 0.10~0.60 wt%,Cr ≤0.10 wt%,Ti ≤0.15 wt%,Zn ≤0.25 wt%,Fe 0.05~0.30 wt%,其他元素或杂质各自<0.05 wt%,并且总计<0.15 wt%,余量为Al。合金为过剩Mg型合金,即,Mg含量与Si含量之比大于1。
最佳成分范围是:Mg为0.85~1.05 wt%,Si为0.40~0.55 wt%,Cu为0.20~0.35 wt%,Mn为0.1~0.25 wt%, Fe为0.05~0.20 wt%。
本发明一种汽车车身用铝合金的热处理方法,将铝合金铸锭进行均匀化退火热处理后,再经过热轧、中间退火、冷轧加工成板材;将铝合金板材在540~565℃进行固体处理后快速淬火至不高于100℃,然后在15分钟内进行预时效处理,预时效处理工艺是180~200℃预时效10~60秒或者70~130℃预时效0.2~12小时,即高温短时或者低温长时间预时效,从而使合金在预时效后性能稳定,能够室温放置较长时间(如1个月)。如果是180~200℃预时效10~60秒,需再在24小时之内进行70~130℃时效处理0.2~12小时,能够使合金在长时间自然时效中保持性能稳定。板材进行烤漆处理,使材料的屈服强度不低于180 MPa,烤漆处理等效于将材料在170℃人工时效 0.5小时。
Mg和Si元素是6xxx系铝合金中的主要合金元素。提高合金中Si元素的含量,由于促进了强化相的形成以及固溶强化效应,从而使得材料具有更高的烤漆强度。同时Si元素的增加有利于提高材料的加工硬化能力和抗应变集中的能力,从而使得材料具有较高的成形性能。另一方面,较高的Si元素可能使得材料在固溶处理之后的自然时效过程中,性能更加不稳定,从而降低材料的烤漆性能,且Si含量过高不利于材料的回收。因此相对于高Si的车身用铝合金,本专利限制Si在较低的范围之内:0.35-0.75 wt.%。为使材料具有较好的烤漆性能,还必须添加适量的Mg元素。Mg元素过高则会降低材料的抗应变集中的能力,虽然提高Mg含量也能提高加工硬化能力,但在两者的综合作用下,将降低材料的成形性能。在更高Mg的情况下,体系中还可能形成难溶的Mg2Si大颗粒,进一步降低材料的成形性能。而Mg元素过低,则可能造成强化效果的不足。因此本专利限制Mg在0.75~1.15 wt.%。
通常6xxx系铝合金中,还会添加Cu元素以抑制自然时效的不利作用。同时Cu元素还将提高材料的加工硬化能力。但Cu的添加,也可能对材料的耐腐蚀性能带来不利的影响。因此本专利限制Cu在0.20~0.50 wt.%。
6xxx系铝合金中通常添加Fe、Mn元素。Fe、Mn元素形成的含Fe相颗粒有利于细化再结晶晶粒,降低或减轻橘皮状表皮现象的敏感性。且含Fe颗粒对于加工硬化能力的提高也有帮助。但是Fe、Mn元素过多,将降低材料的成形性能并且可能造成耐蚀性能的下降。综合考虑,Fe和Mn元素的含量,分别限制在:0.05~0.30 wt%和0.10~0.60 wt.%。
同时6xxx系铝合金中的微量元素Cr、Zn、Ti对材料的性能也有一定的影响,需要进一步的限定。
在获得以上叙述成分的合金后,还需要对合金施加合适的预热处理工艺,以发挥材料合金成分的优势。通常6xxx系铝合金固溶淬火后,在室温放置过程中,将由于组织中原子团簇的形成,造成强度的升高和烤漆硬化能力的下降。若在合金淬火后的15分钟之内,对合金施以(180~200℃)x (10~60)秒 的预时效,则能够在此后的24小时内稳定材料的性能;若对材料施以(70~130℃)x (0.2~12)小时的预热处理,则能使得材料的性能在更长时间内(如1个月)保持稳定。前者适合于在线预热处理,而后者适合于批处理。根据材料生产厂的生产条件,两种预热处理工艺可以结合起来,稳定材料的性能。
本发明将主合金元素Mg、Si、Cu以及Fe、Mn等微量元素含量合理调整,并对合金施以预时效处理,使得材料性能稳定,并兼顾较高的成形性能和烤漆硬化能力。本发明的实际应用及其优点将由以下例子体现。
表1列出6种合金成分,其相关处理工艺如实例1~6所示,其中3#~6#为比较合金。
表1 合金成分(wt.%)
合金 | Si | Fe | Cu | Mn | Mg | Zn | Ti |
1# | 0.48 | 0.08 | 0.29 | 0.12 | 0.96 | 0.12 | 0.11 |
2# | 0.42 | 0.09 | 0.27 | 0.17 | 1.04 | 0.15 | 0.09 |
3# | 0.50 | 0.07 | <0.01 | 0.12 | 1.06 | 0.12 | 0.10 |
4# | 1.26 | 0.07 | <0.01 | 0.12 | 0.41 | 0.13 | 0.11 |
5# | 1.22 | 0.09 | 0.27 | 0.12 | 0.35 | 0.11 | 0.11 |
6# | 0.41 | 0.09 | 0.73 | 0.17 | 1.01 | 0.15 | 0.11 |
实施例1
合金固溶处理水淬后,自然放置一周,其力学性能及成形性能与现有汽车车身板用铝合金对比如表2所示。1#,3#合金的成形性能与现有AA6016、AA6022和AA6111合金的相当。一般用n值(加工硬化指数)评价合金板材加工硬化能力,n值越高表明冲压成形过程中板材变形更加均匀。FLD0也是衡量材料成形性能的一个重要参数。该值越高,材料成形性能越好。同时,从表2还可以看到,在3#合金基础上进一步添加Cu元素(1#合金),在其他性能不发生明显变化的基础上,合金成形性能显著提升。
表2. T4态合金机械性能、成形性能对比
合金 | Rp0.2 (MPa) | Rm (MPa) | Au (%) | A (%) | n | FLD0 |
1# | 135 | 261 | 24.7 | 33.6 | 0.27 | 0.28 |
3# | 120 | 231 | 23.6 | 33.6 | 0.25 | 0.22 |
6022-T4E29[1] | 118 | 228 | 24.3 | 27.5 | 0.27 | 0.21 |
6016-T4[2] | 127 | 235 | 24.6 | 28.1 | 0.26 | 0.26 |
6111-T4[1] | 165 | 283 | 23.0 | 25.0 | 0.26 | 0.21 |
Rp0.2为屈服强度;Rm为抗拉强度;Au为均匀延伸率;A为总延伸率;n为加工硬化指数;FLD0为平面应变条件下的变形极限。
实施例2
1#合金经550℃×30min固溶处理并水淬至室温,自然放置0.25h后进行100℃×2h预时效处理,预时效后自然放置30天,然后进行170℃×30min模拟烤漆处理。5#合金采用1#合金同样处理工艺,分别对两合金T4P态和烤漆态进行性能测试,性能结果如表3所示。
表3. 1#、5#合金T4P态和烤漆态力学性能对比
合金 | 1# T4P | 5# T4P | 1# PB | 5# PB |
Rp0.2(MPa) | 130 | 115 | 191 | 148 |
Rm(MPa) | 249 | 242 | 295 | 263 |
Au(%) | 23.9 | 25.9 | 19.2 | 23.1 |
A(%) | 28.9 | 29.4 | 25.0 | 29.7 |
表3试验结果表明,采用相同的热处理工艺条件,过剩Mg合金中加入Cu元素比过剩Si合金中加入Cu元素具有更好的烤漆硬化效应。
实施例3
表4为1#、3#、4#、5#合金经550℃×30min固溶处理并水淬至室温,然后经过表4所示自然时效、预时效及烤漆制度处理后的维氏硬度(采用5kg压力)。
从表1可知:
(1)3#和4#合金中不含Cu元素,而1#和5#合金含Cu量均少于0.3wt.%;
(2)3#和4#合金总溶质原子总量相近,而1#和5#也有同样关系;
(3)1#和3#合金为Mg过剩型合金,而4#和5#为Si过剩型合金。
表4. 1#、3#、4#、5#合金不同热处理制度下维氏硬度(HV5)比较
其中NA表示自然时效,PA表示预时效,PB表示烤漆
PA前放置时间 | PA制度 | PA后放置时间 | PB制度 | 3# | 4# | 1# | 5# |
0.2h | / | / | / | 46 | 51 | 45 | 46 |
1个月 | / | / | / | 82 | 80 | 82 | 80 |
1个月 | - | - | 170℃×0.5h | 83 | 77 | 87 | 74 |
0.25h | 200℃×20s | 0.25h | - | 58 | 66 | 54 | 55 |
0.25h | 200℃×20s | 1个月 | - | 78 | 72 | 79 | 74 |
0.25h | 200℃×20s | 1个月 | 170℃×0.5h | 88 | 81 | 80 | 79 |
0.25h | 100℃×2h | 0.25h | - | 68 | 74 | 72 | 71 |
0.25h | 100℃×2h | 1个月 | - | 71 | 78 | 76 | 75 |
0.25h | 100℃×2h | 1个月 | 170℃×0.5h | 90 | 96 | 100 | 92 |
通过表4所示结果可知:
(1)自然时效1个月之后烤漆处理,降低4#和5#(过剩Si型合金)的硬度,但是过剩Mg型合金尤其是1#合金的硬度略有提升。
(2)采用如表4所示制度进行预时效处理能稳定合金微观结构。在预时效后1个月自然时效过程中,采用预时效处理后的合金硬度变化小于未处理的合金。采用100℃×2h制度预时效处理,其烤漆硬化效应要优于采用200℃×20s预时效制度。
(3)采用100℃×2h预时效处理制度时,合金具有最好的烤漆硬化效应,而此时加Cu的过剩Mg型合金1#烤漆后具有最高的硬度和烤漆硬化效应。
实施例4
合金2#、6#经550℃×0.5h固溶处理水淬至室温后,自然时效一周,其力学性能和成形性能如表5所示。
表5. 2#和6#合金T4态力学性能和成形性能
合金 | Rp0.2 (MPa) | Rm (MPa) | Au(%) | A (%) | FLD0 |
2# | 121 | 248 | 22.8 | 28.4 | 0.26 |
6# | 134 | 278 | 28.4 | 33.3 | 0.27 |
表5所示结果可知:合金中含有更多的Cu元素有利于提高强度和成形性能。并且6#合金FLD0略高于2#合金。2#、6#合金的FLD0与表2中3#、4#合金对比可知,当合金中Cu元素含量从无增加到0.3wt.%时,合金成形性能显著增强,但是继续增加Cu元素含量至0.8wt.%,成形性能提升不明显。
实施例5
合金2#、6#和6016合金经550℃×0.5h固溶处理并水淬至室温,自然放置2分钟后进行200℃×20s预时效处理,合金自然时效24h后,进行170℃×0.5h模拟烤漆处理,其性能结果如表6所示。
表6. 2#、6#和6016合金T4P和PB态力学性能对比
合金 | 2#-T4P | 6#-T4P | 6016-T4P | 2#-PB | 6#-PB | 6016-PB |
Rp0.2(MPa) | 99 | 107 | 90 | 181 | 192 | 147 |
Rm(MPa) | 223 | 247 | 202 | 286 | 309 | 239 |
Au(%) | 24.3 | 28.5 | 21.3 | 19.4 | 19.4 | 17.3 |
A(%) | 29.9 | 31.3 | 25.3 | 24.1 | 25.1 | 20.8 |
表6所示结果表明,高Cu合金在 T4P及PB态均具有更高的强度。2#和6#合金具有相似的烤漆硬化效应,其烤漆硬化效应均强于6016合金,同时烤漆处理后2#和6#合金强度及成形性能均优于6016合金,由此可知作为车身板使用,2#、6#合金比6016具有更好的耐冲击性。
实施例6
合金1#经550℃×0.5h固溶处理并水淬至室温,自然放置15分钟后进行100℃×2h预时效处理,接着室温放置1周后,再进行170℃×0.5h模拟烤漆处理。合金T4P态及烤漆态性能如表7所示。
表7. 1#合金T4P态及烤漆态性能
合金 | Rp0.2 (MPa) | Rm (MPa) | Au (%) | A (%) | n | FLD0 |
1#-T4P | 121 | 244 | 26.2 | 35.6 | 0.27 | 0.23 |
1#-PB | 194 | 291 | 20.3 | 29.0 | / | / |
表7示结果表明:1#合金经预时效处理后,其成形性能仍与表2所示现有商用车身板铝金相当。且烤漆处理后,其力学性能与表3所示1#合金PB态性能接近,这表明了经过预处理后,自然时效对材料的性能影响较小。
综上所述,本发明通过合理调整合金元素Mg、Si、Cu、Mn等元素的含量,以及相关预时效工艺的开发,使得材料具有优异的烘烤硬化以及成形性能,同时使材料具有优异的室温稳定性(自然时效过程中材料性能稳定)。具有较好的综合性能:T4P态下,板材总延伸率高于25%,屈服强度小于130MPa,面应变下的成形极限(FLD0)大于等于0.23;烤漆处理后屈服强度大于等于180MPa,抗拉强度大于 280MPa,总延伸率大于18%。多种技术措施确保材料具有较好的综合力学性能,是制造汽车车身板的理想材料,较好满足汽车工业的使用要求,市场应用前景广阔。
以上仅是本发明的具体应用范例,对本发明的保护范围不构成任何限制。凡采用等同变换或者等效替换而形成的技术方案,均落在本发明权利保护范围之内。
Claims (6)
1.一种汽车车身用铝合金,其特征在于其成分的质量百分含量为:
Si 0.35~0.75 wt%,
Mg 0.75~1.15 wt%,
Cu 0.20~0.50 wt%,
Mn 0.10~0.60 wt%,
Cr ≤0.10 wt%,
Ti ≤0.15 wt%,
Zn ≤0.25 wt%,
Fe 0.05~0.30 wt%,
其他元素或杂质各自<0.05 wt%,并且总计<0.15 wt%,
余量为Al。
2.根据权利要求1所述的一种汽车车身用铝合金,其特征在于:合金为过剩Mg型合金,即,Mg含量与Si含量之比大于1。
3.根据权利要求1或2所述的一种汽车车身用铝合金,其特征在于:成分的质量百分含量:Mg为0.85~1.05 wt%,Si为0.40~0.55 wt%,Cu为0.20~0.35 wt%,Mn为0.1~0.25 wt%, Fe为0.05~0.20 wt%。
4.权利要求1所述的一种汽车车身用铝合金的热处理方法,其特征在于:将铝合金铸锭进行均匀化退火热处理后,再经过热轧、中间退火、冷轧加工成板材;将铝合金板材在540~565℃进行固体处理后快速淬火至不高于100℃,然后在15分钟内进行预时效处理,预时效处理工艺是180~200℃预时效10~60秒或者70~130℃预时效0.2~12小时。
5.根据权利要求4所述的一种汽车车身用铝合金的热处理方法,其特征在于:在180~200℃预时效10~60秒后再在24小时之内进行70~130℃时效处理0.2~12小时。
6.根据权利要求4所述的一种汽车车身用铝合金的热处理方法,其特征在于:板材进行烤漆处理,使材料的屈服强度不低于180 MPa。
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