JP2015519410A

JP2015519410A - フルオロポリマーパイプ

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Publication number: JP2015519410A
Application number: JP2015502267A
Authority: JP
Inventors: パスクアコライアンナ，; ジャンバッティスタベサーナ，; マルコミレンダ，; ニカシオメッシーナ，
Original assignee: ソルベイスペシャルティポリマーズイタリーエス．ピー．エー．
Priority date: 2012-03-26
Filing date: 2013-03-25
Publication date: 2015-07-09
Anticipated expiration: 2033-03-25
Also published as: BR112014023738A8; CN110028613A; EP3228639A1; CN109968750A; CN104245300A; US20210008827A1; EP2830870A1; DK3228639T3; KR20140143806A; EP3228639B1; JP6301308B2; WO2013144074A1; BR112014023738B1; US20210008828A1; US20150041145A1; US20190143628A1; KR102146734B1; EP2830870B1; EP3216595A1; US20190134939A1

Abstract

本発明は、以下の式（Ｉ）：ＣＦ２＝ＣＦ−Ｏ−Ｒｆ（Ｉ）［式中、Ｒｆが直鎖または分岐Ｃ３〜Ｃ５過フッ素化アルキル基であるかまたは１個または複数のエーテル酸素原子を含む直鎖または分岐Ｃ３〜Ｃ１２過フッ素化オキシアルキル基である］を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位０．８重量％〜２．５重量％を含むテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）コポリマーを少なくとも含む、好ましくは本質的にからなる（またはから製造される）少なくとも１つの層を含むパイプに関し、前記ＴＦＥコポリマーが、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．５〜６．０ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有する［ポリマー（Ｆ）］。また、本発明は、熱交換器においておよび掘削作業などのダウンホール作業においての前記パイプの使用に関する。

Description

本出願は、２０１２年３月２６日に出願された欧州特許出願第１２１６１２３６．０号明細書に対する優先権を主張し、この出願の全内容は、あらゆる目的について参照により本明細書に組み込まれる。

本発明は、少なくとも１つのフルオロポリマー層を含むパイプおよび熱交換器においてならびに掘削作業などのダウンホール作業においての前記パイプの使用に関する。

テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）および過フッ素化アルキルビニルエーテル（ＰＡＶＥ）から誘導されたフルオロポリマーは、それらの高い化学的不活性、高い融点、高い使用温度および熱安定性のためにプロセス容器、貯蔵タンク、パイプ、弁および取り付け品のコーティングおよびライニングとして広範な用途がある。

特に、パイプは典型的に、用途に応じて、通常１００℃超、好ましくは２００℃超の温度の油およびガスを搬送するために使用される。例えば、掘削作業において使用されるパイプは、井戸が掘削される場所および深さに応じて、高い温度および圧力に耐える必要がある。掘削作業は確かに、井戸をより一層深くすることを要するが、典型的には、特に井戸の底部付近では、２６０℃もの温度または２６０℃を超える温度に達する。

テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）およびペルフルオロアルキルビニルエーテル（ＰＡＶＥ）から誘導された溶融加工可能なフルオロポリマーは、パイプなどの造形品を製造するために適していることで本技術分野に一般に公知であり、典型的に、前記ＰＡＶＥから誘導された反復単位１モル％〜５モル％を含む。

これらのフルオロポリマーは一般に、少なくとも２６５℃の融点を有し、その結果、それらは有利には、高い作業温度が必要とされる用途において使用される。特に、溶融加工可能なＴＦＥとペルフルオロプロピルビニルエーテル（ＰＰＶＥ）とのコポリマーは、典型的に３０２℃〜３１０℃の間のそれらの高めの融点のために最も好ましい。

したがって、腐蝕性化学薬剤に対する耐薬品性を保持したまま、高い作業温度において改良された機械的性質および改良された耐熱性を与えられるパイプが本技術分野において必要とされている。

本発明のパイプは、本技術分野において公知のパイプの欠陥を克服することをより良好に可能にすることが見出された。

したがって、本発明の目的は、以下の式（Ｉ）：
ＣＦ_２＝ＣＦ−Ｏ−Ｒ_ｆ（Ｉ）
［式中、Ｒ_ｆが直鎖または分岐Ｃ_３〜Ｃ_５過フッ素化アルキル基であるかまたは１個または複数のエーテル酸素原子を含む直鎖または分岐Ｃ_３〜Ｃ_１２過フッ素化オキシアルキル基である］を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位０．８重量％〜２．５重量％を含むテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）コポリマーを少なくとも含む、好ましくは、本質的にからなる（またはから製造される）少なくとも１つの層を含むパイプであり、
前記ＴＦＥコポリマーは、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．５〜６．０ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有する［ポリマー（Ｆ）］。

出願人は、驚くべきことに、本発明によるポリマー（Ｆ）が、市販のＴＦＥとＰＡＶＥとのコポリマーに対して改良された機械的性質、特により高い降伏強度値およびより低いクリープ歪値を良好に与えられることを見出した。これらの性質は、パイプの耐破裂性および／または圧力衝撃の影響下でのパイプの減圧に関連していることが本技術分野に公知である。

したがって、出願人は、本発明のパイプが有利には、過酷な環境においての耐薬品性および高温においての耐熱性を保持したまま、高圧および高温条件に耐えることを見出した。

ポリマー（Ｆ）の降伏強度は、そこでポリマー（Ｆ）が可塑的に変形し始める、加えられる最大応力の尺度である。降伏が生じる応力は、変形速度（歪速度）と、より有意には、変形が生じる温度との両方に依存している。

ポリマー（Ｆ）のクリープ歪は、加えた応力の影響下で可塑的に変形するその傾向の尺度である。それは、材料の降伏強度未満の高レベルの応力への長時間暴露の結果として生じる。この変形速度は、材料性質、暴露時間、暴露温度および適用された構造負荷の関数である。

本発明の目的のために、「塑性変形」という用語は、ポリマー（Ｆ）の永久的および不可逆的な変形を意味することが本明細書によって意図される。

したがって、ポリマー（Ｆ）の降伏強度およびクリープ歪は、特に、高い作業温度において、圧力衝撃の影響下で可塑的に変形するその傾向の尺度である。

「パイプ」という用語は、上に規定されたようにポリマー（Ｆ）から製造されるかまたは少なくとも含む連続したチューブ状パイプまたは上に規定されたようにポリマー（Ｆ）から製造されるかまたは少なくとも含むチューブ状層で内面がコートされる連続したチューブ状パイプを意味することが本明細書によって意図される。

本発明のパイプは、単層パイプまたは複数層パイプであってもよい。

「単層パイプ」という用語は、ポリマー（Ｆ）から製造されるかまたは少なくとも含む１つのチューブ状層からなるパイプを意味することが本明細書によって意図される。

「複数層パイプ」という用語は、互いに隣接した少なくとも２つの同心層を含むパイプを意味することが本明細書によって意図され、そこで少なくとも内層がポリマー（Ｆ）を含むか、または好ましくは本質的にからなる。

本発明のパイプの前記少なくとも１つの層は少なくとも、ポリマー（Ｆ）を含むが、好ましくは本質的にからなる。これは、前記層が他の層成分と組合せてポリマー（Ｆ）を含む実施形態が本発明の範囲に包含されることを意味する。それにもかかわらず、ポリマー（Ｆ）が唯一のポリマー成分である実施形態が好ましいことは理解される。より詳しくは、ポリマー（Ｆ）の性質を実質的に変えない顔料、添加剤、潤滑剤等の少量の付加的な成分をおそらく添加して、層がポリマー（Ｆ）から製造される実施形態が好ましい。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は典型的に、水性乳化重合または水性懸濁重合プロセスによって製造される。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は好ましくは、水性乳化重合によって製造される。

水性乳化重合は典型的に、無機水溶性ラジカル開始剤、例えば過酸化物、過炭酸塩、過硫酸塩またはアゾ化合物などの存在下で水性媒体中で実施される。開始剤の分解をより容易にするために還元剤を添加することができる。適した還元剤の非限定的な例には、鉄塩などがある。使用される開始剤の量は、反応温度および反応条件に依存する。重合プロセスは、典型的に５０℃〜９０℃の間、好ましくは７０℃〜８０℃の間に含まれる温度において実施される。また、連鎖移動剤を重合反応の間に導入してもよい。適した連鎖移動剤の非限定的な例には、エタン、メタン、プロパン、クロロホルム等が含まれる。重合は、フッ素化界面活性剤の存在下で、例えばペルフルオロアルキル−カルボン酸塩（例えばペルフルオロカプリル酸アンモニウム、ペルフルオロオクタン酸アンモニウム）または他の化合物、例えば１９８６年６月１１日に出願された欧州特許第１８４４５９Ａ号明細書（Ｅ．Ｉ．ＤＵＰＯＮＴＤＥＮＥＭＯＵＲＳＡＮＤＣＯＭＰＡＮＹ）に記載されているような、例えばペルフルオロアルコキシベンゼンスルホン酸塩などの存在下で実施されてもよい。重合プロセスにおいて使用され得るいくつかの他のフッ素化界面活性剤は、１９６６年９月６日に出願された米国特許第３２７１３４１号明細書（Ｅ．Ｉ．ＤＵＰＯＮＴＤＥＮＥＭＯＵＲＳＡＮＤＣＯＭＰＡＮＹ）、２００７年１月２５日に出願された国際公開第２００７／０１１６３１号パンフレット（３ＭＩＮＮＯＶＡＴＩＶＥＰＲＯＰＥＲＴＩＥＳＣＯＭＰＡＮＹ）および２０１０年１月１４日に出願された国際公開第２０１０／００３９２９号パンフレット（ＳＯＬＶＡＹＳＯＬＥＸＩＳＳ．Ｐ．Ａ．）に記載されている。ペルフルオロポリエーテルの存在下で水性相において重合を実施するのが特に有利であり、それは、１９８７年１２月２日に出願された欧州特許第２４７３７９Ａ号明細書（ＡＵＳＩＭＯＮＴＳ．Ｐ．Ａ．）に記載されているように、適した分散助剤の存在下で水性エマルションの形態で、または、好ましくは、１９８９年９月５日に出願された米国特許第４８６４００６号明細書（ＡＵＳＩＭＯＮＴＳ．Ｐ．Ａ．）に記載されているように、水性ミクロエマルションの形態で反応媒体に添加され得る。

次に、このように得られたラテックスを凝固させ、回収された固体を乾燥させ、粗砕する。粒体は、従来の溶融加工技術によって押出される。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は有利には溶融加工可能である。

「溶融加工可能な」という用語は、従来の溶融加工技術によって加工され得るポリマー（Ｆ）を意味することが本明細書によって意図される。

メルトフローインデックスは、規定負荷重量を使用して規定温度において、ＡＳＴＭＤ１２３８標準試験法に従って、ダイを通して押し出され得るポリマーの量を測定する。したがって、メルトフローインデックスは、ポリマー（Ｆ）を溶融加工するための適性の尺度である。これは典型的に、メルトフローインデックスが、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．１ｇ／１０分より大きいことを必要とする。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．５〜６．０ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有することが重要である。

ポリマー（Ｆ）のメルトフローインデックスが、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．５ｇ／１０分より低いとき、公知の溶融加工技術を使用してポリマー（Ｆ）を溶融加工することによってパイプを容易に製造することができないことが見出された。

他方、ポリマー（Ｆ）のメルトフローインデックスが、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに６．０ｇ／１０分より高いとき、そこから得られたパイプは、高温および高温条件下で必要とされる性能に準拠しないことが見出された。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は好ましくは、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．６〜５．５ｇ／１０分の間、より好ましくは０．７〜４．５ｇ／１０分、さらにより好ましくは１．２〜３．５ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有する。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）の式（Ｉ）の過フッ素化アルキルビニルエーテルは好ましくは、以下の式（ＩＩ）：
ＣＦ_２＝ＣＦ−Ｏ−Ｒ’_ｆ（ＩＩ）
［式中、Ｒ’_ｆが直鎖または分岐Ｃ_３〜Ｃ_５過フッ素化アルキル基である］に従う。

式（ＩＩ）の適した過フッ素化アルキルビニルエーテルの非限定的な例には、特に、Ｒ’_ｆが−Ｃ_３Ｆ_５、−Ｃ_４Ｆ_７または−Ｃ_５Ｆ_９基である過フッ素化アルキルビニルエーテルが含まれる。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）の式（Ｉ）の過フッ素化アルキルビニルエーテルは、より好ましくはペルフルオロプロピルビニルエーテル（ＰＰＶＥ）である。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は、上に規定されたように式（Ｉ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位０．８重量％〜２．５重量％を含むことが重要である。

式（Ｉ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位の量が０．８重量％未満であるとき、そこから得られたパイプは、高温および高圧条件下で必要とされる性能に準拠しないことが見出された。

他方、式（Ｉ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位の量が２．５重量％より高いとき、それから得られたパイプは、特に、高い作業温度において、内圧衝撃の影響下で塑性変形を受けることが見出された。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は好ましくは、上に規定されたように式（Ｉ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％、より好ましくは１．４重量％〜２．２重量％を含む。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は好ましくは、上に規定されたように式（Ｉ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％、より好ましくは１．４重量％〜２．２重量％を含み、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに好ましくは、０．６〜５．５ｇ／１０分の間、より好ましくは０．７〜４．５ｇ／１０分、さらにより好ましくは１．２〜３．５ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有する。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は好ましくは、上に規定されたように式（ＩＩ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％、より好ましくは１．４重量％〜２．２重量％を含み、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに好ましくは、０．６〜５．５ｇ／１０分の間、より好ましくは０．７〜４．５ｇ／１０分、さらにより好ましくは１．２〜３．５ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有する。

ペルフルオロプロピルビニルエーテル（ＰＰＶＥ）から誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％、より好ましくは１．４重量％〜２．２重量％を含み、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに、０．６〜５．５ｇ／１０分の間、より好ましくは０．７〜４．５ｇ／１０分、さらにより好ましくは１．２〜３．５ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有するポリマー（Ｆ）を使用して良い結果が得られた。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は、上に規定されたように式（Ｉ）を有する過フッ素化アルキルビニルエーテルと異なった１つまたは複数のフッ素化コモノマー（Ｆ）から誘導された反復単位をさらに含んでもよい。

「フッ素化コモノマー（Ｆ）」という用語は、少なくとも１個のフッ素原子を含むエチレン性不飽和コモノマーを意味することが本明細書によって意図される。

適したフッ素化コモノマー（Ｆ）の非限定的な例には、特に、以下：
（ａ）Ｃ_２〜Ｃ_８フルオロ−および／またはペルフルオロオレフィン、例えばテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、ヘキサフロオロプロピレン（ＨＦＰ）、ペンタフルオロプロピレンおよびヘキサフルオロイソブチレン、
（ｂ）Ｃ_２〜Ｃ_８水素化モノフルオロオレフィン、例えばフッ化ビニリデン（ＶＤＦ）、フッ化ビニル、１，２−ジフルオロエチレンおよびトリフルオロエチレン、
（ｃ）式ＣＨ_２＝ＣＨ−Ｒ_ｆ０［式中、Ｒ_ｆ０がＣ_１〜Ｃ_６ペルフルオロアルキル基である］のペルフルオロアルキルエチレン、
（ｄ）クロロ−および／またはブロモ−および／またはヨード−Ｃ_２〜Ｃ_６フルオロオレフィン、例えばクロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）、
（ｅ）式ＣＦ_２＝ＣＦＯＲ_ｆ１［式中、Ｒ_ｆ１がＣ_１〜Ｃ_２フルオロ−またはペルフルオロアルキル基、例えば−ＣＦ_３、−Ｃ_２Ｆ_５である］の（ペル）フルオロアルキルビニルエーテル、
（ｆ）式ＣＦ_２＝ＣＦＯＸ_０［式中、Ｘ_０がＣ_１〜Ｃ_１２オキシアルキル基であるかまたは１個または複数のエーテル基を有するＣ_１〜Ｃ_１２（ペル）フルオロオキシアルキル基、例えばペルフルオロ−２−プロポキシ−プロピル基である］の（ペル）フルオロ−オキシアルキルビニルエーテル、
（ｇ）式ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＯＲ_ｆ２［式中、Ｒ_ｆ２がＣ_１〜Ｃ_６フルオロ−またはペルフルオロアルキル基、例えば−ＣＦ_３、−Ｃ_２Ｆ_５、−Ｃ_３Ｆ_７であるかまたは１個または複数のエーテル基を有するＣ_１〜Ｃ_６（ペル）フルオロオキシアルキル基、例えば−Ｃ_２Ｆ_５−Ｏ−ＣＦ_３である］のフルオロアルキル−メトキシ−ビニルエーテル、
（ｈ）式：
［式中、Ｒ_ｆ３、Ｒ_ｆ４、Ｒ_ｆ５およびＲ_ｆ６の各々が、等しいかまたは互いに異なっており、が独立にフッ素原子、場合により１個または複数の酸素原子を含む、Ｃ_１〜Ｃ_６フルオロ−またはペル（ハロ）フルオロアルキル基、例えば−ＣＦ_３、−Ｃ_２Ｆ_５、−Ｃ_３Ｆ_７、−ＯＣＦ_３、−ＯＣＦ_２ＣＦ_２ＯＣＦ_３である］のフルオロジオキソールなどが含まれる。

１つまたは複数のフッ素化コモノマー（Ｆ）が存在している場合、本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は、典型的に、前記フッ素化コモノマー（Ｆ）から誘導された反復単位０．８重量％〜２．５重量％を含む。

それにもかかわらず、ポリマー（Ｆ）が、前記付加的なコモノマー（Ｆ）を含有しない実施形態が好ましい。

これらの好ましい実施形態のパイプのポリマー（Ｆ）は有利には、本質的に、
− 上に規定されたように式（Ｉ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％、より好ましくは１．４重量％〜２．２重量％と、
− ＴＦＥから誘導された反復単位９７．５重量％〜９８．８重量％、より好ましくは９７．８重量％〜９８．６重量％とからなり、
前記ＴＦＥコポリマーは、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．５〜６．０ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有する。

鎖末端、欠陥または他の不純物タイプの部分がポリマー（Ｆ）中に含まれる場合があるが、これらはその性質を損なわないということは理解されたい。

これらの好ましい実施形態のパイプのポリマー（Ｆ）は好ましくは、本質的に、
− 上に規定されたように式（Ｉ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％、より好ましくは１．４重量％〜２．２重量％と、
− ＴＦＥから誘導された反復単位９７．５重量％〜９８．８重量％、より好ましくは９７．８重量％〜９８．６重量％とからなり、好ましくは、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．６〜５．５ｇ／１０分の間、より好ましくは０．７〜４．５ｇ／１０分の間、さらにより好ましくは１．２〜３．５ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有する。

これらの好ましい実施形態のパイプのポリマー（Ｆ）はより好ましくは、本質的に、
− 上に規定されたように式（ＩＩ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％、より好ましくは１．４重量％〜２．２重量％と、
− ＴＦＥから誘導された反復単位９７．５重量％〜９８．８重量％、より好ましくは９７．８重量％〜９８．６重量％とからなり、好ましくは、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．６〜５．５ｇ／１０分の間、より好ましくは０．７〜４．５ｇ／１０分の間、さらにより好ましくは１．２〜３．５ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有する。

本質的に、
−ペルフルオロプロピルビニルエーテル（ＰＰＶＥ）から誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％、好ましくは１．４重量％〜２．２重量％と、
− ＴＦＥから誘導された反復単位９７．５重量％〜９８．８重量％、好ましくは９７．８重量％〜９８．６重量％とからなり、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．６〜５．５ｇ／１０分の間、より好ましくは０．７〜４．５ｇ／１０分の間、さらにより好ましくは１．２〜３．５ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有するポリマー（Ｆ）を使用してすぐれた結果が得られた。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は有利には熱可塑性である。

「熱可塑性」という用語は、それが半結晶質である場合その融点未満、室温（２５℃）で存在し、非晶質である場合そのＴ_ｇ未満で存在しているポリマー（Ｆ）を意味することが本明細書によって意図される。これらのポリマーは、明らかな化学変化なしに、加熱されると軟化し、冷却されると再び硬くなる性質を有する。このような定義は、例えば、１９８９年にＥｌｓｅｖｉｅｒＡｐｐｌｉｅｄＳｃｉｅｎｃｅによって出版された、百科事典“ＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅＤｉｃｔｉｏｎａｒｙ”，ＭａｒｋＳ．Ｍ．Ａｌｇｅｒ，ＬｏｎｄｏｎＳｃｈｏｏｌｏｆＰｏｌｙｍｅｒＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＰｏｌｙｔｅｃｈｎｉｃｏｆＮｏｒｔｈＬｏｎｄｏｎ，ＵＫに見出すことができる。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は好ましくは半結晶質である。

「半結晶質」という用語は、ＡＳＴＭＤ３４１８に従って１０℃／分の加熱速度で示差走査熱分析（ＤＳＣ）によって測定した場合に、１Ｊ／ｇより大きい融解熱を有するポリマーを意味することが本明細書によって意図される。

本発明のパイプのポリマー（Ｆ）は有利には、３１１℃〜３２１℃の間、好ましくは３１１℃〜３１８℃の間に含まれる融点を有する。

３１２℃〜３１７℃の間に含まれる融点を有するポリマー（Ｆ）を使用して非常に良好な結果が得られた。

本発明のパイプの最も好ましいポリマー（Ｆ）は、式（ＩＩ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％を含み、
− ５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．６〜５．５ｇ／１０分の間のメルトフローインデックスを有し、
− ３１１℃〜３１８℃の間に含まれる融点を有する。

本発明のパイプのさらにより好ましいポリマー（Ｆ）は、本質的に、
− 上に規定されたように式（ＩＩ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％と、
− ＴＦＥから誘導された反復単位９７．５重量％〜９８．８重量％とからなり、
− 、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．６〜５．５ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有し、
− ３１１℃〜３１８℃の間に含まれる融点を有するポリマーである。

本発明のパイプは典型的に、溶融押出などの公知の溶融加工技術によって製造される。

出願人は、驚くべきことに、ポリマー（Ｆ）の有利な固有の機械的性質のために、本発明のパイプは２８０℃までの温度、好ましくは３００℃までの温度に良好に耐えることを発見した。

また、本出願は、本発明のパイプが有利には平滑な内面を有することを見出した。

本発明の第１の実施形態によって、複数層パイプはフレキシブルライザーである。

「フレキシブルライザー」という用語は、構成層が、封止機能を提供するためのポリマーシースと、機械力を吸収することが意図され、金属ワイヤまたはストリップまたは複合材から製造された様々なテープまたは切片を巻き付けることによって形成される強化層とを含むチューブ状フレキシブルパイプを意味することが本明細書によって意図される。

本発明のフレキシブルライザーは、非接着フレキシブルライザーまたは接着フレキシブルライザーであってもよい。

「接着フレキシブルライザー」という用語は、２つ以上の同心層同士が付着されるフレキシブルライザーを意味することが本明細書によって意図される。

「非接着フレキシブルライザー」という用語は、２つ以上の重ねられた同心層を含み、そこでこれらの層が互いに相対移動する特定の自由な状態を有するフレキシブルライザーを意味することが本明細書によって意図される。

本発明のパイプがフレキシブルライザーである場合、それは好ましくは接着フレキシブルライザーである。

本発明のこの第１の実施形態の第１の変型によって、フレキシブルライザーは粗腔フレキシブルライザーである。

「粗腔フレキシブルライザー（ｒｏｕｇｈ−ｂｏｒｅｆｌｅｘｉｂｌｅｒｉｓｅｒ）」という用語は、フレキシブルライザーにおいて、最内側要素が、それを屈曲させることを可能にする内側カーカスの湾曲部の間の間隙のために粗腔を形成するカーカスであるフレキシブルライザーを意味することが意図される。

本発明のこの実施形態のこの第１の変型の粗腔フレキシブルライザーは典型的に、内部から外部に向かって、
− 一緒に留められた湾曲部を有する螺旋状に巻き付けられた異形部材によって形成された、内側カーカスと呼ばれる内側の可撓性金属チューブと、
−上に規定されたポリマー（Ｆ）を少なくとも含む、好ましくは本質的にからなる（またはから製造される）内側ポリマーシースと、
− 内側ポリマーシースの周りに巻き付けられる１つまたは複数の外装単板と、
− 外側ポリマーシースと
を含む。

内側ポリマーシースは典型的に、粗腔フレキシブルライザーの内側カーカスの上にコートされ、上に規定されたポリマー（Ｆ）を少なくとも含む、好ましくは本質的にからなる（またはから製造される）連続したチューブ状層が得られるようにする。

内側ポリマーシースは好ましくは、従来の溶融加工技術によって粗腔フレキシブルライザーの内側カーカスの上に押出される。

本発明のこの第１の実施形態の第２の変型によって、フレキシブルライザーは滑腔フレキシブルライザーである。

「滑腔フレキシブルライザー」という用語は、内側カーカスを含有しないフレキシブルライザーを意味することが本明細書によって意図され、そこで最内側要素は、平滑壁を有する不浸透性ポリマーチューブである。

本発明の第２の実施形態によって、本発明のパイプは、金属パイプラインのライニングのための方法において使用するために適したパイプライナーである。

したがって、本発明はまた、以下の工程：
（ｉ）金属パイプラインの内径よりも大きい外径を有する本発明によるパイプを提供する工程と、
（ｉｉ）前記パイプを変形し、それによって前記金属パイプラインの内径よりも小さい外径を有する変形されたパイプを提供する工程と、
（ｉｉｉ）変形されたパイプを前記金属パイプラインに導入する工程と、
（ｉｖ）変形されたパイプを膨張させて前記金属パイプラインの内径とぴったり合うようにする工程と
を含む、金属パイプラインのライニングのための方法に関する。

金属パイプラインは通常、鉄または鋼パイプライン、好ましくは鋼パイプライン、より好ましくは炭素、合金またはステンレス鋼パイプラインである。

本発明のこの第２の実施形態の変型によって、金属パイプラインは、既存の損傷を受けた金属パイプラインであってもよい。金属パイプラインが既存の損傷を受けた金属パイプラインである場合、本発明のライニング方法は、ライニング復旧方法である。

出願人は、本発明のパイプは有利には、塑性変形に対する著しい耐性を与えられて金属パイプラインのライニングのための方法においてパイプライナーとして好適に使用され、そこで、変形されたパイプライナーの膨張がその弾性変形の回復によって良好に得られる場合があることを見出した。

金属パイプラインのライニングのための方法は好ましくは、以下の工程：
（ｉ）金属パイプラインの内径よりも大きい外径を有する本発明によるパイプを提供する工程と、
（ｉｉ）前記パイプを変形し、それによって前記金属パイプラインの内径よりも小さい外径を有する変形されたパイプを提供する工程と、
（ｉｉｉ）変形されたパイプを前記金属パイプラインに導入する工程と、
（ｉｖ）変形されたパイプを膨張させて前記金属パイプラインの内径とぴったり合うようにする工程とを含み、
そこで前記パイプが、
− 以下の式（Ｉ）：
ＣＦ_２＝ＣＦ−Ｏ−Ｒ_ｆ（Ｉ）
［式中、Ｒ_ｆが直鎖または分岐Ｃ_３〜Ｃ_５過フッ素化アルキル基であるかまたは１個または複数のエーテル酸素原子を含む直鎖または分岐Ｃ_３〜Ｃ_１２過フッ素化オキシアルキル基である］を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％、好ましくは１．４重量％〜２．２重量％と、
− ＴＦＥから誘導された反復単位９７．５重量％〜９８．８重量％、より好ましくは９７．８重量％〜９８．６重量％とから本質的になるテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）コポリマー［ポリマー（Ｆ）］から製造された少なくとも１つの層を含み、
前記ＴＦＥコポリマーが、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．５〜６．０ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有する。

金属パイプラインのライニングのための方法のパイプは、上記のように規定される。

金属パイプラインのライニングのためのこの方法において使用するために適したパイプは、上に規定されたように単層パイプまたは複数層パイプであってもよい。

本発明の目的のために、弾性変形は塑性変形とは区別される。「弾性変形」という用語は、ポリマー（Ｆ）の一時的および可逆的な変形を意味することが本明細書によって意図される。

金属パイプラインのライニングのための方法の工程（ｉｉ）でポリマー（Ｆ）に適用された応力が前記ポリマー（Ｆ）の降伏強度よりも低い場合、変形されたパイプは有利には、その弾性変形の回復によって前記方法の工程（ｉｉｉ）で膨張され得る。

金属パイプラインのライニングのための方法の工程（ｉｉ）において、パイプは好ましくは、半径方向または軸方向圧縮によってその断面積を低減することによって変形される。

１つのタイプの技術、いわゆるロール・ダウン法によって、パイプの断面積は、典型的に数組の圧縮ローラーを使用する半径方向圧縮によって低減される。

別のタイプの技術によって、パイプの断面積は、典型的にパイプライナーを縮径ダイを通して引っ張る軸方向圧縮によって低減される。縮径はパイプ上の軸力が維持される間達成されるにすぎない。伴なう圧縮歪は典型的に約１０％〜１５％である。このタイプの方法の非限定的な例は、Ｓｗａｇｅｌｉｎｉｎｇのダイ・ドローイング・アンド・タイトライナー（Ｄｉｅ−ｄｒａｗｉｎｇａｎｄＴｉｔｅｌｉｎｅｒ）として公知の技術である。

金属パイプラインのライニングのための方法の工程（ｉｉｉ）において、変形されたパイプは、典型的に弾性回復によってパイプラインの内径にぴったり合うように膨張させられる。また、変形されたパイプは、油およびガスによる熱および／または加圧によって膨張させられてもよい。

また、本発明の目的は、少なくとも２つの同軸パイプ：
− 外部金属パイプラインと、
− 本発明による内部パイプと
を含むパイプラインシステムである。

パイプラインシステムは好ましくは、２つの同軸パイプを含み、そこで内部パイプの外径は、金属パイプラインの内径とぴったり合う。

パイプラインシステムのパイプは上記のように規定される。

金属パイプラインは通常、鉄または鋼パイプ、好ましくは鋼パイプ、より好ましくは炭素、合金またはステンレス鋼パイプラインである。

本発明の別の目的は、熱交換器においての本発明のパイプの使用である。

また、本発明の別の目的は、ダウンホール作業においての本発明のパイプの使用である。

さらに、本発明の別の目的は、掘削作業においての本発明のパイプの使用である。

本発明の粗腔フレキシブルライザーは、掘削作業などのダウンホール作業において使用するために特に適しており、そこで内側カーカスは、パイプが圧力衝撃の影響下で破損するのを防ぐ。

出願人は、驚くべきことに、本発明のパイプはより高い降伏応力値およびより低いクリープ歪値を良好に与えられて、有利には、過酷な環境において耐化学薬品性のまま、パイプが高圧および高温度条件に耐えなければならない多種多様な用途において使用され得ることを見出した。

参照により本明細書に援用される一切の特許、特許出願、および刊行物の開示が、用語を不明確にさせ得る程度まで本出願の説明と矛盾する場合は、本説明が優先するものとする。

ここで以下の実施例を参照しながら本発明を説明するが、これらの実施例は単に例示を目的とするものであって、本発明を限定するものではない。

メルトフローインデックスの測定（ＭＦＩ）
５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８標準試験法に従ってＭＦＩの定量を実施した。

第２の融解温度（Ｔ（ＩＩ）融点）の測定
第２の融解温度をＡＳＴＭＤ４５９１標準試験法に従って測定した。第２の加熱時間において観察された融点を記録し、これによってポリマーの融点と称する。

ポリマー中の過フッ素化アルキルビニルエーテル（Ｉ）の重量百分率の測定
過フッ素化アルキルビニルエーテルモノマー（Ｉ）の定量をＦＴ−ＩＲ分析によって実施し、重量パーセントとして表わす。過フッ素化アルキルビニルエーテルモノマー（Ｉ）の含有量を以下の条件下で定量した：９９４ｃｍ^−１の帯域光学濃度（ＯＤ）を以下の式によって２３６５ｃｍ^−１の帯域光学濃度（ＯＤ）によって正規化した。
モノマー（Ｉ）［重量％］＝（９９４ｃｍ^−１の光学濃度）／（２３６５ｃｍ^−１の光学濃度）×０．９９

引張特性の測定
ＡＳＴＭＤ３３０７標準試験法において報告されているように微小引張試験片を使用してＩｎｓｔｒｏｎ４２０３装置によって本発明の実施例１〜３および比較例１および２によるポリマー（Ｆ）について引張試験を実施した。試験片を１．５ｍｍの厚さを有する圧縮成形シートからホロー・パンチによって切り分け、必要とされる温度において１５分の状態調節時間の後に５０ｍｍ／分に等しい速度において伸長した。降伏応力は、応力−歪曲線上の最初のゼロ勾配点においての公称応力として評価された。

本発明の実施例４または５によるポリマー（Ｆ）から製造されたパイプの引張試験は、６５ｍｍのグリップ距離および１２．５ｍｍのゲージ長において７ｍｍの厚さを有するタイプＩＶの試験片を使用してＡＳＴＭＤ６３８標準手順に従って実施された。弾性率値は１ｍｍ／分のクロスヘッド速度において測定されたが、破断点歪および降伏応力値は、５０ｍｍ／分のクロスヘッド速度において測定された。降伏応力は、応力−歪曲線上の最初のゼロ勾配点においての公称応力として評価された。破裂は、急激な負荷の低下が起こり、試験片が破断する時点である。

降伏応力値がより高くなると、ポリマーの塑性変形に対する耐性がより高くなる。

ＡＳＴＭＤ２９９０標準試験法に従って本発明の実施例１〜３および比較例１および２によるポリマー（Ｆ）について引張クリープ実験を実施したが、ＩＳＯ５２７−１Ａに記載された試験片の寸法を使用した。伸び計は使用されなかったが、良い歪評価を得るために試験片の形状補正が使用された。試験片を１．５ｍｍの厚さを有する圧縮成形シートからのホロー・パンチによって切り分けた。

ＡＳＴＭＤ２９９０標準試験法に従って実施例４または５によるポリマー（Ｆ）での引張クリープ試験を実施したが、ＩＳＯ５２７−１Ａに記載された試験片の寸法を使用した。伸び計は使用されなかったが、良い歪評価を得るために試験片の形状補正が使用された。７ｍｍの厚さを有するパイプからのホロー・パンチによって試験片を切り分けた。

クリープ歪値がより低くなると、ポリマーの塑性変形に対する耐性がより高くなる。

パイプの加工
１２ｍｍの外径および１０ｍｍの内径を有するパイプを製造するヘッドを備えた４５ｍｍ押出機でポリマーを押出した。装置の温度分布を２８０℃〜３８０℃の間に設定した。ヘッドの出口の円錐部は透明に見え、このように得られたパイプの表面は平滑であり、全く欠陥はなかった。

収縮の測定
パイプを４００ｍｍの長さに縦方向に切断した。１時間３００℃において熱処理した後、それらの長さを２３℃において測定し、このようにパーセント変化を得た。

急速ガス減圧の測定
本発明の実施例５によるポリマー（Ｆ）から製造されたパイプから切り分けた試験片で急速ガス減圧（ＲＧＤ）試験をＩＳＯ１３６２８−２標準手順（ＡＰＩ１７Ｊ）に従って実施した。
試料を蒸気圧下で１８５℃のＮＯＲＳＯＫ（登録商標）Ｍ７１０油中で３０日間にわたって予備状態調節し、その後に、メタン中１５モル％の二酸化炭素の混合物を使用して１８５℃および１０００バールにおいて２０回の急速ガス減圧サイクルを実施した。減圧速度は７０バール／分であった。

実施例１：ＴＦＥ／ＰＰＶＥ９８．２／１．８（重量比）
４００ｒｐｍにおいて運転する攪拌機を備えたＡＩＳＩ３１６鋼縦形２２リットルオートクレーブ内に、真空を形成した後、連続して導入した：
− １３．９リットルの脱塩水、
− ３２．０ｇのペルフルオロプロピルビニルエーテル（ＰＰＶＥ）、
− １９８９年９月５日に出願された米国特許第４８６４００６号明細書（ＡＵＳＩＭＯＮＴＳ．Ｐ．Ａ．）の実施例１に従って調製された、約７．５のｐＨを有するミクロエマルション１３８．０ｇ。
次に、オートクレーブを６０℃の反応温度まで加熱し、この温度に達するとき、０．６０バールのエタンを導入した。
圧縮機によって９９．２／０．８の公称モル比のＴＦＥ／ＰＰＶＥの気体混合物を、２１バールの圧力に達するまで添加した。
（ＧＣ分析によって測定されたときに）オートクレーブヘッドに存在している気体混合物の組成は、示されたモル百分率の以下の化合物から形成された：９５．９％のＴＦＥ、２．０％のＰＰＶＥ、２．１％のエタン。
次に、計量型ポンプによって、０．０３５Ｍの過硫酸アンモニウム溶液１００ｍｌを供給した。
上述のモノマー混合物を供給することによって重合圧力を一定に維持した。８．８ｇの混合物を供給したとき、モノマーの供給を中断した。反応器を室温に冷却し、ラテックスを放出し、ＨＮＯ_３（６５重量％）で凝固させ、ポリマーをＨ_２Ｏで洗浄し、約２２０℃において乾燥させた。
得られたポリマーの定量：
組成（ＩＲ分析）：ＰＰＶＥ：１．８重量％
ＭＦＩ：５．０ｇ／１０分
第２の融解温度（Ｔ（ＩＩ）融点）：３１４℃

実施例２：ＴＦＥ／ＰＰＶＥ９８．６／１．４（重量比）
次の点以外は、実施例１に詳述したものと同じ手順に従った。
− ２５．０ｇのＰＰＶＥを供給した。
− ０．５０バールのエタンを供給した。
− ９９．４／０．６の公称モル比のＴＦＥ／ＰＰＶＥの気体混合物を添加した。
（ＧＣ分析によって測定されたときに）オートクレーブヘッドに存在している気体混合物の組成は、示されたモル百分率の以下の化合物から形成された：
９６．９０％のＴＦＥ、１．５５％のＰＰＶＥ、１．５５％のエタン。
得られたポリマーの定量：
組成（ＩＲ分析）：ＰＰＶＥ：１．４重量％
ＭＦＩ：３．０ｇ／１０分
第２の融解温度（Ｔ（ＩＩ）融点）：３１７℃

実施例３：ＴＦＥ／ＰＰＶＥ９８．６／１．４（重量比）
次の点以外は、実施例１に詳述したものと同じ手順に従った。
− ２５．０ｇのＰＰＶＥを供給した。
− ０．４０バールのエタンを供給した。
− ９９．４／０．６の公称モル比のＴＦＥ／ＰＰＶＥの気体混合物を添加した。
− ０．０３５Ｍの過硫酸アンモニウム溶液１５０ｍｌを供給した。
（ＧＣ分析によって測定されたときに）オートクレーブヘッドに存在している気体混合物の組成は、示されたモル百分率の以下の化合物から形成された：
９６．２％のＴＦＥ、１．７％のＰＰＶＥ、２．１％のエタン。
得られたポリマーの定量：
組成（ＩＲ分析）：ＰＰＶＥ：１．５重量％
ＭＦＩ：２．０ｇ／１０分
第２の融解温度（Ｔ（ＩＩ）融点）：３１６℃

以下の表１に示されるように、２８０℃においての降伏強度試験の結果を報告すると、本発明によるポリマー（Ｆ）は有利には、比較例１および２の市販製品と比較したとき２８０℃までの温度において改良された降伏応力値を示した。

以下の表２に示されるように、クリープ歪試験の結果を報告すると、本発明によるポリマー（Ｆ）は有利には、比較例２の市販製品と比較したときより低いクリープ歪値を示した。

以下の表３に示されるように、本発明によるポリマー（Ｆ）を使用して、比較例１の市販品のそれらと比較できる３００℃においての収縮値を有利には与えられたパイプが得られた。

このように、ポリマー（Ｆ）を少なくとも含む、好ましくは本質的にからなる（またはから製造される）少なくとも１つの層を含む本発明のパイプが有利には、短期および長期実験の両方において、特に、高い作業温度において、強化された降伏強度値を示し、その結果、それはその改良された機械的性質のために高い内圧レベルに良好に耐えることができることが見出された。

実施例４：ＴＦＥ／ＰＰＶＥ９７．８／２．２（重量比）
次の点以外は、実施例１に詳述したものと同じ手順に従った。
− ３８ｇのＰＰＶＥを供給した。
− ０．５１バールのエタンを供給した。そして
− ９８．８／１．２の公称モル比のＴＦＥ／ＰＰＶＥの気体混合物を添加した。
（ＧＣ分析によって測定されたときに）オートクレーブヘッドに存在している気体混合物の組成は、示されたモル百分率の以下の化合物から形成された：
９３．０％のＴＦＥ、６．２％のＰＰＶＥ、０．７％のエタン。
得られたポリマーの定量：
組成（ＩＲ分析）：
ＰＰＶＥ：２．２重量％
ＭＦＩ：３．３ｇ／１０分
第２の融解温度（Ｔ（ＩＩ）融点）：３１１．４℃

実施例５：ＴＦＥ／ＰＰＶＥ９７．８／２．２（重量比）
次の点以外は、実施例１に詳述したものと同じ手順に従った。
− ３８ｇのＰＰＶＥを供給した。
− ０．３５バールのエタンを供給した。そして
− ９８．８／１．２の公称モル比のＴＦＥ／ＰＰＶＥの気体混合物を添加した。
（ＧＣ分析によって測定されたときに）オートクレーブヘッドに存在している気体混合物の組成は、示されたモル百分率の以下の化合物から形成された：
９３．５％のＴＦＥ、６．０％のＰＰＶＥ、０．５％のエタン。
得られたポリマーの定量：
組成（ＩＲ分析）：ＰＰＶＥ：２．２重量％
ＭＦＩ：１．７ｇ／１０分
第２の融解温度（Ｔ（ＩＩ）融点）：３１１．６℃

以下の表４に示されるように、２３℃においての引張試験の結果を報告すると、とりわけ本発明の実施例４または５によって代表される本発明によるポリマー（Ｆ）から製造されたパイプは有利には、前記パイプが金属パイプラインのライニングのための方法において好適に使用され得るような機械的性質の組合せを示した。

以下の表５に示されるように、クリープ歪試験の結果を報告すると、とりわけ本発明の実施例４によって代表される本発明によるポリマー（Ｆ）から製造されたパイプは有利には、３．０ＭＰａおよび４．０ＭＰａの比較的高い応力下で降伏破損を受けずに比較的低いクリープ歪値を示し、金属パイプラインのライニングのための方法において好適に使用される。

以下の表６に示されるように、急速ガス減圧（ＲＧＤ）試験の結果を報告すると、とりわけ本発明の実施例５によって代表される本発明によるポリマー（Ｆ）から製造されたパイプは有利には、可視的な亀裂を示さず、圧力衝撃の影響下で減圧を受けずにダウンホール用途において金属パイプラインのライニングのための方法において好適に使用される。

したがって、本発明のパイプは、高い作業温度において高い耐熱性が必要とされる作業において使用するために特に適している。

Claims

− 以下の式（Ｉ）：
ＣＦ_２＝ＣＦ−Ｏ−Ｒ_ｆ（Ｉ）
［式中、Ｒ_ｆが直鎖または分岐Ｃ_３〜Ｃ_５過フッ素化アルキル基であるかまたは１個または複数のエーテル酸素原子を含む直鎖または分岐Ｃ_３〜Ｃ_１２過フッ素化オキシアルキル基である］を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位１．２重量％〜２．５重量％、好ましくは１．４重量％〜２．２重量％と、
− ＴＦＥから誘導された反復単位９７．５重量％〜９８．８重量％、より好ましくは９７．８重量％〜９８．６重量％と
から本質的になるテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）コポリマーから製造された少なくとも１つの層を含むパイプであって、
前記ＴＦＥコポリマー［ポリマー（Ｆ）］が、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．５〜６．０ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックス、かつ３１１℃〜３２１℃の間、好ましくは３１１℃〜３１８℃の間に含まれる融点を有する、パイプ。
前記ポリマー（Ｆ）が、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．６〜５．５ｇ／１０分の間、より好ましくは０．７〜４．５ｇ／１０分の間、さらにより好ましくは１．２〜３．５ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有する、請求項１に記載のパイプ。
前記過フッ素化アルキルビニルエーテルが以下の式（ＩＩ）：
ＣＦ_２＝ＣＦ−Ｏ−Ｒ’_ｆ（ＩＩ）
［式中、Ｒ’_ｆが直鎖または分岐Ｃ_３〜Ｃ_５過フッ素化アルキル基である］に従う、請求項１または２に記載のパイプ。
前記過フッ素化アルキルビニルエーテルがペルフルオロプロピルビニルエーテル（ＰＰＶＥ）である、請求項１〜３のいずれか一項に記載のパイプ。
単層パイプまたは複数層パイプである、請求項１〜４のいずれか一項に記載のパイプ。
フレキシブルライザーである、請求項１〜５のいずれか一項に記載のパイプ。
接着フレキシブルライザーである、請求項６に記載のパイプ。
粗腔フレキシブルライザーである、請求項６または７に記載のパイプ。
滑腔フレキシブルライザーである、請求項６または７に記載のパイプ。
金属パイプラインのライニングのための方法であって、以下の工程：
（ｉ）式（Ｉ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位０．８重量％〜２．５重量％を含むテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）コポリマー［ポリマー（Ｆ）］を少なくとも含む、好ましくは本質的にからなる（またはから製造される）少なくとも１つの層を含むパイプを提供する工程であって、
前記ＴＦＥコポリマーが、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．５〜６．０ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有し、
前記パイプが、金属パイプラインの内径よりも大きい外径を有する工程と、
（ｉｉ）前記パイプを変形し、それによって前記金属パイプラインの前記内径よりも小さい外径を有する変形されたパイプを提供する工程と、
（ｉｉｉ）変形されたパイプライナーを前記金属パイプラインに導入する工程と、
（ｉｖ）前記変形されたパイプライナーを膨張させて前記金属パイプラインの前記内径とぴったり合うようにする工程と
を含む、方法。
前記パイプが請求項１〜５のいずれか一項に記載のパイプである、請求項１０に記載の方法。
少なくとも２つの同軸パイプ：
− 外部金属パイプラインと、
− 式（Ｉ）を有する少なくとも１つの過フッ素化アルキルビニルエーテルから誘導された反復単位０．８重量％〜２．５重量％を含むテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）コポリマー［ポリマー（Ｆ）］を少なくとも含む、好ましくは本質的にからなる（またはから製造される）少なくとも１つの層を含む内部パイプと
を含むパイプラインシステムであって、
前記ＴＦＥコポリマーが、５Ｋｇの負荷下で３７２℃においてＡＳＴＭＤ１２３８に従って測定されたときに０．５〜６．０ｇ／１０分の間に含まれるメルトフローインデックスを有する、パイプラインシステム。
熱交換器においての請求項１〜９のいずれか一項に記載のパイプの使用。
ダウンホール作業においての請求項１〜９のいずれか一項に記載のパイプの使用。
掘削作業においての請求項１〜９のいずれか一項に記載のパイプの使用。