JP2015129362A - 滑止手袋 - Google Patents

Abstract

【課題】滑止効果、耐摩耗性、強度及び柔軟性に優れた滑止手袋を提供する。【解決手段】本発明の滑止手袋は、着用者の手を覆う繊維製の手袋本体と、この手袋本体の掌領域の外面の少なくとも一部を被覆する被覆層とを備える滑止手袋であって、上記被覆層が非発泡のゴム組成物又は樹脂組成物から構成され、掌領域の被覆層にプレス加工による凹凸形状が形成され、上記凹凸形状における凹部の平均厚さが５０μｍ以上５００μｍ以下であることを特徴とする。上記被覆層が熱加硫又は熱架橋されたゴムを主成分とするとよい。上記ゴムがアクリロニトリル−ブタジエン共重合体であるとよい。上記凹凸形状形成領域における凹部の総面積割合としては、１０％以上９３％以下が好ましい。上記凹凸形状の凹凸差の平均としては、０．１５ｍｍ以上０．７ｍｍ以下が好ましい。【選択図】図１

Description

本発明は、滑止手袋に関する。

滑止加工が施された手袋としては、繊維製手袋の少なくとも掌側に被覆層が積層された滑止手袋が使用される。その被覆層に気泡を含有させることで、手袋の柔軟性を維持しつつ、さらに滑止効果を向上させた滑止手袋が知られている。

しかしながら、被覆層に気泡を含有させると液状物を介して把持する場合の滑止手袋の滑止効果は向上するものの、耐摩耗性が低下する傾向がある。この耐摩耗性を向上させる方法として、気泡を含む被覆層を熱プレスすることによりプレス箇所の気泡割合を低減する方法等が提案されている（例えば特開２００６−１６９６７６号公報、特開２００７−２３１４２８号公報参照）が、さらなる耐摩耗性の向上が望まれる。また、掌に複数のフィラー入りの凸状部を設けた手袋が提案されている（例えば特開２０１３−１０４１３４号公報参照）が、凸状部と手袋の被覆部とが２層で構成されるため、工程が煩雑になると共に層間の強度が十分ではなく、さらなる強度向上が望まれる。さらに、被覆層の上から粒子入りの第２の被覆層を被覆して凹凸を形成する方法が提案されている（例えば特開２０１３−１７７７１１号公報参照）が、やはり被覆層と第２の被覆層とが２層で構成されるため、さらなる強度向上が望まれる。

特開２００６−１６９６７６号公報 特開２００７−２３１４２８号公報 特開２０１３−１０４１３４号公報 特開２０１３−１７７７１１号公報

本発明は、上述のような事情に基づいてなされたものであり、滑止効果、耐摩耗性、強度及び柔軟性に優れた滑止手袋の提供を目的とする。

上記課題を解決するためになされた発明は、着用者の手を覆う繊維製の手袋本体と、この手袋本体の掌領域の外面の少なくとも一部を被覆する被覆層とを備える滑止手袋であって、上記被覆層が、非発泡のゴム組成物又は樹脂組成物から構成され、掌領域の被覆層にプレス加工による凹凸形状が形成され、上記凹凸形状における凹部の平均厚さが５０μｍ以上５００μｍ以下であることを特徴とする。

当該滑止手袋は、手袋本体の掌領域の外面の少なくとも一部を被覆する被覆層を備えるので、優れた滑止効果を示す。また、上記被覆層が非発泡のゴム組成物又は樹脂組成物から構成されるので、被覆時に偶発的に噛み込む泡以外に気泡の含有がほとんどなく、プレス加工によりさらに気泡割合が低減され、また手袋本体１に被覆層２が強固に固着するので、当該滑止手袋は耐摩耗性に優れる。さらに、プレス加工による凹凸形状における凹部の平均厚さが上記下限以上であるので、着用時に凹部から手袋本体が露出することを防止でき、当該滑止手袋の耐久性が向上する。また、上記凹部の平均厚さが上記上限以下であるので、凹部が折れ目となって曲がり易く、当該滑止手袋は、良好な柔軟性を発揮する。加えて被覆層が１層で構成されるので、強度にも優れる。また、被覆層が凹凸形状を有しているので、当該滑止手袋の摩耗が進んだ際に上記凹凸形状による模様が薄くなることから、上記凹凸形状を手袋の摩耗のインジケータとして利用することができ、滑止効果が低下した際の手袋の使用を予防できる。

上記被覆層が熱加硫又は熱架橋されたゴムを主成分とするとよい。このように熱加硫又は熱架橋されたゴムを主成分とすることで、被覆層の製造が容易になる。具体的には、分子鎖同士の結び付きが弱い状態でプレス加工を行うことで容易に凹凸を形成した後、熱加硫又は熱架橋することで凹凸形状を固定し易くできる。

上記ゴムがアクリロニトリル−ブタジエン共重合体であるとよい。このようにアクリロニトリル−ブタジエン共重合体を主成分とすることで、油性液状物を介して把持する際の耐摩耗性がさらに高くなり、また寿命が長くなる。

上記凹凸形状形成領域における凹部の総面積割合としては、１０％以上９３％以下が好ましい。このように上記凹部の総面積割合を上記範囲内とすることで、当該滑止手袋の凹部により柔軟性を保ちつつ、グリップ力をさらに高めることができる。

上記凹凸形状の凹凸差の平均としては、０．１５ｍｍ以上０．７ｍｍ以下が好ましい。このように上記凹凸差の平均を上記範囲内とすることで、滑止手袋の油作業等での滑止効果をさらに高めることができる。

上記凸部の平均厚さに対する上記凹部の平均厚さの比としては、１０％以上７０％以下が好ましい。このように上記凸部の平均厚さに対する上記凹部の平均厚さの比を上記範囲内とすることで、滑止手袋の滑止効果をさらに高めることができる。

なお、上記「掌領域」とは、被把持物を握った際に内側となる面であって手首から指先までの領域（親指及び４指を含む）を意味する。「凹部の平均厚さ」とは、被覆層の最内面から凹部の底面までの平均距離を意味し、「凸部の平均厚さ」とは、被覆層の最内面から凸部の上底面までの平均距離を意味する。また、「凹凸形状形成領域における凹部の総面積割合」とは、凹凸形状が形成されている領域の平面視面積に対する、その凹凸形状が形成されている領域内の全ての凹部の合計平面視面積の割合である。なお、「凹部の合計平面視面積」は、平面視において、滑止手袋の断面における凹部底面領域を「凹部の平面視領域」とし、凹凸形状が形成されている領域における凹部の平面視領域の面積を合計したものである。なお、凹部底面から凸部への立ち上がり部分が滑らかに湾曲し、凹部底面領域が不明確な場合は、凹部底面を延長した面と凸部の側面を延長した面との交線を凹部底面領域の外縁とする。

以上説明したように、本発明は、滑止効果、耐摩耗性、強度及び柔軟性に優れた滑止手袋を提供することができる。

本発明の一実施形態に係る滑止手袋を掌側から見た模式的平面図である。 図１の滑止手袋の凹凸形状部の模式的部分断面図である。 図１の滑止手袋を手の甲側から見た模式的平面図である。 図１の滑止手袋の掌領域の模式的部分拡大平面図である。 図１の滑止手袋の凸部の模式的拡大断面図である。 本発明の他の実施形態に係る滑止手袋の掌領域の模式的部分拡大平面図である。

以下、適宜図面を参照しつつ本発明の実施の形態を詳説する。

本実施形態の滑止手袋は、図１に示すように着用者の手を覆う繊維製の手袋本体１と、この手袋本体の掌領域の外面の少なくとも一部を被覆する被覆層２とを備える。

＜手袋本体＞
手袋本体１は、繊維を手袋状に編成したものである。この手袋本体１は、着用者の手本体を覆うよう袋状に形成された本体部と、着用者の指を覆うよう上記本体部から延設された延設部と、着用者の手首を覆うよう本体部から延設部とは反対方向に延設された筒状の裾部とを有する。上記延設部は、着用者の第一指（親指）、第二指（人差指）、第三指（中指）、第四指（薬指）及び第五指（小指）をそれぞれ覆う第一指部、第二指部、第三指部、第四指部及び第五指部を有している。この第一指部から第五指部は、指先部が閉塞された筒状に形成されている。また、上記裾部は、着用者が手を挿入可能な開口部を有している。

上記手袋本体１を構成する繊維としては、特に限定されず、綿、麻等の天然繊維、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維、レーヨン繊維、アクリル繊維、アラミド繊維、高強力ポリエチレン繊維、ポリウレタン繊維、ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維、超高強度ポリエチレン繊維等の合成繊維、ステンレスなどの金属繊維、グラスファイバーなどの無機繊維が挙げられる。これらの繊維は単独で用いてもよいし、２種以上を混合して用いてもよい。例えば２種を混合して用いる繊維としては、ステンレス繊維をナイロン等でカバーリングした複合糸を挙げることができる。上記手袋本体１は、上記繊維からなる糸を編成して形成されているが、上記繊維を用いる織布又は不織布を手袋の形に切り抜き、縫製して形成した手袋を用いてもよい。中でも、シームレス編機で編成された手袋が、縫い目がなく好ましい。

上記手袋本体１の編みゲージ数としては、適度な強度と柔軟性とを有する手袋本体１が得られれば特に限定されず、例えば７８〜７７８ｄｔｅｘのナイロンの捲縮加工糸、５〜４０綿番手相当の綿糸等を用いてシームレス編機で手袋本体１を編成する場合、１０ゲージ以上１８ゲージ以下が望ましい。

上記手袋本体１の平均厚みの上限としては、１ｍｍが好ましく、０．８ｍｍがより好ましい。一方、上記手袋本体１の平均厚みの下限としては、０．１ｍｍが好ましく、０．２ｍｍがより好ましい。手袋本体１の平均厚みが上記上限値を超える場合、当該滑止手袋の厚みが大きくなることで柔軟性が低下して、着用時における作業性が低下するおそれがある。逆に、手袋本体１の平均厚みが上記下限値未満の場合、手袋自体の強度に欠け、耐久性が低下するおそれがある。なお、上記手袋本体１の平均厚みは、ＪＩＳ−Ｌ１０８６／Ｌ１０９６準拠の定圧厚さ測定器（例えば株式会社テクロックの「ＰＧ−１５」）を用いて、被覆層２が被覆されていない領域の任意の５箇所を測定して得た値の平均値である。

なお、上記手袋本体１には、例えば柔軟剤、撥水撥油剤、抗菌剤等を用いて各種処理が行われてもよく、また、紫外線吸収剤等を塗布又は含浸等させて、紫外線防止機能が付与されてもよい。また、繊維そのものにこのような機能を示す薬剤が練り込まれてもよい。

＜被覆層＞
被覆層２は、上記手袋本体１の掌側及び手の甲側の領域の外面の少なくとも一部を被覆する。この被覆層２は、非発泡のゴム組成物又は樹脂組成物から構成され、掌領域の被覆層にプレス加工による凹凸形状（凸部３及び凹部４）が形成されている。

被覆層２の被覆は、図１に示すように掌側の掌領域全体にわたって行われる。ここで、被覆について図２の当該滑止手袋１の模式的部分断面図を用いて説明する。図２において、符号１２が上記手袋本体１の繊維束の断面を示す。上記手袋本体１は、繊維束１２の内外に隙間を有しており、この隙間に非発泡のゴム組成物又は樹脂組成物が浸入することにより、このゴム組成物又は樹脂組成物で構成される被覆層２が手袋本体１の掌領域の外面側に含浸され、被覆層２が手袋本体１に強固に固着する。なお、手袋本体１の内面側は手に直接接触するため、内面側から見て繊維束１２が被覆層２に完全に覆われることなく露出していることが好ましい。

被覆層２を構成する非発泡のゴム組成物又は樹脂組成物の主成分としては、特に制限されないが、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体、天然ゴム、クロロプレンゴム、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリウレタン等を用いることができる。なお、「主成分」とは、最も含有量の多い成分であり、例えば含有量が５０質量％以上の成分をいう。

上記被覆層２は、熱加硫又は熱架橋されたゴムを主成分とするとよい。このように熱加硫又は熱架橋されたゴムを主成分とすることで、被覆層の製造が容易になる。具体的には、分子鎖同士の結び付きが弱い状態でプレス加工を行うことで容易に凹凸を形成した後、熱加硫又は熱架橋することで凹凸形状を固定し易くできる。

上記ゴムとしては、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体、天然ゴム又はクロロプレンゴムがよい。このようなゴムを用いることで、当該滑止手袋は、経済面、加工面、弾性、耐久性、耐候性等に優れる。上記ゴムの中でもアクリロニトリル−ブタジエン共重合体が好ましい。アクリロニトリル−ブタジエン共重合体を用いることで油性液状物を介して把持する際の耐摩耗性がさらに高く、また当該滑止手袋の寿命が長くなる。

また、上記ゴム組成物又は樹脂組成物には、周知の架橋剤、加硫促進剤、老化防止剤、増粘剤、可塑剤、顔料等が添加されてもよい。

爪領域５及び指股領域６を除く領域の被覆層の外面には、プレス加工による凹凸形状が形成される。一方、爪領域５及び指股領域６の被覆層２は、凹凸形状が形成されておらず平滑面を有する。また、上記手袋本体１の手の甲側には、図３に示すように各指部の先端側の領域にのみ被覆層２が被覆されており、手の甲側に積層されている被覆層２は、凹凸形状が形成されておらず平滑面を有する。しかし、プレス加工時に手の甲側から押し付ける必要があることから、手の甲側に積層されている被覆層２にも凹凸形状が形成されてもよい。

凸部３は、中指方向Ａ（手袋本体１の裾部中心と中指中心とを結ぶ直線の方向）に並列して複数配置される。１つの凸部３は、図４のように折れ曲がり部を有し、中指方向と直交する向きに凹部４を挟んで連続して形成される。上記折れ曲がり部はＳ字形状であり、Ｓ字の始点（Ｓ字の文字の書き始め位置に相当する位置）は隣接するＳ字の終点（Ｓ字の文字の書き終わり位置に相当する位置）と連結する。また、このＳ字は、平面視で略六角形の外形（図４の太い破線部分）を有する。なお、凸部３は、図１に示すように、一部（爪領域５及び指股領域６等）を除いて手袋本体１の掌領域の全体にわたって配置される。

上記略六角形内の凸部３以外の部分は、凹部４の一部を形成する。この凹部４の一部はＳ字の始点近傍と終点近傍とに位置し、Ｓ字を構成する凸部３に囲まれ、略六角形の外周からの切り込み形状を有する（以下、「切り込み凹部４ａ」ともいう）。また、中指方向に並ぶ凸部３の間の部分が、複数の凹部４の本体部分（以下、「長鎖状凹部４ｂ」ともいう）を形成する。上記切り込み凹部４ａは、この長鎖状凹部４ｂに連結し、全体で凹部４を構成する。

この凹部４は指を折り曲げたときに生じる皺のイニシエーションとなり易く、このように凹部４を設けることで手袋の柔らかさを向上させることができる。具体的には、上記長鎖状凹部４ｂの向きは、第一指（親指）を除く４本の指を折り曲げた際、掌が折れ曲がって生じる皺の向き（以下、「指を曲げ易くする向き」ともいう）と略一致する。このため、上記長鎖状凹部４ｂが折れ目となって曲がる際、掌の動きに追従し易くなり、より高い柔軟性が発揮される。

上記凹凸形状における凸部３の断面形状（１つの凸部３を幅方向に切断した面の形状）としては、特に制限されないが、略矩形状、凸部３の手袋本体側の幅より表面側の幅が狭い略台形状等が挙げられる。

また、用途に応じて他の形状を選択することもできる。例えば油作業では油が凸部３と把持物との間に溜まらないように上記凹凸形状における凸部３の中央部分が、他の部分より盛り上がっているとよい。具体的には、凸部３の上底面の中央部分が丸く膨らんだ形状（図５（ａ）参照）、凸部３の手袋本体側及び上底面側の幅が共に狭く中間部分の幅が広い形状（図５（ｂ）参照）等が挙げられる。このように上記凸部３の中央部分が他の部分より盛り上がっていることでグリップ力を高めることができる。なお、「凸部の中央部分」とは、平面視において凸部の辺縁近傍を除いた部分を指す。

また、上記凹凸形状における凸部３の辺縁近傍が、他の部分より盛り上がっていてもよい。具体的には、凸部３の上底面の中央部分が窪んだ形状（図５（ｃ）参照）等が挙げられる。このように上記凸部３の辺縁近傍が他の部分より盛り上がっていることで、上記凸部３が変形し易く、把持物への追従性を高めることができる。

一般に、滑止手袋に凹凸形状を形成した場合、滑止手袋の凹凸形状を形成した部分の柔軟性は向上するが、凸部３の根元部分で引き裂き強度が低下し、滑止手袋の使用によって被覆層が劣化し易くなるおそれがある。これに対し、当該滑止手袋では、特に引っ張り負荷がかかり易く劣化し易い爪領域５及び指股領域６の被覆層２には凹凸形状を形成しないことで、爪領域５及び指股領域６の強度を保ち、被覆層２の劣化を防ぐことができる。

被覆層２の凹凸形状が形成されている領域における凹部４の総面積割合（以下、「凹部４の占有率」ともいう）の上限としては、９３％が好ましく、８０％がより好ましい。一方、凹部４の占有率の下限としては、１０％が好ましく、１５％がより好ましい。凹部４の占有率が上記上限を超える場合、凹凸形状形成領域における凸部３の総面積が少なくなり、把持物との接触面積が不足し、グリップ力が十分に得られないおそれがある。逆に、凹部４の占有率が上記下限未満の場合、凹部４の平面視領域の総面積が不足し、例えば油作業等で凹部４の油を逃がす効果が不十分となり、グリップ力が十分に得られないおそれがある。

上記凹凸形状における凹部４の平均厚さｔ１（図２参照）は、５０μｍ以上５００μｍ以下である。上記凹部４の平均厚さｔ１の上限としては、３５０μｍがより好ましい。一方、上記凹部４の平均厚さｔ１の下限としては、８０μｍがより好ましい。上記凹部４の平均厚さｔ１が上記上限を超える場合、被覆層２が厚くなり過ぎ、滑止手袋の柔軟性が不十分となるおそれがある。逆に、上記凹部４の平均厚さｔ１が上記下限未満の場合、凸部３の根元で被覆層２が裂けやすくなり、被覆層２の強度が低下するおそれがある。なお、上記凹部４の平均厚さｔ１は、走査型電子顕微鏡（例えば、日本電子株式会社の「ＪＳＭ−６０６０Ａ」）を用いて滑止手袋の掌領域の断面を観察し、被覆層２の最内面から凹部４の底面までの距離について任意の５箇所（掌の端の方など特異箇所を除く）を測定した値の平均値である。

上記凹凸形状における凹部４の平均幅ｗ（図２参照）の上限としては、１５ｍｍが好ましく、１０ｍｍがより好ましい。一方、上記凹部４の平均幅ｗの下限としては、１００μｍが好ましく、５００μｍがより好ましい。上記凹部４の平均幅ｗが上記上限を超える場合、凹凸形状形成領域における凸部３の総面積が少なくなり、滑止手袋の滑止効果が十分に得られないおそれがある。逆に、上記凹部４の平均幅ｗが上記下限未満の場合、溝の幅が狭くなり油を逃がす効果が低下するため、滑止効果が十分に得られないおそれがある。なお、「凹部の平均幅」とは、凹部の平面視領域の幅の平均値を意味し、走査型電子顕微鏡（例えば、日本電子株式会社の「ＪＳＭ−６０６０Ａ」）を用いて滑止手袋の掌領域の断面を観察し凹部の平面視領域の幅について任意の５箇所を測定した値の平均値である。

また、上記凹凸形状の凹凸差ｈ（凹部４の平均厚さｔ１と凸部３の平均厚さｔ２との差）の上限としては、０．７ｍｍが好ましく、０．６ｍｍがより好ましい。一方、上記凹凸差ｈの下限としては、０．１５ｍｍが好ましく、０．２ｍｍがより好ましい。上記凹凸差ｈが上記上限を超える場合、凸部３が高くなり過ぎ、凸部３が脱離し易くなるおそれがある。また、凸部３が弾性変形しやすくなることで凸部３の根元に負荷がかかるため、被覆層２の強度が低下するおそれもある。逆に、上記凹凸差ｈが上記下限未満の場合、油を逃がす効果が弱くなりグリップ力が十分に得られないおそれがある。なお、上記凸部３の平均厚さｔ２は、被覆層２の最内面から凸部３の上底面までの距離について、凹部４の平均厚さｔ１と同様の方法で測定して得た平均値である。

また、上記凸部３の平均厚さｔ２に対する上記凹部４の平均厚さｔ１の比（ｔ１／ｔ２）の上限としては、７０％が好ましく、６０％がより好ましい。一方、上記凸部３の平均厚さｔ２に対する上記凹部４の平均厚さｔ１の比の下限としては、１０％が好ましく、１５％がより好ましい。上記凸部３の平均厚さｔ２に対する上記凹部４の平均厚さｔ１の比が上記上限を超える場合、グリップ力又は柔軟性が十分に得られないおそれがある。逆に、上記凸部３の平均厚さｔ２に対する上記凹部４の平均厚さｔ１の比が上記下限未満であると、凸部３が脱離し易くなる、または被覆層２が裂けやすくなるおそれがある。

また、隣り合う凸部３同士の厚さｔ２の差の上限としては、０．３ｍｍが好ましい。当該滑止手袋は柔軟性があり、隣り合う凸部３の厚さｔ２の差を吸収して凸部３の上底面が把持物に接触するが、隣り合う凸部３同士の厚さｔ２の差が上記上限を超える場合、低い方の凸部３が把持物に接触し難くなり、グリップ力が十分に得られないおそれがある。

＜滑止手袋の製造方法＞
当該滑止手袋は種々の方法によって製造可能であるが、その一例を以下に示す。

まず、上記手袋本体１を浸漬用の立体手型に被せ、凝固剤へ掌や指先の一部もしくは手袋本体１全体を浸漬する。凝固剤としては、例えば塩化ナトリウム、塩化カルシウム、酢酸、硝酸カルシウム、クエン酸等を挙げることができる。これらは単独で又は２種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの中でも短時間で凝固効果が得られることから、硝酸カルシウムが好ましい。また、上記凝固剤の溶媒としては、例えばメタノール、水等が挙げられる。そして凝固剤を十分に滴下させた後、ゴム組成物又は樹脂組成物に掌領域や指先の一部もしくは手袋本体１全体を浸漬し、被覆層２を形成する。凝固剤を使用したこの方法を用いることで、被覆層２が手袋本体１の最内面まで浸透しにくくなり、手袋内面の触感を向上することができる。その後、手袋本体１を被せた手型を温度６０℃〜９５℃にて３〜１０分間の乾燥を実施することにより、被覆層２が半架橋又は半加硫状態となる。または、凝固剤に再度浸漬することで被覆層２をゲル化させてもよい。このように被覆層２をゲル化することで、滑止手袋の制作時間を短縮することができる。なお、温度１２０℃〜１４０℃にて２０〜６０分間加熱を実施することにより、被覆層２を完全に加硫状態としてもよいが、次のプレス工程において凹凸形状が付きにくく、プレス温度やプレス圧力を高くする必要があり、手袋への負荷がかかるためこの方法は好ましくない。

次に、その手袋本体１を上記立体手型から抜いて平型に被せ、凹凸板により掌領域の上からプレスすることにより手袋の外面に凹凸形状を形成する。このプレスは、プレス圧が０．１〜１０ＭＰａ、プレス時間が１秒〜２０分の条件で行うとよい。また、爪領域５及び指股領域６の部分には、このプレスを行わないことが好ましい。なお、ここで手袋をプレスする際は、凹凸板を加熱してプレスする等、６０〜２５０℃に加熱しながらプレスすることが好ましい。加熱しながらプレスすることにより、手袋の外面に凹凸形状が形成され易くなる。なお、手型を替えず、被覆層２の形成とプレスとを同じ手型を用いて一連の工程として行ってもよい。

プレス加工後、手袋を親指が内側に配置された人の手に近い形状の手型に被せ、９０〜１５０℃にて１０〜６０分間硬化（加硫又は架橋）を実施し、手型から離型する。離型後必要に応じて例えばズレ防止の面ファスナーを縫い付ける等の処理が行われてもよい。

＜利点＞
当該滑止手袋は、手袋本体１の掌領域の外面の少なくとも一部を被覆する被覆層２を備えるので、優れた滑止効果を示す。また上記被覆層２が非発泡のゴム組成物又は樹脂組成物から構成されるので、被覆時に偶発的に噛み込む泡以外に気泡の含有がほとんどなく、プレス加工によりさらに気泡割合が低減され、また手袋本体１に被覆層２が強固に固着するので、当該滑止手袋は耐摩耗性に優れる。さらに、プレス加工による凹凸形状における凹部４の平均厚さが上記下限以上であるので、着用時に凹部４から手袋本体が露出することを防止でき、当該滑止手袋の耐久性が向上する。また、上記凹部４の平均厚さが上記上限以下であるので、凹部４が折れ目となって曲がり易く、当該滑止手袋は、良好な柔軟性を発揮する。加えて被覆層２が１層で構成されるので、強度にも優れる。また、被覆層２が凹凸形状を有しているので、当該滑止手袋の摩耗が進んだ際に上記凹凸形状による模様が薄くなることから、上記凹凸形状を手袋の摩耗のインジケータとして利用することができ、滑止効果が低下した際の手袋の使用を予防できる。

［その他の実施形態］
本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、上記態様の他、種々の変更、改良を施した態様で実施することができる。上記実施形態において、図２に示す構成では、被覆層２が手袋本体１の外面側に含浸しているが、この手袋本体内部へ含浸させる程度を変えてもよい。例えば、被覆層を手袋本体内部の厚み方向の中央より内側まで含浸させてもよい。

上記実施形態では、被覆層２が手袋本体１の掌領域を被覆するが、手袋本体の手の甲側の領域も被覆してよい。手の甲側の領域にも被覆層を形成することにより、滑止手袋の手の甲側の領域の保護機能を向上させることができる。

上記実施形態の凹凸形状を構成する１つの凸部３の形状は、略六角形状としたが、例えば正六角形状とし、その凸部を同一方向に等間隔で複数配置する構成（ハニカム状）としてもよい。また、１つの凸部３の形状を楕円形状や六角形以外の多角形状としてもよい。

これらの凹凸形状は掌領域全体に限らず、任意の部分に施してもよく、さらに、一種類の凹凸形状に限らず複数の凹凸形状を組み合わせてもよい。このように凸部を形成及び配置することによっても柔軟性が得られる。中でも指の曲げやすさから、中指方向と垂直な方向に、相対的に多く溝が入っている構造が好ましい。

また、例えば図６（ａ）に示すように凹部４を正方形状とし、一部（爪領域５及び指股領域６等）を除く手袋本体１の掌領域の全体にわたって中指方向Ａに平行な方向と中指方向Ａに垂直な方向とに複数の凹部４を格子状に配置してもよい。この場合、格子状に配置された凹部４以外の部分が凸部３となる。

さらに別の凹凸形状としては、図６（ｂ）に示すように凸部３と凹部４とが、中指方向Ａ（手袋本体１の裾部中心と中指中心とを結ぶ直線方向）に、交互に縞状に配置されてもよい。上記縞の向きとしては、特に制限されないが、例えば指を曲げ易くする向きと略一致するとよい。上記縞の向きが指を曲げ易くする向きと略一致することで、掌の動きに追従し易くなり、より高い柔軟性が発揮される。

また、あらかじめ手袋本体１に形成された模様（編み模様等）をプレスによって凸部上底面に浮き上がらせることで、複雑な凹凸を付けてもよい。このように手袋本体１に形成された模様を浮き上がらせることで、グリップ性や意匠性が向上する。

また、凹凸形状の凸部の断面形状を階段状にすることで、インジケータ機能を強調させることもできる。

以下、実施例及び比較例を挙げて本発明をさらに詳細に説明するが、当該発明は以下の実施例に限定されるものではない。

［実施例１］
金属製立体手型に１３ゲージの編機にて３１１ｄｔｅｘウーリーナイロンを編んだシームレス手袋を被せ、７０℃雰囲気で加温した。次に、メタノール１００質量部、硝酸カルシウム１質量部からなる凝固剤浴槽に上記シームレス手袋を浸漬した後、室温３０〜４０℃の間で３０秒間放置することにより、ゴム配合液浸漬直前のシームレス手袋表面温度を４０℃に調整した。この手型を後述するゴム配合液の浴槽に浸漬し、その状態で４秒間静止した後、浴槽から引き上げて、７５℃で１０分間乾燥させた。

続いて、立体手型から手袋を抜き、金属平型に被せ直して、凹凸版を用いて１２０℃下で１．０ＭＰａの圧力で１０分間プレスを行った。ここで、正方形状の凹部が図６（ａ）のように格子状に配置された手袋とするために、凹凸版は凸部（手袋の凹部）を正方形状とし、格子状に配置した。また、手袋の凹凸形状形成領域における凹部の総面積割合が４４％となるように、凹凸版の凸部の平均幅（手袋の凹部の平均幅ｗ）を２ｍｍとし、凹凸版の凹部の平均幅（手袋の凸部の平均幅）を１ｍｍとした。また、凹凸版の凹凸差（手袋の凹凸形状の凹凸差ｈ）は０．２５ｍｍとした。

その後、手袋を立体手型に被せ直して１１０℃で４０分間加熱し、手型から手袋を抜いて滑止手袋を得た。

（ゴム配合液）
実施例１に用いたゴム配合液は、固形分換算で、ＮＢＲラテックス（日本ゼオン株式会社の「Ｌｘ５５０Ｌ」）を１００質量部、アンモニア（大盛化工株式会社製）を０．４質量部、水酸化カリウム（ＥＸＣＥＬＫＯＳ（Ｍ）ＳＤＮ．ＢＨＤ．社製）を０．４質量部、硫黄（ＥＸＣＥＬＫＯＳ（Ｍ）ＳＤＮ．ＢＨＤ．社製）を０．５質量部、酸化亜鉛（ＭＥＴＯＸＩＤＥ（Ｍ）ＳＤＮ．ＢＨＤ社製）を２質量部、加硫促進剤（ＬＡＮＸＥＳＳ社の「ＶｕｋａｃｉｔＬＤＡ−ＺＤＥＣ」）を０．２質量部、老化防止剤（ＬＡＮＸＥＳＳ社の「ＶｕｌｋａｎｏｘＢＫＦ」）を０．５質量部、酸化チタン（Ｈｕｎｔｓｍａｎ製）を２質量部、消泡剤（東レ・ダウコーニング株式会社の「ＳＭ−５５３３」）を０．００５質量部及び増粘剤（東亜合成株式会社の「Ａ−７０７５」）を０．３質量部含有する。上記ゴム配合液の固形分濃度は４０質量％であり、Ｖ６粘度（Ｂ型粘度）は、２０００ｍＰａ・ｓである。

［実施例２〜８］
プレス加工する際に、凹凸版の凹部の平均幅を一定とし凹凸版の凸部の平均幅を変えた凹凸版を用いることで、実施例１の凹凸版の凸部の総面積割合（手袋の凹部の総面積割合）を表１のように８％から９１％まで変えたものを実施例２〜８の滑止手袋として用意した。

［実施例９〜１５］
プレス加工する際に、凹凸版の凸部の上底面及び凹部の底面の面積と形状とを一定とし、実施例１の凹凸版の凹凸差を表１のように０．１ｍｍから０．８ｍｍまで変えたものを実施例９〜１５の滑止手袋として用意した。

［実施例１６、実施例１７］
実施例１のゴム配合液への浸漬時間を長くすることで、手袋の凹部の平均厚さｔ１を表１のように変えたものを実施例１６、実施例１７の滑止手袋として用意した。

［実施例１８］
実施例１のゴム配合液を以下に記載のゴム配合液としたものを実施例１８の滑止手袋として用意した。

（ゴム配合液）
実施例１８に用いたゴム配合液は、固形分換算で、天然ゴムラテックス（Ｋｉｌａｎｇ Ｇｅｔａｈ Ｂｕｋｉｔ Ｐｅｒａｋ社の「ＬＡＴＺ」）を１００質量部、ワックスエマルション（Ｈ＆Ｒ ＷＡＸ（Ｍ）ＳＤＮ．ＢＨＤ社の「ＶＩＶＡＳＨＩＥＬＤ９１７６」）を２質量部、水酸化カリウム（ＥＸＣＥＬＫＯＳ（Ｍ）ＳＤＮ．ＢＨＤ．社製）を０．２質量部、硫黄（ＥＸＣＥＬＫＯＳ（Ｍ）ＳＤＮ．ＢＨＤ．社製）を１質量部、酸化亜鉛（ＭＥＴＯＸＩＤＥ（Ｍ）ＳＤＮ．ＢＨＤ社製）を１質量部、加硫促進剤（ＬＡＮＸＥＳＳ社の「ＶｕｋａｃｉｔＬＤＡ−ＺＤＥＣ」）を０．２質量部、老化防止剤（ＬＡＮＸＥＳＳ社の「ＶｕｌｋａｎｏｘＢＫＦ」）を１質量部、増粘剤（東亜合成株式会社の「Ａ−７０７５」）を適量含有する。上記ゴム配合液の固形分濃度は４７質量％であり、Ｖ６粘度（Ｂ型粘度）は、２０００ｍＰａ・ｓである。

［比較例１］
実施例１のプレス加工を行わないことで、滑止手袋を表１のように凹凸形状を有しない構成としたものを比較例１として用意した。

［比較例２］
実施例１のゴム配合液を以下に記載のゴム配合液とすることで、被覆層に気泡を含有させたものを比較例２の滑止手袋として用意した。

（ゴム配合液）
比較例２に用いたゴム配合液は、固形分換算で、ＮＢＲラテックス（日本ゼオン株式会社の「Ｌｘ５５０Ｌ」）を１００質量部、硫黄（ＥＸＣＥＬＫＯＳ（Ｍ）ＳＤＮ．ＢＨＤ．社製）を２．０質量部、酸化亜鉛（ＭＥＴＯＸＩＤＥ（Ｍ）ＳＤＮ．ＢＨＤ社製）を１．０質量部、加硫促進剤（ＬＡＮＸＥＳＳ社の「ＶｕｋａｃｉｔＬＤＡ−ＺＤＥＣ」）を０．２質量部、老化防止剤（ＬＡＮＸＥＳＳ社の「ＶｕｌｋａｎｏｘＢＫＦ」）を０．５質量部、起泡剤（花王株式会社製の「ペレックスＴＡ」）を３質量部、整泡剤（竹本油脂株式会社の「パイオニンＣ−１５８−Ｄ」）を３質量部及び増粘剤（東亜合成株式会社の「Ａ−７０７５」）を０．２質量部含有する。上記ゴム配合液の固形分濃度は３８質量％であり、この配合液をハンドミキサーにて空気含有率５０％、平均泡直径５０μｍに調整した。

［測定］
上記実施例１〜１８及び比較例１、２の全て又は一部について、動摩擦係数、グリップ力、耐摩耗性及び柔軟性を評価した。

＜動摩擦係数＞
動摩擦係数は、凹凸形状が形成された部分から２０×５０ｍｍの試験片を用い、ＤＲＹ条件及びＯＩＬ条件の２条件で測定した。ＤＲＹ条件での測定方法としては、試験機に株式会社島津製作所の「万能試験機オートグラフＡＳＧ−Ｊ」を使用し、摩擦子（４３７ｇ）に、その接触面（２０×２０ｍｍ）が隠れるように上記試験片を張り付け、水平に設置したステンレス板（表面はバフ研磨仕上げ）上にて１５０ｍｍ／分で移動距離１３０ｍｍ走行させ、その間の摩擦力を測定した。動摩擦係数は、引張開始３０ｍｍの位置から停止前２０ｍｍの位置のまでの間の平均摩擦力から算出した。なお測定環境は温度２０℃±２℃、相対湿度４０％±１０％である。ＯＩＬ条件での測定では、ステンレス板上に切削油（協同油脂株式会社の「エマルカットＦＡ５００ＫＳ」を２０倍希釈したもの）を０．５ｍｌ塗る他はＤＲＹ条件と同様の条件で測定を行った。なお、動摩擦係数の値が高いほど滑止効果が高いと評価した。具体的には、ＯＩＬ条件において、下記の評価基準に基づいて５段階の評価をした。この結果を表１に示す。

（動摩擦係数評価の基準）
Ａ：動摩擦係数が、０．６５以上
Ｂ：動摩擦係数が、０．６０以上０．６５未満
Ｃ：動摩擦係数が、０．５５以上０．６０未満
Ｄ：動摩擦係数が、０．５０以上０．５５未満
Ｅ：動摩擦係数が、０．５０未満

＜グリップ力官能評価＞
被験者１０人に手袋を装着してもらい、切削油のついたステンレス棒（直径３０ｍｍ、長さ２００ｍｍ）を握った時の感想を下記の５段階で評価した。評価結果を平均したものを表１に記載した。

（グリップ力評価の基準）
Ａ：非常にグリップ力が高く、まったく滑らない
Ｂ：グリップ力が高く、ほとんど滑らない
Ｃ：少しグリップ力があり、滑りにくい
Ｄ：どちらともいえない
Ｅ：グリップ力が低く、滑る

＜耐摩耗性＞
耐摩耗性試験は欧州統一規格ＥＮ３８８：２００３の「Ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅ ｇｌｏｖｅｓ ａｇａｉｎｓｔ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｒｉｓｋｓの６．１ Ａｂｒａｓｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ」に従って行い、摩擦回数をカウントした。耐摩耗性試験は、ＤＲＹ条件及びＯＩＬ条件の２条件で行った。試験機はＥＮ−ＩＳＯ−１２９４７−１で定める試験機Ｎｕ−Ｍａｒｔｉｎｄａｌｅであり、摩耗紙はＫｌｉｎｇｓｐｏｒ ＰＬ３１Ｂ １８０ ｇｒｉｔである。試験片は手袋１枚当たり１枚採取した。試験片を採取した箇所は凹凸形状が形成された掌領域である。また、試験環境は温度２０±２℃、相対湿度４０±１０％であり、ＯＩＬ条件ではさらに上記環境下で、白灯油に被覆層面側のみ３０分間浸漬した後、表面に付着した油を拭き取った試験片を用いて試験した。なお、数値が大きくなる程破れるまでの摩擦回数が多いことを示しており、耐摩耗性が高いことを意味する。この結果を表１に示す。表１において「１０００＜」と示しているものは、摩耗回数１０００回で試験片が破れなかったことを示している。

＜柔軟性官能評価＞
被験者１０人に上記実施例１、実施例１６及び実施例１７の手袋を着用してもらい、指を屈伸してもらった。その際の手にかかる力について下記の評価基準に基づいて評価し、その平均を求めた。この結果を表１に示す。

（柔軟性評価の基準）
Ａ：柔軟性に非常に優れ、指の屈伸が極めて良好
Ｂ：柔軟性に優れ、指の屈伸が良好
Ｃ：柔軟性が有り、指の屈伸に支障はない
Ｄ：どちらともいえない
Ｅ：柔軟性が無く、指の屈伸が困難

なお、表１において「素材」とは、被覆層を構成するゴム組成物又は樹脂組成物の主成分を示し、「凹凸の平均厚さの比」とは、凸部の平均厚さに対する上記凹部の平均厚さの比（ｔ１／ｔ２）を示す。

表１の結果より、実施例１〜１７の滑止手袋は、比較例１、２の手袋に比べ滑止効果、耐摩耗性及び柔軟性に優れる。被覆層が非発泡のゴム組成物又は樹脂組成物から構成され、掌領域の被覆層にプレス加工による凹凸形状が形成され、上記凹凸形状における凹部の平均厚さを５０μｍ以上５００μｍ以下とすることにより、滑止効果、耐摩耗性及び柔軟性に優れることがわかる。

表１において被覆層の素材についてみると、実施例１及び実施例１８を比較して、被覆層の素材（主成分）がアクリロニトリル−ブタジエン共重合体であることにより、耐摩耗性がさらに高くなることがわかる。

表１において凹部の総面積割合についてみると、実施例１〜８を比較して、実施例１及び実施例５においてグリップ力官能評価の評価結果が高くなることから、凹部の総面積割合を一定の範囲内とすることで、滑止手袋のグリップ力がさらに高まることがわかる。

表１において凹凸差の平均についてみると、実施例１及び実施例９〜１５を比較して、実施例１及び実施例１２においてＯＩＬ条件の動摩擦係数が最大となることから、凹凸差の平均を一定の範囲内とすることで当該滑止手袋の油作業等での滑止効果がさらに高まることがわかる。

＜硝酸カルシウムによる凝固効果の検討＞
平型に被せたシームレス手袋をゴム配合液の浴槽から引き上げるまで実施例１と同様に処理した後、７５℃で１０分乾燥する代わりに１０％硝酸カルシウム水溶液の凝固剤浴槽に浸漬してゴム配合液を固め、そのまま実施例１と同じ凹凸版を用いて室温で１．０ＭＰａの圧力で１０分間プレスを行った。その後、手袋を立体手型に被せ直して１１０℃で４０分間加熱し、手型から手袋を抜いて滑止手袋を得た。得られた手袋は滑止効果と耐摩耗性とに優れる手袋であった。このようにプレス前の乾燥の代わりに凝固剤（硝酸カルシウム）でゴム配合液をゲル化させることにより、滑止手袋の制作時間を短縮できることがわかる。

＜凸部の断面形状の検討＞
熱プレスする際に凹部の底面の中央部分が丸く窪んだ形状を有する凹凸版を用いることで、凸部の表面の中央部分が丸く膨らんだ形状（図５（ａ）に示す凸部の断面形状）を有する手袋を得た。この凸部形状を有する滑止手袋は、実施例１の手袋に比べて、特に油作業でのグリップ力が高い手袋であることを確認した。

また、熱プレスする際に凹部の上面側及び底面側の幅が共に狭く中間部分の幅が広い形状を有する凹凸版を用いることで、凸部の手袋本体側及び上底面側の幅が共に狭く中間部分の幅が広い形状（図５（ｂ）に示す凸部の断面形状）を有する手袋を得た。この凸部形状を有する滑止手袋は、実施例１の手袋に比べて、例えば油作業時に把持物に対するグリップ力が高く、把持物への追従性が高い手袋であることを確認した。

さらに、プレス加工する際に、実施例１の凹凸版の凸部の上底面及び凹部の底面の面積と形状とを一定とし、凹凸版の凹凸差を１．０ｍｍとしたものを使用することにより滑止手袋を得た。この滑止手袋の凸部は、表面の中央部分が窪んだ形状（図５（ｃ）に示す凸部の断面形状）であった。この滑止手袋は、実施例１の手袋に比べて把持物への追従性が高い手袋であることを確認した。

以上のように、滑止効果、耐摩耗性、強度及び柔軟性に優れた本発明の滑止手袋は、例えば工場等において作業者が着用したり、運搬作業に際して作業者が着用したり、ドライブに際してドライバーが着用する等、種々の目的で用いることができる。

１ 手袋本体
２ 被覆層
３ 凸部
４ 凹部
４ａ 切り込み凹部
４ｂ 長鎖状凹部
５ 爪領域
６ 指股領域
１２ 手袋本体の繊維束（糸）

Claims (6)

1. 着用者の手を覆う繊維製の手袋本体と、
   この手袋本体の掌領域の外面の少なくとも一部を被覆する被覆層と
   を備える滑止手袋であって、
   上記被覆層が、非発泡のゴム組成物又は樹脂組成物から構成され、
   掌領域の被覆層にプレス加工による凹凸形状が形成され、
   上記凹凸形状における凹部の平均厚さが５０μｍ以上５００μｍ以下であることを特徴とする滑止手袋。
2. 上記被覆層が熱加硫又は熱架橋されたゴムを主成分とする請求項１に記載の滑止手袋。
3. 上記ゴムがアクリロニトリル−ブタジエン共重合体である請求項２に記載の滑止手袋。
4. 上記凹凸形状形成領域における凹部の総面積割合が１０％以上９３％以下である請求項１、請求項２又は請求項３に記載の滑止手袋。
5. 上記凹凸形状の凹凸差の平均が０．１５ｍｍ以上０．７ｍｍ以下である請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の滑止手袋。
6. 上記凸部の平均厚さに対する上記凹部の平均厚さの比が１０％以上７０％以下である請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の滑止手袋。

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