JP2015113808A - ロータリ圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明の目的は、騒音を低減することができるロータリ圧縮機を提供することである。【解決手段】ロータリ圧縮機１０１は、ケーシング１０と、ケーシング１０の内部に設置される圧縮機構１５とを備える。圧縮機構１５は、シリンダ２４と、ピストン２１と、フロントヘッド２３と、リアヘッド２５とを備える。ピストン２１は、シリンダ２４の内部の空間を吸入室４０ａと吐出室４０ｂとに区画する。フロントヘッド２３は、第１シリンダ端面３４ａ、および、第１ピストン端面３１ａと接する。リアヘッド２５は、第２シリンダ端面３４ｂ、および、第２ピストン端面３１ｂと接する。シリンダ２４、ピストン２１、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５の少なくとも１つに、バイパス路が形成されている。バイパス路は、シリンダ２４の内部でピストン２１が回転する過程において吸入室４０ａと吐出室４０ｂとを一時的に連通させる。【選択図】図５

Description

本発明は、ロータリ圧縮機に関する。

従来、シリンダ内で偏心回転するピストンを利用して冷媒を圧縮するロータリ圧縮機が用いられている。ピストンは、シリンダの内部の空間を吸入空間と吐出空間とに区画する。ピストンが偏心回転することで、吸入空間に吸入された低圧の冷媒が、吐出空間で圧縮され、高圧の圧縮冷媒が、吐出ポートを介して吐出空間から吐出される。吐出ポートは、圧縮冷媒を吐出した後、ピストンによって一時的に閉じられる。このとき、吐出ポートには圧縮冷媒が残留している。その後、ピストンが偏心回転して、吐出ポートが吐出空間に連通すると、吐出ポート内の高圧の圧縮冷媒が、低圧の吐出空間に流れ込む。このとき、圧縮冷媒は、吐出空間で膨張して圧力波を発生させる。圧力波は、吐出空間を伝達して吐出空間の両端において反射する。そして、反射した圧力波が互いに干渉することで、圧力波のエネルギーが増幅されて、圧力脈動が発生する。圧力脈動は、運転中のロータリ圧縮機の騒音の原因となる。

圧縮冷媒の圧力脈動に起因する騒音を抑制するための機構を有するロータリ圧縮機が提案されている。例えば、特許文献１（特開平８−２１９０５１号公報）には、吐出空間における冷媒の圧縮が開始した後に、高圧の潤滑油をシリンダの内部空間に注入する機構を備えるロータリ圧縮機が開示されている。この圧縮機は、圧縮冷媒の膨張により発生する圧力波に高圧流体をぶつけて相互に干渉させることで、圧力脈動を低減することができる。また、特許文献２（特開平６−１４７１７８号公報）には、シリンダの内部空間においてピストンの回転に追従して往復運動するベーンに溝が形成されているロータリ圧縮機が開示されている。この圧縮機は、圧縮冷媒の圧力波をベーンの溝に吸収させることで、圧力脈動を低減することができる。

本発明の目的は、騒音を低減することができるロータリ圧縮機を提供することである。

本発明の第１観点に係るロータリ圧縮機は、ケーシングと、ケーシングの内部に設置される圧縮機構とを備える。圧縮機構は、シリンダと、ピストンと、フロントヘッドと、リアヘッドとを備える。ピストンは、シリンダの内部に設置され、シリンダの内部の空間を吸入空間と吐出空間とに区画する。フロントヘッドは、シリンダの一方の端面である第１シリンダ端面、および、ピストンの一方の端面である第１ピストン端面と接する。リアヘッドは、シリンダの他方の端面である第２シリンダ端面、および、ピストンの他方の端面である第２ピストン端面と接する。シリンダ、ピストン、フロントヘッドおよびリアヘッドの少なくとも１つに、バイパス路が形成されている。バイパス路は、シリンダの内部でピストンが回転する過程において吸入空間と吐出空間とを一時的に連通させる。

このロータリ圧縮機では、シリンダ、ピストン、フロントヘッドおよびリアヘッドの少なくとも１つに、バイパス路が形成されている。バイパス路は、圧縮機構に残留している圧縮冷媒に起因する圧力脈動を低減するために形成されている。具体的には、ピストンが偏心回転する過程において、圧縮機構の吐出ポートに残留している高圧の圧縮冷媒が、低圧の吐出空間に流れ込み、吐出空間で膨張して圧力波を発生させる。圧力波は、吐出空間を伝達して吐出空間の両端において反射する。吐出空間において、反射した圧力波が互いに干渉して、圧力脈動が発生する。ピストンが偏心回転する過程において、圧力波の一部は、バイパス路を通過して、吐出空間から吸入空間に逃げることができる。これにより、吐出空間における圧力波の反射が抑制され、圧力脈動が低減される。圧力脈動は、運転中のロータリ圧縮機の騒音の原因となる。従って、本発明の第１観点に係るロータリ圧縮機は、騒音を低減することができる。

本発明の第２観点に係るロータリ圧縮機は、第１観点に係るロータリ圧縮機であって、バイパス路は、シリンダバイパス溝、ピストンバイパス溝、およびヘッドバイパス溝の少なくとも１つである。シリンダバイパス溝は、第１シリンダ端面および第２シリンダ端面の少なくとも一方に形成される溝である。ピストンバイパス溝は、第１ピストン端面および第２ピストン端面の少なくとも一方に形成される溝である。ヘッドバイパス溝は、フロントヘッドのシリンダ側の端面、および、リアヘッドのシリンダ側の端面の少なくとも一方に形成される溝である。

本発明の第３観点に係るロータリ圧縮機は、第１観点に係るロータリ圧縮機であって、バイパス路は、シリンダバイパス切欠、およびピストンバイパス切欠の少なくとも１つである。シリンダバイパス切欠は、第１シリンダ端面および第２シリンダ端面の少なくとも一方と、シリンダの内周面との間の角に形成される切欠である。ピストンバイパス切欠は、第１ピストン端面および第２ピストン端面の少なくとも一方と、ピストンの外周面との間の角に形成される切欠である。

本発明の第４観点に係るロータリ圧縮機は、第１観点に係るロータリ圧縮機であって、バイパス路は、シリンダバイパス貫通溝、およびピストンバイパス貫通溝の少なくとも１つである。シリンダバイパス貫通溝は、第１シリンダ端面から第２シリンダ端面まで、シリンダの内周面に形成される溝である。ピストンバイパス貫通溝は、第１ピストン端面から第２ピストン端面まで、ピストンの外周面に形成される溝である。

本発明の第５観点に係るロータリ圧縮機は、第１観点乃至第４観点のいずれか１つに係るロータリ圧縮機であって、バイパス路は、吸入空間と吐出空間とが一時的に連通する時におけるピストンの回転角度が９０°〜２７０°となるように形成されている。

本発明の第６観点に係るロータリ圧縮機は、第１観点乃至第５観点のいずれか１つに係るロータリ圧縮機であって、バイパス路は、第１回転角度と第２回転角度との差が２０°〜３０°となるように形成されている。第１回転角度は、吸入空間と吐出空間とが連通し始める時のピストンの回転角度である。第２回転角度は、吸入空間と吐出空間とが連通し終わる時のピストンの回転角度である。

本発明に係るロータリ圧縮機は、騒音を低減することができる。

第１実施形態に係るロータリ圧縮機の縦断面図である。 図１の線分ＩＩ−ＩＩにおける圧縮機構の断面図である。 ピストンの回転角度が０°の場合における、圧縮機構の断面図である。 第１実施形態に係るシリンダの外観図である。 吸入室と吐出室とが連通している時における、圧縮機構の断面図である。 図５に示されるシリンダバイパス溝の近傍の拡大図である。 変形例１Ａに係るピストンの外観図である。 吸入室と吐出室とが連通している時における、圧縮機構の断面図である。 図８に示されるピストンバイパス溝の近傍の拡大図である。 変形例１Ｂに係るフロントヘッドの外観図である。 吸入室と吐出室とが連通している時における、圧縮機構の断面図である。 図１１に示されるヘッドバイパス溝の近傍の拡大図である。 変形例１Ｃに係るシリンダの外観図である。 第２実施形態に係るシリンダの外観図である。 吸入室と吐出室とが連通している時における、圧縮機構の断面図である。 図１５に示されるシリンダバイパス切欠の近傍の拡大図である。 変形例２Ａに係るピストンの外観図である。 吸入室と吐出室とが連通している時における、圧縮機構の断面図である。 図１８に示されるピストンバイパス切欠の近傍の拡大図である。 第３実施形態に係るシリンダの外観図である。 吸入室と吐出室とが連通している時における、圧縮機構の断面図である。 図２１に示されるシリンダバイパス貫通溝の近傍の拡大図である。 変形例３Ａに係るピストンの外観図である。 吸入室と吐出室とが連通している時における、圧縮機構の断面図である。 図２４に示されるピストンバイパス貫通溝の近傍の拡大図である。

―第１実施形態―
本発明の第１実施形態に係るロータリ圧縮機について、図面を参照しながら説明する。ロータリ圧縮機は、シリンダの内部でピストンを偏心回転させて、シリンダの内部の空間の容積を変化させることにより、空気調和装置等の冷媒回路を循環する冷媒を圧縮する圧縮機である。

（１）ロータリ圧縮機の構成
図１は、本実施形態に係るロータリ圧縮機１０１の縦断面図である。ロータリ圧縮機１０１は、主として、ケーシング１０と、圧縮機構１５と、駆動モータ１６と、クランク軸１７と、吸入管１９と、吐出管２０とを備える。ロータリ圧縮機１０１は、１シリンダタイプの圧縮機である。次に、ロータリ圧縮機１０１の各構成要素について説明する。

（１−１）ケーシング
ケーシング１０は、略円筒状の胴部ケーシング部１１と、胴部ケーシング部１１の上端部に気密状に溶接される椀状の上壁部１２と、胴部ケーシング部１１の下端部に気密状に溶接される椀状の底壁部１３とを有する。ケーシング１０は、ケーシング１０の内部および外部において圧力や温度が変化した場合に、変形および破損が起こりにくい剛性部材で成型されている。ケーシング１０は、胴部ケーシング部１１の略円筒状の軸方向が鉛直方向に沿うように設置されている。ケーシング１０の底部には、潤滑油が貯留される油貯留部１０ａが設けられている。潤滑油は、ロータリ圧縮機１０１内部の摺動部を潤滑するために用いられる冷凍機油である。

ケーシング１０は、主として、圧縮機構１５と、圧縮機構１５の上方に配置される駆動モータ１６と、鉛直方向に延びるように配置されるクランク軸１７とを収容している。圧縮機構１５は、駆動モータ１６と、クランク軸１７によって連結されている。ケーシング１０の壁部には、吸入管１９および吐出管２０が気密状に溶接されている。

（１−２）圧縮機構
図２は、図１の線分ＩＩ―ＩＩにおける圧縮機構１５の断面図である。圧縮機構１５は、主として、フロントヘッド２３と、シリンダ２４と、リアヘッド２５と、ピストン２１と、ブッシュ２２とから構成されている。フロントヘッド２３、シリンダ２４、およびリアヘッド２５は、ボルトによって一体的に締結されている。圧縮機構１５の上方の空間は、圧縮機構１５によって圧縮された冷媒が吐出される高圧空間Ｓ１である。

圧縮機構１５は、油貯留部１０ａに貯留されている潤滑油に浸漬されている。油貯留部１０ａの潤滑油は、差圧等によって、圧縮機構１５の摺動部に供給される。次に、圧縮機構１５の各構成要素について説明する。

（１−２−１）シリンダ
シリンダ２４は、主として、シリンダ孔２４ａと、吸入孔２４ｂと、吐出路２４ｃと、ブッシュ収容孔２４ｄと、ブレード収容孔２４ｅと、断熱孔２４ｆとを有している。シリンダ２４は、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５と連結されている。シリンダ２４の上側の端面である第１シリンダ端面３４ａは、フロントヘッド２３の下面と接している。シリンダ２４の下側の端面である第２シリンダ端面３４ｂは、リアヘッド２５の上面と接している。

シリンダ孔２４ａは、第１シリンダ端面３４ａから第２シリンダ端面３４ｂに向かって、鉛直方向にシリンダ２４を貫通している円柱状の孔である。シリンダ孔２４ａは、シリンダ２４の内周面であるシリンダ内周面３４ｃによって囲まれる空間である。吸入孔２４ｂは、シリンダ２４の外周面であるシリンダ外周面３４ｄからシリンダ内周面３４ｃに向かって、シリンダ２４の径方向に沿って貫通している孔である。吐出路２４ｃは、シリンダ内周面３４ｃの一部が切り欠かれることによって、鉛直方向にシリンダ２４を貫通することなく形成される空間である。ブッシュ収容孔２４ｄは、鉛直方向にシリンダ２４を貫通し、かつ、鉛直方向に沿って見た場合において吸入孔２４ｂと吐出路２４ｃとの間に配置される孔である。ブレード収容孔２４ｅは、鉛直方向にシリンダ２４を貫通し、かつ、ブッシュ収容孔２４ｄと連通する孔である。断熱孔２４ｆは、シリンダ外周面３４ｄとシリンダ内周面３４ｃとの間において、鉛直方向にシリンダ２４を貫通する孔である。シリンダ２４は、複数の断熱孔２４ｆを有する。

シリンダ孔２４ａは、クランク軸１７の偏心軸部１７ａ、および、ピストン２１のローラ２１ａを収容する。ブッシュ収容孔２４ｄは、ピストン２１のブレード２１ｂおよびブッシュ２２を収容する。ブレード収容孔２４ｅにピストン２１のブレード部２１ｂが収容されている状態において、吐出路２４ｃは、フロントヘッド２３側に形成されている。また、後述するように、シリンダ２４の第１シリンダ端面３４ａには、シリンダバイパス溝３４ｅが形成されている。

（１−２−２）ピストン
ピストン２１は、シリンダ２４のシリンダ孔２４ａに挿入される。ピストン２１は、略円筒状のローラ２１ａと、ローラ２１ａの径方向外側に突出するブレード２１ｂとを有する。ピストン２１は、ローラ２１ａおよびブレード２１ｂが一体となっている部材である。ピストン２１の上側の端面である第１ピストン端面３１ａは、フロントヘッド２３の下面と接している。ピストン２１の下側の端面である第２ピストン端面３１ｂは、リアヘッド２５の上面と接している。

ローラ２１ａは、クランク軸１７の偏心軸部１７ａに嵌合された状態で、シリンダ２４のシリンダ孔２４ａに挿入される。これにより、ローラ２１ａは、クランク軸１７の軸回転によって、クランク軸１７の回転軸を中心とする公転運動を行う。ローラ２１ａは、圧縮機構１５を上面視した場合に、時計回りに公転する。

ブレード部２１ｂは、シリンダ２４のブッシュ収容孔２４ｄおよびブレード収容孔２４ｅに収容される。これにより、ブレード部２１ｂは、揺動しながら、その長手方向に沿って進退運動を行う。

圧縮機構１５は、シリンダ２４と、ピストン２１と、フロントヘッド２３と、リアヘッド２５とによって囲まれる空間である圧縮室を有している。圧縮室は、ピストン２１によって、吸入孔２４ｂと連通する吸入室４０ａと、吐出路２４ｃと連通する吐出室４０ｂとに区画されている。図２において、吸入室４０ａおよび吐出室４０ｂは、シリンダ内周面３４ｃと、ピストン２１の外周面であるピストン外周面３１ｃとによって囲まれている領域として示されている。吸入室４０ａおよび吐出室４０ｂの容積は、ピストン２１の位置に応じて変化する。

（１−２−３）ブッシュ
ブッシュ２２は、一対の略半円柱状の部材である。ブッシュ２２は、ピストン２１のブレード部２１ｂを挟み込むようにして、シリンダ２４のブッシュ収容孔２４ｄに収容される。

（１−２−４）フロントヘッド
フロントヘッド２３は、シリンダ２４の第１シリンダ端面３４ａを覆う部材である。フロントヘッド２３は、ボルト等によって、ケーシング１０に締結されている。フロントヘッド２３は、クランク軸１７を支持するための上部軸受部２３ａを有する。フロントヘッド２３は、吐出ポート２３ｂを有している。吐出ポート２３ｂは、吐出路２４ｃおよび高圧空間Ｓ１と連通している。吐出ポート２３ｂは、圧縮機構１５によって圧縮された冷媒を、吐出室４０ｂから高圧空間Ｓ１に送るための流路である。フロントヘッド２３の上面には、吐出ポート２３ｂの上側の開口部を塞ぐ吐出弁２３ｃが取り付けられている。吐出弁２３ｃは、高圧空間Ｓ１から吐出室４０ｂへの冷媒の逆流を防ぐための弁である。吐出弁２３ｃは、吐出ポート２３ｂ内部の冷媒の圧力によって上方に持ち上げられる。これにより、吐出ポート２３ｂは、高圧空間Ｓ１と連通する。

（１−２−５）リアヘッド
リアヘッド２５は、シリンダ２４の第２シリンダ端面３４ｂを覆う部材である。リアヘッド２５は、クランク軸１７を支持するための下部軸受部２５ａを有する。シリンダ２４のシリンダ孔２４ａは、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５によって閉塞されている。

（１−３）駆動モータ
駆動モータ１６は、ケーシング１０の内部に収容され、圧縮機構１５の上方に設置されるブラシレスＤＣモータである。駆動モータ１６は、主として、ケーシング１０の内壁面に固定されるステータ５１と、ステータ５１の内側にエアギャップを設けて回転自在に収容されるロータ５２とから構成される。

ステータ５１は、ステータコア６１と、ステータコア６１の鉛直方向の両端面に取り付けられる一対のインシュレータ６２とを有する。ステータコア６１は、円筒部と、円筒部の内周面から径方向内側に向かって突出している複数のティース（図示せず）とを有する。ステータコア６１のティースは、一対のインシュレータ６２と共に、導線が巻き付けられている。これにより、ステータコア６１の各ティースには、コイル７２ａが形成されている。

ステータ５１の外側面には、ステータ５１の上端面から下端面に亘り、かつ、周方向に所定間隔をおいて、切欠形成されている複数のコアカット部（図示せず）が設けられている。コアカット部は、胴部ケーシング部１１とステータ５１との間を鉛直方向に延びるモータ冷却通路を形成する。

ロータ５２は、鉛直方向に積層された複数の金属板から構成される。ロータ５２は、その回転中心を鉛直方向に貫通するクランク軸１７に連結されている。ロータ５２は、クランク軸１７を介して、圧縮機構１５と接続されている。

ロータ５２は、鉛直方向に積層された複数の金属板から構成されるロータコア５２ａと、ロータコア５２ａに埋め込まれている複数の磁石５２ｂとを有する。磁石５２ｂは、ロータコア５２ａの周方向に沿って、等間隔に配置されている。

（１−４）クランク軸
クランク軸１７は、ケーシング１０の内部に収容され、その軸方向が鉛直方向に沿うように配置されている。クランク軸１７は、駆動モータ１６のロータ５２、および、圧縮機構１５のピストン２１に連結されている。クランク軸１７は、偏心軸部１７ａを有している。偏心軸部１７ａは、シリンダ２４のシリンダ孔２４ａに挿入されるピストン２１のローラ２１ａと連結している。クランク軸１７の上側の端部は、駆動モータ１６のロータ５２と連結している。クランク軸１７は、フロントヘッド２３の上部軸受部２３ａ、および、リアヘッド２５の下部軸受部２５ａによって支持されている。

（１−５）吸入管
吸入管１９は、ケーシング１０の胴部ケーシング部１１を貫通する管である。ケーシング１０の内部にある吸入管１９の端部は、シリンダ２４の吸入孔２４ｂに嵌め込まれている。ケーシング１０の外部にある吸入管１９の端部は、冷媒回路に接続されている。吸入管１９は、冷媒回路から圧縮機構１５に冷媒を供給するための管である。

（１−６）吐出管
吐出管２０は、ケーシング１０の上壁部１２を貫通する管である。ケーシング１０の内部にある吐出管２０の端部は、駆動モータ１６の上方の空間に位置している。ケーシング１０の外部にある吐出管２０の端部は、冷媒回路に接続されている。吐出管２０は、圧縮機構１５によって圧縮された冷媒を冷媒回路に供給するための管である。

（２）ロータリ圧縮機の詳細な構成
最初に、ピストン２１の回転角度を定義する。クランク軸１７の回転によって、シリンダ孔２４ａに収容されているピストン２１のローラ２１ａが偏心回転する。ローラ２１ａの偏心回転によって、吐出室４０ｂの容積が減少し始めるときのピストン２１の回転角度を０°と規定する。図３は、ピストン２１の回転角度が０°の場合における、圧縮機構１５の断面図である。図３において、ピストン２１のブレード２１ｂ全体は、ブッシュ収容孔２４ｄおよびブレード収容孔２４ｅに収容されている。このとき、クランク軸１７の回転によって、ローラ２１ａが時計回りに偏心回転すると、ピストン２１の回転角度が０°から増加して、吐出室４０ｂの容積が減少して、吸入室４０ａの容積が増加する。そして、ピストン２１の回転角度が３６０°になると、ピストン２１は、図３に示される状態に戻る。ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、ピストン外周面３１ｃとシリンダ内周面３４ｃとが互いに接しながら、ピストン２１が時計回りに公転する。

シリンダ２４の第１シリンダ端面３４ａには、シリンダバイパス溝３４ｅが形成されている。図４は、シリンダ２４の外観図である。図４に示されるように、シリンダバイパス溝３４ｅは、第１シリンダ端面３４ａに形成される溝であって、かつ、シリンダ内周面３４ｃに開口している。シリンダ内周面３４ｃにおけるシリンダバイパス溝３４ｅの２つの開口部を、それぞれ、第１シリンダ溝開口部３４ｅ１および第２シリンダ溝開口部３４ｅ２と呼ぶ。

シリンダバイパス溝３４ｅは、ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが一時的に連通するように形成されている。図５は、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時における、圧縮機構１５の断面図である。図６は、図５に示されるシリンダバイパス溝３４ｅの近傍の拡大図である。図５において、ピストン２１の回転角度はθで示されている。図６に示されるように、シリンダバイパス溝３４ｅの第１シリンダ溝開口部３４ｅ１は吸入室４０ａに開口し、シリンダバイパス溝３４ｅの第２シリンダ溝開口部３４ｅ２は吐出室４０ｂに開口している。シリンダバイパス溝３４ｅは、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとを一時的に連通させるバイパス路として機能する。吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時におけるピストン２１の回転角度θは、９０°〜２７０°の範囲内にあることが好ましく、１２５°〜１４５°の範囲内にあることがより好ましい。吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通し始める前において、シリンダバイパス溝３４ｅは、吐出室４０ｂのみと連通している。吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通し終わった後において、シリンダバイパス溝３４ｅは、吸入室４０ａのみと連通している。

なお、シリンダバイパス溝３４ｅは、第２シリンダ端面３４ｂに形成されていてもよく、また、第１シリンダ端面３４ａおよび第２シリンダ端面３４ｂの両方に形成されていてもよい。第１シリンダ端面３４ａおよび第２シリンダ端面３４ｂの両方にシリンダバイパス溝３４ｅが形成されている場合、シリンダ２４を軸方向から見て、２つのシリンダバイパス溝３４ｅは、第１シリンダ端面３４ａおよび第２シリンダ端面３４ｂの同じ位置に形成されていてもよく、互いに異なる位置に形成されていてもよい。

（３）ロータリ圧縮機の動作
ロータリ圧縮機１０１の動作について説明する。駆動モータ１６が始動すると、クランク軸１７の偏心軸部１７ａは、クランク軸１７の回転軸を中心に偏心回転する。これにより、偏心軸部１７ａに連結されているピストン２１のローラ２１ａは、シリンダ孔２４ａにおいて公転する。ピストン外周面３１ｃがシリンダ内周面３４ｃと接しながら、ローラ２１ａは公転する。ローラ２１ａの公転によって、ピストン２１のブレード２１ｂは、その両側面をブッシュ２２に挟まれながら進退する。

ローラ２１ａの公転に伴い、吸入孔２４ｂと連通する吸入室４０ａは、徐々に容積を増加させる。このとき、ケーシング１０の外部から吸入管１９を経由して、吸入室４０ａに低圧の冷媒が流入する。ローラ２１ａの公転に伴い、吸入室４０ａは、吐出路２４ｃと連通する吐出室４０ｂとなり、吐出室４０ｂは、徐々に容積を減少させて、再び吸入室４０ａとなる。これにより、吸入管１９から吸入孔２４ｂを経由して吸入室４０ａに吸入された低圧の冷媒は、吐出室４０ｂで圧縮される。吐出室４０ｂで圧縮された高圧の冷媒は、吐出路２４ｃおよび吐出ポート２３ｂを経由して、高圧空間Ｓ１に吐出される。高圧空間Ｓ１に吐出された冷媒は、駆動モータ１６のモータ冷却通路を通過して上方に向かって流れた後、吐出管２０からケーシング１０の外部に吐出される。

（４）特徴
本実施形態に係るロータリ圧縮機１０１では、シリンダ２４の第１シリンダ端面３４ａに、シリンダバイパス溝３４ｅが形成されている。シリンダバイパス溝３４ｅは、圧縮機構１５に残留している圧縮冷媒に起因する圧力脈動を低減するために形成されている。

ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、吐出室４０ｂの圧縮冷媒が高圧空間Ｓ１に吐出された後、吐出ポート２３ｂの下側の開口部は、ピストン２１の第１ピストン端面３１ａによって一時的に塞がれる。このとき、吐出ポート２３ｂの上側の開口部は、吐出弁２３ｃによって閉じられている。そのため、圧縮機構１５から圧縮冷媒が高圧空間Ｓ１に吐出された直後において、吐出ポート２３ｂには、高圧の圧縮冷媒が一時的に閉じ込められている。この状態で、ピストン２１がさらに公転すると、吐出ポート２３ｂは、吐出室４０ｂと連通する。この時点で、ピストン２１の公転によって、吐出室４０ｂの容積は減少しており、吸入室４０ａの容積は増加している。

高圧の圧縮冷媒が閉じ込められている吐出ポート２３ｂが吐出室４０ｂと連通すると、吐出ポート２３ｂ内の圧縮冷媒は、低圧の吐出室４０ｂに急激に流れ込む。このとき、圧縮冷媒は、吐出室４０ｂで膨張して、圧力波を発生させる。圧力波は、吐出室４０ｂを伝達して、吐出室４０ｂの長手方向の両端において反射する。すなわち、圧力波は、吐出室４０ｂの長手方向に沿って、吐出室４０ｂ内を往復する。そのため、吐出室４０ｂにおいて、反射した圧力波が互いに干渉する。これにより、吐出室４０ｂにおいて、圧力波のエネルギーが増幅されて、圧力脈動が発生する。圧力波のエネルギーは、圧力波の振幅の２乗に比例する。すなわち、圧力波の振幅が大きいほど、圧力脈動は激しい。

ロータリ圧縮機１０１では、ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、圧力波の一部は、シリンダバイパス溝３４ｅを通過して、吐出室４０ｂから吸入室４０ａに逃げる。これにより、吐出室４０ｂにおける圧力波の反射および干渉が抑制されるので、吐出室４０ｂを伝達する圧力波の振幅が減衰し、吐出室４０ｂで発生する圧力脈動が低減される。従って、シリンダ２４にシリンダバイパス溝３４ｅが形成されていることにより、ロータリ圧縮機１０１は、騒音を低減することができる。

また、吐出室４０ｂで発生する圧力脈動が低減されることによって、吐出室４０ｂで圧縮される冷媒の圧縮過程損失が低減される。従って、シリンダ２４にシリンダバイパス溝３４ｅが形成されていることにより、ロータリ圧縮機１０１は、圧縮機構１５の効率を向上させることができる。

（５）変形例
本実施形態の具体的構成は、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で変更可能である。以下、本実施形態に適用可能な変形例について説明する。

（５−１）変形例１Ａ
本実施形態では、シリンダ２４にバイパス路が形成されているが、シリンダバイパス溝３４ｅの代わりに、ピストン２１にバイパス路が形成されていてもよい。図７は、本変形例におけるピストン２１の外観図である。図７に示されるように、ピストン２１の第１ピストン端面３１ａには、ピストンバイパス溝３１ｄが形成されている。ピストンバイパス溝３１ｄは、第１ピストン端面３１ａに形成される溝であって、かつ、ピストン外周面３１ｃに開口している。ピストン外周面３１ｃにおけるピストンバイパス溝３１ｄの２つの開口部を、それぞれ、第１ピストン溝開口部３１ｄ１および第２ピストン溝開口部３１ｄ２と呼ぶ。

ピストンバイパス溝３１ｄは、ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが一時的に連通するように形成されている。図８は、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時における、圧縮機構１５の断面図である。図９は、図８に示されるピストンバイパス溝３１ｄの近傍の拡大図である。図９に示されるように、ピストンバイパス溝３１ｄの第１ピストン溝開口部３１ｄ１は吸入室４０ａに開口し、ピストンバイパス溝３１ｄの第２ピストン溝開口部３１ｄ２は吐出室４０ｂに開口する。ピストンバイパス溝３１ｄは、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとを一時的に連通させるバイパス路として機能する。吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時におけるピストン２１の回転角度θは、９０°〜２７０°であることが好ましく、１２５°〜１４５°であることがより好ましい。吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通し始める前において、ピストンバイパス溝３１ｄは、吐出室４０ｂのみと連通している。吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通し終わった後において、ピストンバイパス溝３１ｄは、吸入室４０ａのみと連通している。

なお、ピストンバイパス溝３１ｄは、第２ピストン端面３１ｂに形成されていてもよく、また、第１ピストン端面３１ａおよび第２ピストン端面３１ｂの両方に形成されていてもよい。第１ピストン端面３１ａおよび第２ピストン端面３１ｂの両方にピストンバイパス溝３１ｄが形成されている場合、シリンダ２４を軸方向から見て、２つのピストンバイパス溝３１ｄは、第１ピストン端面３１ａおよび第２ピストン端面３１ｂの同じ位置に形成されていてもよく、互いに異なる位置に形成されていてもよい。

（５−２）変形例１Ｂ
本実施形態では、シリンダ２４にバイパス路が形成されているが、シリンダバイパス溝３４ｅの代わりに、フロントヘッド２３にバイパス路が形成されていてもよい。図１０は、本変形例におけるフロントヘッド２３の外観図である。図１０に示されるように、フロントヘッド２３のシリンダ２４側の端面であるフロントヘッド端面２３ｄには、ヘッドバイパス溝２３ｅが形成されている。フロントヘッド端面２３ｄの中央部には、クランク軸１７が貫通するクランク軸貫通孔２３ｆが形成されている。クランク軸貫通孔２３ｆの近傍には、圧縮冷媒が通過する空間である吐出ポート２３ｂが形成されている。

ヘッドバイパス溝２３ｅは、ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが一時的に連通するように形成されている。図１１は、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時における、圧縮機構１５の断面図である。図１２は、図１１に示されるヘッドバイパス溝２３ｅの近傍の拡大図である。図１１および図１２において、ヘッドバイパス溝２３ｅの位置は、点線で示されている。図１２に示されるように、ヘッドバイパス溝２３ｅは吸入室４０ａおよび吐出室４０ｂに開口している。ヘッドバイパス溝２３ｅは、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとを一時的に連通させるバイパス路として機能する。吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時におけるピストン２１の回転角度θは、９０°〜２７０°であることが好ましく、１２５°〜１４５°であることがより好ましい。吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通し始める前において、ヘッドバイパス溝２３ｅは、吐出室４０ｂのみと連通している。吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通し終わった後において、ヘッドバイパス溝２３ｅは、吸入室４０ａのみと連通している。

なお、ヘッドバイパス溝２３ｅは、フロントヘッド２３の代わりにリアヘッド２５に形成されていてもよい。この場合、ヘッドバイパス溝２３ｅは、リアヘッド２５のシリンダ２４側の端面であるリアヘッド端面に形成される溝である。

また、ヘッドバイパス溝２３ｅは、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５の両方に形成されていてもよい。フロントヘッド２３およびリアヘッド２５の両方にヘッドバイパス溝２３ｅが形成されている場合、シリンダ２４を軸方向から見て、２つのヘッドバイパス溝２３ｅは、フロントヘッド端面２３ｄおよびリアヘッド端面の同じ位置に形成されていてもよく、互いに異なる位置に形成されていてもよい。

（５−３）変形例１Ｃ
本実施形態および変形例１Ａ，１Ｂでは、シリンダ２４、ピストン２１、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５に、バイパス路として機能する溝が形成されている。しかし、シリンダ２４、ピストン２１、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５に、バイパス路として機能する孔が形成されてもよい。一例として、図１３は、シリンダ２４に形成され、かつ、バイパス路として機能するシリンダバイパス孔３４ｆを有するシリンダ２４の外観図である。シリンダバイパス孔３４ｆは、第１シリンダ孔開口部３４ｆ１および第２シリンダ孔開口部３４ｆ２を、シリンダ内周面３４ｃに開口する。シリンダバイパス孔３４ｆが吸入室４０ａと吐出室４０ｂとを連通している時において、例えば、第１シリンダ孔開口部３４ｆ１は吸入室４０ａに開口し、第２シリンダ孔開口部３４ｆ２は吐出室４０ｂに開口する。

―第２実施形態―
本発明の第２実施形態に係るロータリ圧縮機について、図面を参照しながら説明する。本実施形態のロータリ圧縮機は、圧縮機構１５のシリンダ２４およびピストン２１を除いて、第１実施形態のロータリ圧縮機１０１と同じ構成要素を有する。図面において、第１実施形態のロータリ圧縮機１０１と共通する構成要素には、第１実施形態で用いられる参照符号と同じ参照符号が用いられている。また、本実施形態のロータリ圧縮機は、第１実施形態のロータリ圧縮機１０１と同じ動作を行う。以下、本実施形態と第１実施形態との間の相違点について主に説明する。

（１）ロータリ圧縮機の詳細な構成
図１４は、本実施形態におけるシリンダ２４の外観図である。第１実施形態では、シリンダ２４の第１シリンダ端面３４ａに、シリンダバイパス溝３４ｅが形成されている。一方、本実施形態では、シリンダ２４に、シリンダバイパス切欠１３４ｅが形成されている。シリンダバイパス切欠１３４ｅは、第１シリンダ端面３４ａとシリンダ内周面３４ｃとの間の角部に形成される切欠である。

シリンダバイパス切欠１３４ｅは、ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが一時的に連通するように形成されている。図１５は、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時における、圧縮機構１５の断面図である。図１６は、図１５に示されるシリンダバイパス切欠１３４ｅの近傍の拡大図である。吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時におけるピストン２１の回転角度θは、９０°〜２７０°であることが好ましく、１２５°〜１４５°であることがより好ましい。

なお、シリンダバイパス切欠１３４ｅは、第２シリンダ端面３４ｂ側の角部に形成されていてもよく、また、第１シリンダ端面３４ａ側の角部、および第２シリンダ端面３４ｂ側の角部の両方に形成されていてもよい。第１シリンダ端面３４ａ側の角部、および第２シリンダ端面３４ｂ側の角部の両方にシリンダバイパス切欠１３４ｅが形成されている場合、シリンダ２４を軸方向から見て、２つのシリンダバイパス切欠１３４ｅは、第１シリンダ端面３４ａおよび第２シリンダ端面３４ｂの同じ位置に形成されてもよく、互いに異なる位置に形成されてもよい。

（２）特徴
本実施形態に係るロータリ圧縮機１０１では、シリンダ２４に、シリンダバイパス切欠１３４ｅが形成されている。シリンダバイパス切欠１３４ｅは、第１実施形態のシリンダバイパス溝３４ｅと同じ機能を有するバイパス路である。すなわち、シリンダバイパス切欠１３４ｅは、圧縮機構１５に残留している圧縮冷媒に起因する圧力脈動を低減するために形成されている。

図１６に示されるように、ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、圧力波の一部は、シリンダバイパス切欠１３４ｅを通過して、吐出室４０ｂから吸入室４０ａに逃げることができる。これにより、吐出室４０ｂにおける圧力波の反射および干渉が抑制されるので、吐出室４０ｂで発生する圧力脈動が低減される。従って、シリンダ２４にシリンダバイパス切欠１３４ｅが形成されていることにより、ロータリ圧縮機１０１は、騒音を低減することができる。

また、吐出室４０ｂで発生する圧力脈動が低減されることによって、吐出室４０ｂで圧縮される冷媒の圧縮過程損失が低減される。従って、シリンダ２４にシリンダバイパス切欠１３４ｅが形成されていることにより、ロータリ圧縮機１０１は、圧縮機構１５の効率を向上させることができる。

（３）変形例２Ａ
本実施形態の変形例について説明する。本実施形態では、シリンダ２４にバイパス路が形成されているが、シリンダバイパス切欠１３４ｅの代わりに、ピストン２１にバイパス路が形成されていてもよい。図１７は、本変形例におけるピストン２１の外観図である。図１７に示されるように、ピストン２１には、ピストンバイパス切欠１３１ｄが形成されている。ピストンバイパス切欠１３１ｄは、第１ピストン端面３１ａとピストン外周面３１ｃとの間の角部に形成される切欠である。

ピストンバイパス切欠１３１ｄは、ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが一時的に連通するように形成されている。図１８は、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時における、圧縮機構１５の断面図である。図１９は、図１８に示されるピストンバイパス切欠１３１ｄの近傍の拡大図である。図１９に示されるように、ピストンバイパス切欠１３１ｄは、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとを一時的に連通させるバイパス路として機能する。

なお、ピストンバイパス切欠１３１ｄは、第２ピストン端面３１ｂ側の角部に形成されていてもよく、また、第１ピストン端面３１ａ側の角部、および第２ピストン端面３１ｂ側の角部の両方に形成されていてもよい。第１ピストン端面３１ａ側の角部、および第２ピストン端面３１ｂ側の角部の両方にピストンバイパス切欠１３１ｄが形成されている場合、シリンダ２４を軸方向から見て、２つのピストンバイパス切欠１３１ｄは、第１ピストン端面３１ａおよび第２ピストン端面３１ｂの同じ位置に形成されてもよく、互いに異なる位置に形成されてもよい。

―第３実施形態―
本発明の第３実施形態に係るロータリ圧縮機について、図面を参照しながら説明する。本実施形態のロータリ圧縮機は、圧縮機構１５のシリンダ２４およびピストン２１を除いて、第１実施形態のロータリ圧縮機１０１と同じ構成要素を有する。図面において、第１実施形態のロータリ圧縮機１０１と共通する構成要素には、第１実施形態で用いられる参照符号と同じ参照符号が用いられている。また、本実施形態のロータリ圧縮機は、第１実施形態のロータリ圧縮機１０１と同じ動作を行う。以下、本実施形態と第１実施形態との間の相違点について主に説明する。

（１）ロータリ圧縮機の詳細な構成
図２０は、本実施形態におけるシリンダ２４の外観図である。第１実施形態では、シリンダ２４の第１シリンダ端面３４ａに、シリンダバイパス溝３４ｅが形成されている。一方、本実施形態では、シリンダ２４に、シリンダバイパス貫通溝２３４ｅが形成されている。シリンダバイパス貫通溝２３４ｅは、第１シリンダ端面３４ａから第２シリンダ端面３４ｂまで、シリンダ内周面３４ｃに形成される溝である。シリンダバイパス貫通溝２３４ｅは、シリンダ２４の軸方向に沿って形成されている。

シリンダバイパス貫通溝２３４ｅは、ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが一時的に連通するように形成されている。図２１は、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時における、圧縮機構１５の断面図である。図２２は、図２１に示されるシリンダバイパス貫通溝２３４ｅの近傍の拡大図である。吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時におけるピストン２１の回転角度θは、９０°〜２７０°であることが好ましく、１２５°〜１４５°であることがより好ましい。

（２）特徴
本実施形態に係るロータリ圧縮機１０１では、シリンダ２４に、シリンダバイパス貫通溝２３４ｅが形成されている。シリンダバイパス貫通溝２３４ｅは、第１実施形態のシリンダバイパス溝３４ｅと同じ機能を有するバイパス路である。すなわち、シリンダバイパス貫通溝２３４ｅは、圧縮機構１５に残留している圧縮冷媒に起因する圧力脈動を低減するために形成されている。

図２２に示されるように、ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、圧力波の一部は、シリンダバイパス貫通溝２３４ｅを通過して、吐出室４０ｂから吸入室４０ａに逃げることができる。これにより、吐出室４０ｂにおける圧力波の反射および干渉が抑制されるので、吐出室４０ｂで発生する圧力脈動が低減される。従って、シリンダ２４にシリンダバイパス貫通溝２３４ｅが形成されていることにより、ロータリ圧縮機１０１は、騒音を低減することができる。

また、吐出室４０ｂで発生する圧力脈動が低減されることによって、吐出室４０ｂで圧縮される冷媒の圧縮過程損失が低減される。従って、シリンダ２４にシリンダバイパス貫通溝２３４ｅが形成されていることにより、ロータリ圧縮機１０１は、圧縮機構１５の効率を向上させることができる。

（３）変形例３Ａ
本実施形態の変形例について説明する。本実施形態では、シリンダ２４にバイパス路が形成されているが、シリンダバイパス貫通溝２３４ｅの代わりに、ピストン２１にバイパス路が形成されていてもよい。図２３は、本変形例におけるピストン２１の外観図である。図２３に示されるように、ピストン２１には、ピストンバイパス貫通溝２３１ｄが形成されている。ピストンバイパス貫通溝２３１ｄは、第１ピストン端面３１ａから第２ピストン端面３１ｂまで、ピストン外周面３１ｃに形成される溝である。ピストンバイパス貫通溝２３１ｄは、シリンダ２４の軸方向に沿って形成されている。

ピストンバイパス貫通溝２３１ｄは、ピストン２１の回転角度が０°から３６０°まで変化する過程において、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが一時的に連通するように形成されている。図２４は、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通している時における、圧縮機構１５の断面図である。図２５は、図２４に示されるピストンバイパス貫通溝２３１ｄの近傍の拡大図である。図２５に示されるように、ピストンバイパス貫通溝２３１ｄは、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとを一時的に連通させるバイパス路として機能する。

―変形例―
第１乃至第３実施形態の具体的構成は、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で変更可能である。以下、第１乃至第３実施形態に共通して適用可能な変形例について説明する。

（１）変形例Ａ
第１乃至第３実施形態において、各バイパス路は、第１回転角度と第２回転角度との差が２０°〜３０°となるように形成されていてもよい。第１回転角度は、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通し始める時のピストン２１の回転角度である。第２回転角度は、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとが連通し終わる時のピストン２１の回転角度である。

（２）変形例Ｂ
第１乃至第３実施形態に開示される各バイパス路は、適宜に組み合わせて用いられてもよい。例えば、圧縮機構１５は、第１実施形態のシリンダバイパス溝３４ｅを有するシリンダ２４と、第１実施形態の変形例１Ｂのヘッドバイパス溝２３ｅを有するフロントヘッド２３とを有してもよい。また、圧縮機構１５は、第２実施形態のシリンダバイパス切欠１３４ｅを有するシリンダ２４と、第１実施形態の変形例１Ｂのヘッドバイパス溝２３ｅを有するフロントヘッド２３とを有してもよい。

（３）変形例Ｃ
本実施形態では、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとを一時的に連通するバイパス路を有する圧縮機構１５を備える圧縮機として、ロータリ圧縮機１０１が用いられているが、例えば、スクロール圧縮機およびレシプロ式圧縮機が用いられてもよい。

また、本実施形態では、吸入室４０ａと吐出室４０ｂとを一時的に連通するバイパス路を有する圧縮機構１５は、１シリンダタイプの圧縮機構であるが、２シリンダタイプの圧縮機構であってもよい。

本発明に係るロータリ圧縮機は、騒音を低減することができる。

１０ ケーシング
１５ 圧縮機構
２１ ピストン
２３ フロントヘッド
２３ｅ ヘッドバイパス溝
２４ シリンダ
２５ リアヘッド
３１ａ 第１ピストン端面
３１ｂ 第２ピストン端面
３１ｄ ピストンバイパス溝
３４ａ 第１シリンダ端面
３４ｂ 第２シリンダ端面
３４ｅ シリンダバイパス溝
４０ａ 吸入室（吸入空間）
４０ｂ 吐出室（吐出空間）
１０１ ロータリ圧縮機
１３１ｄ ピストンバイパス切欠
１３４ｅ シリンダバイパス切欠
２３１ｄ ピストンバイパス貫通溝
２３４ｅ シリンダバイパス貫通溝

特開平８−２１９０５１号公報 特開平６−１４７１７８号公報

Claims (6)

1. ケーシング（１０）と、前記ケーシングの内部に設置される圧縮機構（１５）とを備えるロータリ圧縮機であって、
   前記圧縮機構は、
   シリンダ（２４）と、
   前記シリンダの内部に設置され、前記シリンダの内部の空間を吸入空間（４０ａ）と吐出空間（４０ｂ）とに区画するピストン（２１）と、
   前記シリンダの一方の端面である第１シリンダ端面（３４ａ）、および、前記ピストンの一方の端面である第１ピストン端面（３１ａ）と接するフロントヘッド（２３）と、
   前記シリンダの他方の端面である第２シリンダ端面（３４ｂ）、および、前記ピストンの他方の端面である第２ピストン端面（３１ｂ）と接するリアヘッド（２５）と、
   を備え、
   前記シリンダ、前記ピストン、前記フロントヘッドおよび前記リアヘッドの少なくとも１つに、前記シリンダの内部で前記ピストンが回転する過程において前記吸入空間と前記吐出空間とを一時的に連通させるバイパス路が形成されている、
   ロータリ圧縮機（１０１）。
2. 前記バイパス路は、
   前記第１シリンダ端面および前記第２シリンダ端面の少なくとも一方に形成される溝であるシリンダバイパス溝（３４ｅ）、
   前記第１ピストン端面および前記第２ピストン端面の少なくとも一方に形成される溝であるピストンバイパス溝（３１ｄ）、および、
   前記フロントヘッドの前記シリンダ側の端面、および、前記リアヘッドの前記シリンダ側の端面の少なくとも一方に形成される溝であるヘッドバイパス溝（２３ｅ）、
   の少なくとも１つである、
   請求項１に記載のロータリ圧縮機。
3. 前記バイパス路は、
   前記第１シリンダ端面および前記第２シリンダ端面の少なくとも一方と、前記シリンダの内周面との間の角に形成される切欠であるシリンダバイパス切欠（１３４ｅ）、および、
   前記第１ピストン端面および前記第２ピストン端面の少なくとも一方と、前記ピストンの外周面との間の角に形成される切欠であるピストンバイパス切欠（１３１ｄ）、
   の少なくとも１つである、
   請求項１に記載のロータリ圧縮機。
4. 前記バイパス路は、
   前記第１シリンダ端面から前記第２シリンダ端面まで、前記シリンダの内周面に形成される溝であるシリンダバイパス貫通溝（２３４ｅ）、および、
   前記第１ピストン端面から前記第２ピストン端面まで、前記ピストンの外周面に形成される溝であるピストンバイパス貫通溝（２３１ｄ）、
   の少なくとも１つである、
   請求項１に記載のロータリ圧縮機。
5. 前記バイパス路は、前記吸入空間と前記吐出空間とが一時的に連通する時における前記ピストンの回転角度が９０°〜２７０°となるように形成されている、
   請求項１から４のいずれか１項に記載のロータリ圧縮機。
6. 前記バイパス路は、前記吸入空間と前記吐出空間とが連通し始める時の前記ピストンの回転角度である第１回転角度と、前記吸入空間と前記吐出空間とが連通し終わる時の前記ピストンの回転角度である第２回転角度との差が２０°〜３０°となるように形成されている、
   請求項１から５のいずれか１項に記載のロータリ圧縮機。

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