JP2015078725A - ショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

【課題】ロッドへの荷重に応じた減衰力を発生させること。【解決手段】シリンダ１０と、このシリンダ１０内を軸線方向に往復移動する同心のピストン２０と、そのシリンダ１０の内周面とピストン２０の外周面との間の隙間に充填された粘性流体と、を備え、シリンダ１０に対するピストン２０の軸線方向への相対移動によって前記粘性流体に発生したせん断力を減衰力として利用するショックアブソーバ１において、そのシリンダ１０の周壁に前記軸線方向に沿った複数本のスリット１１を設けること。【選択図】図１

Description

本発明は、振動を減衰させるショックアブソーバに関する。

従来、車両には、走行時における乗心地や路面に対する車輪の追従性を確保するために、サスペンション装置が搭載されている。このサスペンション装置においては、車体と車輪との間に設けた弾性体（ばね等）の弾性変形に伴い周期振動が発生するので、その周期振動を減衰させるショックアブソーバが設けられている。例えば、下記の特許文献１には、シリンダに対するロッドの軸線方向の相対移動に応じてシリンダ内の粘性流体にせん断力を発生させ、そのせん断力を減衰力として利用するショックアブソーバが開示されている。また、下記の特許文献２には、隙間に充填された粘性流体のせん断力を利用して減衰力を発生させるビスカスラバーダンパが開示されている。このビスカスラバーダンパにおいては、その隙間を形成する部材の一部を他の部分よりも熱膨張率の大きな物質で形成し、その物質で高温時に隙間が狭められるようにしている。

特開２０１０−１５６３８７号公報 実開平２−４３５４５号公報

ところで、この種のショックアブソーバにおいては、シリンダとピストンとの隙間を狭めることによって、せん断力を発生させる。このため、せん断力の発生に伴い生じた熱によってシリンダやピストンに熱膨張が起きた場合には、シリンダとピストンとの隙間が必要以上に狭くなり、シリンダとピストンとの間の摺動抵抗の増大やシリンダへのピストンの固着等によって、所望の減衰力を発生させることができなくなる可能性がある。

そこで、本発明は、かかる従来例の有する不都合を改善し、所望の減衰力を発生させることが可能なショックアブソーバを提供することを、その目的とする。

上記目的を達成する為、本発明は、シリンダと、該シリンダ内を軸線方向に往復移動する同心のピストンと、前記シリンダの内周面と前記ピストンの外周面との間の隙間に充填された粘性流体と、を備え、前記シリンダに対する前記ピストンの軸線方向への相対移動によって前記粘性流体に発生したせん断力を減衰力として利用するショックアブソーバにおいて、前記シリンダの周壁に前記軸線方向に沿った複数本のスリットを設けることを特徴としている。

本発明に係るショックアブソーバにおいては、シリンダが発熱によって熱膨張する際に、隣り合う２本のスリットに挟まれている周壁の壁部が主に径方向外側や周方向に膨張していく。よって、このショックアブソーバにおいては、その際にピストンが径方向外側へと熱膨張したとしても、シリンダの内周面とピストンの外周面との間で隙間が確保されるので、減衰力の変化を抑えることができ、更に、シリンダとピストンの固着によって減衰力を発生させることができないという事態を回避することもできる。

図１は、実施例のショックアブソーバの一例を示す斜視図である。 図２は、実施例のシリンダを軸線に直交する平面（図１のＡ−Ａ線）で切った断面図である。 図３は、変形例のショックアブソーバの一例を示す斜視図である。 図４は、変形例のシリンダを軸線に直交する平面（図３のＢ−Ｂ線）で切った断面図である。

以下に、本発明に係るショックアブソーバの実施例を図面に基づいて詳細に説明する。尚、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。

［実施例］
本発明に係るショックアブソーバの実施例を図１及び図２に基づいて説明する。

図１の符号１は、本実施例のショックアブソーバを示す。このショックアブソーバ１は、同心のシリンダ１０とピストン２０を備え、そのシリンダ１０の内周面とピストン２０の外周面との間の隙間に粘性流体（作動油）が充填されたものである。

このショックアブソーバ１は、その粘性流体に対して微低速の状態からクエット流の原理を用いてせん断力を発生させ、そのせん断力を減衰力として利用する。このため、このショックアブソーバ１においては、粘性流体にせん断力が発生するように、その隙間を狭めている。具体的に、このショックアブソーバ１においては、シリンダ１０に対してピストン２０が軸線方向（ピストン２０に取り付けられているロッド２１の軸線方向）へと相対移動した際に、シリンダ１０とピストン２０との間の隙間の粘性流体にせん断力が発生し、このせん断力を減衰力としてシリンダ１０とピストン２０との間に作用させる。

ところで、粘性流体にせん断力が発生しているときには、シリンダ１０に対してピストン２０が繰り返し往復移動しているので、シリンダ１０やピストン２０、粘性流体が発熱している。このため、このショックアブソーバ１においては、その発熱によってシリンダ１０やピストン２０が熱膨張した場合に、シリンダ１０とピストン２０との間の隙間が狭くなっていく可能性がある。そして、その隙間が必要以上に狭まったときには、シリンダ１０とピストン２０との間の摺動抵抗が増大して、減衰力が所期の値に対して変化したり、シリンダ１０の内周面とピストン２０の外周面とが接触して固着し、減衰力を発生させることができなくなったりする可能性がある。

そこで、このショックアブソーバ１においては、シリンダ１０の周壁に軸線方向に沿ったスリット１１を設けることによって、その周壁を発熱時に主として径方向外側や周方向へと熱膨張させ、熱膨張でシリンダ１０の内周面とピストン２０の外周面との間の隙間が狭まったとしても、シリンダ１０とピストン２０を固着にまで至らせないようにする。尚、径方向外側とは、シリンダ１０やピストン２０、ロッド２１の軸線に直交する方向の内、外方に向けた側のことをいう。また、周方向とは、その軸線周りの方向のことである。

ここで、そのスリット１１は、シリンダ１０の強度を確保できる範囲内で形成する。例えば、スリット１１は、シリンダ１０の上端部分から下端部分に至るまで形成している（図１）。また、このスリット１１は、周方向に複数本形成している（図１及び図２）。この例示では、周方向に所定の間隔を空けて複数本のスリット１１を形成している。尚、図２は、シリンダ１０を軸線に直交する平面（Ａ−Ａ線）で切った断面図である。

これにより、シリンダ１０は、発熱によって熱膨張する際に、隣り合う２本のスリット１１に挟まれている周壁の壁部が主に径方向外側や周方向に膨張していく。よって、このショックアブソーバ１においては、その際にピストン２０が径方向外側へと熱膨張したとしても、シリンダ１０の内周面とピストン２０の外周面との間で隙間が確保されるので、減衰力の変化を抑えることができ、更に、シリンダ１０とピストン２０の固着によって減衰力を発生させることができないという事態を回避することもできる。

尚、そのシリンダ１０の周囲は、アウタシェル５０で囲っている。そのアウタシェル５０又は当該アウタシェル５０とシリンダ１０との間には、スリット１１からの粘性流体の漏出を抑える部材（図示略）を配置することが望ましい。

［変形例］
図３の符号３０は、本変形例のショックアブソーバのシリンダを示す。このショックアブソーバは、前述した実施例のショックアブソーバ１において、シリンダ１０をシリンダ３０に置き換えたものである。尚、その図３では、ピストン２０やロッド２１、アウタシェル５０を省略している。

そのシリンダ３０は、実施例のシリンダ１０と同じように、発熱時に主として径方向外側や周方向へと熱膨張させる。このために、このシリンダ３０は、複数枚の短冊状の板部材３１を周方向に所定の間隔を空けて配置し（図３及び図４）、その上端部分と下端部分とをそれぞれに円環部材３２，３３で固定する（図３）。つまり、このシリンダ３０においては、隣り合う２枚の板部材３１の間の間隔が実施例のシリンダ１０のスリット１１と同等の機能を成すことになる。尚、図４は、シリンダ３０を軸線に直交する平面（Ｂ−Ｂ線）で切った断面図である。

これにより、シリンダ３０は、発熱によって熱膨張する際に、それぞれの板部材３１が主に径方向外側や周方向に膨張していく。よって、本変形例のショックアブソーバにおいては、その際にピストン２０が径方向外側へと熱膨張したとしても、シリンダ３０の内周面とピストン２０の外周面との間で隙間が確保されるので、減衰力の変化を抑えることができ、更に、シリンダ３０とピストン２０の固着によって減衰力を発生させることができないという事態を回避することもできる。

１ ショックアブソーバ
１０，３０ シリンダ
１１ スリット
２０ ピストン
３１ 板部材
３２，３３ 円環部材

Claims (1)

1. シリンダと、該シリンダ内を軸線方向に往復移動する同心のピストンと、前記シリンダの内周面と前記ピストンの外周面との間の隙間に充填された粘性流体と、を備え、前記シリンダに対する前記ピストンの軸線方向への相対移動によって前記粘性流体に発生したせん断力を減衰力として利用するショックアブソーバにおいて、
   前記シリンダの周壁に前記軸線方向に沿った複数本のスリットを設けることを特徴としたショックアブソーバ。

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