JP2014500878A - ４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む混合物を精錬するための方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む混合物を精錬するための方法であって、カラムＫ１を使用して４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む混合物Ｉを蒸留して精錬する工程を含み、及び混合物Ｉから成るガス状流を、カラムＩ内で、沸点が４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネート以上である少なくとも１種の液状の化合物Ａと接触させ、及びカラムの頂部で得られ、且つ４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含むガス状流Ｏを、最大で５秒間、２０〜６０℃の温度に冷却させることを特徴とする方法に関する。
【選択図】
図１

Description

本発明は、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む混合物を精錬（精製）するための方法であって、カラムＫ１を使用して４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む混合物Ｉを蒸留して精錬する工程を含み、及び混合物Ｉから成るガス状流を、カラムＩ内で、沸点が４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネート以上である少なくとも１種の液状の化合物Ａと接触させ、及びカラムの頂部で得られ、且つ４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含むガス状流Ｏを、最大で５秒間、２０〜６０℃の温度に冷却させることを特徴とする方法に関する。

メチレンジフェニルジイソシアネート（ＭＤＩ）はポリウレタン及び関連するポリマー（これらは例えば、フォーム及び塗装に使用される）の製造に使用される重要な出発材料である。純粋な４，４’−ＭＤＩは、室温では固体状の化合物であり、そしてこれは３８℃で融解する。

アニリン及びホルムアルデヒドから出発して、メチレンジフェニルジイソシアネート（ＭＤＩ）を、酸触媒的に製造する方法が公知であり、及びこの方法では、最初にポリアミンの錯体混合物がもたらされ、そして次にホスゲンと反応されている。ここで、最初に、２−、及び複数核のＭＤＩの混合物が得られるが、これは以降、粗製のメチレンジフェニルジイソシアネート（粗製−ＭＤＩ）と称される。粗製−ＭＤＩは特に、２核の異性体４，４’−ＭＤＩ、２，４’−ＭＤＩ、及び少量の２，２’−ＭＤＩ（一緒にして、以降、二核ＭＤＩと称される）、及び３−、及び複核ＭＤＩ（これらは以降、ポリマー性ＭＤＩ（ＰＭＤＩ）と称される）から構成される。

公知の方法では、粗製ＭＤＩは、ＰＭＤＩ−リッチの混合物と粗製の二核ＭＤＩに分けられる。次に通常、第１に４，４’−ＭＤＩの分離が、及び第２に２，４’−リッチの混合物の分離が、粗製二核ＭＤＩから行われる。対応する方法は、例えば、特許文献１（ＤＥ１９２３２１４）、特許文献２（ＤＥ１０２００５００４１７０）、特許文献３（ＤＥ１０２００５０５５１８９）、特許文献４（ＣＮ１０１００３４９７）及び特許文献５（ＤＥ１０３３３９２９）に記載されている。

上述したポリマー性システムに更に使用するため、ある場合では、高い純度、特に高い異性体純度が必要である。この理由は、４，４’−ＭＤＩからの高度の直鎖状のポリマーのみが、所望の特性を有するからである。他の場合には、上述した異性体の混合物は、複数核ＭＤＩの存在下、又は不存在下で使用される。

更に処置する前に、このように製造された、液状のメチレンジフェニルジイソシアネート−生成物は、一時的に保管され、及び／又は貯蔵される。

メチレンジフェニルジイソシアネート（ＭＤＩ）、特に２核ＭＤＩは、所定の時間の経過後、すなわち貯蔵の間に、液相中に二量体の副生成物を形成する。ここで、（２つのイソシアネート基の二量化による、４−環形成による）ウレトジオンの形成、及び（１つのカルボジイミド基と１つのイソシアネート基からの４−環形成による）ウレトンイミンの形成が重要な役割を担う。４−環の形成は、基本的に平衡反応であり、この平衡反応は、温度を上昇させることにより、イソシアネート又はカルボジイミドの側にずらすことができる。ウレトジオンの形成は、触媒化されていない芳香族イソシアネートにおいても発生する。いわゆるイソシアヌレート（１，３，５−トリジン−２，４，６−トリオン）への三量化も同様に可能であるが、しかし通常、適切な触媒を加えた場合にのみ、特記するべき速度で進行する。

メチレンジフェニルジイソシアネートに対して非溶解性の二量体副生成物の形成は、不利な濁りと沈殿をもたらし、及び以降の更なる処理で、特に配管、装置、及び機器の詰まりによって品質の低下をもたらす。

更なる問題は、ＭＤＩ中に含まれる芳香族ハロゲン化合物である。塩酸で触媒化される、ホルムアルデヒドとアニリンの縮合物（濃縮物）は、塩素を含む副生成物を形成し、これは最初は分離されておらず、更にホスゲンと反応される。錯体ポリアミン−含有混合物のホスゲンとの反応で、更に塩素を含む化合物、特にＮ，Ｎ−２基置換の（二次的な）カルバモイルクロリド及び塩素化されたフェニルイソシアネートが形成される。

芳香族ハロゲン化合物は、これらが高い温度で、容易に加水分解されるハロゲンを有する化合物に変換される場合には、特に回避する必要がある。加水分解可能なハロゲン化合物は、特にこれらが変動する（不安定な）濃度で生じる場合には、イソシアネートとポリオールのポリウレタンへの反応を阻害する。この理由は、ハロゲン化合物によって、反応速度に影響が及ぼされるからである。更にこれらは、最初には水のように透明で、及び無色に得られたイソシアネートに、迅速な黄色化をもたらす。このような種々の芳香族ハロゲン化合物から、次のものが例示される：Ｎ，Ｎ−ジメチルアニリンヒドロクロリド、Ｎ−クロロホルミルアニリン、Ｎ−メチル−Ｎ−クロロホルミルアニリン、及び以下の式の化合物。

及び

従って、４，４’−ＭＤＩを含む混合物中の芳香族ハロゲン化合物の含有量を低減する方法、又は芳香族ハロゲン化合物の含有量が少ない、このような混合物を生成する方法が望ましい。

塩素化合物の含有量が少ないメチレンジフェニルジイソシアネートを製造する方法は、従来技術から公知である。

特許文献６（ＤＥ−ＯＳ２６３１１６８）には、その塩素含有量を調節することができるジイソシアネートの製造方法が記載されている。ここで、基本的に２，４’−及び４，４’−ＭＤＩから構成される異性体混合物が、最初に、蒸留カラム内で、４，４’−ＭＤＩの沸点よりも高い沸点の不純物の主要量から除去され、そして次に、ここで得られた蒸留物が、２，４’−ＭＤＩの沸点よりも低い沸点を有する化合物から、蒸留によって除去される。しかしながら提案された技術的解法は、装置面で非常に高価（複雑）である。更に、得られた４，４’−ＭＤＩの、二次的なカルバモイルクロリドの減少は、しばしば不十分である。

特許文献７（ＤＥ−ＯＳ２９３３６０１）には、ウレトジオン及び加水分解性の塩素化合物の量が少ないポリマー性ＭＤＩ及びモノマー性ＭＤＩの製造方法が記載されている。第１の工程では、二核ＭＤＩがＰＭＤＩから分離されている（薄膜蒸留器１７５〜２１０℃）。薄膜蒸留器からのこの蒸留物は、不活性ガスの存在下に濃縮され、そしてＭＤＩ−異性体が蒸留によって互いに分離される。しかしながら、このように得られた４，４’−ＭＤＩは、４，４’−ＭＤＩの沸点よりも沸点が高い、望ましくない化合物をなお含んでいる。更に、この方法は、（常に）経済的な方法で全体工程に統合することができない。

特許文献８（ＤＤ−Ｐ２８８５９９Ａ５）には、カルボジイミドと混合し、そして次にストリップすることによって、イソシアネート中の塩素含有化合物の含有量を低減するための方法が記載されている。しかしながら、熱的な脱ハロゲン化は、ハロゲン化合物の完全な分解に至っていない。このために、二次的なカルバモイルクロリドを完全に除去することができない。得られた生成物の高い熱負荷のために、更に望ましくない分解生成物が形成される。カルボジイミドの添加は、上述した塩素の低減に加え、三量化反応による分子量の増加をもたらす。

ＤＥ１９２３２１４ ＤＥ１０２００５００４１７０ ＤＥ１０２００５０５５１８９ ＣＮ１０１００３４９７ ＤＥ１０３３３９２９ ＤＥ−ＯＳ２６３１１６８ ＤＥ−ＯＳ２９３３６０１ ＤＤ−Ｐ２８８５９９Ａ５

しかしながら、従来技術の方法では、加水分解することがかなり難しい（４，４−ＭＤＩよりも沸点が高い）所定の芳香族ハロゲン化合物を、４，４’−ＭＤＩ含有混合物から除去することができないか、又は十分に除去することができなかった。更に、従来技術から公知の方法では、十分な範囲で、ＭＤＩを製造するための方法に常に統合することができるものではなかった。

従って、本発明の課題は、上述した短所を有しないか、少ない範囲で有する４，４’−ＭＤＩを含む混合物を精錬する方法を見出すことにある。

本発明の課題は、特にＭＤＩ−異性体の混合物、特に２，４’−及び４，４’−ＭＤＩの混合物、及び純粋な４，４’−ＭＤＩを、ウレトジオン及びウレトンイミン、及び加水分解性の塩素化合物の含有量を少なくして製造することである。この方法は、少ない装置費用で実施可能であるべきであり、及びＭＤＩに対して温和なものであるべきである。特に、塩素化されたフェニルイソシアネート、及び（アニリン−ホルムアルデヒド縮合物の分離されなかった副生成物からホスゲン化に侵入した）塩素化された副生成物の含有量は、可能な限り少なくあるべきである。この方法は、方法を行う技術の費用を可能な限り少なくして、２核ＭＤＩを製造するための既存の技術に統合されるべきである。

前述した課題は、本発明の方法によって解決される。好ましい実施の形態は、請求項に、及び以下の記載に記載されている。好ましい実施の形態の組合せは、本発明の範囲内のものである。

本発明に従う、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む混合物を精錬するための方法は、カラムＫ１を使用して４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む混合物Ｉを蒸留して精錬する工程を含み、及び混合物Ｉから成るガス状流を、カラムＩ内で、沸点が４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネート以上である少なくとも１種の液状の化合物Ａと接触させ、及びカラムの頂部で得られ、且つ４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含むガス状流Ｏを、５秒以内に、２０〜６０℃の温度に冷却させることを特徴とする。

「４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む混合物を精錬する」という概念は、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む第１の混合物を、（４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートの含有量（質量％で）が、第１の混合物のものよりも高い）第２の混合物に変換することを意味する。蒸留による精錬は、おのおの、単−、又は複数段の精錬を含む（この中の、少なくとも１工程で蒸留が含まれる）。

「蒸留」ないしは「蒸留的」という概念は、蒸留による分離法を使用した混合物の精錬を意味する。蒸留による分離法は、分離作用が、沸騰した液体とガス状の蒸気の、異なる化合物に基づくことを特徴とする。

ｐｐｍでの含有量は基本的に、本発明の範囲内で、混合物の全質量（全重量）に対する、質量部分を示す。

芳香族ハロゲン化合物は、化学的な化合物で、少なくとも１つの芳香族環、及び少なくとも１つのハロゲン原子を含むものである。

カラムは、混合物を蒸留して精錬するための装置である。本発明の範囲内で、カラムは、精留塔(rectification column)であると理解される。カラム自体は、この技術分野の当業者にとって公知である。

カラムは、好ましくは、分離要素を有する縦長の容器を含む。分離要素は、熱交換及び物質伝達を強める内部構造体である。更にカラムは、最下部の分離要素の下側に所定の領域（この領域で濃縮物を（底部相に）受けることができる）、及び最上部の分離要素の上側に所定の領域、頂部を含む。分離される物質混合物の蒸発を目的として、精留塔の底部相の下側に蒸発器を設けることができる。頂部で分離されるガス状の流れを凝縮（濃縮）するために、カラム頂部の下流側に凝縮器を接続することができる。

使用される分離要素の態様（種類）に従い、トレイカラム、パックド−ベッドカラム、及びオーダードパッキングカラムの間で区別がなされる。しばしばカラムの底部に設けられる供給手段によって、分離される物質の蒸発した混合物が供給される。頂部には、沸点が低い成分が集積され、そしてこの場所で取り出すことができ、この一方で、沸点の高い成分は、再循環される。底部相では、沸点の高い成分がエンリッチ（量が増すこと）され、そしてその場所で取り出すことができる。

通常、３タイプの分離要素が区別される。トレイカラム中には、篩トレイ、バブル−キャップトレイ、又はバルブトレイが導入される（この上部に液体が存在する）。特定のスロット又は孔によって、蒸気が液体中に泡立ち、バブリング層（噴出層）が発生する。これらの各トレイの上で、液相と気相の間に、新しい、温度に依存した平衡が生じる。

パックド−ベッドカラムは、液体の良好な分配とガス流の良好な渦流をもたらす種々のパッキング要素で充填することができる。表面積の拡大によって、熱−、及び物質交換が最適化され、従ってカラムの分離性能が向上する。公知の例は、Ｒａｃｈｉｎｇリング（空洞のシリンダー）、Ｐａｌｌリング、Ｈｉｆｌｏｗリング、Ｉｎｔａｌｏｘ ｓａｄｄｌｅ、Ｂｅｒｌ ｓａｄｄｌｅ、及びヘッジホッグパッキングである。パッキング要素は、秩序的に配置可能であるが、（床として）無秩序にカラム中に導入することもできる。

分離体（パッキング要素）としてパッキングを有するオーダードパッキングカラムは、配置されるパッキング体が更に発展したものである。これらは規則的に形成された構造を有する。これによって、パッキングで、ガス流が圧迫される（狭まる）ことを（圧力損失の大きな影響と一緒に）低減できる。パッキングには種々の態様が有り、例えば織布、又は金属シートパッキングが存在する。

本発明の範囲内で、加水分解性の塩素の含有量の測定は、基本的にＡＳＴＭ Ｄ４６６３−１０に従い行われ、及びＡＳＴＭ Ｄ４６６３−１０の条件下に加水分解可能な（しばしば「ＤＨＣ」又は難加水分解性塩素と称される）芳香族塩素化合物の含有量を特徴付ける（特性化する）。これとは区別されるもので、ＡＳＴＭ Ｄ ４６６１−０９に従う、環−置換された塩素化合物、例えばモノクロロベンゼンをも測定する全塩素含有量、及びＡＳＴＭ Ｄ ５６２９−０５に従う、ＨＣｌの状態の酸性度を特性化する、（容易に加水分解する）加水分解性の塩素（ＥＨＣ−、「容易に加水分解する塩素」）の含有量がある。

本発明の好ましい実施の形態を示した図である。

本発明の方法の好ましい実施の形態を以下に説明する。

４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む適切な出発混合物の製造は、この技術分野の当業者にとって公知である。

本方法は、（混合物が蒸留による精錬を許容するのであれば）基本的に、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む、どの混合物にも適用することができる。しかしながら、使用される混合物Ｉの、化合物４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートの含有量は、少なくとも９５質量％、特に９８質量％である。しかしながら、本発明に従う方法は、（異性体分離で、４，４’−ＭＤＩが分離されて得られない場合には、）基本的に２，４’−ＭＤＩ及び４，４’−ＭＤＩの混合物にも使用することができる。

この技術分野の当業者にとって、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む、上述した混合物を得る方法は公知である。最初に、第１の工程で、アニリンとホルムアルデキドの凝縮（縮合）が行われ、そして次に、得られたポリアミン混合物（ポリアミノポリフェニルポリメタン）のホスゲン化が行われる。

アニリンとホルムアルデキドの凝縮、及びポリアミノポリフェニルポリメタンのホスゲン化は、従来技術から十分に公知である。ポリアミノポリフェニルポリメタンのホスゲン化の後、最初にホスゲンが完全に除去される。次に、メチレンジフェニルジイソシアネート（ＰＭＤＩ）の多核同族体が分離され、ここで、上述した粗製の２核ＭＤＩが得られる。粗製の２核のメチレンジフェニルジイソシアネート（ＭＤＩ）は、この技術分野の当業者にとって公知であり、これは、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートに加え、少なくとも１種の異性体２，２’−及び２，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートをも含む。粗製の２核のメチレンジフェニルジイソシアネート中の４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートの含有量は、通常、８０質量％未満、特に６０質量％未満である。

粗製（未製錬）の２核のメチレンジフェニルジイソシアネートから、次に、純粋な４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートが分離される。分離のために、蒸留、又は結晶化、又は蒸留と結晶化の組合せに基づく種々の方法が公知である。

本発明に従う方法は、４，４’− ＭＤＩを含む混合物を製造するための公知の方法に、（特に、これと、上述した異性体の（２核の）メチレンジフェニルジイソシアネートを分離するための蒸留とを組合せることによって）有利な態様で統合することができる。このことについては、以下に詳述する。

本発明に従えば、カラムＩ内で、混合物Ｉで構成されるガス状の流れが、少なくとも１種の液状の化合物Ａと接触され、ここで化合物Ａは、その沸点が、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートの沸点以上である。好ましくは、化合物Ａは、ＡＳＴＭ Ｄ４６６３−１０に従う、加水分解性の塩素の含有量が、１００ｐｐｍ以下、特に５０ｐｐｍ以下、特に好ましくは３０ｐｐｍ以下、特に２０ｐｐｍ以下、極めて好ましくは１０ｐｐｍ以下である。

基本的に、液状の化合物Ａとして、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートに対して不活性なもの、又は４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネート自体が考慮される。

適切な不活性化合物Ａは、特に、ジベンジルエーテル、ターフェニル、フタル酸とネフタレン誘導体の高級エステルである。当然、上述した不活性の化合物の混合物も考慮される。

しかしながら化合物Ａは、特に好ましくは、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートである。特に好ましくは、化合物Ａとして、純度が９７質量％以上、特に好ましくは９８質量％（重量％）以上、特に９８．５質量％以上の４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートが使用される。しかしながら基本的に、上述した純度の４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートと少なくとも１種の上述した不活性化合物の混合物を使用することもできる。好ましくは、化合物Ａ中の、ＡＳＴＭ Ｄ４６６３−１０に従う加水分解性の塩素の含有量は、１００ｐｐｍ以下である。

特に好ましくは、化合物Ａは、本発明に従う蒸留による精錬が既に行われている４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートである。これにより、本発明に従う蒸留による精錬が既に行われており、及び適切な方法で保管される必要のある（ここで、冒頭に述べた２量体副生成物が形成される）４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートが、部分的に新たに工程に加えられる。これより、２つの長所を同時に得ることができる：一方では、芳香族ハロゲン化合物が少ない４，４’−ＭＤＩが許容され、及び他方では、保管した結果、副生成物に部分的に変換された、保管された４，４−ＭＤＩが再度、循環され、そして純度のより高い状態で貯蔵（保管）に送られ、これにより保管された４，４−ＭＤＩを最適化することができる。ここで、保管−還流割合（保管へと新たに導かれた（追加的に得られた）４，４’−ＭＤＩの量に対する、再循環された４，４’−ＭＤＩの量の割合）は、好ましくは０．０５〜０．４、特に０．１〜０．３である。

極めて好ましくは、化合物Ａは、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを保管するための設備から循環された４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートである。ここで保管のための設備（装置）は、保管される物質、又は物質混合物の一時的な受け入れのために設けられた、任意の設備であり、例えば容器（コンテナ）、特に保管タンクである。

液状の化合物Ａの添加は、好ましくはカラムＫ１の最上分離要素の上側から行われる。好ましい一実施の形態では、カラムＫ１は、オーダード−パッキングカラムである。ここでオーダードパッキングの比表面積は、好ましくは１００〜１０００ｍ^２／ｍ^３、特に好ましくは１５０〜８００ｍ^２／ｍ^３、特に２００〜７５０ｍ^２／ｍ^３、極めて好ましくは２５０〜６００ｍ^２／ｍ^３である。

基本的に、発生する圧力損失が少ないオーダードパッキングが好ましい。適切なオーダードパッキングは、特に、織布パッキング、シートメタルパッキング、及び構造化パッキングである。織布パッキングが特に好ましい。

ここで液状化合物Ａの添加は、好ましくは、カラムＫ１の最上部のパッキング要素の上側から行われる。

本発明に従い、混合物Ｉから成るガス状流は、カラムＫ１内で、少なくとも１種の液状化合物Ａと接触される。基本的に、接触についての複数の方法が考えられる。ここで、ガス流と液状化合物Ａの強い接触が行われ、及び液状の化合物Ａが導かれる方法が好ましい。このために、液体Ａは、適切な方法で分配される必要がある。対応する方法は、この技術分野の当業者にとって公知である。

接触の効果は、特に、均一な、表面を覆う、液体の供給に依存している。液体分配器は、カラムの断面にわたり広範囲に及ぶ均一な液体分配を保証し、及びこの技術分野の当業者にとって公知である。

液体の事前分配を、１つ又は複数の供給チューブによって、又は複数の流出開口部を下側に有する分配チャンネルによって行うことができる。

重要な設計変数は、カラム断面に対する供給個所の数（＝滴下個所密度）である。以下の液体分配器のタイプが考慮される：分配トレイ、チャンネルディストリビューター、チューブディストリビューター、及びノズルディストリビューター。液体分配の以下の原理が考慮される：分配器のトレイの孔からのせき止め高さ分配、又は側部に孔が設けられた供給チューブ、オーバーフロー分配、例えば側部のスロット、オーバーフロー口、及びノズルからのもの。

適切な液体分配器は特に、ボックスチャンネルディストリビューターである。液体が、ガス状流Ｉに対する対向流として接触されることが有利である。これによって、得られた混合物中の芳香族ハロゲン化合物の含有量がより低くなる。

カラムＫ１中への混合物の供給は、基本的に種々の方法（態様）で、及びより正確には、液状状態で、又はガス状状態で行うことができる。液体状態でのある供給について、適切な蒸発器の使用が有利である。好ましくは、混合物Ｉのカラム１への供給は、ガス状の状態で行われる。

カラムＫ１の頂部中の絶対圧は、好ましくは５０ｍｂａｒ以下、特に好ましくは１〜３０ｍｂａｒ、特に２〜２０ｍｂａｒである。カラムＫ１の頂部と底部相の間の圧力差（圧力降下）は、好ましくは０．５〜３０ｍｂａｒ、好ましくは０．５〜２０ｍｂａｒ、特に好ましくは１〜１０ｍｂａｒ、特に２〜５ｍｂａｒである。圧力降下が小さいと、（底部相温度がより低くなるために）熱負荷が小さくなる。

カラムＫ１の底部相の温度は、１４０〜２７０℃、好ましくは１５０℃〜２４０℃、特に好ましくは１７０〜２３０℃、特に好ましくは１９０〜２３０℃、極めて好ましくは２００〜２２５℃である。これにより、精錬の与えられた効率で、熱負荷が最小限にされる。

ここで、液体（スクラッビングリキッド）の蒸気に対する割合Ｗ：Ｂ［ｗ／ｗ］で定義される還流割合、Ｗ：Ｂ＝０．０１〜２．０、好ましくはＷ：Ｂ＝０．０５〜０．５、特に好ましくはＷ：Ｂ＝０．１〜０．３である。

カラムＫ１は、使用される材料が、与えられた温度で、使用される混合物に対して不活性であるならば、種々の材料から製造することができる。適切な材料は特に、１．４５４１又は１．４５７１等のオーステナイトステンレス鋼である。高級合金材料、例えばフェライト／オーステナイト１．４４６２も適切である。好ましくは、材料は１．４５４１が使用される。

カラムＫ１の頂部では、流れＯが得られ、この流れＯは、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む精錬（精製）された混合物から成り、及び好ましくはＡＳＴＭ Ｄ４６６３−１０に従う加水分解性の塩素の含有量が、１００ｐｐｍ以下、特に５０ｐｐｍ以下である。

本発明に従い、流れＯは冷却処理を受け、該冷却処理は、流れＯを５秒以内に、カラムＫ１の頂部の温度から出発して、２０〜６０℃、好ましくは３０〜５０℃に冷却するものである。

迅速な冷却によって、副生成物の形成、特に二量体副生成物の形成が更に低減される。このような副生成物は望ましくなく、そして生成物の保管機能を損なう。

ＭＤＩを含有し、最初はガス状である流れの急速な冷却（クエンチング）を行うための対応する方法は、この技術分野の当業者にとって公知である。基本的に、直接クエンチング及び間接クエンチングが考慮される。直接クエンチングでは、流れＯは、対応する低い温度を有する液状化合物Ａ^＊に導入される。好ましい第１の実施の形態では、化合物Ａ^＊は、イソシアネート、好ましくはＭＤＩ、特に２核ＭＤＩである。特に好ましくは、化合物Ａ^＊は、４，４’−ＭＤＩ、特に本発明に従う方法に既に通されたものである。第２の好ましい実施の形態では、化合物Ａ^＊は、後に除去する必要のある不活性溶媒である。対応する方法はこの技術分野の当業者にとって公知である。

間接的なクエンチングでは、本発明に従う冷却は、熱交換器内で行われ、該熱交換器内で、熱を受け取る液体が、好ましくは、最初はガス状の流れＯに対して（流れＯと直接的な接触なして）向流で導入される。本発明に従う温度範囲への冷却によって、流れＯが凝縮される。従って熱交換器は、凝縮器とも称される。適切な熱交換器は、この技術分野の当業者にとって同様に公知である。好ましくは、熱交換器は特に、直立式凝縮器、管束凝縮器、直立式管束凝縮器、及び直立式プレート凝縮器である。「直立式(upright)」という用語は、垂直な配置を示す。本発明の範囲内で、間接的クエンチングが特に好ましい。

ガス状の流れＯの、直接的、あるいは間接的クエンチングを行うための装置への導入について、この技術分野の当業者は、本発明に従う冷却が５秒以内に行われるように、好ましくは４秒以内、特に好ましくは３秒以内に行われるように調節する。

特に好ましい実施の形態では、クエンチングの前に、本発明に従い冷却されるガス状流Ｏに、不活性のガス状媒体、特に窒素が混合される。これにより、塩素化された化合物の特に低い含有量を達成することができる。

好ましくは、不活性なガス状媒体の混合（添加）は、凝縮器（熱交換器）のクエンチングが行われる底部相（bottom phase）で行われる。ここで、この混合は、好ましくは、凝縮器を通る向流で行われる。

この替りに、この混合は、ガス状の流れＯをクエンチングのための設備中への供給する前に、適切な混合装置を使用して、又はクエンチングのための設備中のガス状の流れＯを供給する領域内で行われる。

不活性媒体との混合によって、望ましくない低沸点の含有量が、本発明に従う方法において更に低減される。

一方では本発明に従う蒸留による精錬（精製）の処理の組合せによって、及び他方では本発明に従うクエンチングによって、（加水分解性の塩素化合物も、二量体についても高い純度を有する）４，４’−ＭＤＩを含む混合物が得られる。

好ましくは、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む、得られた混合物は、ＡＳＴＭ Ｄ４６６３−１０に従う加水分解性の塩素を１００ｐｐｍ以下で含む。好ましくは、流れＯ中の、ＡＳＴＭ Ｄ４６６３−１０に従う加水分解性の塩素の含有量は、８０ｐｐｍ以下、特に５０ｐｐｍ以下、特に好ましくは３０ｐｐｍ以下、特に２０ｐｐｍ以下、極めて好ましくは１０ｐｐｍ以下である。

４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む、得られた混合物は、好ましくは、ＡＳＴＭ Ｄ４６６１−０９に従う全塩素含有量が、２００ｐｐｍ以下である。特に好ましくは、ＡＳＴＭ Ｄ４６６１−０９に従う全塩素含有量は、１５０ｐｐｍ以下、特に１００ｐｐｍ以下、特に好ましくは７０ｐｐｍ以下、特に４０ｐｐｍ以下、極めて好ましくは２０ｐｐｍ以下である。ＡＳＴＭ Ｄ４６６１−０９に従う全塩素含有量は、ＡＳＴＭ Ｄ４６６３−１０に従う加水分解性の塩素の含有量とは、基本的に、環状−塩素化芳香族塩素化合物を考慮することで区別される。

４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む、得られた混合物は、好ましくは、ＡＳＴＭ Ｄ５６２９−０５に従う酸性度を４０ｐｐｍ以下の値で有する。ＡＳＴＭ Ｄ５６２９−０５に従う酸性度の値は、特に好ましくは３０ｐｐｍ以下、特に２０ｐｐｍ以下、極めて好ましくは１０ｐｐｍ以下、特に５ｐｐｍ以下である。

４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む、精錬される混合物ＩのＡＳＴＭ Ｄ４６６３−１０に従う加水分解性の塩素の含有量は、好ましくは少なくとも１００ｐｐｍ、好ましくは少なくとも１２０ｐｐｍ、特に好ましくは少なくとも１５０ｐｐｍ、特に好ましくは少なくとも２００ｐｐｍ、特に少なくとも２５０ｐｐｍである。

本発明に従う方法によって、対応する臭素化合物の含有量も低減されることは、この技術分野の当業者にとって明らかである。

基本的に、芳香族塩素化合物として種々の化合物が考慮され、これは、二次過程における、その他ホスゲン化の間に生じるアニリン／ホルムアルデヒド−縮合物の分離されない副生成物から発生するものである。

ＡＳＴＭ Ｄ４６６１−０９に従う全塩素含有量の上述した低減は特に、一般式Ｉのハロゲン化されたフェニルイソシアネートに関する。ハロゲン化されたフェニルイソシアネートは、単−又は２−核（環）塩素化、又は臭素化フェニルイソシアネートであると理解され、特に単環の塩素化フェニルイソシアネートであると理解される。好ましくは、流れＯ中のハロゲン化フェニルイソシアネートの含有量は、２５ｐｐｍ以下、特に好ましくは１５ｐｐｍ以下、特に１０ｐｐｍ以下である：

精錬された４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネート中に比較的高い割合で存在することが望ましくない、更なる芳香族ハロゲン化化合物は、一般式ＩＩの、Ｎ，Ｎ−２置換基の（二次）カルバモイルクロリドで、流れＯ中のその含有量は、好ましくは２５ｐｐｍ以下であり、特に好ましくは１５ｐｐｍ以下、特に１０ｐｐｍ以下である：

これらは特に、粗製―ＭＤＡのホスゲン化で形成される以下の化合物を含む：４−イソシアナート−４’−Ｎ−メチルカルバモイルクロリドジフェニルメタン、２−シソシアナート−４’−Ｎ−メチルカルバモイルクロリドジフェニルメタン、及び２−イソシアナート−２’−Ｎ−メチルカルバモイルクロリドジフェニルメタン。

一般式ＩＩＩのＮ−フェニル−Ｎ−イソシアナートベンジルカルバモイルクロリド、特に（ホスゲン化において、リアレンジされていないアミノベンジルアニリンから発生する）Ｎ−フェニル，Ｎ−４−イソシアナートベンジルカルバモイルクロリド、及びＮ−フェニル，Ｎ−２−イソシアナートベンジルカルバモイルクロリドも同様に、二次的なカルバモイルクロリドのクラスである：

精錬された４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネート中に比較的高い割合で存在することが望ましくない、更なる芳香族ハロゲン化合物は、一般式ＩＶのイソシアナートベンジルハロゲン化物、特に４−イソシアナートベンジルクロリド、及び２−イソシアナートベンジルクロリドで、これらの流れＯ中の含有量は、好ましくは２５ｐｐｍ以下であり、特に好ましくは１５ｐｐｍ以下、特に１０ｐｐｍ以下である：

一般式Ｉ、ＩＩ、ＩＩＩ及びＩＶの上述した化合物の含有量は、本発明に従う方法によって低減される。好ましくは、流れＯ中の一般式Ｉ、ＩＩ、ＩＩＩ及びＩＶの芳香族ハロゲン化合物の含有量は、混合物Ｉ中のものよりも、合計して、少なくとも１０ｐｐｍ、好ましくは少なくとも５０ｐｐｍ、特に好ましくは少なくとも１００ｐｐｍ、特に少なくとも１５０ｐｐｍ少ない。好ましくは、流れＯ中の一般式Ｉ、ＩＩ、ＩＩＩ及びＩＶの芳香族ハロゲン化合物の含有量は、合計して、４０ｐｐｍ以下、特に好ましくは３０ｐｐｍ以下、極めて好ましくは２０ｐｐｍ以下、特に１０ｐｐｍ以下である。

既に冒頭に述べたように、本発明に従う方法は、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む混合物を製造するための公知の方法に、有利に統合することができ、ここで２核メチレンジフェニルジイソシアネートの蒸留による分離との結合が好ましい。特に好ましくは、第１に、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネート、第２に２，４’−及び４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートの混合物の、蒸留による分離との組合せである。

本発明に従う方法に有利に組合せることができる、４，４’−ジイソシアナートジフェニルメタンの蒸留による分離のための一例は、ＤＥ−ＯＳ２６３１１６８に記載されており、これにより、この文献の内容は全てここに導入される。ＤＥ−ＯＳ２６３１１６８には、ポリイソシアナートポリフェニルポリメタンの混合物を複数工程で処理してジイソシアナートジフェニルポリメタン異性体を得る構成が記載されている。高官能性のイソシアネートの蒸留による分離の後、これの工程で発生した、（基本的に２，２’−ＭＤＩ、２，４’−ＭＤＩ及び４，４’−ＭＤＩから構成される）第１の蒸留流が、第１のカラムに供給され、そして更なる蒸留流と底部相流に分離される。底部相流は、第１の蒸留流の１０質量％以下であり得る。第２の蒸留流は、第２のカラム内で、（揮発性不純物、２，２’−ジイソシアナートジフェニルメタン、及び２，４’−ＭＤＩを含む）頂部流、及び（２，４’−ＭＤＩ及び４，４’−ジイソシアナートジフェニルメタンの主要部分を含む）底部相流に分留される。この底部流は、第３のカラム内で、４，４’−ＭＤＩと、２，４’−ＭＤＩの含有量が増した（エンリッチした）蒸留物部分とに分離される。後者の蒸留工程では、４，４’−ＭＤＩは、２質量％未満の２，４’−ＭＤＩの含有量と一緒に蒸留される。

４，４’−ＭＤＩないしは４，４’−及び２，４’−ＭＤＩの混合物を、蒸留して得る（蒸留的に得る）ための更なる方法が、例えばＤＥ−Ａ−２９３３６０１、及びＤＥ−Ａ−３１４５０１０に記載されている。ＤＥ−Ａ−３１４５０１０には、ジイソシアナートジフェニルメタンの異性体混合物から、第１に、２，２’−及び２，４’−ジイソシアナートジフェニルメタンが頂部生成物として取り出され、及び異性体が実質的に（十分に）除去された４，４’−ＭＤＩが底部相生成物として得られる。これらの底部相生成物は、熱負荷の間に形成された重合生成物から、最終蒸留で除去されるもので、この一方で、頂部生成物を、本発明に従う更なる蒸留による処理に導入することができる。

好ましい一実施の形態では、対応して、本発明に従いカラム１に導入される混合物１は、第２のカラムＫ２から由来し、このカラム内で、２核のメチレンジフェニルジイソシアネートが完全に、又は部分的に、その異性体に分離され、これは好ましくは、４，４’−ＭＤＩが異性体２，４’−ＭＤＩ、及び／又は２，２’−ＭＤＩから、完全に、又は大部分が分離され、ここで、分離される混合物の４，４’−ＭＤＩの含有量は、混合物の全質量に対して、好ましくは少なくとも９０質量％４，４’−ＭＤＩであり、特に好ましくは少なくとも９５質量％、特に少なくとも９８質量％である。

カラムＫ２は、好ましくは分離要素を含み、ここで分離要素はオーダードパッキングが特に適切である。有用なものは、基本的に、パックドベッド、又はトレイでもある。カラムＫ２は、好ましくは、側流カラムである。側流カラムは、少なくとも１つの底部相取出部、少なくとも１つの側部取出部、及び少なくとも１つの頂部取出部を有するカラムであると理解される。

混合物の組成に依存して、カラムＫ２の頂部温度は、好ましくは１６５〜２００℃である。底部相圧は、２１０〜２２５℃の好ましい温度範囲で、好ましくは１１〜２０ｍｂａｒである。カラムＫ２は、底部相圧が好ましくは０．１〜５０ｍｂａｒ、好ましくは１〜３０ｍｂａｒ、特に好ましくは２〜１５ｍｂａｒで、及び底部相温度が好ましくは１５０〜２５０℃、特に好ましくは１８０〜２４０℃、特に２００〜２２５℃で運転される。これにより、高い分離性、及び同時に少ない熱負荷が達成される。

カラムＫ２中の異性体のメチレンジフェニルジイソシアネートの混合物の蒸留で、好ましくは側部流として４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートが異性体単位で、すなわち３種の異性体２，２’−ＭＤＩ、２，４’−ＭＤＩ及び４，４’−ＭＤＩに対して、少なくとも９７質量％（重量％）の純度で取り出される（以降、第１の側部流、又は第１の側部取出）。

更に、カラムＫ２中の異性体のメチレンジフェニルジイソシアネートの混合物の蒸留で、（第１の側部取出部の上側に存在する）第２の側部取出部として又は頂部流として、（質量割合が８５：１５〜１５：８５の）２，４’−ジイソシアナートジフェニルメタン及び４，４’−ジイソシアナートジフェニルメタンの混合物が得られる。第１の側部取出部の上側に位置する第２の側部取出部を有する実施形態が好ましい。この理由は、これにより、所望の２核異性体の高い純度が得られるからである。更にカラムＫ２の頂部流は、供給物と一緒に供給された低沸点成分、例えばモノクロロベンゼンをも含む。

カラムＫ２の第２の側部取出部、ないしは頂部で得られる流は、それぞれメチレンジフェニルジイソシアネートの２核異性体の全質量（これは１００質量％になる）に対して、２，４’−ＭＤＩの含有量が好ましくは２０〜９５質量％（重量％）であり、及び４，４’−ＭＤＩの含有量が５〜８０質量％である。

カラムＫ２の頂部でのカラム−還流割合（戻ってくる物質流の取出される物質流に対する割合）は特に５〜２５０の範囲に調整され、しかし特に好ましくは１０〜１２０の範囲に調整され、ここで、蒸留流は、供給に対して１〜５質量％である。底部相流は、供給流の、６０〜９０質量％、好ましくは７５〜８５質量％である。

第１の好ましい実施の形態では、カラムＫ２は、分離壁カラム（隔壁カラム）である。このようなカラムＫ２の構成は、この技術分野の当業者にとって公知であり、そして例えばＥＰ１４７５３６７Ａ１に記載されている。分離壁カラムは、好ましくは、カラムＫ２のために記載された上述した条件したに運転される。異性体の２核のメチレンジフェニルジイソシアネートの混合物は、分離壁カラムに、好ましくは分離壁（隔壁）の範囲に側面において供給される。分離壁の範囲は、カラムＫ２の中央領域に存在する。分離壁の長さは、工程条件及び使用する物質交換要素の特性に依存して選ばれる。分離壁(dividing wall)は、カラムを予備分別領域と、主要分別領域に分ける。分離要素としては、オーダードパッキングが特に適切である。しかしながら、パックドベッド、又はトレイも原則として有用である。

この替りに、２核ＭＤＩ−異性体の蒸留による分離は、２工程で設計することもでき、ここで、第１の蒸留工程では、分離壁のない蒸留カラム内で、及び第２の工程は、分離壁カラムで行わるか、又はここで２個の分離壁カラムが使用される。対応する方法は、ＥＰ１４７５３６７Ａ１の、段落[００２４]〜 [００３１]に記載されている。

第２の好ましい実施の形態では、カラムＫ２は、分離壁の無い側流カラム(side stream column)である。側流カラムの好ましいパラメーターについては上述した。ここで、頂部取出部を使用して、好ましくは２，２’−ＭＤＩ及び低沸点物が、及び底部相取出部を使用して、好ましくは４，４’−ＭＤＩ及び高沸点物が分離され、ここで底部相−及び頂部取出部からの流れは、本発明に従う方法の工程（ｂ）に再度使用することができる。側流カラムは好ましくは、上述したように、第１の側部取出部で４，４’−ＭＤＩが、物質流の全質量に対して少なくとも９７質量％の純度で取出され、及び第１の側部取出部の上側で、第２の側部取出部で、４，４’−ＭＤＩ及び２，４’−ＭＤＩの、上述した混合物が取出される。

混合物Ｉは、カラムＫ２から、好ましくは側部流として取り出され、及びガス状の状態で、カラムＫ１に加えられる。混合物Ｉは、混合物Ｉの全質量に対して、好ましくは少なくとも９８質量％、特に好ましくは９８．５〜９９．０質量％の純度の４，４’−ＭＤＩである。

混合物Ｉから成るガス状の流れは好ましくは、カラムＫ１内で、少なくとも１種の液状の化合物Ａと接触され、ここで、化合物Ａは本発明に従い、その沸点が、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートの沸点以上であり、及び化合物Ａは、好ましくは、ＡＳＴＭ Ｄ４６６３−１０に従い加水分解性の塩素の含有量が、１００ｐｐｍ以下である。

好ましい一実施の形態では、カラムＫ１の底部相に得られた生成物は、第２のカラムＫ２に再循環される。これにより、第１に廃棄物の形成を回避することができ、これにより、方法全体の収量を最適化することができる。第２に、同時に、特に純粋な４，４’−ＭＤＩを得ることが保証される。

カラムＫ２の頂部で得られる流れは、それぞれ、メチレンジフェニルジイソシアネートの２核異性体の全質量（１００質量％になる）に対して、好ましくは２，４’−ＭＤＩの含有量が、２０〜９５質量％であり、及び４，４’−ＭＤＩの量が５〜８０質量％である。更に、カラムＫ２の頂部流は、供給物と一緒に加えられた低沸点成分、例えばクロロベンゼンを含む。

本発明に従い製造される、ジフェニルメタンジイソシアネート−異性体、特に２，４’−及び４，４’−ジフェニルメタン−ジイソシアネートの混合物は、特にポリウレタン接着剤、及び−被覆物を製造するために適切である。純粋な４，４’−ジフェニルメタン−ジイソシアネートは、好ましくはポリウレタン−エラストマー、−フィラメント、及び−ブリストルを製造するために使用される。加水分解性の塩素化合物の含有量が少ないために、ポリウレタンは、空気と光の影響下での黄色化に対して安定性が比較的良好である。

本発明の好ましい実施の形態を、図１に概略的に示す。ここで図１は、本発明の説明をするもので、及び本発明は、これに限定されるものではない。以下に説明する実施の形態の個々の要素は、上述した実施の形態と有利に結合することができる。
１−カラムＫ２
２−カラムＫ１
３ａ−カラムＫ２の上側側部取出部
３ｋ−カラムＫ２からの頂部流
３ｓ−カラムＫ２からの底部相流
４−２−核ＭＤＩ−異性体の流れ２（カラムＫ２に供給）
５−カラムＫ１の頂部流Ｏ
６ａ−カラムＫ２の下側側部取出部
６ｂ−混合物Ｉからの流れ
６ｃ−混合物Ｉからの蒸気
７−カラムＫ１からの底部相流
８−凝縮器（コンデンサー）
９−液体状の４，４’−ＭＤＩのための貯蔵タンク
１０−貯蔵タンクからの再循環
１１−液体分配器
１２−オーダードパッキング要素

図１に従う好ましい実施の形態の説明：
ＭＤＩの２核異性体の混合物を含む流れ（４）をカラムＫ２（１）に導入する。カラムＫ２（１）の底部相で、底部相流（３ｓ）が得られ、及び頂部で頂部流（３ｋ）が得られる。第１の側部取出部（６ａ）から、流れ（６ｂ）が取り出され、これは好ましくは、少なくとも９８質量％の４，４’−ＭＤＩを含み、及び第１の側部取出部の上側から、４，４’−ＭＤＩ及び２，４’−ＭＤＩから構成される流れ（３ａ）が取り出される。流れ（６ｂ）は、流れＩを形成し、該流れＩはカラムＫ１（２）にガス状の状態で導入され、及び混合物Ｉ（６ｃ）から成る蒸気としてカラムＫ１（２）のオーダードパッキング要素（１２）を通される。流れ６ｃの方向に対して向流して、４，４’−ＭＤＩが通され、該４，４’−ＭＤＩは、液状４，４’−ＭＤＩのための貯蔵タンク（９）から取出され、及び再循環（１０）を介して、カラムＫ１の頂部で、液体分配器（１１）に供給される。液体分配器（１１）は、上昇するガス状の流れ６ｃ及び向流して動く（流れる）４，４’−ＭＤＩから構成される液状流の間で、高い接触面積を提供する。カラムＫ１（２）の底部相では、流れ（７）が得られ、該流れ（７）はカラムＫ２（１）に再循環される。カラムＫ１の頂部では、頂部流Ｏ（５）が得られ、該頂部流（５）は、精錬（精製）された４，４’−ＭＤＩから構成される。ガス状の流れ（５）は、凝縮器（８）に供給され、凝縮器（８）内で流れ（５）が凝縮される。次に、このようにして得られた高純度の液状４，４’−ＭＤＩは貯蔵タンク（９）に貯蔵される。

実施例１（本発明に従う）
図１に概略的に示した装置を使用した。

５０．２質量％の４，４’−ＭＤＩ、６．８質量％の２，４’−ＭＤＩ、２１．２質量％の３−環ＭＤＩを含む、２．０ｋｇ／ｈの粗製−ＭＤＩを、材料１．４５７１でできた落下フィルム蒸発器(falling-film evaporator)内で、５ｍｂａｒの圧力で蒸発させた。

凝縮の後、８５．１質量％の４，４’−ＭＤＩ、１２．６質量％の２，４’−ＭＤＩ、２．３質量％の３−環−ＭＤＩを含んだ蒸留物が得られた。凝縮器で結露した蒸留物の質量流は、０．６９０ｋｇ／ｈであった。

蒸留物を液体状態で、側流カラムＫ２に供給した。カラムＫ２及び底部相蒸発器は、材料１．４５７１でできていた。カラムは、圧力損失が小さい構造パッキングで構成されていた。カラムの頂部圧は、５ｍｂａｒであった。

カラムＫ２は、エンリッチメント部分（増加部分）とストリッピング部分で構成されていた。カラムＫ２のストリッピング部分では、流れＩは、ガス状態で、オーダードパッキング要素の下方の第１の側部取出部（６ａ）を使用して取出され、そしてカラムＫ１に供給された（混合物Ｉの流れ）。カラムＫ１（７）の底部相流出は、カラムＫ２への供給（フィード）部の下側で、カラムＫ２に供給された。供給部の上側では、上側の側部取出部（３ａ）で、液状フラクション（留分）が取り出された。

流れＩ（６ｂ）は、９８．７質量％の４，４’−ＭＤＩ及び１，３質量％の２，４’−ＭＤＩを含んでいた。３−環化合物は５３０ｐｐｍであった。質量流（６）は、０．７９ｋｇ／ｈであった。流れ（３ｋ）で、４７質量％の４，４’−ＭＤＩ、及び５３質量％の２，４’−ＭＤＩの混合物が取出された。質量流は０．１４ｋｇ／ｈであった。

精錬側部流（６）：ガス状の側部流（混合物Ｉの蒸気、６ｃ）をカラムＫ１（２）に供給した。材料１．４５７１でできたカラムＫ１は、表面積が５００ｍ^２／ｍ^３の低圧力損失のオーダードパッキング（構造化）を備えていた。カラムの頂部圧力は１５ｍｂａｒであった。

液状化合物Ａの供給：カラムＫ１の頂部で、９８．５質量％の４，４’−ＭＤＩ及び１．５質量％の２，４’−ＭＤＩで構成された化合物Ａを、液状状態で、最上部のオーダードパッキング要素の上側から供給し、そしてボックスチャンネル液体分配器（１１）を使用して分配した。化合物Ａの質量流は、０．１７ｋｇ／ｈであった。液体Ａは、４２℃で貯蔵された（高純度の４，４’−ＭＤＩが取り込まれた貯蔵タンク（９）からの、及び本発明の方法が既に行われた）４，４’−ＭＤＩで構成されていた。化合物Ａの二量体含有量は、０．１３質量％であった。カラムＫ１に再循環された生成物（１０）の、貯蔵タンク（９）に供給された生成物に対する質量割合は、連続的に０．２６ｇ／ｇであった。

カラムＫ１の頂部では、生成物として、ガス状の流れＯ（５）が得られ、流れＯ（５）は、９８．５質量％の４，４’−ＭＤＩ及び１．５質量％の２，４’−ＭＤＩで構成されていた。ここで質量流は０．６５ｋｇ／ｈであった。流れＯ（５）は、凝縮器（８）内で５秒以内に、４２℃に冷却され、そして貯蔵タンク（９）に供給された。二量体の誘導体（特に、ウレトジオン及びウレトイミン）は、冷却（クエンチング）で１０００ｐｐｍ未満に低減された。Ｎ，Ｎ−２置換基のカルバモイルクロリドは、ガスクロマトグラフィーを使用して、もはや検出することができなかった。かくて、本発明に従う方法を使用して、塩素及び二量体の少ない有利な生成物が得られた。

Claims (15)

1. ４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む混合物を精錬するための方法であって、カラムＫ１を使用して４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む混合物Ｉを蒸留して精錬する工程を含み、及び
   混合物Ｉから成るガス状流を、カラムＫ１内で、沸点が４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネート以上である少なくとも１種の液状の化合物Ａと接触させ、及びカラムの頂部で得られ、且つ４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含むガス状流Ｏを、５秒以内に、２０〜６０℃の温度に冷却させることを特徴とする方法。
2. 化合物Ａが、請求項１に記載の、蒸留して精錬する工程に既に通された４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートであることを特徴とする請求項１に記載の方法。
3. 化合物Ａが、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを貯蔵するための装置から再循環される４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートであることを特徴とする請求項１又は２に記載の方法。
4. 液状の化合物Ａの添加が、カラムＫ１の最上部の分離要素の上側から行われることを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載の方法。
5. カラムＫ１がオーダードパッキングカラムであることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の方法。
6. 液状の化合物ＡのカラムＫ１への添加が液体ディストリビューターによって行われることを特徴とする請求項１〜５の何れか１項に記載の方法。
7. カラムＫ１中への混合物Ｉの供給が、ガス状の状態で行われることを特徴とする請求項１〜６の何れか１項に記載の方法。
8. 流れＯは、冷却で、５秒以内に３０℃〜５０℃の温度にされることを特徴とする請求項１〜７の何れか１項に記載の方法。
9. 流れＯ及び化合物Ａの、加水分解性の塩素の含有量は、ＡＳＴＭ Ｄ４６６３−１０に従い、それぞれ５０ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１〜８の何れか１項に記載の方法。
10. 流れＯ中、ＡＳＴＭ Ｄ４６６１−０９に従う全塩素含有量は、１００ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１〜９の何れか１項に記載の方法。
11. 流れＯ中のハロゲン化されたフェニルイソシアネートの含有量は、２５ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１〜１０の何れか１項に記載の方法。
12. 流れＯ中のＮ，Ｎ−２基置換のカルバモイルクロリドの含有量は、２５ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１〜１１の何れか１項に記載の方法。
13. カラムの頂部で得られた、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む、ガス状の流れＯが、熱交換器内で、間接的なクエンチングによって、５秒以内に、２０℃〜６０℃の温度に冷却されることを特徴とする請求項１〜１２の何れか１項に記載の方法。
14. カラムの頂部で得られた、４，４’−メチレンジフェニルジイソシアネートを含む、ガス状の流れＯが、メチレンジフェニルジイソシアネート中でのクエンチングによって、５秒以内に、２０℃〜６０℃の温度に冷却されることを特徴とする請求項１〜１２の何れか１項に記載の方法。
15. 混合物Ｉが、カラムＫ１に導入される前に、第２のカラムＫ２から取り出され、該第２のカラム中で、粗製の２核のメチレンジフェニルジイソシアネートが、全て、又は部分的にその異性体に分離されることを特徴とする請求項１〜１４の何れか１項に記載の方法。

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