JP2014226988A - 空気入りタイヤ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 このタイヤ2では、せり出し差Fs(((Dd−De)/W)×100)が−0.4より大きく0.5より小さい。サイドウォール6のせり出し和Fa(((Dd+De)/W)×100)は、扁平率Aとして数式(3)及び(4)を満たし、トレッド4のせり出し差Gs(((Da−Dh)/W)×100)は、数式(6)及び(7)を満たしている。
0.02626×A−1.8615 < Fa (3)
Fa < 0.02626×A−0.6615 (4)
−0.010819×A−0.084658 < Gs (6)
Gs < −0.010819×A+0.6713 (7)
【選択図】図1
Description
このトレッド面の赤道面上の位置を点Paとし、このベルトの内側層と外側層とが重ね合わされた軸方向幅Wbの0.8倍のトレッド面上の位置を点Phとし、最大幅におけるサイドウォール軸方向外側面の位置を点Peとし、この点Paと点Peとの半径方向の中点であり、かつこのサイドウォール軸方向外側面上の位置を点Pdとし、呼び幅をW(mm)とする。
正規内圧Pの0.05倍の内圧状態から正規内圧Pの内圧状態まで内圧が高められたときのせり出し量を、点Paでせり出し量Da(mm)と点Phでせり出し量Dhと点Pdでせり出し量Dd(mm)と点Peでせり出し量De(mm)とすると、
サイドウォールのせり出し差Fsが数式(1)で求められるときに、このせり出し差Fsが−0.4より大きく0.5より小さく、
サイドウォールのせり出し和Faが数式(2)で求められるときに、扁平率Aとして数式(3)及び(4)を満たしており、
トレッドのせり出し差Gsが数式(5)で求められるときに、数式(6)及び(7)を満たしている。
Fs=((Dd−De)/W)×100 (1)
Fa=((Dd+De)/W)×100 (2)
0.02626×A−1.8615 < Fa (3)
Fa < 0.02626×A−0.6615 (4)
Gs=((Da−Dh)/W)×100 (5)
−0.010819×A−0.084658 < Gs (6)
Gs < −0.010819×A+0.6713 (7)
−0.010819×A+0.108321 < Gs (8)
Gs < −0.010819×A+0.478321 (9)
このトレッド面の赤道面上の位置を点Paとし、このベルトの内側層と外側層とが重ね合わされた軸方向幅Wbの0.8倍のトレッド面上の位置を点Phとし、最大幅におけるサイドウォール軸方向外側面の位置を点Peとし、この点Paと点Peとの半径方向の中点であり、かつこのサイドウォール軸方向外側面上の位置を点Pdとし、呼び幅をW(mm)とする。
正規内圧Pの0.05倍の内圧状態から正規内圧Pの内圧状態まで内圧が高められたときのせり出し量を、点Paでせり出し量Da(mm)と点Phでせり出し量Dhと点Pdでせり出し量Dd(mm)と点Peでせり出し量De(mm)とすると、
数式(1)で求められるサイドウォールのせり出し差Fsが−0.4より大きく0.5より小さいことと、
サイドウォールのせり出し和Faが数式(2)で求められて、このせり出し和Faが扁平率Aとして数式(3)及び(4)を満たすことと、
トレッドのせり出し差Gsが数式(5)で求められて、このせり出し差Gsが数式(6)及び(7)を満たすことと
でトレッドの耐摩耗性と溝の耐クラック性が良好と判定される。
Fs=((Dd−De)/W)×100 (1)
Fa=((Dd+De)/W)×100 (2)
0.02626×A−1.8615 < Fa (3)
Fa < 0.02626×A−0.6615 (4)
Gs=((Da−Dh)/W)×100 (5)
−0.010819×A−0.084658 < Gs (6)
Gs < −0.010819×A+0.6713 (7)
−0.010819×A+0.108321 < Gs (8)
Gs < −0.010819×A+0.478321 (9)
この判定工程では、このトレッド面の赤道面上の位置を点Paとし、このベルトの内側層と外側層とが重ね合わされた軸方向幅Wbの0.8倍のトレッド面上の位置を点Phとし、最大幅におけるサイドウォール軸方向外側面の位置を点Peとし、この点Paと点Peとの半径方向の中点であり、かつこのサイドウォール軸方向外側面上の位置を点Pdとし、呼び幅をW(mm)とする。正規内圧Pの0.05倍の内圧状態から正規内圧Pの内圧状態まで内圧が高められたときのせり出し量を、点Paでせり出し量Da(mm)と点Phでせり出し量Dhと点Pdでせり出し量Dd(mm)と点Peでせり出し量De(mm)とすると、
サイドウォールのせり出し差Fsが数式(1)で求められて、このせり出し差Fsが−0.4より大きく0.5より小さいことと、
サイドウォールのせり出し和Faが数式(2)で求められて、このせり出し和Faが扁平率Aとして数式(3)及び(4)を満たすことと、
トレッドのせり出し差Gsが数式(5)で求められて、このせり出し差Gsが数式(6)及び(7)を満たしていることが判定され、これらの判定に基づいてトレッドの耐摩耗性と溝の耐クラック性が評価されている。
この製造方法では、判定工程の評価結果に基づいてタイヤが設計されて製造されている。
Fs=((Dd−De)/W)×100 (1)
Fa=((Dd+De)/W)×100 (2)
0.02626×A−1.8615 < Fa (3)
Fa < 0.02626×A−0.6615 (4)
Gs=((Da−Dh)/W)×100 (5)
−0.010819×A−0.084658 < Gs (6)
Gs < −0.010819×A+0.6713 (7)
Fs=((Dd−De)/W)×100 (1)
−0.4 < Fs < 0.5
Fa=((Dd+De)/W)×100 (2)
−0.02 < Fa < 1.18
Gs=((Da−Dh)/W)×100 (5)
−0.84 < Gs < −0.09
−0.4 < Fs < 0.5
−0.81 < Fa < 0.39
−0.52 < Gs < 0.24
−0.4 < Fs < 0.5
Fa = 0.2626×A−0.6615
一方、この直線Lwは、以下の式で表せる。
Fa = 0.2626×A−1.8615
0.2626×A−1.8615 < Fa (3)
Fa < 0.2626×A−0.6615 (4)
Gs = −0.010819×A+0.6713
一方、この直線Luは、以下の式で表せる。
Gs = −0.010819×A−0.084658
−0.010819×A−0.084658 < Gs (6)
Gs < −0.010819×A+0.6713 (7)
−0.010819×A+0.108321 < Gs (8)
Gs < −0.010819×A+0.478321 (9)
「1F+1F’」:コードが周方向の延びるフルバンド1枚とコードが軸方向に延びるフルバンド1枚の2枚からなる構造
「1F」:コードが周方向の延びるフルバンド1枚からなる構造
「1E+1F」:コードが周方向の延びる一対のエッジバンドとコードが周方向に延びるフルバンド1枚とからなる構造
図1に示される基本構造を備えたタイヤが試作された。このタイヤサイズは、「185/70R14」であった。即ち、このタイヤの呼び幅Wは185(mm)であり、扁平率Aは、70%であった。このタイヤを14×5.5Jの正規リムに組み込んだ。このタイヤに内圧が12kPaとなるように空気を充填した。その後、正規内圧240kPaとなるように空気を充填した。このせり出し量Da(mm)、せり出し量Dh(mm)、せり出し量Dd(mm)、せり出し量De(mm)、せり出し差Gs、せり出し差Fs及びせり出し和Faとが求められた。その結果が表1に示されている。
バンド構造が変更されて、カーカスラインが調整された他は、実施例1と同様にして、タイヤが試作された。これらのタイヤのせり出し量(Da(mm)、Dh(mm)、Dd(mm)及びDe(mm))、せり出し差Gs、せり出し差Fs及びせり出し和Faが求められた。その結果が表1から3に示されている。
図4に示される基本構造を備えたタイヤが試作された。このタイヤサイズは、「225/40R18」であった。即ち、このタイヤの呼び幅Wは225(mm)であり、扁平率Aは、40%であった。このタイヤを18×8Jの正規リムに組み込んだ。このタイヤに内圧が12kPaとなるように空気を充填した。その後、正規内圧240kPaとなるように空気を充填した。このトレッドのせり出し量Da(mm)及びせり出し量Dh(mm)と、サイドウォールのせり出し量Dd(mm)及びせり出し量De(mm)とが求められ、せり出し差Gs、せり出し差Fs及びせり出し和Faが求められた。その結果が表4に示されている。
バンド構造が変更されて、カーカスラインが調整された他は、実施例10と同様にして、タイヤが試作された。これらのタイヤのせり出し量(Da(mm)、Dh(mm)、Dd(mm)及びDe(mm))、せり出し差Gs、せり出し差Fs及びせり出し和Faが求められた。その結果が表4から6に示されている。
試作されたタイヤを正規リムに組み込んでタイヤ組立体を得た。このタイヤ組立体に正規内圧の空気が充填された。このタイヤのショルダー領域に周方向に形成された主溝の底が周方向にカットされた。厚み0.25mmのカミソリ刃を用いて、主溝の底が、深さ2mm、長さ8mmでカットされた。このカット口が型取りされて、カット口の開き量が測定された。その測定結果が指数化されて、表1から6に記載されている。カット口の開き量が小さいほど、この指数は大きい。指数が大きいほど、クラックの発生が抑制されている。
試作されたタイヤを正規リムに組み込んでタイヤ組立体を得た。このタイヤ組立体に正規内圧の空気が充填された。このタイヤ組立体が台上摩耗エネルギー測定装置に取り付けられた。このタイヤ組立体が回転自在の状態でセットされた。スリップ角は1°にセットされた。このタイヤにロードインデックス規格MAX荷重の80%の荷重が負荷された。台上摩耗エネルギー測定装置の接地台に接地させられた。このようにして、それぞれのタイヤの旋回走行状態の摩耗エネルギーが測定された。
4、44・・・トレッド
6、46・・・サイドウォール
8、48・・・ビード
10、50・・・カーカス
12、52・・・ベルト
14、54・・・バンド
16、56・・・インナーライナー
18、58・・・チェーファー
20、60・・・トレッド面
22、62・・・溝
24、64・・・コア
26、66・・・エイペックス
28・・・カーカスプライ
30、72・・・内側層
32、74・・・外側層
34、76・・・第一バンド
36、78・・・第二バンド
68・・・第一プライ
70・・・第二プライ
Claims (8)
- その外面がトレッド面をなすトレッドと、それぞれが上記トレッドの端から半径方向略内向きに延びる一対のサイドウォールと、このトレッド及びサイドウォールの内側に沿って架け渡されたカーカスと、このカーカスの半径方向外側に積層されるベルトとを備えており、
このベルトが内側層と内側層に重ね合わされた外側層とを備えており、
このトレッド面に溝が形成されており、
このトレッド面の赤道面上の位置を点Paとし、このベルトの内側層と外側層とが重ね合わされた軸方向幅Wbの0.8倍のトレッド面上の位置を点Phとし、最大幅におけるサイドウォール軸方向外側面の位置を点Peとし、この点Paと点Peとの半径方向の中点であり、かつこのサイドウォール軸方向外側面上の位置を点Pdとし、呼び幅をW(mm)とし、
正規内圧Pの0.05倍の内圧状態から正規内圧Pの内圧状態まで内圧が高められたときのせり出し量を、点Paでせり出し量Da(mm)と点Phでせり出し量Dhと点Pdでせり出し量Dd(mm)と点Peでせり出し量De(mm)とすると、
サイドウォールのせり出し差Fsが数式(1)で求められるときに、このせり出し差Fsが−0.4より大きく0.5より小さく、
サイドウォールのせり出し和Faが数式(2)で求められるときに、扁平率Aとして数式(3)及び(4)を満たしており、
トレッドのせり出し差Gsが数式(5)で求められるときに、数式(6)及び(7)を満たしている空気入りタイヤ。
Fs=((Dd−De)/W)×100 (1)
Fa=((Dd+De)/W)×100 (2)
0.02626×A−1.8615 < Fa (3)
Fa < 0.02626×A−0.6615 (4)
Gs=((Da−Dh)/W)×100 (5)
−0.010819×A−0.084658 < Gs (6)
Gs < −0.010819×A+0.6713 (7) - 上記せり出し差Gsが数式(8)及び(9)を満たしている請求項1に記載の空気入りタイヤ。
−0.010819×A+0.108321 < Gs (8)
Gs < −0.010819×A+0.478321 (9) - 上記ベルトの半径方向外側に積層されるバンドを備えており、
このバンドが第一バンドと第一バンドに積層された第二バンドとを備えており、
この第一バンドがコードとトッピングゴムとからなり、このコードが実質的に周方向の延びており、第二バンドがコードとトッピングゴムとからなり、このコードの赤道面に対する傾斜角度の絶対値が80°以上90°以下である請求項1又は2に記載のタイヤ。 - 上記扁平率Aが70%であり、
上記せり出し和Faが−0.02より大きく1.18より小さく、
上記せり出し差Gsが−0.84より大きく−0.09より小さい請求項1から3のいずれかに記載のタイヤ。 - 上記扁平率Aが40%であり、
上記せり出し和Faが−0.81より大きく0.39より小さい、
上記せり出し差Gsが−0.52より大きく0.24より小さい請求項1から3のいずれかに記載のタイヤ。 - その外面がトレッド面をなすトレッドと、それぞれが上記トレッドの端から半径方向略内向きに延びる一対のサイドウォールと、このトレッド及びサイドウォールの内側に沿って架け渡されたカーカスと、このカーカスの半径方向外側に積層されるベルトとを備えており、このベルトが内側層と内側層に重ね合わされた外側層を備えるタイヤの耐久性評価方法であって、
このトレッド面の赤道面上の位置を点Paとし、このベルトの内側層と外側層とが重ね合わされた軸方向幅Wbの0.8倍のトレッド面上の位置を点Phとし、最大幅におけるサイドウォール軸方向外側面の位置を点Peとし、この点Paと点Peとの半径方向の中点であり、かつこのサイドウォール軸方向外側面上の位置を点Pdとし、呼び幅をW(mm)とし、
正規内圧Pの0.05倍の内圧状態から正規内圧Pの内圧状態まで内圧が高められたときのせり出し量を、点Paでせり出し量Da(mm)と点Phでせり出し量Dhと点Pdでせり出し量Dd(mm)と点Peでせり出し量De(mm)とすると、
数式(1)で求められるサイドウォールのせり出し差Fsが−0.4より大きく0.5より小さいことと、
サイドウォールのせり出し和Faが数式(2)で求められて、このせり出し和Faが扁平率Aとして数式(3)及び(4)を満たすことと、
トレッドのせり出し差Gsが数式(5)で求められて、このせり出し差Gsが数式(6)及び(7)を満たすことと
でトレッドの耐摩耗性と溝の耐クラック性が良好と判定される耐久性評価方法。
Fs=((Dd−De)/W)×100 (1)
Fa=((Dd+De)/W)×100 (2)
0.02626×A−1.8615 < Fa (3)
Fa < 0.02626×A−0.6615 (4)
Gs=((Da−Dh)/W)×100 (5)
−0.010819×A−0.084658 < Gs (6)
Gs < −0.010819×A+0.6713 (7) - 上記せり出し差Gsが数式(8)及び(9)を満たしていることで良好判定される請求項6に記載の耐久性評価方法。
−0.010819×A+0.108321 < Gs (8)
Gs < −0.010819×A+0.478321 (9) - その外面がトレッド面をなすトレッドと、それぞれが上記トレッドの端から半径方向略内向きに延びる一対のサイドウォールと、トレッド及びサイドウォールの内側に沿って架け渡されたカーカスと、このカーカスの半径方向外側に積層されるベルトとを備えており、このベルトが内側層と内側層の半径方向外側に重ね合わされた外側層とを備えるタイヤの製造方法であって、
試作タイヤの耐久性が評価される判定工程を備えており、
この判定工程では、このトレッド面の赤道面上の位置を点Paとし、このベルトの内側層と外側層とが重ね合わされた軸方向幅Wbの0.8倍のトレッド面上の位置を点Phとし、最大幅におけるサイドウォール軸方向外側面の位置を点Peとし、この点Paと点Peとの半径方向の中点であり、かつこのサイドウォール軸方向外側面上の位置を点Pdとし、呼び幅をW(mm)とし、
正規内圧Pの0.05倍の内圧状態から正規内圧Pの内圧状態まで内圧が高められたときのせり出し量を、点Paでせり出し量Da(mm)と点Phでせり出し量Dhと点Pdでせり出し量Dd(mm)と点Peでせり出し量De(mm)とすると、
サイドウォールのせり出し差Fsが数式(1)で求められて、このせり出し差Fsが−0.4より大きく0.5より小さいことと、
サイドウォールのせり出し和Faが数式(2)で求められて、このせり出し和Faが扁平率Aとして数式(3)及び(4)を満たすことと、
トレッドのせり出し差Gsが数式(5)で求められて、このせり出し差Gsが数式(6)及び(7)を満たしていることが判定され、これらの判定に基づいてトレッドの耐摩耗性と溝の耐クラック性が評価されており、
この判定工程の評価結果に基づいてタイヤが設計されて製造されているタイヤの製造方法。
Fs=((Dd−De)/W)×100 (1)
Fa=((Dd+De)/W)×100 (2)
0.02626×A−1.8615 < Fa (3)
Fa < 0.02626×A−0.6615 (4)
Gs=((Da−Dh)/W)×100 (5)
−0.010819×A−0.084658 < Gs (6)
Gs < −0.010819×A+0.6713 (7)
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