JP2014189729A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】(A)ポリブチレンテレフタレート5〜48重量部および(B)ポリカーボネート52〜95重量部の合計100重量部に対して、(C)カルボジイミド化合物0.1〜3.5重量部、(D)α−オレフィンとα,β−不飽和酸のグリシジルエステルを共重合成分とするグリシジル基含有共重合体1〜15重量部および(E)リン系安定剤を配合してなる熱可塑性樹脂組成物。
【選択図】図1
Description
(1)(A)ポリブチレンテレフタレート5〜48重量部および(B)ポリカーボネート52〜95重量部の合計100重量部に対して、(C)カルボジイミド化合物0.1〜3.5重量部、(D)α−オレフィンとα,β−不飽和酸のグリシジルエステルを共重合成分とするグリシジル基含有共重合体1〜15重量部および(E)リン系安定剤を配合してなる熱可塑性樹脂組成物。
(2)前記(E)リン系安定剤がホスフェート化合物を含む(1)記載の熱可塑性樹脂組成物。
(3)前記(E)リン系安定剤の配合量が、前記(A)ポリブチレンテレフタレートおよび前記(B)ポリカーボネートの合計100重量部に対して、0.005〜0.02重量部である(1)または(2)記載の熱可塑性樹脂組成物。
(4)前記(C)カルボジイミド化合物および前記(D)グリシジル基含有共重合体の合計配合量に対する前記(E)リン系安定剤の配合量の比(重量比)が0.047/100〜1.55/100である(1)〜(3)のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
(5)ISO294に準拠してノッチ付シャルピー試験片を成形し、温度121℃、湿度100%RH環境下で20時間処理した後、ISO179に準拠して測定したときのシャルピー衝撃強度が25kJ/m2以上となる(1)〜(4)のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
(6)(1)〜(5)のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を成形してなる成形品。
衝撃強度保持率(%)=(20時間湿熱処理後の試験片の衝撃強度/湿熱処理前の試験片の衝撃強度)×100
なお、上記特性を有する熱可塑性樹脂組成物は、例えば、前述の本発明の熱可塑性樹脂組成物の組成とすることにより得ることができる。
(A)ポリブチレンテレフタレート(融点223℃、東レ(株)製“トレコン”(登録商標)1100M(商品名))
(B)ポリカーボネート(出光興産(株)製“タフロン”(商標登録)A2600(商品名))
(C)カルボジイミド化合物(ポリ(ジイソプロピルフェニルカルボジイミド))(ラインケミー社製“スタバクゾール”(登録商標)P(商品名))
(D)グリシジル基含有共重合体
エチレン/メチルアクリレート/グリシジルメタクリレート共重合体(Elf Atochem製“ロタダー”(登録商標)AX8900(商品名))
(E−1)ホスフェート系酸化防止剤(モノ−およびジ−ステアリルアシッドホスフェートのほぼ等モル混合物)(ADEKA製“アデカスタブ”(登録商標)AX−71(商品名))
(E−2)ホスファイト系酸化防止剤(サイクリックネオペンタンテトライルビス(2,6−ジ−t−ブチル−4−メチルフェニル)フォスファイト)(ADEKA製“アデカスタブ”PEP−36(商品名))
実施例および比較例における評価方法を以下にまとめて示す。
各実施例および比較例で得られた熱可塑性樹脂組成物を用いて、住友重工業製射出成形機“SGE75DU”を使用して、ISO179−1:2000に従って試験片(80mm×10mm×4.0mm)を成形した。得られた試験片各5本に、8mm残るようにノッチを入れ、ISO179に準拠してシャルピー衝撃強度を測定した。得られた衝撃強度を試験片の厚みと幅の積で割った値を、シャルピー衝撃強度とした。シャルピー衝撃強度が40kJ/m2以上であれば、耐衝撃性は良好といえる。50kJ/m2以上が望ましい。
前記(1)に記載の方法により成形した試験片を各5本ずつ、温度121℃、湿度100%RH環境下で20時間処理した後、各試験片のシャルピー衝撃強度を前記(1)と同様にして測定した。湿熱処理後のシャルピー衝撃強度保持率が45%以上であれば、耐湿熱性は良好と判断できる。55%以上が望ましい。衝撃強度保持率は以下の式で示される。
衝撃強度保持率(%)=(20時間湿熱処理後の試験片の衝撃強度/湿熱処理前の試験片の衝撃強度)×100
(3)滞留安定性
各実施例および比較例で得られた熱可塑性樹脂組成物のペレットを、示差走査熱量計(DSC)を用い、窒素雰囲気下で、40℃から260℃まで20℃/分の速度で昇温した後、260℃から100℃まで20℃/分の速度で降温した時に観測される発熱ピークの温度Tc1(℃)を測定した。またTc1観測後、再び100℃から260℃まで20℃/分の速度で昇温した後、260℃から100℃まで20℃/分の速度で降温した時に観測される発熱ピークの温度Tc2(℃)を測定した。Tc1とTc2の温度差が6℃以下であれば、滞留安定性は良好と判断できる。3℃以下がより好ましい。
日精射出成形機“PS40”を用い、各実施例および比較例で得られた熱可塑性樹脂組成物を、厚み1mm、幅10mmの短冊型に8秒間射出し、得られた短冊型成形品の長さ(流動長)を測定した。射出条件は、シリンダー温度260℃、金型温度40℃、射出圧力50MPaで実施した。流動長が25mm以上であれば、熱可塑性樹脂組成物の流動性は良好と判断できる。30mm以上が好ましい。
各実施例および比較例で得られた熱可塑性樹脂組成物を、型締力が40トンである日精射出成形機“PS40”を用いて、シリンダー温度260℃、金型温度80℃、射出速度100mm/秒、射出圧力50MPaの条件で、図1に示すモールドデポジット評価用成形品(成形品サイズ:長さ55mm、幅20mm、厚み2mm、ゲートサイズ:幅2mm、厚み1mm(サイドゲート)、ガスベント部最大長さ20mm、幅10mm、深さ5μm)を1000ショット連続成形した。なお、図1において、(a)はモールドデポジット評価用成形品の上面図を示し、(b)はモールドデポジット評価用成形品の側面図を示す。また、符号Gはゲートを示す。1000ショット連続成形後の金型キャビティ内のモールドデポジット付着状況を目視により観察し、◎:付着なし、○:ほぼ付着なし、△:僅かに付着あり、×:付着あり(成形困難)の4段階で評価した。
表1〜2に示す配合組成に従い、(A)成分、(B)成分、(C)成分、(D)成分および(E)成分をシリンダー温度260℃に設定したスクリュー径57mmφの二軸押出機(WERNER&Pfeiderer社製ZSK57)に元込め部から供給し、溶融混練を行った。ダイスから吐出されたストランドを冷却バス内で冷却した後、ストランドカッターにてペレット化し、熱可塑性樹脂組成物を得た。得られた熱可塑性樹脂組成物について、上記方法で評価した結果を表1〜2に記した。
表3に示す配合組成に変更した以外は実施例1〜17と同様にして、熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。得られた熱可塑性樹脂組成物について、実施例1〜17と同様に評価した結果を表3に記した。
Claims (6)
- (A)ポリブチレンテレフタレート5〜48重量部および(B)ポリカーボネート52〜95重量部の合計100重量部に対して、(C)カルボジイミド化合物0.1〜3.5重量部、(D)α−オレフィンとα,β−不飽和酸のグリシジルエステルを共重合成分とするグリシジル基含有共重合体1〜15重量部および(E)リン系安定剤を配合してなる熱可塑性樹脂組成物。
- 前記(E)リン系安定剤がホスフェート化合物を含む請求項1記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 前記(E)リン系安定剤の配合量が、前記(A)ポリブチレンテレフタレートおよび前記(B)ポリカーボネートの合計100重量部に対して、0.005〜0.02重量部である請求項1または2記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 前記(C)カルボジイミド化合物および前記(D)グリシジル基含有共重合体の合計配合量に対する前記(E)リン系安定剤の配合量の比(重量比)が0.047/100〜1.55/100である請求項1〜3のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
- ISO179−1:2000に準拠してノッチ付シャルピー試験片を成形し、温度121℃、湿度100%RH環境下で20時間処理した後、ISO179に準拠して測定したときのシャルピー衝撃強度が25kJ/m2以上となる請求項1〜4のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 請求項1〜5のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を成形してなる成形品。
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