JP2014166943A - マグネシアカーボンれんが - Google Patents

Abstract

【課題】マグネシアカーボンれんがの一層の緻密性向上（気孔率低減）を図り、今までになかった耐用性の高いマグネシアカーボンれんがの提供をすること。
【解決手段】マグネシア原料と黒鉛とを含有するマグネシアカーボンれんがにおいて、マグネシア原料と黒鉛との合量に占める割合で、黒鉛を８質量％以上２５質量％以下、マグネシア原料を７５質量％以上９２質量％以下含有し、前記マグネシア原料の粒度構成として、粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下のマグネシア原料がマグネシア原料と黒鉛との合量に占める割合で３５質量％以上配合され、かつ粒径０．０７５ｍｍ未満のマグネシア原料に対する粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下のマグネシア原料の質量比が４．２以上であり、１４００℃で３時間還元焼成後の見かけ気孔率が７．８％以下であるマグネシアカーボンれんが。
【選択図】なし

Description

本発明は、溶融金属の運搬、貯蔵、精製などを行う窯炉全般の内張り材に好適に使用されるマグネシアカーボンれんがに関する。

マグネシアカーボンれんが（以下「ＭｇＯ−Ｃれんが」という。）はマグネシアと黒鉛を主骨材として構成される耐食性、耐スポール性に優れたれんがであり、転炉をはじめとする窯炉全般の内張り材として汎く用いられている。

近年の精錬容器の操業過酷化に伴い、より耐用性に優れるＭｇＯ−Ｃれんがが求められるようになった。このＭｇＯ−Ｃれんがの耐用性を示す指標として耐酸化性や耐食性が挙げられる。これらの特性を向上させるためにはＭｇＯ−Ｃれんがを緻密化し、外気との通気性を低くすること、スラグや溶鉄の浸透を抑制することが有効である。これまでも、ＭｇＯ−Ｃれんが組織の緻密化のため、配合内容の改良、大容量真空成形機の導入などにより大幅な低気孔率化が図られ、同時に耐用性も向上することが確認され、炉材原単位の削減へ大きく貢献してきた。

一方、ＭｇＯ−Ｃれんがについて評価技術も進展がみられ、過去には専ら乾燥後の特性が評価されていたのに対し、最近ではＭｇＯ−Ｃれんがを予め還元焼成し、その特性が評価されるようになった。これによると見かけ気孔率は乾燥後で３％以下であっても、１４００℃で３時間還元焼成後では１０％あるいはこれ以上に達することがあり、使用後れんがのそれにより近い値が得られる。つまり、試料を予め還元焼成したほうが実使用時の試料により近い状態を表すことができ、材料の改善指標として有効と判断される。

ＭｇＯ−Ｃれんがの緻密性はマグネシア原料の粒度構成の違いにより変化することが知られており、例えば特許文献１では１〜０．２ｍｍの範囲の中間粒を３０〜４５重量％、０．２ｍｍ以下の微粉を１５〜２５重量％とすることで耐酸化性、耐食性、熱間強度の向上が可能な緻密質ＭｇＯ−Ｃれんがが提案されている。

また、特許文献２では、組織劣化を抑制し、使用初期の耐食性を維持可能な高耐用ＭｇＯ−Ｃれんがの提案がなされている。この特許文献２では、ＭｇＯ−Ｃれんがの組織劣化の要因として使用中の受熱に伴うマグネシアとカーボンの酸化還元反応が挙げられ、その改良手段として原料配合中のマグネシア微粉量を減量する提案がなされている。

特開平１―２７０５６４号公報 特開２００７―２９７２４６号公報

上述の特許文献１において中間粒を増量することによりＭｇＯ−Ｃれんがの緻密化を図ることは、本発明とも趣旨を同じくするところであるが、特許文献１ではマグネシア微粉の量に関する検討がなされていないため、マグネシア微粉が多量の場合、マグネシア粒子間の間隔が接近しすぎることになり、焼結が進行して弾性率が上昇し耐スポール性が劣化するという問題があった。さらに、マグネシア原料の粒度構成は成形充填性に与える影響が大きく、また、黒鉛配合量や粒径の影響についても検討が必要であり、さらなる改善の余地があった。

また、上述の特許文献２に関しては、ＭｇＯ−Ｃれんがの組織劣化の要因としては酸化還元反応だけではなく、例えばマグネシアの膨張収縮によって形成される空隙も考慮する必要があり、マグネシア微粉量のみを規定しただけでは不十分であり、さらなる改善の余地があった。

以上に鑑み、本発明が解決しようとする課題は、ＭｇＯ−Ｃれんがの一層の緻密性向上（気孔率低減）を図り、今までになかった耐用性の高いＭｇＯ−Ｃれんがの提供をすることにある。

本発明はＭｇＯ−Ｃれんがの原料配合中で比表面積の大方を占めるマグネシア原料の粒度構成の適正化、加えて黒鉛の粒度構成の適正化が、ＭｇＯ−Ｃれんがの気孔率低減を達成させ得る重要な因子であるという新規な知見に基づいて完成されたもので、言い換えれば、マグネシア原料の粒度構成の適正化、加えて黒鉛の粒度構成の適正化により、受熱後におけるＭｇＯ−Ｃれんがの一層の気孔率低減を図り、今までになかった耐用性の高いＭｇＯ−Ｃれんがの提供を可能としたものである。すなわち、本発明によれば以下のＭｇＯ−Ｃれんがが提供される。

（１）マグネシア原料と黒鉛とを含有するＭｇＯ−Ｃれんがにおいて、マグネシア原料と黒鉛との合量に占める割合で、黒鉛を８質量％以上２５質量％以下、マグネシア原料を７５質量％以上９２質量％以下含有し、前記マグネシア原料の粒度構成として、粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下のマグネシア原料がマグネシア原料と黒鉛との合量に占める割合で３５質量％以上配合され、かつ粒径０．０７５ｍｍ未満のマグネシア原料に対する粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下のマグネシア原料の質量比が４．２以上であり、１４００℃で３時間還元焼成後の見かけ気孔率が７．８％以下であるＭｇＯ−Ｃれんが。
（２）前記マグネシア原料の粒度構成として、粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下のマグネシア原料がマグネシア原料と黒鉛との合量に占める割合で４３質量％以上配合され、かつ粒径０．０７５ｍｍ未満のマグネシア原料に対する粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下のマグネシア原料の質量比が４．２以上である（１）に記載のＭｇＯ−Ｃれんが。
（３）前記黒鉛の粒度構成として、粒径０．１５ｍｍ以上の黒鉛が全体の黒鉛の４０質量％以上配合されている（１）又は（２）に記載のＭｇＯ−Ｃれんが。
（４）ピッチ系原料の含有量がマグネシア原料と黒鉛との合量に対して外掛けで１質量％未満である（１）乃至（３）のいずれかに記載のＭｇＯ−Ｃれんが。

従来においてもＭｇＯ−Ｃれんがを還元焼成して見かけ気孔率を測定した例は散見されるが、それらは殆どが焼成温度は１２００℃以下であり、１４００℃という高熱負荷下において７．８％以下の低気孔率を達成した例はない。本発明者らは、高熱負荷後のＭｇＯ−Ｃれんがの見かけ気孔率を７．８％以下へとさらに低くさせることによって、従来にない耐食性や耐酸化性を向上させることが可能であるという知見を得た。このことは以下の手法、効果によって達成されたものである。

成形後の充填性を向上させることは、高熱負荷後、より低気孔率化するのに有効であるが、マグネシア原料の粒径０．０７５ｍｍ未満の微粉量が多いとマグネシア粒子同士の接触が増え成形性が低下するので、より少ないほうが好ましい。さらに、ＭｇＯ−Ｃれんがのマトリックス部ではマグネシア粒子間の距離が縮小されることになり焼結が進行しやすくなる。これはさらに、黒鉛配合量が少ないとき顕著になる。

本発明者は、この焼結を抑制するためにはマグネシア原料の粒度構成において粒径０．０７５ｍｍ未満の微粉の配合量をある程度抑制しその粒子間を接近させすぎないことが有効であることを知見し、粒径０．０７５ｍｍ未満の微粉の適正な配合量比（質量比）を特定した。

また、マグネシア原料は加熱、冷却の過程で膨張、収縮するが、周囲の黒鉛よりも膨張率が大きいため収縮する際にその周囲に空隙が生成する。粒径１ｍｍ超の粗粒の周囲には比較的大きな空隙が生成し容易に開放気孔化してしまい見かけ気孔率の上昇が大きいことから、粒径１ｍｍ超の粗粒は少なく、粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下の中間粒の配合量が多いほうが好ましい。具体的には、その中間粒の配合量はマグネシア原料と黒鉛との合量に占める割合で３５質量％以上さらには４３質量％以上が好ましい。

一方、黒鉛の粒度構成については、粒径０．１５ｍｍ以上のものが多いほど熱処理後の残存膨張率が小さくなり、高熱負荷後の見かけ気孔率は低減される。例えば鱗片状の黒鉛を使用し、一軸プレスにより成形した場合、黒鉛はれんが組織内で配向性を持ち、黒鉛粒子径より小さいマグネシア粒子は黒鉛に包まれるようになる。黒鉛は可撓性を持つため黒鉛に包まれたマグネシア粒子周囲は加熱・冷却時の膨張・収縮による空隙を生じにくい。

このような理由から黒鉛の粒度構成としては粒径０．１５ｍｍ以上の大きい黒鉛を多く配合し、また、マグネシア原料の粒度構成を上述のとおり適正化することでＭｇ−Ｃれんがの見かけ気孔率を低減することができる。

ＭｇＯ−Ｃれんがの結合材としては一般的にフェノール樹脂が使用されるが、その添加量は少ないほうが好ましい。これは加熱過程において溶剤の揮発、重縮合反応に伴う揮発分を少なくできるためであり、さらにそれらが揮発する際の系外へのいわゆる抜け道が開放気孔化を助長するためである。マグネシア原料の粒径０．０７５ｍｍ未満の配合量を少なくすること、及び黒鉛粒径を大きくすることは、原料配合全体の比表面積を小さくすることになり、必要とする結合材添加量を低減することを可能とする。

以下、本発明の構成を詳細に説明する。

ＭｇＯ−Ｃれんがの見かけ気孔率を評価するときの焼成温度は１４００℃とした。これ未満の温度ではＭｇＯ−Ｃれんが内部での反応が完了しきれず、熱負荷も十分でないため緻密性の評価として適当ではない。またこれを超える温度では焼結が進行してこの効果を分離して評価することが困難になるうえ、焼成する炉への負荷が大きく定常的な測定評価として好ましくなくなる。焼成時間は試料が１４００℃に晒される時間として３時間とした。３時間未満ではＭｇＯ−Ｃれんが内部での反応が完了しきれず適当ではない。さらにこれよりも長時間の焼成では焼結が進行してこの効果を分離して評価することが困難になる。本発明は、１４００℃で３時間還元雰囲気で焼成した後の試料を、媒液を白灯油としたアルキメデス法（ＪＩＳ Ｒ ２２０５）により測定された見かけ気孔率を７．８％以下に抑制することを特徴とする。

本発明のＭｇＯ−Ｃれんがには金属Ａｌを添加することができ、その場合、金属Ａｌの添加量は添加黒鉛量に対して１質量％以上１５質量％以下が適当である。このように比較的少量に留めることにより、膨張性を抑制し、金属Ａｌが揮発して生じる気孔を少なくでき、結果としてＭｇＯ−Ｃれんがは緻密化される。１質量％以上添加する理由は、これ未満の添加量では耐酸化性が不十分であるためである。この効果は７５μｍ以下の細かい金属Ａｌを適用することで一層の顕著に発現される。

本発明のＭｇＯ−Ｃれんがには金属Ｓｉを添加することもできるが、その添加量は添加黒鉛量に対して５質量％以下と極微量で十分であり、粒径４５μｍ以下の細かい金属Ｓｉを適用することで一層の効果が発現される。これ以上の過多な添加はＭｇＯ−Ｃれんが内での低融物生成量を増大させ、耐食性低下の原因となり耐用を低下させる。

本発明のＭｇＯ−Ｃれんがにおいて使用されるマグネシア原料は、電融マグネシア、焼結マグネシアのいずれもよく、これらを混合して使用してもよい。その組成も特に限定されるものではないが、より高い耐食性を得るためにはＭｇＯ純度が高いマグネシアを使用したほうがよく、ＭｇＯ純度は９６％以上、さらに好ましくは９８％以上である。

黒鉛は通常の鱗状黒鉛が使用可能であるが、これに換えてまたはこれと併用して膨張黒鉛、人造黒鉛、キッシュグラファイトなどを使用してもよい。その組成は特に限定されるものではないが、より高い耐食性を得るためにはＣ純度が高い黒鉛を使用したほうがよく、Ｃ純度は８５％以上、さらに好ましくは９８％以上である。粒度は極端に細粒なものでは緻密性の維持が難しいため、粒径０．１５ｍｍ以上の黒鉛が全体の黒鉛の４０質量％以上含まれるように使用することが好ましい。

さらに諸特性改善を目的として、Ｍｇ、Ｃａ、Ｃｒ、Ｚｒなどの他の金属、及びこれら元素の２種以上の合金、これらとＢ、Ｃとの化合物を添加することが可能である。本発明はこれらの添加効果を損なうものではないが、これらも過多に添加すると緻密性が低下するなどの弊害があるため、その添加量は金属Ａｌと同様に添加黒鉛量に対して１５質量％以下とすることが好ましい。

結合材として使用するフェノール樹脂は、ノボラック型、レゾール型、及びこの混合型のいずれでもよいが、ＭｇＯ−Ｃれんがにおいては経時変化をおこし難いノボラック型がより好ましい。粉末又は適当な溶剤に溶かした液状、さらに液状と粉末の併用のいずれも使用でき、通常はヘキサメチレンテトラミンなどの硬化材を適量添加して残炭率を確保する。その残炭率は３４％以上であることが好ましく、さらに好ましくは４８％以上であるが、必ずしもこれに限定されるものではない。残炭率が多いものを使用することで、昇熱中の揮発分を減少させることができ、開放気孔を減少させることによってＭｇＯ−Ｃれんがの緻密化に貢献すると考えられる。

このほか、主に耐スポール性を補償するために各種のピッチ、カーボンブラック、及びこれらの分散、解砕処理粉などのピッチ系原料を使用することが有効である。しかし、これらも過多に添加すると揮発分を含有するため気孔率を上昇させてしまう傾向がある。また、その添加量が多くなるとＭｇＯ−Ｃれんがの充填性を低下させ、かつ成形時のスプリングバックが増大し緻密性を低下させてしまう傾向がある。この点からその添加量はマグネシア原料と黒鉛との合量に対して外掛けで、Ｃ成分の合計で１．０質量％未満が好ましく、さらに好ましくは０．６質量％未満であるが、必ずしもこれに限定されるものではない。

このほか、主に耐スポール性を補償するために単球型及び／又はアグリゲート型カーボンブラック、及びこれらの分散、解砕処理粉などを使用することができる。しかしこれらも過多に添加すると緻密性を低下させるため、その添加量はＣ成分の合計で１．５質量％以下が好ましい。

これらのＭｇＯ−Ｃれんがの製造にあたっては、混練機、成形機、乾燥機の種類やその製造内容を限定するものではない。ただし緻密なＭｇＯ−Ｃれんがを得るために、混練については添加する原料が十分に分散かつ練り込みを行うことが可能な混練機を用いて混練を行うことが好ましい。成形圧力は１２０ＭＰａ程度以上、さらには１５０ＭＰａ以上２５０ＭＰａ以下にて成形することが好ましい。乾燥温度は結合材の溶媒の沸点以上必要であるが４００℃以下に留めたほうが酸化防止の点で好ましい。

こうして得られた緻密な、つまり低気孔率なＭｇＯ−Ｃれんがは耐食性が極めて良好であり、転炉の全部位、鋼鍋スラグライン部、二次精錬容器に好適に適用され、炉寿命向上、炉材原単位低減に大きく貢献できる。

以下、実施例に基づき、本発明の実施の形態を説明する。なお、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

試料作製は転炉用製品製造ラインを用いた。表１、２に記載の割合にて原料秤量を行い、混練はハイスピードミキサーを使用し、成形は長さ８１０ｍｍの側壁用標準形状において真空フリクションにより最高１８０ＭＰａの成形圧力で成形した。乾燥はバッチ炉において最高２８０℃で５時間保持した。

これから物性測定用試料を切り出して試験を行った。見かけ気孔率の測定においては形状６０×６０×６０ｍｍの試料をコークスブリーズ中に埋め、電気炉において１４００℃まで昇温し、３時間保持して自然放冷した。この後溶媒を白灯油とし ＪＩＳ Ｒ ２２０５に準拠して測定した。

耐食性は、回転侵食試験にて評価した。回転侵食試験では、水平の回転軸を有する円筒の内面を供試れんがでライニングし、酸素−プロパンバーナーで加熱し、スラグを投入してれんが表面を侵食させた。試験温度及び時間は１７００℃で５時間、スラグ組成はＣａＯ／ＳｉＯ_２＝３．４、ＦｅＯ＝２０％、ＭｇＯ＝３％とし、３０分毎にスラグの排出、投入を繰り返した。試験終了後の各れんが中央部の寸法を測定して侵食量を算出し、表２に記載の「比較例１」の侵食量を１００とする耐食性指数で表示した。この耐食性指数は数値の大きいものほど耐食性に優れることを示す。

実施例１では、黒鉛配合量（マグネシア原料と黒鉛との合量に占める割合をいう。以下同じ。）が１３質量％のＭｇＯ−Ｃれんがにおいて、マグネシア原料０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下の中間粒の配合量（マグネシア原料と黒鉛との合量に占める割合をいう。以下同じ。）が３５質量％、粒径０．０７５ｍｍ未満の微粉のマグネシア原料に対する粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下の中間粒のマグネシア原料の質量比、すなわち「粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下のマグネシア原料の質量／粒径０．０７５ｍｍ未満のマグネシア原料の質量」（以下「中間粒質量比」という。）が４．４のとき、見かけ気孔率７．８％が達成された。

これに対し、比較例１は中間粒質量比が４．２未満であり微粉量が増加した結果、成形後密度が低下し見かけ気孔率も上昇している。

また、比較例２は、マグネシア原料０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下の中間粒の配合量が３５質量％未満であることから、見かけ気孔率が上昇している。

実施例２〜４はマグネシア原料０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下の中間粒の配合量が増加すると、見かけ気孔率は低減することを示している。実施例５は粒径０．０７５ｍｍ未満の微粉量が少なく中間粒質量比が特に高くなったときの物性値である。成形性が良好であり成形後密度は高く見かけ気孔率も７．８％以下を達成している。実施例６は粒径０．０７５ｍｍ未満の微粉量を０とした例で、この例でも見かけ気孔率は７．８％以下を達成している。

実施例７〜９は黒鉛粒径（粒度構成）の影響をみたものであり、粒径０．１５ｍｍ以上の配合量を増やした場合、成形性は同等であるが熱処理後の気孔形成を抑制できることから粒径の大きな黒鉛を多く使用することが望ましいことを示す。また、粒径０．１５ｍｍ以上が４０質量％以上配合されたとき、見かけ気孔率の低減効果が認められる。

実施例１０〜１２は黒鉛配合量を変化させているが、いずれも見かけ気孔率が低く良好な物性が確認された。これに対して比較例３は、黒鉛配合量が８質量％未満の例であり、見かけ気孔率が上昇する結果であった。マトリックス中の黒鉛割合が減少したことにより、マグネシア原料の膨張吸収能が減少するためと考えられる。

実施例１３は金属Ｓｉの添加効果をみたものであるが、実施例１０と比較すると微量添加で見かけ気孔率の低減効果があることが確認された。

実施例１４は、残炭率の高いフェノール樹脂を適用した例であり、実施例９と比較すると見かけ気孔率が低減した結果となった。

実施例１５は実施例２と比較して金属Ｓｉを多量に添加した例で、見かけ気孔率は低く良好である。実施例１６は実施例２と比較して金属Ａｌを多量に添加した例であり、見かけ気孔率が上昇する傾向となった。実施例１７は実施例２と比較してＢ_４Ｃを多量に添加した例であり、見かけ気孔率が上昇傾向となり、低融点化合物が生成することから耐食性も低下する傾向となった。

比較例５は、過去多く検討されている配合設計のＭｇＯ−Ｃれんがであり、見かけ気孔率は非常に高く耐食性も劣る結果となった。

実施例１８は実施例２に対しピッチの添加量を０．９質量％と増量したものであり、この場合、若干見かけ気孔率が上昇し耐食性は低下するが、十分な改善効果が得られている。実施例１９、２０は実施例２に対しピッチの添加量を０．２質量％、０質量％と減量したものであり、一層の見かけ気孔率低減、耐食性向上効果が得られていることが確認できる。

実施例２１は、残炭率が３０％のフェノール樹脂を結合材として使用するとともにピッチ系原料の含有量を２質量％とした例であるが、本発明の範囲内であり緻密な組織となっている。

Claims (4)

1. マグネシア原料と黒鉛とを含有するマグネシアカーボンれんがにおいて、
   マグネシア原料と黒鉛との合量に占める割合で、黒鉛を８質量％以上２５質量％以下、マグネシア原料を７５質量％以上９２質量％以下含有し、
   前記マグネシア原料の粒度構成として、粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下のマグネシア原料がマグネシア原料と黒鉛との合量に占める割合で３５質量％以上配合され、かつ粒径０．０７５ｍｍ未満のマグネシア原料に対する粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下のマグネシア原料の質量比が４．２以上であり、
   １４００℃で３時間還元焼成後の見かけ気孔率が７．８％以下であるマグネシアカーボンれんが。
2. 前記マグネシア原料の粒度構成として、粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下のマグネシア原料がマグネシア原料と黒鉛との合量に占める割合で４３質量％以上配合され、かつ粒径０．０７５ｍｍ未満のマグネシア原料に対する粒径０．０７５ｍｍ以上１ｍｍ以下のマグネシア原料の質量比が４．２以上である請求項１に記載のマグネシアカーボンれんが。
3. 前記黒鉛の粒度構成として、粒径０．１５ｍｍ以上の黒鉛が全体の黒鉛の４０質量％以上配合されている請求項１又は２に記載のマグネシアカーボンれんが。
4. ピッチ系原料の含有量がマグネシア原料と黒鉛との合量に対して外掛けで１質量％未満である請求項１乃至３のいずれかに記載のマグネシアカーボンれんが。