JP2014140360A - コーヒー組成物の製造方法 - Google Patents
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- Tea And Coffee (AREA)
Abstract
【課題】固形分及びクロロゲン酸類に富み、ヒドロキシヒドロキノンが低減され、かつ風味の良好なコーヒー組成物の提供すること。
【解決手段】次の成分（Ａ）及び（Ｂ）；
（Ａ）平均粒径が０．９０〜１．４０ｍｍである焙煎コーヒー豆、
（Ｂ）平均粒径が０．３０〜０．６０ｍｍであり、前記焙煎コーヒー豆に対して１０〜３５質量％の活性炭
を同一容器内に仕込み、当該容器内に７０〜９０℃の抽出溶媒を供給してコーヒー抽出液を得、当該コーヒー抽出液を当該容器内にて活性炭と接触させる、コーヒー組成物の製造方法。
【選択図】なし
【解決手段】次の成分（Ａ）及び（Ｂ）；
（Ａ）平均粒径が０．９０〜１．４０ｍｍである焙煎コーヒー豆、
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を同一容器内に仕込み、当該容器内に７０〜９０℃の抽出溶媒を供給してコーヒー抽出液を得、当該コーヒー抽出液を当該容器内にて活性炭と接触させる、コーヒー組成物の製造方法。
【選択図】なし
Description
本発明は、コーヒー組成物の製造方法に関する。
クロロゲン酸類は血圧降下作用等、各種の健康作用を有することが知られている。しかしながら、クロロゲン酸類を多量に含むコーヒー飲料では明確な血圧降下作用が認められず、その原因がコーヒー飲料に含有されるヒドロキシヒドロキノンの阻害作用にあることが見出されている。
そこで、コーヒー抽出液を多孔質吸着剤で処理することによりヒドロキシヒドロキノンを低減する技術が提案されている。例えば、特定の細孔容量を有する多孔質吸着体を水性溶媒により洗浄した後、コーヒー抽出液を該多孔質吸着体に接触させる方法（特許文献１）、特定の圧力条件下にて多孔質吸着体とコーヒー抽出液を接触させる方法（特許文献２）が提案されている。また、特定の細孔容量を有する多孔質吸着体と、コーヒー豆を同一系内に仕込み、一定温度にてコーヒー豆からのコーヒー抽出液の抽出と、当該抽出液の多孔質吸着体との接触を同時に行う方法も知られている（特許文献３）。
従来、多孔質吸着体を用いたヒドロキシヒドロキノンの除去においては、同時にクロロゲン酸類もかなり減少してしまう場合があった。そのため、クロロゲン酸類の減少を抑制すべく、前記特許文献１〜３の方法が提案されているが、クロロゲン酸類の減少を最小限にとどめつつ、ヒドロキシヒドロキノンをより一層除去できる手法が望まれている。
本発明は、固形分及びクロロゲン酸類に富み、ヒドロキシヒドロキノンが低減され、かつ風味の良好なコーヒー組成物の製造方法の提供に関する。
本発明は、固形分及びクロロゲン酸類に富み、ヒドロキシヒドロキノンが低減され、かつ風味の良好なコーヒー組成物の製造方法の提供に関する。
本発明者らは、上記課題に鑑み検討した結果、焙煎コーヒー豆の平均粒径が固形分及びクロロゲン酸類の抽出量に密接に関連し、また活性炭の平均粒径がヒドロキシヒドロキノンの吸着量、クロロゲン酸類の回収率及び風味に密接に関連するとの知見を得た。かかる知見に基づき、更に詳細に検討した結果、焙煎コーヒー豆及び活性炭の平均粒径をそれぞれ特定範囲内に制御した上で、抽出溶媒の温度を制御することにより、固形分及びクロロゲン酸類に富み、ヒドロキシヒドロキノンが低減され、かつ風味の良好なコーヒー組成物が得られることを見出した。
即ち、本発明は、次の成分（Ａ）及び（Ｂ）；
（Ａ）平均粒径が０．９０〜１．４０ｍｍである焙煎コーヒー豆、及び
（Ｂ）平均粒径が０．３０〜０．６０ｍｍであり、焙煎コーヒー豆に対して１０〜３５質量％の活性炭
を同一容器内に仕込み、当該容器内に７０〜９０℃の抽出溶媒を供給してコーヒー抽出液を得、当該コーヒー抽出液を当該容器内にて活性炭と接触させる、コーヒー組成物の製造方法を提供するものである。
（Ａ）平均粒径が０．９０〜１．４０ｍｍである焙煎コーヒー豆、及び
（Ｂ）平均粒径が０．３０〜０．６０ｍｍであり、焙煎コーヒー豆に対して１０〜３５質量％の活性炭
を同一容器内に仕込み、当該容器内に７０〜９０℃の抽出溶媒を供給してコーヒー抽出液を得、当該コーヒー抽出液を当該容器内にて活性炭と接触させる、コーヒー組成物の製造方法を提供するものである。
本発明によれば、固形分及びクロロゲン酸類に富み、ヒドロキシヒドロキノンが低減され、かつ風味の良好なコーヒー組成物を簡易な操作により効率よく製造することができる。
本発明の製造方法においては、先ず焙煎コーヒー豆と活性炭を同一容器内に仕込む。これにより、コーヒー抽出液の調製と、活性炭との接触処理を同一容器内で略同時に行うことが可能になるため、コーヒー抽出液の製造と、活性炭との接触処理とを個別に行う必要がなく、またそれぞれの工程を行うための装置を要しない。したがって、製造に要する労力（工程数、時間等）及びコストを大幅に削減することが可能になる。
焙煎コーヒー豆と活性炭を仕込む容器としては、例えば、ドリップ抽出器、カラム抽出器を挙げることができる。容器としては、容器上方にシャワーノズルを備え、容器内に活性炭及び焙煎コーヒー豆と、コーヒー抽出液とを固液分離可能な構造体を有するものが好ましく、加熱又は冷却可能な構造（例えば、電気ヒーター、温水や蒸気、冷水が通液可能なジャケット）を有していてもよい。構造体としては、例えば、金網（メッシュ）、パンチングメタル等を用いることができる。構造体の形状としては、平板状、円錐状、角錐状等の種々のものが挙げられるが、仕込みの均一性の観点から、平板状のものが好ましい。また、構造体の開口径は、活性炭及び焙煎コーヒー豆の平均粒径より小さい目開きであれば、特に限定されない。
本発明で使用するコーヒー豆の豆種としては、例えば、アラビカ種、ロブスタ種、リベリカ種を挙げることができる。また、コーヒー豆の産地は特に限定されないが、例えば、ブラジル、コロンビア、タンザニア、モカ、キリマンジェロ、マンデリン、ブルーマウンテン等が挙げられる。なお、焙煎コーヒー豆は、１種又は２種以上を混合して使用してもよい。
焙煎コーヒー豆の焙煎度は特に限定されないが、色差計で測定したＬ値として、１０以上が好ましく、１３以上がより好ましく、１５以上が更に好ましく、また風味の観点から、６０以下が好ましく、４０以下がより好ましく、３５以下が更に好ましい。Ｌ値の範囲としては、好ましくは１０〜６０、より好ましくは１３〜４０、更に好ましくは１５〜３５である。なお、焙煎度の異なるコーヒー豆を混合して使用することもできる。焙煎度の異なる２種以上のコーヒー豆を混合して使用する場合、Ｌ値の平均値が上記範囲内となるように適宜組み合わせて使用することができる。なお、Ｌ値の平均値は、使用する焙煎コーヒー豆のＬ値に、当該焙煎コーヒー豆の含有比率を乗じた値の総和として求められる。ここで、本明細書において「Ｌ値」とは、黒をＬ値０とし、また白をＬ値１００として、焙煎コーヒー豆の明度を色差計で測定したものである。色差計として、例えば、スペクトロフォトメーター ＳＥ２０００（（株）日本電色社製）を用いることができる。
焙煎方法としては特に限定はなく、また焙煎温度、焙煎環境についても特に限定されないが、好ましい焙煎方法としては直火式、熱風式、半熱風式があり、回転ドラムを有している形式が更に好ましい。焙煎温度は適宜設定することが可能であるが、好ましくは１８０〜３００℃、より好ましくは２００〜２５０℃である。
本発明で使用する焙煎コーヒー豆は、平均粒径が０．９０〜１．４０ｍｍであるが、風味の観点から、０．９２ｍｍ以上が好ましく、０．９４ｍｍ以上がより好ましく、０．９６ｍｍ以上が更に好ましく、また固形分及びクロロゲン酸類の増量の観点から、１．３８ｍｍ以下が好ましく、１．３５ｍｍ以下がより好ましく、１．３３ｍｍ以下が更に好ましい。焙煎コーヒー豆の平均粒径の範囲としては、好ましくは０．９２〜１．３８ｍｍ、より好ましくは０．９４〜１．３５ｍｍ、更に好ましくは０．９６〜１．３３ｍｍである。ここで、本明細書において「平均粒径」とは、ＪＩＳ Ｋ１４７４の６．３に基づき粒度を求め、次に６．４に基づき粒度分布を求め、更に同項ｂ）の７）に基づいて算出された質量平均粒径を意味する。
このような平均粒径が制御された焙煎コーヒー豆は、焙煎コーヒー豆を粉砕し篩分けして所望の平均粒径を有する焙煎コーヒー豆を採取すればよい。粉砕方法は特に限定されず、公知の方法及び装置を用いることができるが、例えば、カッターミル、ハンマーミル、ジェットミル、インパクトミル、ウィレー粉砕機等の粉砕装置を挙げることができる。カッターミルとしては、例えば、ロールグラインダー、フラットカッター、コニカルカッター、グレードグラインダーを挙げることができる。また、焙煎コーヒー豆の分級には、例えば、Ｔｙｌｅｒ製（ＪＩＳ Ｚ ８８０１-１）の篩を用いることができる。
本発明で使用する活性炭の由来原料としては、木質（例えば、オガコ）、石炭、ヤシ殻等を挙げることができる。中でも、ヤシ殻活性炭が好ましい。また、水蒸気等のガスや薬品により賦活した活性炭を用いてもよく、中でも、水蒸気賦活活性炭が好ましい。活性炭は、平均細孔直径が３ｎｍ以下であることが好ましく、０．６〜３ｎｍがより好ましく、１．２〜３．０ｎｍが更に好ましい。本明細書において「平均細孔直径」は、ＭＰ法により測定して得た細孔分布曲線のピークトップを示す細孔直径の値とした。ＭＰ法とは、文献（Colloid and Interface Science, 26, 46(1968)）に記載の細孔測定法であり、株式会社住化分析センター、株式会社東レリサーチセンターにて採用されている方法である。
また、本発明で使用する活性炭は、平均粒径が０．３０〜０．６０ｍｍであるが、クロロゲン酸類の回収率の観点から、０．３１ｍｍ以上が好ましく、０．３２ｍｍ以上が更に好ましく、またヒドロキシヒドロキノンの低減の観点から、０．５５ｍｍ以下が好ましく、０．５０ｍｍ以下がより好ましく、０．４５ｍｍ以下が更に好ましい。活性炭の平均粒径の範囲としては、好ましくは０．３０〜０．５５ｍｍ、より好ましくは０．３１〜０．５０ｍｍ、更に好ましくは０．３２〜０．４５ｍｍである。ここでいう「平均粒径」もＪＩＳ Ｋ１４７４に基づいて算出された質量平均粒径である。
このように平均粒径が制御された活性炭は、例えば、市販の活性炭を篩分けし、所望の平均粒径を有する活性炭を採取すればよいが、必要により粉砕してから篩分けしてもよい。粉砕方法は特に限定されず、前述と同様の装置を用いることができる。また、活性炭の分級には、例えば、Ｔｙｌｅｒ製（ＪＩＳ Ｚ ８８０１-１）の篩を用いることができる。
活性炭の使用量は、焙煎コーヒー豆に対して１０〜３５質量％であるが、ヒドロキシヒドロキノンの低減の観点から、１２質量％以上が好ましく、１５質量％以上がより好ましく、２０質量％以上が更に好ましく、そして風味の観点から、３３質量％以下が好ましく、３０質量％以下がより好ましく、２８質量％以下が更に好ましい。活性炭の使用量の範囲としては、好ましくは１２〜３３質量％、より好ましくは１５〜３０質量％、更に好ましくは２０〜２８質量％である。
焙煎コーヒー豆と活性炭を仕込む方法としては、焙煎コーヒー豆と活性炭を任意に容器内に投入しても、両者を混合して容器内に投入してもよいが、それぞれを層状に仕込むことが好ましい。層状に仕込む際には、抽出溶媒の通液方向に対して、上流側に焙煎コーヒー豆を、下流側に活性炭を、それぞれ仕込むことが好ましい。
また、活性炭を仕込んだ後、活性炭を水性溶媒で洗浄することが好ましい。これにより、活性炭処理によるコーヒー抽出液からのヒドロキシヒドロキノンの除去率を向上させることができる。活性炭の洗浄は、例えば、容器内に活性炭を仕込んだ後、焙煎コーヒー豆を仕込む前に、容器内に水性溶媒を通液すればよく、洗浄に使用した水性溶媒は容器外に排出する。水性溶媒としては、水、含水アルコール、炭酸水等を挙げることができるが、抽出に使用する溶媒と同一のものを使用することが好ましい。水性溶媒による洗浄は殺菌を兼ね備えることが好ましく、かかる観点から、水性溶媒の温度は、６０〜１００℃が好ましく、７０〜９５℃が好ましい。
洗浄に用いる水性溶媒の量は、活性炭に対して、５質量倍以上が好ましく、１０質量倍以上がより好ましく、１５質量倍以上が更に好ましい。そして、２００質量倍以下が好ましく、１３０質量倍以下がより好ましく、１００質量倍以下が更に好ましく、５０質量倍以下が更に好ましい。かかる水性溶媒の使用量の範囲としては、活性炭に対して、５〜２００質量倍が好ましく、１０〜１３０質量倍がより好ましく、１５〜１００質量倍が更に好ましく、１５〜５０質量倍が更に好ましい。
洗浄に用いる水性溶媒の量は、活性炭に対して、５質量倍以上が好ましく、１０質量倍以上がより好ましく、１５質量倍以上が更に好ましい。そして、２００質量倍以下が好ましく、１３０質量倍以下がより好ましく、１００質量倍以下が更に好ましく、５０質量倍以下が更に好ましい。かかる水性溶媒の使用量の範囲としては、活性炭に対して、５〜２００質量倍が好ましく、１０〜１３０質量倍がより好ましく、１５〜１００質量倍が更に好ましく、１５〜５０質量倍が更に好ましい。
次に、焙煎コーヒー豆と活性炭を容器内に仕込んだ後、抽出溶媒を供給する。これにより、焙煎コーヒー豆からコーヒー抽出液が抽出されるとともに、該コーヒー抽出液は活性炭と接触処理される。
抽出溶媒としては、例えば、水、含水アルコール、炭酸水等が挙げられる。中でも、風味の観点から、水が好ましい。水としては、水道水、天然水、蒸留水、イオン交換水等を適宜選択して使用することができる。含水アルコールとしては、含水エタノールが好ましく、アルコール濃度は、適宜選択可能である。なお、抽出溶媒中に、例えば、重炭酸水素ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、Ｌ−アスコルビン酸、Ｌ−アルコルビン酸ナトリウム等のｐＨ調整剤を含有させてｐＨを調整してもよい。抽出溶媒のｐＨ（２０℃）は、通常４〜１０であり、風味の観点から、５〜７が好ましい。
抽出溶媒としては、例えば、水、含水アルコール、炭酸水等が挙げられる。中でも、風味の観点から、水が好ましい。水としては、水道水、天然水、蒸留水、イオン交換水等を適宜選択して使用することができる。含水アルコールとしては、含水エタノールが好ましく、アルコール濃度は、適宜選択可能である。なお、抽出溶媒中に、例えば、重炭酸水素ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、Ｌ−アスコルビン酸、Ｌ−アルコルビン酸ナトリウム等のｐＨ調整剤を含有させてｐＨを調整してもよい。抽出溶媒のｐＨ（２０℃）は、通常４〜１０であり、風味の観点から、５〜７が好ましい。
抽出溶媒の温度は、７０〜９０℃であるが、固形分及びクロロゲン酸類の増量の観点から、７５℃以上が好ましく、８０℃以上が更に好ましく、また風味の観点から、８９℃以下が好ましく、８７℃以下が更に好ましい。抽出溶媒の温度の範囲としては、好ましくは７５〜８９℃、更に好ましくは８０〜８７℃である。
抽出溶媒の供給方法としては、例えば、容器の下方から上方（上昇流）に供給する方法、又は上方から下方（下降流）に供給する方法が挙げられ、適宜選択することができる。例えば、上方にシャワーノズルを備える抽出器を用いて製造する場合、抽出溶媒を下降流で供給することが好ましい。
抽出溶媒の供給速度は適宜設定可能であるが、例えば、ドリップ抽出器又はカラム抽出器を使用する場合、風味の観点から、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、０．０８ｋｇ／分以上が好ましく、０．１ｋｇ／分以上がより好ましく、０．１５ｋｇ／分以上が更に好ましく、そしてヒドロキシヒドキノンの低減の観点から、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、０．５ｋｇ／分以下が好ましく、０．４ｋｇ／分以下がより好ましく、０．３ｋｇ／分以下が更に好ましい。かかる供給速度の範囲としては、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、好ましくは０．０８〜０．５ｋｇ／分、より好ましくは０．１〜０．４ｋｇ／分、更に好ましくは０．１５〜０．３ｋｇ／分である。
また、焙煎コーヒー豆に対して抽出溶媒を一定量供給した後、抽出溶媒の供給を停止し、その状態を所定時間保持することが好ましい。これにより、焙煎コーヒー豆を膨潤させて、固形分及びクロロゲン酸類の抽出を促進させることができる。
この場合、抽出溶媒の供給量は、焙煎コーヒー豆に対して、０．５質量倍以上が好ましく、１質量倍以上がより好ましく、１．５質量倍以上が更に好ましく、そして、１０質量倍以下が好ましく、７質量倍以下がより好ましく、５質量倍以下が更に好ましい。かかる抽出溶媒の供給量の範囲としては、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは０．５〜１０質量倍、より好ましくは１〜７質量倍、更に好ましくは１．５〜５質量倍である。
また、保持時間は、風味の観点から、１分以上が好ましく、３分以上がより好ましく、５分以上が更に好ましく、そして２０分以下が好ましく、１８分以下がより好ましく、１６分以下が更に好ましい。保持時間の範囲としては、好ましくは１〜２０分、より好ましくは３〜１８分、更に好ましくは５〜１６分である。
この場合、抽出溶媒の供給量は、焙煎コーヒー豆に対して、０．５質量倍以上が好ましく、１質量倍以上がより好ましく、１．５質量倍以上が更に好ましく、そして、１０質量倍以下が好ましく、７質量倍以下がより好ましく、５質量倍以下が更に好ましい。かかる抽出溶媒の供給量の範囲としては、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは０．５〜１０質量倍、より好ましくは１〜７質量倍、更に好ましくは１．５〜５質量倍である。
また、保持時間は、風味の観点から、１分以上が好ましく、３分以上がより好ましく、５分以上が更に好ましく、そして２０分以下が好ましく、１８分以下がより好ましく、１６分以下が更に好ましい。保持時間の範囲としては、好ましくは１〜２０分、より好ましくは３〜１８分、更に好ましくは５〜１６分である。
次に、コーヒー抽出液を容器外に排出する。コーヒー抽出液を容器外に排出する際には、抽出溶媒の供給を同時に行うことが好ましく、焙煎コーヒー豆と活性炭を層状に仕込んだ場合には、抽出溶媒を焙煎コーヒー豆側から供給し、コーヒー抽出液を活性炭側から排出することが好ましい。抽出溶媒の供給は連続的でもよいが、間欠的でも差し支えない。
コーヒー抽出液の排出速度は、抽出溶媒の供給速度と略同一とすることが好ましい。具体的には、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、０．０８ｋｇ／分以上が好ましく、０．１ｋｇ／分以上がより好ましく、０．１５ｋｇ／分以上が更に好ましく、そして、０．５ｋｇ／分以下が好ましく、０．４ｋｇ／分以下がより好ましく、０．３ｋｇ／分以下が更に好ましい。かかる供給速度の範囲としては、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、好ましくは０．０８〜０．５ｋｇ／分、より好ましくは０．１〜０．４ｋｇ／分、更に好ましくは０．１５〜０．３ｋｇ／分である。
次に、コーヒー抽出液の排出を停止するが、コーヒー抽出液の抽出倍率、すなわち、コーヒー抽出液質量／焙煎コーヒー豆質量が所定量に達したときに停止することが好ましい。
コーヒー抽出液の抽出倍率は、焙煎コーヒー豆に対して、１質量倍以上が好ましく、３質量倍以上がより好ましく、４質量倍以上が更に好ましく、そして、１５質量倍以下が好ましく、１３質量倍以下がより好ましく、１２質量倍以下が更に好ましい。かかる抽出溶媒の供給量の範囲としては、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１〜１５質量倍、より好ましくは３〜１３質量倍、更に好ましくは４〜１２質量倍である。
コーヒー抽出液の抽出倍率は、焙煎コーヒー豆に対して、１質量倍以上が好ましく、３質量倍以上がより好ましく、４質量倍以上が更に好ましく、そして、１５質量倍以下が好ましく、１３質量倍以下がより好ましく、１２質量倍以下が更に好ましい。かかる抽出溶媒の供給量の範囲としては、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１〜１５質量倍、より好ましくは３〜１３質量倍、更に好ましくは４〜１２質量倍である。
排出されたコーヒー抽出液は、冷却後、必要により、濾過、遠心分離等により処理してもよい。
このようにして、本発明のコーヒー組成物を得ることができるが、得られたコーヒー組成物は、以下の特性を具備することができる。
（ｉ）コーヒー組成物中の固形分量は、３．０質量％以上が好ましく、３．１質量％以上がより好ましく、３．１５質量％以上が更に好ましく、そして、４．０質量％以下が好ましく、３．９質量％以下がより好ましく、３．８質量％以下が更に好ましい。かかる固形分量の範囲としては、好ましくは３．０〜４．０質量％、より好ましくは３．１〜３．９質量％、更に好ましくは３．１５〜３．８質量％である。ここで、本明細書において「固形分」とは、後掲の実施例の「Ｂｒｉｘの測定」に記載の方法により定量される可溶性固形分を意味する。
（ii）コーヒー組成物の固形分中のクロロゲン酸類の含有量は、７質量％以上が好ましく、８質量％以上がより好ましく、９質量％以上が更に好ましく、そして、３０質量％以下が好ましく、２８質量％以下がより好ましく、２７質量％以下が更に好ましい。かかる固形分中のクロロゲン酸類の含有量の範囲としては、好ましくは７〜３０質量％、より好ましくは８〜２８質量％、更に好ましくは９〜２７質量％である。
ここで、本明細書において「クロロゲン酸類」とは、３−カフェオイルキナ酸、４−カフェオイルキナ酸及び５−カフェオイルキナ酸のモノカフェオイルキナ酸と、３−フェルラキナ酸、４−フェルラキナ酸及び５−フェルラキナ酸のモノフェルラキナ酸を併せての総称であり、本発明においては上記６種のうち少なくとも１種を含有すればよい。なお、クロロゲン酸類の含有量は、上記６種の合計量に基づいて定義される。
（iii）コーヒー組成物中のヒドロキシヒドロキノンとクロロゲン酸類との質量比（ヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類）は、５×１０-4以下が好ましく、４×１０-4以下がより好ましく、３×１０-4以下が更に好ましい。なお、コーヒー組成物中のヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類の質量比は、０であってもよいが、生産効率及び経済的観点から、１×１０-8以上が好ましく、１×１０-7以上が好ましい。コーヒー組成物中のヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類の質量比の範囲としては、好ましくは０以上５×１０-4以下、より好ましくは１×１０-8以上５×１０-4以下、更に好ましくは１×１０-8以上４×１０-4以下、更により好ましくは１×１０-7以上３×１０-4以下である。
（ｉ）コーヒー組成物中の固形分量は、３．０質量％以上が好ましく、３．１質量％以上がより好ましく、３．１５質量％以上が更に好ましく、そして、４．０質量％以下が好ましく、３．９質量％以下がより好ましく、３．８質量％以下が更に好ましい。かかる固形分量の範囲としては、好ましくは３．０〜４．０質量％、より好ましくは３．１〜３．９質量％、更に好ましくは３．１５〜３．８質量％である。ここで、本明細書において「固形分」とは、後掲の実施例の「Ｂｒｉｘの測定」に記載の方法により定量される可溶性固形分を意味する。
（ii）コーヒー組成物の固形分中のクロロゲン酸類の含有量は、７質量％以上が好ましく、８質量％以上がより好ましく、９質量％以上が更に好ましく、そして、３０質量％以下が好ましく、２８質量％以下がより好ましく、２７質量％以下が更に好ましい。かかる固形分中のクロロゲン酸類の含有量の範囲としては、好ましくは７〜３０質量％、より好ましくは８〜２８質量％、更に好ましくは９〜２７質量％である。
ここで、本明細書において「クロロゲン酸類」とは、３−カフェオイルキナ酸、４−カフェオイルキナ酸及び５−カフェオイルキナ酸のモノカフェオイルキナ酸と、３−フェルラキナ酸、４−フェルラキナ酸及び５−フェルラキナ酸のモノフェルラキナ酸を併せての総称であり、本発明においては上記６種のうち少なくとも１種を含有すればよい。なお、クロロゲン酸類の含有量は、上記６種の合計量に基づいて定義される。
（iii）コーヒー組成物中のヒドロキシヒドロキノンとクロロゲン酸類との質量比（ヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類）は、５×１０-4以下が好ましく、４×１０-4以下がより好ましく、３×１０-4以下が更に好ましい。なお、コーヒー組成物中のヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類の質量比は、０であってもよいが、生産効率及び経済的観点から、１×１０-8以上が好ましく、１×１０-7以上が好ましい。コーヒー組成物中のヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類の質量比の範囲としては、好ましくは０以上５×１０-4以下、より好ましくは１×１０-8以上５×１０-4以下、更に好ましくは１×１０-8以上４×１０-4以下、更により好ましくは１×１０-7以上３×１０-4以下である。
上記実施形態に関し、本発明は更に以下のコーヒー組成物の製造方法を開示する。
＜１＞
次の成分（Ａ）及び（Ｂ）；
（Ａ）平均粒径が０．９０〜１．４０ｍｍである焙煎コーヒー豆、
（Ｂ）平均粒径が０．３０〜０．６０ｍｍであり、前記焙煎コーヒー豆に対して１０〜３５質量％の活性炭
を同一容器内に仕込み、当該容器内に７０〜９０℃の抽出溶媒を供給してコーヒー抽出液を得、当該コーヒー抽出液を当該容器内にて活性炭と接触させる、コーヒー組成物の製造方法。
次の成分（Ａ）及び（Ｂ）；
（Ａ）平均粒径が０．９０〜１．４０ｍｍである焙煎コーヒー豆、
（Ｂ）平均粒径が０．３０〜０．６０ｍｍであり、前記焙煎コーヒー豆に対して１０〜３５質量％の活性炭
を同一容器内に仕込み、当該容器内に７０〜９０℃の抽出溶媒を供給してコーヒー抽出液を得、当該コーヒー抽出液を当該容器内にて活性炭と接触させる、コーヒー組成物の製造方法。
＜２＞
焙煎コーヒー豆のＬ値が、好ましくは１０以上、より好ましくは１３以上、更に好ましくは１５以上であって、好ましくは６０以下、より好ましくは４０以下、更に好ましくは３５以下である、前記＜１＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３＞
焙煎コーヒー豆のＬ値が、好ましくは１０〜６０、より好ましくは１３〜４０、更に好ましくは１５〜３５である、前記＜１＞又は＜２＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４＞
焙煎コーヒー豆の平均粒径が、好ましくは０．９２ｍｍ以上、より好ましくは０．９４ｍｍ以上、更に好ましくは０．９６ｍｍ以上であって、好ましくは１．３８ｍｍ以下、より好ましくは１．３５ｍｍ以下、更に好ましくは１．３３ｍｍ以下である、前記＜１＞〜＜３＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜５＞
焙煎コーヒー豆の平均粒径が、好ましくは０．９２〜１．３８ｍｍ、より好ましくは０．９４〜１．３５ｍｍ、更に好ましくは０．９６〜１．３３ｍｍである、前記＜１＞〜＜４＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
焙煎コーヒー豆のＬ値が、好ましくは１０以上、より好ましくは１３以上、更に好ましくは１５以上であって、好ましくは６０以下、より好ましくは４０以下、更に好ましくは３５以下である、前記＜１＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３＞
焙煎コーヒー豆のＬ値が、好ましくは１０〜６０、より好ましくは１３〜４０、更に好ましくは１５〜３５である、前記＜１＞又は＜２＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４＞
焙煎コーヒー豆の平均粒径が、好ましくは０．９２ｍｍ以上、より好ましくは０．９４ｍｍ以上、更に好ましくは０．９６ｍｍ以上であって、好ましくは１．３８ｍｍ以下、より好ましくは１．３５ｍｍ以下、更に好ましくは１．３３ｍｍ以下である、前記＜１＞〜＜３＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜５＞
焙煎コーヒー豆の平均粒径が、好ましくは０．９２〜１．３８ｍｍ、より好ましくは０．９４〜１．３５ｍｍ、更に好ましくは０．９６〜１．３３ｍｍである、前記＜１＞〜＜４＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜６＞
活性炭が、好ましくはヤシ殻活性炭、更に好ましくは水蒸気賦活ヤシ殻活性炭である、前記＜１＞〜＜５＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜７＞
活性炭の平均細孔直径が、好ましくは３ｎｍ以下、より好ましくは０．６〜３ｎｍ、更に好ましくは１．２〜３．０ｎｍである、前記＜１＞〜＜６＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜８＞
活性炭の平均粒径が、好ましくは０．３１ｍｍ以上、より好ましくは０．３２ｍｍ以上であって、好ましくは０．５５ｍｍ以下、より好ましくは０．５０ｍｍ以下、更に好ましくは０．４５ｍｍ以下である、前記＜１＞〜＜７＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜９＞
活性炭の平均粒径が、好ましくは０．３０〜０．５５ｍｍ、より好ましくは０．３１〜０．５０ｍｍ、更に好ましくは０．３２〜０．４５ｍｍである、前記＜１＞〜＜８＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
活性炭が、好ましくはヤシ殻活性炭、更に好ましくは水蒸気賦活ヤシ殻活性炭である、前記＜１＞〜＜５＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜７＞
活性炭の平均細孔直径が、好ましくは３ｎｍ以下、より好ましくは０．６〜３ｎｍ、更に好ましくは１．２〜３．０ｎｍである、前記＜１＞〜＜６＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜８＞
活性炭の平均粒径が、好ましくは０．３１ｍｍ以上、より好ましくは０．３２ｍｍ以上であって、好ましくは０．５５ｍｍ以下、より好ましくは０．５０ｍｍ以下、更に好ましくは０．４５ｍｍ以下である、前記＜１＞〜＜７＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜９＞
活性炭の平均粒径が、好ましくは０．３０〜０．５５ｍｍ、より好ましくは０．３１〜０．５０ｍｍ、更に好ましくは０．３２〜０．４５ｍｍである、前記＜１＞〜＜８＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１０＞
活性炭の使用量が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１２質量％以上、より好ましくは１５質量％以上、更に好ましくは２０質量％以上であって、好ましくは３３質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、更に好ましくは２８質量％以下である、前記＜１＞〜＜９＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１１＞
活性炭の使用量が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１２〜３３質量％、より好ましくは１５〜３０質量％、更に好ましくは２０〜２８質量％である、前記＜１＞〜＜１０＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１２＞
好ましくは焙煎コーヒー豆と活性炭をそれぞれを層状に仕込む、前記＜１＞〜＜１１＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１３＞
抽出溶媒の通液方向に対して、好ましくは上流側に焙煎コーヒー豆を、下流側に活性炭を、それぞれ仕込む、前記＜１２＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
活性炭の使用量が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１２質量％以上、より好ましくは１５質量％以上、更に好ましくは２０質量％以上であって、好ましくは３３質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、更に好ましくは２８質量％以下である、前記＜１＞〜＜９＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１１＞
活性炭の使用量が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１２〜３３質量％、より好ましくは１５〜３０質量％、更に好ましくは２０〜２８質量％である、前記＜１＞〜＜１０＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１２＞
好ましくは焙煎コーヒー豆と活性炭をそれぞれを層状に仕込む、前記＜１＞〜＜１１＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１３＞
抽出溶媒の通液方向に対して、好ましくは上流側に焙煎コーヒー豆を、下流側に活性炭を、それぞれ仕込む、前記＜１２＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１４＞
活性炭を仕込んだ後、焙煎コーヒー豆を仕込む前に、好ましくは活性炭を水性溶媒で洗浄する、前記＜１＞〜＜１３＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１５＞
水性溶媒が、好ましくは水、含水アルコール又は炭酸水であり、より好ましくは水である、前記＜１４＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１６＞
水性溶媒の温度が、好ましくは６０〜１００℃、更に好ましくは７０〜９５℃である、前記＜１４＞又は＜１５＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１７＞
水性溶媒の使用量が、活性炭に対して、好ましくは５質量倍以上、より好ましくは１０質量倍以上、更に好ましくは１５質量倍以上であって、好ましくは２００質量倍以下、より好ましくは１３０質量倍以下、更に好ましくは１００質量倍以下、更に好ましくは５０質量倍以下である、前記＜１４＞〜＜１６＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１８＞
水性溶媒の使用量が、活性炭に対して、好ましくは５〜２００質量倍、より好ましくは１０〜１３０質量倍、更に好ましくは１５〜１００質量倍、更に好ましくは１５〜５０質量倍である、前記＜１４＞〜＜１７＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
活性炭を仕込んだ後、焙煎コーヒー豆を仕込む前に、好ましくは活性炭を水性溶媒で洗浄する、前記＜１＞〜＜１３＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１５＞
水性溶媒が、好ましくは水、含水アルコール又は炭酸水であり、より好ましくは水である、前記＜１４＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１６＞
水性溶媒の温度が、好ましくは６０〜１００℃、更に好ましくは７０〜９５℃である、前記＜１４＞又は＜１５＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１７＞
水性溶媒の使用量が、活性炭に対して、好ましくは５質量倍以上、より好ましくは１０質量倍以上、更に好ましくは１５質量倍以上であって、好ましくは２００質量倍以下、より好ましくは１３０質量倍以下、更に好ましくは１００質量倍以下、更に好ましくは５０質量倍以下である、前記＜１４＞〜＜１６＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１８＞
水性溶媒の使用量が、活性炭に対して、好ましくは５〜２００質量倍、より好ましくは１０〜１３０質量倍、更に好ましくは１５〜１００質量倍、更に好ましくは１５〜５０質量倍である、前記＜１４＞〜＜１７＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜１９＞
抽出溶媒が、好ましくは水、含水アルコール又は炭酸水、より好ましくは水、更に好ましくは水道水、天然水、蒸留水又はイオン交換水である、前記＜１＞〜＜１８＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２０＞
抽出溶媒のｐＨが、好ましくは４〜１０、更に好ましくは５〜７である、前記＜１＞〜＜１９＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
抽出溶媒が、好ましくは水、含水アルコール又は炭酸水、より好ましくは水、更に好ましくは水道水、天然水、蒸留水又はイオン交換水である、前記＜１＞〜＜１８＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２０＞
抽出溶媒のｐＨが、好ましくは４〜１０、更に好ましくは５〜７である、前記＜１＞〜＜１９＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２１＞
抽出溶媒の温度が、好ましくは７５℃以上、更に好ましくは８０℃以上であって、好ましくは８９℃以下、更に好ましくは８７℃以下である、前記＜１＞〜＜２０＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２２＞
抽出溶媒の温度が、好ましくは７５〜８９℃、更に好ましくは８０〜８７℃である、前記＜１＞〜＜２１＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２３＞
抽出溶媒の供給方法が、好ましくは容器の下方から上方に供給するか（上昇流であるか）、又は容器の上方から下方に供給する（下降流である）、前記＜１＞〜＜２２＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２４＞
抽出方法が、好ましくはドリップ抽出又はカラム抽出である、前記＜１＞〜＜２３＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２５＞
抽出溶媒の供給速度が、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、好ましくは０．０８ｋｇ／分以上、より好ましくは０．１ｋｇ／分以上、更に好ましくは０．１５ｋｇ／分以上であって、好ましくは、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり０．５ｋｇ／分以下、より好ましくは０．４ｋｇ／分以下、更に好ましくは０．３ｋｇ／分以下である、前記＜１＞〜＜２４＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２６＞
抽出溶媒の供給速度が、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、好ましくは０．０８〜０．５ｋｇ／分、より好ましくは０．１〜０．４ｋｇ／分、更に好ましくは０．１５〜０．３ｋｇ／分である、前記＜１＞〜＜２５＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
抽出溶媒の温度が、好ましくは７５℃以上、更に好ましくは８０℃以上であって、好ましくは８９℃以下、更に好ましくは８７℃以下である、前記＜１＞〜＜２０＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２２＞
抽出溶媒の温度が、好ましくは７５〜８９℃、更に好ましくは８０〜８７℃である、前記＜１＞〜＜２１＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２３＞
抽出溶媒の供給方法が、好ましくは容器の下方から上方に供給するか（上昇流であるか）、又は容器の上方から下方に供給する（下降流である）、前記＜１＞〜＜２２＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２４＞
抽出方法が、好ましくはドリップ抽出又はカラム抽出である、前記＜１＞〜＜２３＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２５＞
抽出溶媒の供給速度が、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、好ましくは０．０８ｋｇ／分以上、より好ましくは０．１ｋｇ／分以上、更に好ましくは０．１５ｋｇ／分以上であって、好ましくは、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり０．５ｋｇ／分以下、より好ましくは０．４ｋｇ／分以下、更に好ましくは０．３ｋｇ／分以下である、前記＜１＞〜＜２４＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２６＞
抽出溶媒の供給速度が、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、好ましくは０．０８〜０．５ｋｇ／分、より好ましくは０．１〜０．４ｋｇ／分、更に好ましくは０．１５〜０．３ｋｇ／分である、前記＜１＞〜＜２５＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２７＞
好ましくは、焙煎コーヒー豆に対して０．５〜１０質量倍の抽出溶媒を供給した後、抽出溶媒の供給を停止し、その状態で１〜２０分間保持する、前記＜１＞〜＜２６＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２８＞
抽出溶媒の供給量が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１質量倍以上、更に好ましくは１．５質量倍以上であって、好ましくは７質量倍以下、更に好ましくは５質量倍以下である、前記＜２７＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２９＞
抽出溶媒の供給量が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１〜７質量倍、更に好ましくは１．５〜５質量倍である、前記＜２７＞又は＜２８＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３０＞
保持時間が、好ましくは３分以上、更に好ましくは５分以上であって、好ましくは２０分以下、より好ましくは１８分以下、更に好ましくは１６分以下である、前記＜２７＞〜＜２９＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３１＞
保持時間が、好ましくは３〜１８分、更に好ましくは５〜１６分である、前記＜２７＞〜＜３０＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
好ましくは、焙煎コーヒー豆に対して０．５〜１０質量倍の抽出溶媒を供給した後、抽出溶媒の供給を停止し、その状態で１〜２０分間保持する、前記＜１＞〜＜２６＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２８＞
抽出溶媒の供給量が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１質量倍以上、更に好ましくは１．５質量倍以上であって、好ましくは７質量倍以下、更に好ましくは５質量倍以下である、前記＜２７＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜２９＞
抽出溶媒の供給量が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１〜７質量倍、更に好ましくは１．５〜５質量倍である、前記＜２７＞又は＜２８＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３０＞
保持時間が、好ましくは３分以上、更に好ましくは５分以上であって、好ましくは２０分以下、より好ましくは１８分以下、更に好ましくは１６分以下である、前記＜２７＞〜＜２９＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３１＞
保持時間が、好ましくは３〜１８分、更に好ましくは５〜１６分である、前記＜２７＞〜＜３０＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３２＞
好ましくは、抽出溶媒の供給とコーヒー抽出液の排出を同時に行う、前記＜１＞〜＜３１＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３３＞
好ましくは、抽出溶媒を焙煎コーヒー豆側から供給し、コーヒー抽出液を活性炭側から排出する、前記＜３２＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３４＞
コーヒー抽出液の排出速度が、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、好ましくは０．０８ｋｇ／分以上、より好ましくは０．１ｋｇ／分以上、更に好ましくは０．１５ｋｇ／分以上であって、好ましくは、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり０．５ｋｇ／分以下、より好ましくは０．４ｋｇ／分以下、更に好ましくは０．３ｋｇ／分以下である、前記＜３２＞又は＜３３＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３５＞
コーヒー抽出液の排出速度が、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、好ましくは０．０８〜０．５ｋｇ／分、より好ましくは０．１〜０．４ｋｇ／分、更に好ましくは０．１５〜０．３ｋｇ／分である、前記＜３２＞〜＜３４＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３６＞
コーヒー抽出液の抽出倍率が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１質量倍以上、より好ましくは３質量倍以上、更に好ましくは４質量倍以上であって、好ましくは１５質量倍以下、より好ましくは１３質量倍以下、更に好ましくは１２質量倍以下である、前記＜１＞〜＜３５＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３７＞
コーヒー抽出液の抽出倍率が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１〜１５質量倍、より好ましくは３〜１３質量倍、更に好ましくは４〜１２質量倍である、前記＜１＞〜＜３６＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３８＞
好ましくは、排出されたコーヒー抽出液を冷却後、必要により濾過又は遠心分離する、前記＜１＞〜＜３７＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
好ましくは、抽出溶媒の供給とコーヒー抽出液の排出を同時に行う、前記＜１＞〜＜３１＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３３＞
好ましくは、抽出溶媒を焙煎コーヒー豆側から供給し、コーヒー抽出液を活性炭側から排出する、前記＜３２＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３４＞
コーヒー抽出液の排出速度が、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、好ましくは０．０８ｋｇ／分以上、より好ましくは０．１ｋｇ／分以上、更に好ましくは０．１５ｋｇ／分以上であって、好ましくは、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり０．５ｋｇ／分以下、より好ましくは０．４ｋｇ／分以下、更に好ましくは０．３ｋｇ／分以下である、前記＜３２＞又は＜３３＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３５＞
コーヒー抽出液の排出速度が、焙煎コーヒー豆１ｋｇ当たり、好ましくは０．０８〜０．５ｋｇ／分、より好ましくは０．１〜０．４ｋｇ／分、更に好ましくは０．１５〜０．３ｋｇ／分である、前記＜３２＞〜＜３４＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３６＞
コーヒー抽出液の抽出倍率が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１質量倍以上、より好ましくは３質量倍以上、更に好ましくは４質量倍以上であって、好ましくは１５質量倍以下、より好ましくは１３質量倍以下、更に好ましくは１２質量倍以下である、前記＜１＞〜＜３５＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３７＞
コーヒー抽出液の抽出倍率が、焙煎コーヒー豆に対して、好ましくは１〜１５質量倍、より好ましくは３〜１３質量倍、更に好ましくは４〜１２質量倍である、前記＜１＞〜＜３６＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３８＞
好ましくは、排出されたコーヒー抽出液を冷却後、必要により濾過又は遠心分離する、前記＜１＞〜＜３７＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜３９＞
得られたコーヒー組成物は、コーヒー組成物中の固形分量が、好ましくは３．０質量％以上、より好ましくは３．１質量％以上、更に好ましくは３．１５質量％以上であって、好ましくは４．０質量％以下、より好ましくは３．９質量％以下、更に好ましくは３．８質量％以下である、前記＜１＞〜＜３８＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４０＞
得られたコーヒー組成物は、コーヒー組成物中の固形分量が、好ましくは３．０〜４．０質量％、より好ましくは３．１〜３．９質量％、更に好ましくは３．１５〜３．８質量％である、前記＜１＞〜＜３９＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４１＞
得られたコーヒー組成物は、固形分中のクロロゲン酸類の含有量が、好ましくは７質量％以上、より好ましくは８質量％以上、更に好ましくは９質量％以上であって、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２８質量％以下、更に好ましくは２７質量％以下である、前記＜１＞〜＜４０＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４２＞
得られたコーヒー組成物は、固形分中のクロロゲン酸類の含有量が、好ましくは７〜３０質量％、より好ましくは８〜２８質量％、更に好ましくは９〜２７質量％である、前記＜１＞〜＜４１＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４３＞
クロロゲン酸類が、好ましくは、３−カフェオイルキナ酸、４−カフェオイルキナ酸、５−カフェオイルキナ酸、３−フェルラキナ酸、４−フェルラキナ酸及び５−フェルラキナ酸から選ばれる少なくとも１種である、前記＜４１＞又は＜４２＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
得られたコーヒー組成物は、コーヒー組成物中の固形分量が、好ましくは３．０質量％以上、より好ましくは３．１質量％以上、更に好ましくは３．１５質量％以上であって、好ましくは４．０質量％以下、より好ましくは３．９質量％以下、更に好ましくは３．８質量％以下である、前記＜１＞〜＜３８＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４０＞
得られたコーヒー組成物は、コーヒー組成物中の固形分量が、好ましくは３．０〜４．０質量％、より好ましくは３．１〜３．９質量％、更に好ましくは３．１５〜３．８質量％である、前記＜１＞〜＜３９＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４１＞
得られたコーヒー組成物は、固形分中のクロロゲン酸類の含有量が、好ましくは７質量％以上、より好ましくは８質量％以上、更に好ましくは９質量％以上であって、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２８質量％以下、更に好ましくは２７質量％以下である、前記＜１＞〜＜４０＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４２＞
得られたコーヒー組成物は、固形分中のクロロゲン酸類の含有量が、好ましくは７〜３０質量％、より好ましくは８〜２８質量％、更に好ましくは９〜２７質量％である、前記＜１＞〜＜４１＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４３＞
クロロゲン酸類が、好ましくは、３−カフェオイルキナ酸、４−カフェオイルキナ酸、５−カフェオイルキナ酸、３−フェルラキナ酸、４−フェルラキナ酸及び５−フェルラキナ酸から選ばれる少なくとも１種である、前記＜４１＞又は＜４２＞記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４４＞
得られたコーヒー組成物は、ヒドロキシヒドロキノンとクロロゲン酸類との質量比（ヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類）が、好ましくは５×１０-4以下、より好ましくは４×１０-4以下、更に好ましくは３×１０-4以下である、前記＜１＞〜＜４３＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４５＞
得られたコーヒー組成物は、ヒドロキシヒドロキノンとクロロゲン酸類との質量比（ヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類）が、好ましくは０以上、より好ましくは１×１０-8以上、更に好ましくは１×１０-7以上である、前記＜１＞〜＜４４＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４６＞
得られたコーヒー組成物は、ヒドロキシヒドロキノンとクロロゲン酸類との質量比（ヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類）が、好ましくは０、より好ましくは０以上５×１０-4以下、更に１×１０-8以上５×１０-4以下、更により好ましくは１×１０-8以上４×１０-4以下、更により好ましくは１×１０-7以上３×１０-4以下である、前記＜１＞〜＜４５＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
得られたコーヒー組成物は、ヒドロキシヒドロキノンとクロロゲン酸類との質量比（ヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類）が、好ましくは５×１０-4以下、より好ましくは４×１０-4以下、更に好ましくは３×１０-4以下である、前記＜１＞〜＜４３＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４５＞
得られたコーヒー組成物は、ヒドロキシヒドロキノンとクロロゲン酸類との質量比（ヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類）が、好ましくは０以上、より好ましくは１×１０-8以上、更に好ましくは１×１０-7以上である、前記＜１＞〜＜４４＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
＜４６＞
得られたコーヒー組成物は、ヒドロキシヒドロキノンとクロロゲン酸類との質量比（ヒドロキシヒドロキノン／クロロゲン酸類）が、好ましくは０、より好ましくは０以上５×１０-4以下、更に１×１０-8以上５×１０-4以下、更により好ましくは１×１０-8以上４×１０-4以下、更により好ましくは１×１０-7以上３×１０-4以下である、前記＜１＞〜＜４５＞のいずれか一に記載のコーヒー組成物の製造方法。
１．活性炭及び焙煎コーヒー豆の平均粒径の測定
Ｔｙｌｅｒ製(ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１)の篩を使用し、ＪＩＳ Ｋ１４７４：２００７に準拠し、６．３に基づき粒度を求め、次に６．４に基づき粒度分布を求め、更に同項ｂ）の７）に基づいて質量平均粒径を算出した。
Ｔｙｌｅｒ製(ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１)の篩を使用し、ＪＩＳ Ｋ１４７４：２００７に準拠し、６．３に基づき粒度を求め、次に６．４に基づき粒度分布を求め、更に同項ｂ）の７）に基づいて質量平均粒径を算出した。
２．クロロゲン酸類の分析
クロロゲン酸類の分析法は次の通りである。
分析機器はＨＰＬＣを使用した。装置の構成ユニットの型番は次の通り。
・ＵＶ−ＶＩＳ検出器：Ｌ−２４２０〔（株）日立ハイテクノロジーズ〕、
・カラムオーブン：Ｌ−２３００〔（株）日立ハイテクノロジーズ〕、
・ポンプ：Ｌ−２１３０〔（株）日立ハイテクノロジーズ〕、
・オートサンプラー：Ｌ−２２００〔（株）日立ハイテクノロジーズ〕、
・カラム：Ｃａｄｅｎｚａ ＣＤ−Ｃ１８ 内径４．６ｍｍ×長さ１５０ｍｍ、粒子径３μｍ〔インタクト（株）〕。
クロロゲン酸類の分析法は次の通りである。
分析機器はＨＰＬＣを使用した。装置の構成ユニットの型番は次の通り。
・ＵＶ−ＶＩＳ検出器：Ｌ−２４２０〔（株）日立ハイテクノロジーズ〕、
・カラムオーブン：Ｌ−２３００〔（株）日立ハイテクノロジーズ〕、
・ポンプ：Ｌ−２１３０〔（株）日立ハイテクノロジーズ〕、
・オートサンプラー：Ｌ−２２００〔（株）日立ハイテクノロジーズ〕、
・カラム：Ｃａｄｅｎｚａ ＣＤ−Ｃ１８ 内径４．６ｍｍ×長さ１５０ｍｍ、粒子径３μｍ〔インタクト（株）〕。
分析条件は次の通りである。
・サンプル注入量：１０μＬ、
・流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ、
・ＵＶ−ＶＩＳ検出器設定波長：３２５ｎｍ、
・カラムオーブン設定温度：３５℃、
・溶離液Ａ：０．０５Ｍ 酢酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、１０ｍＭ 酢酸ナトリウム、５（Ｖ／Ｖ）％アセトニトリル溶液、
・溶離液Ｂ：アセトニトリル。
・サンプル注入量：１０μＬ、
・流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ、
・ＵＶ−ＶＩＳ検出器設定波長：３２５ｎｍ、
・カラムオーブン設定温度：３５℃、
・溶離液Ａ：０．０５Ｍ 酢酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、１０ｍＭ 酢酸ナトリウム、５（Ｖ／Ｖ）％アセトニトリル溶液、
・溶離液Ｂ：アセトニトリル。
濃度勾配条件
時間 溶離液Ａ 溶離液Ｂ
０．０分 １００％ ０％
１０．０分 １００％ ０％
１５．０分 ９５％ ５％
２０．０分 ９５％ ５％
２２．０分 ９２％ ８％
５０．０分 ９２％ ８％
５２．０分 １０％ ９０％
６０．０分 １０％ ９０％
６０．１分 １００％ ０％
７０．０分 １００％ ０％
時間 溶離液Ａ 溶離液Ｂ
０．０分 １００％ ０％
１０．０分 １００％ ０％
１５．０分 ９５％ ５％
２０．０分 ９５％ ５％
２２．０分 ９２％ ８％
５０．０分 ９２％ ８％
５２．０分 １０％ ９０％
６０．０分 １０％ ９０％
６０．１分 １００％ ０％
７０．０分 １００％ ０％
ＨＰＬＣでは、試料１ｇを精秤後、溶離液Ａにて１０ｍＬにメスアップし、メンブレンフィルター〔ＧＬクロマトディスク２５Ａ，孔径０．４５μｍ，ジーエルサイエンス（株）〕にて濾過後、分析に供した。
クロロゲン酸類の保持時間（単位：分）
・モノカフェオイルキナ酸：５．３、８．８、１１．６の計３点
・モノフェルラキナ酸：１３．０、１９．９、２１．０の計３点
ここで求めた６種のクロロゲン酸類の面積値から５−カフェオイルキナ酸を標準物質とし、質量％を求めた。
・モノカフェオイルキナ酸：５．３、８．８、１１．６の計３点
・モノフェルラキナ酸：１３．０、１９．９、２１．０の計３点
ここで求めた６種のクロロゲン酸類の面積値から５−カフェオイルキナ酸を標準物質とし、質量％を求めた。
３．ヒドロキシヒドロキノンの分析
分析機器はＨＰＬＣ−電気化学検出器（クーロメトリック型）であるクーロアレイシステム（モデル５６００Ａ、米国ＥＳＡ社製）を使用した。装置の構成ユニットの名称・型番は次の通りである。
・アナリティカルセル：モデル５０１０、クーロアレイオーガナイザー、
・クーロアレイエレクトロニクスモジュール・ソフトウエア：モデル５６００Ａ、
・溶媒送液モジュール：モデル５８２、グラジエントミキサー、
・オートサンプラー：モデル５４２、パルスダンパー、
・デガッサー：Ｄｅｇａｓｙｓ Ｕｌｔｉｍａｔｅ ＤＵ３００３、
・カラムオーブン：５０５．
・カラム：ＣＡＰＣＥＬＬ ＰＡＫ Ｃ１８ ＡＱ 内径４．６ｍｍ×長さ２５０ｍｍ 粒子径５μｍ〔（株）資生堂〕
分析機器はＨＰＬＣ−電気化学検出器（クーロメトリック型）であるクーロアレイシステム（モデル５６００Ａ、米国ＥＳＡ社製）を使用した。装置の構成ユニットの名称・型番は次の通りである。
・アナリティカルセル：モデル５０１０、クーロアレイオーガナイザー、
・クーロアレイエレクトロニクスモジュール・ソフトウエア：モデル５６００Ａ、
・溶媒送液モジュール：モデル５８２、グラジエントミキサー、
・オートサンプラー：モデル５４２、パルスダンパー、
・デガッサー：Ｄｅｇａｓｙｓ Ｕｌｔｉｍａｔｅ ＤＵ３００３、
・カラムオーブン：５０５．
・カラム：ＣＡＰＣＥＬＬ ＰＡＫ Ｃ１８ ＡＱ 内径４．６ｍｍ×長さ２５０ｍｍ 粒子径５μｍ〔（株）資生堂〕
分析条件は次の通りである。
・サンプル注入量：１０μＬ、
・流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ、
・電気化学検出器の印加電圧：０ｍＶ、
・カラムオーブン設定温度：４０℃、
・溶離液Ｃ：０．１（Ｗ／Ｖ）％リン酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、５（Ｖ／Ｖ）％メタノール溶液、
・溶離液Ｄ：０．１（Ｗ／Ｖ）％リン酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、５０（Ｖ／Ｖ）％メタノール溶液。
・サンプル注入量：１０μＬ、
・流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ、
・電気化学検出器の印加電圧：０ｍＶ、
・カラムオーブン設定温度：４０℃、
・溶離液Ｃ：０．１（Ｗ／Ｖ）％リン酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、５（Ｖ／Ｖ）％メタノール溶液、
・溶離液Ｄ：０．１（Ｗ／Ｖ）％リン酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、５０（Ｖ／Ｖ）％メタノール溶液。
溶離液Ｃ及びＤの調製には、高速液体クロマトグラフィー用蒸留水〔関東化学（株）〕、高速液体クロマトグラフィー用メタノール〔関東化学（株）〕、リン酸（特級、和光純薬工業（株））、１−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸〔６０％水溶液、東京化成工業（株）〕を用いた。
濃度勾配条件
時間 溶離液Ｃ 溶離液Ｄ
０．０分 １００％ ０％
１０．０分 １００％ ０％
１０．１分 ０％ １００％
２０．０分 ０％ １００％
２０．１分 １００％ ０％
５０．０分 １００％ ０％
時間 溶離液Ｃ 溶離液Ｄ
０．０分 １００％ ０％
１０．０分 １００％ ０％
１０．１分 ０％ １００％
２０．０分 ０％ １００％
２０．１分 １００％ ０％
５０．０分 １００％ ０％
試料５ｇを精秤後、０．５（Ｗ／Ｖ）％リン酸、０．５ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、５（Ｖ／Ｖ）％メタノール溶液にて１０ｍＬにメスアップし、この溶液について遠心分離を行い、上清を分析試料とした。この上清について、ボンドエルートＳＣＸ〔固相充填量：５００ｍｇ、リザーバ容量：３ｍＬ、ジーエルサイエンス（株）〕に通液し、初通過液約０．５ｍＬを除いて通過液を得た。この通過液について、メンブレンフィルター〔ＧＬクロマトディスク２５Ａ，孔径０．４５μｍ，ジーエルサイエンス（株）〕にて濾過し、速やかに分析に供した。
上記の条件における分析において、ヒドロキシヒドロキノンの保持時間は、６．３８分であった。得られたピークの面積値から、ヒドロキシヒドロキノン〔和光純薬工業（株）〕を標準物質とし、質量％を求めた。
４．Ｂｒｉｘの測定
試料を、２０℃にて糖度計（Ａｔａｇｏ ＲＸ−５０００、Ａｔａｇｏ社製）を用いて測定した。
試料を、２０℃にて糖度計（Ａｔａｇｏ ＲＸ−５０００、Ａｔａｇｏ社製）を用いて測定した。
５．Ｌ値の測定
試料を、色差計（（株）日本電色社製 スペクトロフォトメーター ＳＥ２０００）を用いて測定した。
試料を、色差計（（株）日本電色社製 スペクトロフォトメーター ＳＥ２０００）を用いて測定した。
６．官能評価
各コーヒー組成物を専門パネル５名が試飲し、雑味及びコクについて下記の基準にて評価し、スコアを決定した。
各コーヒー組成物を専門パネル５名が試飲し、雑味及びコクについて下記の基準にて評価し、スコアを決定した。
雑味の評価基準
１：雑味を感じない
２：どちらともいえない
３：雑味をやや感じる
４：雑味を感じる
５：雑味を強く感じる
１：雑味を感じない
２：どちらともいえない
３：雑味をやや感じる
４：雑味を感じる
５：雑味を強く感じる
コクの評価基準
１：コクが強い
２：コクがやや強い
３：どちらともいえない
４：コクがやや弱い
５：コクが弱い
１：コクが強い
２：コクがやや強い
３：どちらともいえない
４：コクがやや弱い
５：コクが弱い
製造例１
Ｌ２４の焙煎コーヒー豆を、ミルにて粉砕し、メッシュサイズの異なる複数のＴｙｌｅｒ製（ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１)の篩を用いて篩分けし、質量平均粒径が１．２５６ｍｍ、１．２７８ｍｍ、１．３０２ｍｍである焙煎コーヒー豆を採取した。また、Ｌ２５の焙煎コーヒー豆から、同様の操作により、質量平均粒径が０．８３６ｍｍ、０．９６５ｍｍ、１．２６０ｍｍ、１．３１０ｍｍ、１．４９３ｍｍである焙煎コーヒー豆を採取した。
Ｌ２４の焙煎コーヒー豆を、ミルにて粉砕し、メッシュサイズの異なる複数のＴｙｌｅｒ製（ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１)の篩を用いて篩分けし、質量平均粒径が１．２５６ｍｍ、１．２７８ｍｍ、１．３０２ｍｍである焙煎コーヒー豆を採取した。また、Ｌ２５の焙煎コーヒー豆から、同様の操作により、質量平均粒径が０．８３６ｍｍ、０．９６５ｍｍ、１．２６０ｍｍ、１．３１０ｍｍ、１．４９３ｍｍである焙煎コーヒー豆を採取した。
製造例２
市販の水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭（平均細孔直径２．０ｎｍ）を、ミルにて粉砕し、メッシュサイズの異なる複数のＴｙｌｅｒ製（ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１)の篩を用いて篩分けし、質量平均粒径が０．２４６ｍｍ、０．２８０ｍｍ、０．３４４ｍｍ、０．３５８ｍｍ、０．３６１ｍｍ、０．３６９ｍｍ、０．３７２ｍｍ、０．３７５ｍｍ、０．４０８ｍｍ、０．５５０ｍｍ、０．７０３ｍｍ、１．１２５ｍｍである水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭を採取した。
市販の水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭（平均細孔直径２．０ｎｍ）を、ミルにて粉砕し、メッシュサイズの異なる複数のＴｙｌｅｒ製（ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１)の篩を用いて篩分けし、質量平均粒径が０．２４６ｍｍ、０．２８０ｍｍ、０．３４４ｍｍ、０．３５８ｍｍ、０．３６１ｍｍ、０．３６９ｍｍ、０．３７２ｍｍ、０．３７５ｍｍ、０．４０８ｍｍ、０．５５０ｍｍ、０．７０３ｍｍ、１．１２５ｍｍである水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭を採取した。
実施例１
ドリップ抽出器（内径７３ｍｍ、容積１１Ｌ）に、水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭（平均粒径０．３５８ｍｍ）９０ｇを投入した。次いで、８５℃の温水を活性炭の上部からシャワーより１０分間供給し、活性炭を殺菌した。温水の供給量は、活性炭に対し、２５質量倍であった。その後、Ｌ２５の焙煎コーヒー豆（平均粒径０．９６５ｍｍ)４００ｇを活性炭上に投入した。次いで、ドリップ抽出器下部から０．２５ｋｇの８５℃の温水を供給し、底湯をはった。次いで、焙煎コーヒー豆の上部からシャワーより８５℃の温水を１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給した後、温水の供給を停止し、その状態を１０分間保持した。温水の供給量は、焙煎コーヒー豆に対し、２．５５質量倍であった。保持後、８５℃の温水をシャワーより１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給するとともに、同速度でコーヒー抽出液を排出した。採液量が２．４ｋｇに達したときにコーヒー抽出液の排出を停止し、本採液をコーヒー組成物とした。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表１に示す。
ドリップ抽出器（内径７３ｍｍ、容積１１Ｌ）に、水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭（平均粒径０．３５８ｍｍ）９０ｇを投入した。次いで、８５℃の温水を活性炭の上部からシャワーより１０分間供給し、活性炭を殺菌した。温水の供給量は、活性炭に対し、２５質量倍であった。その後、Ｌ２５の焙煎コーヒー豆（平均粒径０．９６５ｍｍ)４００ｇを活性炭上に投入した。次いで、ドリップ抽出器下部から０．２５ｋｇの８５℃の温水を供給し、底湯をはった。次いで、焙煎コーヒー豆の上部からシャワーより８５℃の温水を１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給した後、温水の供給を停止し、その状態を１０分間保持した。温水の供給量は、焙煎コーヒー豆に対し、２．５５質量倍であった。保持後、８５℃の温水をシャワーより１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給するとともに、同速度でコーヒー抽出液を排出した。採液量が２．４ｋｇに達したときにコーヒー抽出液の排出を停止し、本採液をコーヒー組成物とした。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表１に示す。
実施例２
平均粒径１．３１０ｍｍの焙煎コーヒー豆（Ｌ２５) を使用したこと以外は、実施例１と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表１に示す。
平均粒径１．３１０ｍｍの焙煎コーヒー豆（Ｌ２５) を使用したこと以外は、実施例１と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表１に示す。
比較例１
平均粒径０．８３６ｍｍの焙煎コーヒー豆（Ｌ２５) を使用したこと以外は、実施例１と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表１に示す。
平均粒径０．８３６ｍｍの焙煎コーヒー豆（Ｌ２５) を使用したこと以外は、実施例１と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表１に示す。
比較例２
平均粒径１．４９３ｍｍの焙煎コーヒー豆（Ｌ２５) を使用したこと以外は、実施例１と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表１に示す。
平均粒径１．４９３ｍｍの焙煎コーヒー豆（Ｌ２５) を使用したこと以外は、実施例１と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表１に示す。
表１から、焙煎コーヒー豆の平均粒径を０．９〜１．４ｍｍに制御することにより、固形分及びクロロゲン酸類に富み、風味の良好なコーヒー組成物が得られることがわかる。
実施例３
ドリップ抽出器（内径７３ｍｍ、容積１１Ｌ）に、水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭（平均粒径０．３４４ｍｍ） １００ｇを投入した。次いで、８５℃の温水を活性炭の上部からシャワーより１０分間供給し、活性炭を殺菌した。温水の供給量は、活性炭に対し、２５質量倍であった。その後、Ｌ２４の焙煎コーヒー豆（平均粒径１．２５６ｍｍ）４００ｇを活性炭上に投入した。次いで、ドリップ抽出器下部から０．２５ｋｇの８５℃の温水を供給し、底湯をはった。次いで、焙煎コーヒー豆の上部からシャワーより８５℃の温水を１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給した後、温水の供給を停止し、その状態を１０分間保持した。温水の供給量は、焙煎コーヒー豆に対し、２．５５質量倍であった。保持後、８５℃の温水をシャワーより１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給するとともに、同速度でコーヒー抽出液を排出した。採液量が２．４ｋｇに達したときにコーヒー抽出液の排出を停止し、本採液をコーヒー組成物とした。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
ドリップ抽出器（内径７３ｍｍ、容積１１Ｌ）に、水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭（平均粒径０．３４４ｍｍ） １００ｇを投入した。次いで、８５℃の温水を活性炭の上部からシャワーより１０分間供給し、活性炭を殺菌した。温水の供給量は、活性炭に対し、２５質量倍であった。その後、Ｌ２４の焙煎コーヒー豆（平均粒径１．２５６ｍｍ）４００ｇを活性炭上に投入した。次いで、ドリップ抽出器下部から０．２５ｋｇの８５℃の温水を供給し、底湯をはった。次いで、焙煎コーヒー豆の上部からシャワーより８５℃の温水を１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給した後、温水の供給を停止し、その状態を１０分間保持した。温水の供給量は、焙煎コーヒー豆に対し、２．５５質量倍であった。保持後、８５℃の温水をシャワーより１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給するとともに、同速度でコーヒー抽出液を排出した。採液量が２．４ｋｇに達したときにコーヒー抽出液の排出を停止し、本採液をコーヒー組成物とした。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
実施例４
平均粒径０．３５８ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
平均粒径０．３５８ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
実施例５
平均粒径０．３７２ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
平均粒径０．３７２ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
実施例６
Ｌ２５の焙煎コーヒー豆（平均粒径１．２６０ｍｍ）を使用したこと以外は、実施例５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
Ｌ２５の焙煎コーヒー豆（平均粒径１．２６０ｍｍ）を使用したこと以外は、実施例５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
実施例７
平均粒径０．３７５ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
平均粒径０．３７５ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
実施例８
平均粒径０．４０８ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
平均粒径０．４０８ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
実施例９
平均粒径０．５５０ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
平均粒径０．５５０ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
比較例３
平均粒径０．２４６ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
平均粒径０．２４６ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
比較例４
平均粒径１．２７８ｍｍの焙煎コーヒー豆、及び平均粒径０．７０３ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
平均粒径１．２７８ｍｍの焙煎コーヒー豆、及び平均粒径０．７０３ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
比較例５
平均粒径１．１２５ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
平均粒径１．１２５ｍｍの活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
比較例６
特許第４６６７３１６号明細書に記載の活性炭（白鷺ＷＨ２ｃ ４２／８０、日本エンバイロ社製、平均粒径０．２８０ｍｍ、平均細孔直径１．７ｎｍ）の活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
特許第４６６７３１６号明細書に記載の活性炭（白鷺ＷＨ２ｃ ４２／８０、日本エンバイロ社製、平均粒径０．２８０ｍｍ、平均細孔直径１．７ｎｍ）の活性炭を使用したこと以外は、実施例３と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本比較例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表２に示す。
表２から、活性炭の平均粒径を０．３〜０．６ｍｍに制御することにより、ヒドロキシヒドロキノンが低減され、風味の良好なコーヒー組成物が得られることがわかる。なお、比較例４、５のコーヒー組成物は風味が良好であるが、ヒドロキシヒドロキノンの低減が不十分であった。また、比較例３、６のコーヒー組成物は固形分及びクロロゲン酸類の含有量が少なかった。
実施例１０
ドリップ抽出器（内径７３ｍｍ、容積１１Ｌ）に、水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭（平均粒径０．３６９ｍｍ）６４ｇを投入した。次いで、８５℃の温水を活性炭の上部からシャワーより１０分間供給し、活性炭を殺菌した。温水の供給量は、活性炭に対し、２５質量倍であった。その後、Ｌ２４の焙煎コーヒー豆（平均粒径１．２５６ｍｍ）４００ｇを活性炭上に投入した。次いで、ドリップ抽出器下部から０．２５Ｌの８５℃の温水を供給し、底湯をはった。次いで、焙煎コーヒー豆の上部からシャワーより８５℃の温水を１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給した後、温水の供給を停止し、その状態を１０分間保持した。温水の供給量は、焙煎コーヒー豆に対し、２．５５質量倍であった。保持後、８５℃の温水をシャワーより１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給するとともに、同速度でコーヒー抽出液を排出した。採液量が２．４ｋｇに達したときにコーヒー抽出液の排出を停止し、本採液をコーヒー組成物とした。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表３に示す。
ドリップ抽出器（内径７３ｍｍ、容積１１Ｌ）に、水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭（平均粒径０．３６９ｍｍ）６４ｇを投入した。次いで、８５℃の温水を活性炭の上部からシャワーより１０分間供給し、活性炭を殺菌した。温水の供給量は、活性炭に対し、２５質量倍であった。その後、Ｌ２４の焙煎コーヒー豆（平均粒径１．２５６ｍｍ）４００ｇを活性炭上に投入した。次いで、ドリップ抽出器下部から０．２５Ｌの８５℃の温水を供給し、底湯をはった。次いで、焙煎コーヒー豆の上部からシャワーより８５℃の温水を１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給した後、温水の供給を停止し、その状態を１０分間保持した。温水の供給量は、焙煎コーヒー豆に対し、２．５５質量倍であった。保持後、８５℃の温水をシャワーより１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給するとともに、同速度でコーヒー抽出液を排出した。採液量が２．４ｋｇに達したときにコーヒー抽出液の排出を停止し、本採液をコーヒー組成物とした。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表３に示す。
実施例１１
活性炭の使用量を１００ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して２５質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表３に示す。
活性炭の使用量を１００ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して２５質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表３に示す。
実施例１２
平均粒径０．３６１ｍｍの活性炭し、その量を６０ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して１５質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表３に示す。
平均粒径０．３６１ｍｍの活性炭し、その量を６０ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して１５質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表３に示す。
実施例１３
平均粒径０．３６１ｍｍの活性炭を使用し、その量を１００ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して２５質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表３に示す。
平均粒径０．３６１ｍｍの活性炭を使用し、その量を１００ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して２５質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表３に示す。
実施例１４
平均粒径０．３６１ｍｍの活性炭を使用し、その量を１２０ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して３０質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表３に示す。
平均粒径０．３６１ｍｍの活性炭を使用し、その量を１２０ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して３０質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表３に示す。
比較例７
活性炭の使用量を３２ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して８質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
活性炭の使用量を３２ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して８質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
比較例８
平均粒径０．３６１ｍｍの活性炭を使用し、その量を１６０ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して４０質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
平均粒径０．３６１ｍｍの活性炭を使用し、その量を１６０ｇ（焙煎コーヒー豆質量に対して４０質量％）に変更したこと以外は、実施例１０と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
表３から、活性炭の使用量を焙煎コーヒー豆に対して１５〜３５質量％に制御することにより、ヒドロキシヒドロキノンが低減され、風味の良好なコーヒー組成物が得られることがわかる。また、比較例８のコーヒー組成物は固形分の含有量が少なかった。
実施例１５
ドリップ抽出器（内径７３ｍｍ、容積１１Ｌ）に、水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭（平均粒径０．３５８ｍｍ）１００ｇを投入した。次いで、７５℃の温水を活性炭の上部からシャワーより１０分間供給し、活性炭を殺菌した。温水の供給量は、活性炭に対し、２５質量倍であった。その後、Ｌ２４の焙煎コーヒー豆（平均粒径１．３０２ｍｍ)４００ｇを活性炭上に投入した。次いで、ドリップ抽出器下部から０．２５Ｌの７５℃の温水を供給し、底湯をはった。次いで、焙煎コーヒー豆の上部からシャワーより７５℃の温水を１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給した後、温水の供給を停止し、その状態を１０分間保持した。温水の供給量は、焙煎コーヒー豆に対し、２．５５質量倍であった。保持後、７５℃の温水をシャワーより１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給するとともに、同速度でコーヒー抽出液を排出した。採液量が２．４ｋｇに達したときにコーヒー抽出液の排出を停止し、本採液をコーヒー組成物とした。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
ドリップ抽出器（内径７３ｍｍ、容積１１Ｌ）に、水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭（平均粒径０．３５８ｍｍ）１００ｇを投入した。次いで、７５℃の温水を活性炭の上部からシャワーより１０分間供給し、活性炭を殺菌した。温水の供給量は、活性炭に対し、２５質量倍であった。その後、Ｌ２４の焙煎コーヒー豆（平均粒径１．３０２ｍｍ)４００ｇを活性炭上に投入した。次いで、ドリップ抽出器下部から０．２５Ｌの７５℃の温水を供給し、底湯をはった。次いで、焙煎コーヒー豆の上部からシャワーより７５℃の温水を１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給した後、温水の供給を停止し、その状態を１０分間保持した。温水の供給量は、焙煎コーヒー豆に対し、２．５５質量倍であった。保持後、７５℃の温水をシャワーより１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給するとともに、同速度でコーヒー抽出液を排出した。採液量が２．４ｋｇに達したときにコーヒー抽出液の排出を停止し、本採液をコーヒー組成物とした。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
実施例１６
８０℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
８０℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
実施例１７
８５℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
８５℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
実施例１８
９０℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
９０℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
比較例９
６０℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
６０℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
比較例１０
９５℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
９５℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
比較例１１
９８℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
９８℃の温水を使用したこと以外は、実施例１５と同様の操作によりコーヒー組成物を得た。本実施例の製造条件、並びにコーヒー組成物の分析及び評価の結果を表４に示す。
表４から、抽出溶媒の温度を７０〜９０℃に制御することにより、風味の良好なコーヒー組成物が得られることがわかる。また、比較例９のコーヒー組成物は固形分びクロロゲン酸類の含有量が少なかった。
Claims (9)
- 次の成分（Ａ）及び（Ｂ）；
（Ａ）平均粒径が０．９０〜１．４０ｍｍである焙煎コーヒー豆、
（Ｂ）平均粒径が０．３０〜０．６０ｍｍであり、前記焙煎コーヒー豆に対して１０〜３５質量％の活性炭
を同一容器内に仕込み、当該容器内に７０〜９０℃の抽出溶媒を供給してコーヒー抽出液を得、当該コーヒー抽出液を当該容器内にて活性炭と接触させる、コーヒー組成物の製造方法。 - （Ａ）焙煎コーヒー豆に対して０．５〜１０質量倍の抽出溶媒を供給した後、抽出溶媒の供給を停止し、その状態で１〜２０分間保持する、請求項１記載のコーヒー組成物の製造方法。
- （Ａ）焙煎コーヒー豆と（Ｂ）活性炭とをそれぞれ層状に仕込む、請求項１又は２記載のコーヒー組成物の製造方法。
- （Ｂ）活性炭を仕込んだ後、（Ａ）焙煎コーヒー豆を仕込む前に、（Ｂ）活性炭を水性溶媒で洗浄する工程を有する、請求項３記載のコーヒー組成物の製造方法。
- 水性溶媒の使用量が活性炭に対して５〜２００質量倍である、請求項４記載のコーヒー組成物の製造方法。
- 抽出溶媒が水である、請求項１〜５のいずれか１項に記載のコーヒー組成物の製造方法。
- （Ｂ）活性炭が水蒸気賦活化ヤシ殻活性炭である、請求項１〜６のいずれか１項に記載のコーヒー組成物の製造方法。
- 抽出溶媒の供給とコーヒー抽出液の排出を同時に行う、請求項１〜７のいずれか１項に記載のコーヒー組成物の製造方法。
- 抽出倍率が、焙煎コーヒー豆に対して、１〜１５質量倍である、請求項１〜８のいずれか１項に記載のコーヒー組成物の製造方法。
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