JP2014126339A - 熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】３種類の流体間の熱交換量を微細に調整可能な熱交換器を提供する。
【解決手段】冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａのうち隣り合うチューブ１６ａ、４３ａ間に形成される空間は、外気が流通する外気用通路７０ａを形成しており、外気用通路７０ａには、冷媒用チューブ１６ａの外表面および冷却水用チューブ４３ａの外表面の少なくとも一方に接合されて、それぞれの流体間の熱移動を促進するアウターフィン５０が配置されており、さらに、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方に接合されるアウターフィン５０として、冷媒用チューブ１６ａの外気流れ方向の長さと冷却水用チューブ４３ａの外気流れ方向の長さが異なっていることによって冷媒用チューブ１６ａとの接合面積と冷却水用チューブ４３ａとの接合面積が異なっているものが設けられている。
【選択図】図６

Description

本発明は、３種類の流体間で熱交換可能に構成された複合型の熱交換器に関する。

従来、３種類の流体間で熱交換可能に構成された複合型の熱交換器が知られている。例えば、特許文献１に開示された熱交換器では、冷凍サイクルの冷媒と室外空気（外気）との間での熱交換、およびエンジンを冷却する冷却水と外気との間での熱交換が可能に構成された複合型の熱交換器が開示されている。

具体的には、この特許文献１の熱交換器では、冷媒が流れる冷媒用チューブと外部熱源の冷却水が流れる冷却水用チューブとを互いに交互に積層配置するとともに、隣り合う冷媒用チューブと冷却水用チューブとの間に形成されて外気を流通させる外気通路に、冷媒用チューブと冷却水用チューブとの間の熱移動を可能とするアウターフィンを配置している。これにより、冷媒と送風空気との間の熱交換、冷却水と送風空気との間の熱交換だけでなく、冷媒と冷却水との間の熱交換も実現できる。

このため、例えば、冷媒用チューブに付着した霜を取り除く除霜時に、冷却水の有する熱を冷媒用チューブの全域に対して伝熱させることができるので、冷却水の有する熱を有効活用することができる。

特開２０１２−７８２１号公報

しかしながら、上記特許文献１の熱交換器のように、冷媒用チューブと冷却水用チューブとを単に交互に配置するだけでは、冷却水の有する熱が、除霜を行うために必要な熱量に対して過剰になってしまうことがある。

これに対し、本出願人は、先に特願２０１２−６２９３５にて、空気の流れ方向の上流側に配置される上流側熱交換部、および、空気の流れ方向における上流側熱交換部の下流側に配置される下流側熱交換部を備え、上流側熱交換部を構成するチューブの総チューブ本数に対する冷媒用チューブの本数割合と、下流側熱交換部を構成するチューブの総チューブ本数に対する冷媒用チューブの本数割合とを異ならせた熱交換器を提案している（以下、先願例という）。これにより、熱交換器全体として３種類の流体間の熱交換量を調整することができる。

しかしながら、上記先願例のように、上流側熱交換部における冷媒用チューブの本数割合と、下流側熱交換部における冷媒用チューブの本数割合とを異ならせるだけでは、３種類の流体間の熱交換量を調整するにも限界がある。

本発明は上記点に鑑みて、３種類の流体間の熱交換量を微細に調整可能な熱交換器を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、第１流体が流通する第１チューブ（１６ａ）および第２流体が流通する第２チューブ（４３ａ）のうち、少なくとも一方のチューブ（１６ａ）を積層配置して構成されて、第１流体および第２流体のうち少なくとも一方と第３流体とを熱交換させる熱交換部（７１、７２、７００）を備え、第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）のうち隣り合うチューブ（１６ａ、４３ａ）間に形成される空間は、第３流体が流通する第３流体用通路（７０ａ）を形成しており、第３流体用通路（７０ａ）には、第１チューブ（１６ａ）の外表面および第２チューブ（４３ａ）の外表面の少なくとも一方に接合されて、それぞれの流体間の熱移動を促進するアウターフィン（５０）が配置されており、さらに、第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）の双方に接合されるアウターフィン（５０）として、第１チューブ（１６ａ）の第３流体流れ方向の長さと第２チューブ（４３ａ）の第３流体流れ方向の長さが異なっていることによって第１チューブ（１６ａ）との接合面積と第２チューブ（４３ａ）との接合面積が異なっているものが設けられていることを特徴とする。

これによれば、第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）の双方に接合されるアウターフィン（５０）として、第１チューブ（１６ａ）の第３流体流れ方向の長さと第２チューブ（４３ａ）の第３流体流れ方向の長さが異なっていることによって第１チューブ（１６ａ）との接合面積と第２チューブ（４３ａ）との接合面積が異なっているものを設けることで、熱交換器（７０）全体として３種類の流体間の熱交換量を微細に調整することができる。つまり、アウターフィン（５０）に接合されている、第１チューブ（１６ａ）の第３流体流れ方向の長さと第２チューブ（４３ａ）の第３流体流れ方向の長さとを変更することにより、３種類の流体間の熱交換量を微細に調整することが可能となる。

また、請求項２に記載の発明では、第１流体が流通する第１チューブ（１６ａ）および第２流体が流通する第２チューブ（４３ａ）のうち、少なくとも一方のチューブ（１６ａ）を積層配置して構成されて、第１流体および第２流体のうち少なくとも一方と第３流体とを熱交換させる熱交換部（７１、７２、７００）を備え、第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）のうち隣り合うチューブ（１６ａ、４３ａ）間に形成される空間は、第３流体が流通する第３流体用通路（７０ａ）を形成しており、第３流体用通路（７０ａ）には、第１チューブ（１６ａ）の外表面および第２チューブ（４３ａ）の外表面の少なくとも一方に接合されて、それぞれの流体間の熱移動を促進するアウターフィン（５０）が配置されており、さらに、第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）の双方に接合されるアウターフィン（５０）として、第１チューブ（１６ａ）の第３流体の流れ方向の配列数と第２チューブ（４３ａ）の第３流体の流れ方向の配列数が異なっていることによって第１チューブ（１６ａ）との接合面積と第２チューブ（４３ａ）との接合面積が異なっているものが設けられていることを特徴とする。

これによれば、第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）の双方に接合されるアウターフィン（５０）として、第１チューブ（１６ａ）の第３流体の流れ方向の配列数と第２チューブ（４３ａ）の第３流体の流れ方向の配列数が異なっていることによって第１チューブ（１６ａ）との接合面積と第２チューブ（４３ａ）との接合面積が異なっているものを設けることで、熱交換器（７０）全体として３種類の流体間の熱交換量を微細に調整することができる。つまり、アウターフィン（５０）に接合されている、第１チューブ（１６ａ）の第３流体の流れ方向の配列数と第２チューブ（４３ａ）の第３流体の流れ方向の配列数とを変更することにより、３種類の流体間の熱交換量を微細に調整することが可能となる。

なお、請求項３における「一方のチューブ（４３ａ）の第３流体流れ最下流部は、他方のチューブ（１６ａ）の第３流体流れ最下流部よりも、第３流体流れ上流側に配置されている」とは、一方のチューブ（４３ａ）の第３流体流れ最下流部は、他方のチューブ（１６ａ）の第３流体流れ最下流部よりも、製造誤差、組付誤差によって微小に第３流体流れ上流側に配置されていることを含む意味ではなく、一方のチューブ（４３ａ）の第３流体流れ最下流部は、他方のチューブ（１６ａ）の第３流体流れ最下流部よりも、他方のチューブ（１６ａ）の第３流体流れ方向の長さの数％（例えば１０％）以上、第３流体流れ上流側に配置されていることを意味している。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態のヒートポンプサイクルの暖房運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。 第１実施形態のヒートポンプサイクルの除霜運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。 第１実施形態のヒートポンプサイクルの冷房運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。 第１実施形態の熱交換器の外観斜視図である。 第１実施形態の熱交換器の分解斜視図である。 第１実施形態の熱交換器の熱交換部長手方向の模式的な断面図である。 図４のＶＩＩ−ＶＩＩ断面図である。 図４のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ断面図である。 第１実施形態の熱交換器における冷媒および冷却水の流れを説明する模式的な斜視図である。 第２実施形態の熱交換器の熱交換部長手方向の模式的な断面図である。 第３実施形態の熱交換器の熱交換部長手方向の模式的な断面図である。 第４実施形態の熱交換器の熱交換部長手方向の模式的な断面図である。 第５実施形態の熱交換器の熱交換部長手方向の模式的な断面図である。 図１３のＸＩＶ部拡大図である。 第６実施形態の熱交換器の熱交換部長手方向の模式的な断面図である。 第６実施形態の熱交換器のヘッダタンクを示す分解斜視図である。 第６実施形態の熱交換器のヘッダタンクを構成する第２中間プレート部材を示す模式的な平面図である。 第６実施形態の熱交換器のヘッダタンクを構成する第１中間プレート部材を示す模式的な平面図である。 第６実施形態の熱交換器のヘッダタンクを構成するヘッダプレートを示す模式的な平面図である。 第６実施形態の熱交換器のヘッダタンクを構成するタンク形成部材を示す模式的な平面図である。 第７実施形態のヒートポンプサイクルの暖房運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。 第７実施形態のヒートポンプサイクルの暖機運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。 第７実施形態のヒートポンプサイクルの冷房運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。 他の実施形態に係る熱交換器の熱交換部長手方向の模式的な断面図である。 他の実施形態に係る熱交換器の熱交換部長手方向の模式的な断面図である。 他の実施形態に係る熱交換器の冷却水用チューブを示す拡大断面図である。 他の実施形態に係る熱交換器の冷却水用チューブを示す拡大断面図である。 他の実施形態に係る熱交換器のヘッダタンクを構成する中間プレート部材を示す模式的な平面図である。

以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。

（第１実施形態）
図１〜図９により、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態では、本発明の熱交換器７０を、車両用空調装置１において車室内送風空気の温調を行うヒートポンプサイクル１０に適用している。図１〜図３は、本第１実施形態の車両用空調装置１の全体構成図である。

この車両用空調装置１は、内燃機関（エンジン）および走行用電動モータＭＧから車両走行用の駆動力を得る、いわゆるハイブリッド車両に適用されている。

ハイブリッド車両は、車両の走行負荷等に応じてエンジンを作動あるいは停止させて、エンジンおよび走行用電動モータＭＧの双方から駆動力を得て走行する走行状態や、エンジンを停止させて走行用電動モータＭＧのみから駆動力を得て走行する走行状態等を切り替えることができる。これにより、ハイブリッド車両では、車両走行用の駆動力をエンジンのみから得る通常の車両に対して車両燃費を向上させることができる。

ヒートポンプサイクル１０は、車両用空調装置１において、空調対象空間である車室内へ送風される車室内送風空気を加熱あるいは冷却する機能を果たす蒸気圧縮式の冷凍サイクルである。従って、このヒートポンプサイクル１０は、冷媒流路を切り替えて、熱交換対象流体である車室内送風空気を加熱して車室内を暖房する暖房運転（加熱運転）、車室内送風空気を冷却して車室内を冷房する冷房運転（冷却運転）を実行できる。

さらに、このヒートポンプサイクル１０では、暖房運転時に冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する後述する複合型の熱交換器７０の室外熱交換部１６に着いた霜を融解させて取り除く除霜運転を実行することもできる。なお、図１〜図３のヒートポンプサイクル１０に示す全体構成図では、各運転時における冷媒の流れを実線矢印で示している。

また、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。この冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

まず、圧縮機１１は、エンジンルーム内に配置されて、ヒートポンプサイクル１０において冷媒を吸入し、圧縮して吐出するもので、吐出容量が固定された固定容量型圧縮機１１ａを電動モータ１１ｂにて駆動する電動圧縮機である。固定容量型圧縮機１１ａとしては、具体的に、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用できる。

電動モータ１１ｂは、後述する空調制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。そして、この回転数制御によって、圧縮機１１の冷媒吐出能力が変更される。従って、本実施形態では、電動モータ１１ｂが圧縮機１１の吐出能力変更手段を構成する。

圧縮機１１の冷媒吐出口には、利用側熱交換器としての室内凝縮器１２の冷媒入口側が接続されている。室内凝縮器１２は、車両用空調装置１の室内空調ユニット３０のケーシング３１内に配置されて、その内部を流通する高温高圧冷媒と後述する室内蒸発器２０通過後の車室内送風空気とを熱交換させる加熱用熱交換器である。なお、室内空調ユニット３０の詳細構成については後述する。

室内凝縮器１２の冷媒出口側には、暖房運転時に室内凝縮器１２から流出した冷媒を減圧膨張させる暖房運転用の減圧手段としての暖房用固定絞り１３が接続されている。この暖房用固定絞り１３としては、オリフィス、キャピラリチューブ等を採用できる。暖房用固定絞り１３の出口側には、複合型の熱交換器７０の室外熱交換部１６の冷媒入口側が接続されている。

さらに、室内凝縮器１２の冷媒出口側には、室内凝縮器１２から流出した冷媒を、暖房用固定絞り１３を迂回させて室外熱交換部１６側へ導く固定絞り迂回用通路１４が接続されている。この固定絞り迂回用通路１４には、固定絞り迂回用通路１４を開閉する開閉弁１５ａが配置されている。開閉弁１５ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって、その開閉作動が制御される電磁弁である。

また、冷媒が開閉弁１５ａを通過する際に生じる圧力損失は、固定絞り１３を通過する際に生じる圧力損失に対して極めて小さい。従って、室内凝縮器１２から流出した冷媒は、開閉弁１５ａが開いている場合には固定絞り迂回用通路１４側を介して室外熱交換部１６へ流入し、開閉弁１５ａが閉じている場合には暖房用固定絞り１３を介して室外熱交換部１６へ流入する。

これにより、開閉弁１５ａは、ヒートポンプサイクル１０の冷媒流路を切り替えることができる。従って、本実施形態の開閉弁１５ａは、冷媒流路切替手段としての機能を果たす。なお、このような冷媒流路切替手段としては、室内凝縮器１２出口側と暖房用固定絞り１３入口側とを接続する冷媒回路および室内凝縮器１２出口側と固定絞り迂回用通路１４入口側とを接続する冷媒回路を切り替える電気式の三方弁等を採用してもよい。

室外熱交換部１６は、熱交換器７０において内部を流通する冷媒と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる熱交換部である。この室外熱交換部１６は、エンジンルーム内に配置されて、暖房運転時には、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる蒸発用熱交換部（蒸発器）として機能し、冷房運転時には、高圧冷媒を放熱させる放熱用熱交換部（放熱器）として機能する。

また、送風ファン１７は、空調制御装置から出力される制御電圧によって稼働率、すなわち回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

さらに、本実施形態の熱交換器７０では、上述の室外熱交換部１６および走行用電動モータＭＧを冷却する冷却水と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる後述するラジエータ部４３と一体的に構成している。

このため、本実施形態の送風ファン１７は、室外熱交換部１６およびラジエータ部４３の双方に向けて外気を送風する室外送風手段を構成している。なお、室外熱交換部１６およびラジエータ部４３とを一体的に構成した複合型の熱交換器７０の詳細構成については後述する。

室外熱交換部１６の出口側には、電気式の三方弁１５ｂが接続されている。この三方弁１５ｂは、空調制御装置から出力される制御電圧によって、その作動が制御されるもので、上述した開閉弁１５ａとともに、冷媒流路切替手段を構成している。

より具体的には、三方弁１５ｂは、暖房運転時には、室外熱交換部１６の出口側と後述するアキュムレータ１８の入口側とを接続する冷媒流路に切り替え、冷房運転時には、室外熱交換部１６の出口側と冷房用固定絞り１９の入口側とを接続する冷媒流路に切り替える。

冷房用固定絞り１９は、冷房運転時に室外熱交換部１６から流出した冷媒を減圧膨張させる冷房運転用の減圧手段であり、その基本的構成は、暖房用固定絞り１３と同様である。冷房用固定絞り１９の出口側には、室内蒸発器２０の冷媒入口側が接続されている。

室内蒸発器２０は、室内空調ユニット３０のケーシング３１内のうち、室内凝縮器１２よりも空気流れの上流側に配置されて、その内部を流通する冷媒と車室内送風空気とを熱交換させ、車室内送風空気を冷却する冷却用熱交換器である。室内蒸発器２０の冷媒出口側には、アキュムレータ１８の入口側が接続されている。

アキュムレータ１８は、その内部に流入した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰冷媒を蓄える低圧側冷媒用の気液分離器である。アキュムレータ１８の気相冷媒出口には、圧縮機１１の吸入側が接続されている。従って、このアキュムレータ１８は、圧縮機１１に液相冷媒が吸入されてしまうことを抑制して、圧縮機１１の液圧縮を防止する機能を果たす。

本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、冷房運転時に、熱交換器７０のラジエータ部４３から流出する冷却水の温度が、熱交換器７０の室外熱交換部１６から流出する冷媒の温度より低くなっている。これにより、室外熱交換部１６が高圧冷媒を放熱させる放熱用熱交換部として機能する冷房運転時において、室外熱交換部１６から流出する冷媒の過冷却度を上昇させることができるので、サイクル効率を向上できる。

一方、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、暖房運転時に、熱交換器７０のラジエータ部４３内部の冷却水の温度が、熱交換器７０の室外熱交換部１６から流出する冷媒の温度より高くなっている。これにより、室外熱交換部１６が低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる蒸発用熱交換部として機能する暖房運転時において、冷却水の有する熱量を吸熱することによって冷媒が加熱されて、冷媒の蒸発が促進される。

次に、室内空調ユニット３０について説明する。室内空調ユニット３０は、車室内最前部の計器盤（インストルメントパネル）の内側に配置されて、その外殻を形成するケーシング３１内に送風機３２、前述の室内凝縮器１２、室内蒸発器２０等を収容したものである。

ケーシング３１は、車室内に送風される車室内送風空気の空気通路を形成しており、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。ケーシング３１内の車室内送風空気流れ最上流側には、車室内空気（内気）と外気とを切替導入する内外気切替装置３３が配置されている。

内外気切替装置３３には、ケーシング３１内に内気を導入させる内気導入口および外気を導入させる外気導入口が形成されている。さらに、内外気切替装置３３の内部には、内気導入口および外気導入口の開口面積を連続的に調整して、内気の風量と外気の風量との風量割合を変化させる内外気切替ドアが配置されている。

内外気切替装置３３の空気流れ下流側には、内外気切替装置３３を介して吸入された空気を車室内へ向けて送風する送風機３２が配置されている。この送風機３２は、遠心多翼ファン（シロッコファン）を電動モータにて駆動する電動送風機であって、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風量）が制御される。

送風機３２の空気流れ下流側には、室内蒸発器２０および室内凝縮器１２が、車室内送風空気の流れに対して、この順に配置されている。換言すると、室内蒸発器２０は、室内凝縮器１２に対して、車室内送風空気の流れ方向上流側に配置されている。

さらに、室内蒸発器２０の空気流れ下流側であって、かつ、室内凝縮器１２の空気流れ上流側には、室内蒸発器２０通過後の送風空気のうち、室内凝縮器１２を通過させる風量割合を調整するエアミックスドア３４が配置されている。また、室内凝縮器１２の空気流れ下流側には、室内凝縮器１２にて冷媒と熱交換して加熱された送風空気と室内凝縮器１２を迂回して加熱されていない送風空気とを混合させる混合空間３５が設けられている。

ケーシング３１の空気流れ最下流部には、混合空間３５にて混合された空調風を、冷却対象空間である車室内へ吹き出す吹出口が配置されている。具体的には、この吹出口としては、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すフェイス吹出口、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すフット吹出口、および、車両前面窓ガラス内側面に向けて空調風を吹き出すデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）が設けられている。

従って、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２を通過させる風量の割合を調整することによって、混合空間３５にて混合された空調風の温度が調整され、各吹出口から吹き出される空調風の温度が調整される。つまり、エアミックスドア３４は、車室内へ送風される空調風の温度を調整する温度調整手段を構成している。

換言すると、エアミックスドア３４は、利用側熱交換器を構成する室内凝縮器１２において、圧縮機１１吐出冷媒と車室内送風空気との熱交換量を調整する熱交換量調整手段としての機能を果たす。なお、エアミックスドア３４は、空調制御装置から出力される制御信号によって作動が制御される図示しないサーボモータによって駆動される。

さらに、フェイス吹出口、フット吹出口、およびデフロスタ吹出口の空気流れ上流側には、それぞれ、フェイス吹出口の開口面積を調整するフェイスドア、フット吹出口の開口面積を調整するフットドア、デフロスタ吹出口の開口面積を調整するデフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。

これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、吹出口モードを切り替える吹出口モード切替手段を構成するものであって、リンク機構等を介して、空調制御装置から出力される制御信号によってその作動が制御される図示しないサーボモータによって駆動される。

次に、冷却水循環回路４０について説明する。この冷却水循環回路４０は、作動時に発熱を伴う車載機器の一つである前述の走行用電動モータＭＧの内部に形成された冷却水通路に、冷却媒体（熱媒体）としての冷却水（例えば、エチレングリコール水溶液）を循環させて、走行用電動モータＭＧを冷却する冷却水循環回路である。

この冷却水循環回路４０には、冷却水ポンプ４１、電気式の三方弁４２、複合型の熱交換器７０のラジエータ部４３、このラジエータ部４３を迂回させて冷却水を流すバイパス通路４４等が配置されている。

冷却水ポンプ４１は、冷却水循環回路４０において冷却水を走行用電動モータＭＧの内部に形成された冷却水通路へ圧送する電動式のポンプであり、空調制御装置から出力される制御信号によって回転数（流量）が制御される。従って、冷却水ポンプ４１は、走行用電動モータＭＧを冷却する冷却水の流量を変化させて冷却能力を調整する冷却能力調整手段としての機能を果たす。

三方弁４２は、冷却水ポンプ４１の入口側とラジエータ部４３の出口側とを接続して冷却水をラジエータ部４３へ流入させる冷却水回路、および、冷却水ポンプ４１の入口側とバイパス通路４４の出口側とを接続して冷却水をラジエータ部４３を迂回させて流す冷却水回路を切り替える。この三方弁４２は、空調制御装置から出力される制御電圧によって、その作動が制御されるもので、冷却水回路の回路切替手段を構成している。なお、三方弁４２は、冷却水回路を切り替えることで、ラジエータ部４３への冷却水の流入量を制御する冷却水流入量制御手段としての機能も果たす。

つまり、本実施形態の冷却水循環回路４０では、図１等の破線矢印に示すように、冷却水ポンプ４１→走行用電動モータＭＧ→ラジエータ部４３→冷却水ポンプ４１の順に冷却水を循環させる冷却水回路と、冷却水ポンプ４１→走行用電動モータＭＧ→バイパス通路４４→冷却水ポンプ４１の順に冷却水を循環させる冷却水回路とを切り替えることができる。

従って、走行用電動モータＭＧの作動中に、三方弁４２が、冷却水をラジエータ部４３を迂回させて流す冷却水回路に切り替えると、冷却水はラジエータ部４３にて放熱することなく、その温度を上昇させる。つまり、三方弁４２が、冷却水をラジエータ部４３を迂回させて流す冷却水回路に切り替えた際には、走行用電動モータＭＧの有する熱量（発熱量）が冷却水に蓄熱されることになる。

本実施形態の冷却水循環回路４０では、熱交換器７０のラジエータ部４３から流出する冷却水の温度が予め定めた基準温度（本実施形態では６５℃）以下となっている。これにより、走行用電動モータＭＧのインバータを高熱から保護することができる。

室外熱交換部１６は、エンジンルーム内に配置されて、冷却水と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる放熱用熱交換部として機能する。前述の如く、ラジエータ部４３は、室外熱交換部１６とともに複合型の熱交換器７０を構成している。

ここで、図４〜図９を用いて、本実施形態の複合型の熱交換器７０の詳細構成について説明する。なお、図６では、図示の明確化のために、冷媒用チューブ１６ａを点ハッチングで示し、冷却水用チューブ４３ａを網掛けハッチングで示している。また、図９では、ヒートポンプサイクル１０における冷媒の流れを実線で示し、冷却水循環回路４０における冷却水の流れを破線矢印で示している。

まず、図４および図５に示すように、複合型の熱交換器７０は、冷媒または冷却水を流通させる複数本のチューブ、この複数本のチューブの両端側に配置されてそれぞれのチューブを流通する冷媒または冷却水の集合あるいは分配を行う一対の集合分配用タンク等を有する、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器構造に構成されている。

より具体的には、複合型の熱交換器７０は、内部に第１流体としての冷媒が流通する冷媒用チューブ１６ａと、内部に第２流体としての冷却水が流通する冷却水用チューブ４３ａとを備えている。

また、複合型の熱交換器７０は、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａを交互に積層配置して構成された上流側熱交換部７１を備えている。上流側熱交換部７１は、冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒と冷媒用チューブ１６ａの周囲を流れる第３流体としての空気（送風ファン１７から送風された外気）とを熱交換させるとともに、冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水と冷却水用チューブ４３ａの周囲を流れる空気（送風ファン１７から送風された外気）とを熱交換させる熱交換部である。

上流側熱交換部７１の外気流れ下流側には、冷媒用チューブ１６ａを積層配置して構成された下流側熱交換部７２が設けられている。下流側熱交換部７２は、冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒と冷媒用チューブ１６ａの周囲を流れる空気（送風ファン１７から送風された外気）とを熱交換させる熱交換部である。

冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａとしては、長手方向垂直断面の形状が扁平形状の扁平チューブが採用されている。より具体的には、冷媒用チューブ１６ａとしては、押出加工により成形された偏平多穴形状の断面形状を有するチューブが採用されている。また、冷却水用チューブ４３ａとしては、１枚の板材を折り曲げることによって形成された扁平二穴形状の断面形状を有するチューブが採用されている。

上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａは、その外表面のうち平坦面同士が互いに平行に、かつ、対向するように所定の間隔を開けて交互に積層配置されている。同様に、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａについても、所定の間隔を開けて積層配置されている。

上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａは、冷却水用チューブ４３ａの間に配置され、冷却水用チューブ４３ａは、冷媒用チューブ１６ａの間に配置されている。また、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａと、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａまたは冷却水用チューブ４３ａとは、送風ファン１７によって送風された外気の流れ方向から見たときに、互いに重合配置されている。

熱交換器７０において、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとの間に形成される空間、および下流側熱交換部７２を構成する隣り合う冷媒用チューブ１６ａ間に形成される空間は、送風ファン１７によって送風された外気が流通する外気通路７０ａ（第３流体用通路）を形成している。

そして、この外気通路７０ａには、冷媒と外気との熱交換および冷却水と外気との熱交換を促進するとともに、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒と冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水との間の熱移動、および下流側熱交換部７２を構成する隣り合う冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒同士の熱移動を可能とするアウターフィン５０が配置されている。

このアウターフィン５０としては、伝熱性に優れる金属の薄板を波状に曲げ成形したコルゲートフィンが採用されており、本実施形態では、このアウターフィン５０が、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方に接合されていることによって、冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとの間の熱移動を可能としている。さらには、アウターフィン５０が、下流側熱交換部７２を構成する隣り合う冷媒用チューブ１６ａ同士に接合されていることによって、隣り合う冷媒用チューブ１６ａ間の熱移動を可能としている。なお、アウターフィン５０の表面には、外気の流れ方向Ｘに沿って複数の鎧窓状のルーバ（図示せず）が切り起こし形成されていてもよい。

次に、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａについて、図６に基づいて説明する。図６に示すように、冷却水用チューブ４３ａの外気流れ方向Ｘの長さは、冷媒用チューブ１６ａの外気流れ方向Ｘの長さよりも短い。このため、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方に接合されるアウターフィン５０は、冷媒用チューブ１６ａとの接合面積と冷却水用チューブ４３ａとの接合面積が異なっている。

冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最下流部と、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最下流部とは、同一平面上に位置付けられている。冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部は、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最上流部よりも、外気流れ下流側に配置されている。また、冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部は、アウターフィン５０の外気流れ最上流部よりも、外気流れ下流側に配置されている。

次に、上流側タンク部７３および下流側タンク部７４について説明する。図４および図５に示すように、積層型の熱交換部７０は、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの積層方向に延びる上流側タンク部７３と、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａの積層方向に延びる下流側タンク部７４を備えている。

上流側タンク部７３には、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水の集合あるいは分配を行う上流側冷却水空間７３１が形成されている。また、下流側タンク部７４には、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａの集合あるいは分配を行う下流側冷媒空間７４１が形成されている。

上流側タンク部７３および下流側タンク部７４は、一体に形成されている。以下、上流側タンク部７３と下流側タンク部７４が一体化されたものを、ヘッダタンク７５という。

ヘッダタンク７５は、外気の流れ方向に２列に配置された冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方が固定されるヘッダプレート７５１、ヘッダプレート７５１に固定される中間プレート部材７５２、並びに、タンク形成部材７５３を有している。

タンク形成部材７５３は、ヘッダプレート７５１および中間プレート部材７５２に固定されることによって、その内部に上述した上流側冷却水空間７３１および下流側冷媒空間７４１を形成するものである。具体的には、タンク形成部材７５３は、平板金属にプレス加工を施すことにより、その長手方向から見たときに、二山状（Ｗ字状）に形成されている。

そして、タンク形成部材７５３の二山状の中央部７５３ｃが中間プレート部材７５２に接合されることによって、上流側冷却水空間７３１および下流側冷媒空間７４１が区画されている。

中間プレート部材７５２には、図７および図８の断面図に示すように、ヘッダプレート７５１に固定されることによって、ヘッダプレート７５１との間に冷却水用チューブ４３ａに連通する複数の連通用空間７６を形成する複数の凹み部７５２ａが形成されている。

凹み部７５２ａにおける外気流れ下流側、すなわち下流側タンク部７４の下流側冷媒空間７４１と対応する部位には、その表裏を貫通する第１貫通穴７５２ｂが形成されている。これにより、連通用空間７６と下流側タンク部７４の下流側冷媒空間７４１とが連通している。

このため、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａから連通用空間７６に流入した冷媒は、第１貫通穴７５２ｂから下流側冷媒空間７４１に流出する。したがって、この連通用空間７６は、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａと下流側タンク部７４の下流側冷媒空間７４１とを連通させる連通路としての機能を果たす。

連通用空間７６は、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａのうち、外気の流れ方向から見たときに、互いに重合配置された冷媒用チューブ１６ａの端部同士を結ぶ方向に延びている。より具体的には、連通用空間７６は、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａの端部において、外気の流れ方向に延びている。

また、中間プレート部材７５２における、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａに対応する部位には、その表裏を貫通する第２貫通穴７５２ｃが設けられている。この第２貫通穴７５２ｃには、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａが貫通している。これにより、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａが、タンク形成部材７５３内に形成される上流側冷却水空間７３１に連通している。

さらに、図５に示すように、上流側熱交換部７１におけるヘッダタンク７５側の端部では、冷却水用チューブ４３ａが冷媒用チューブ１６ａよりも、ヘッダタンク７５側へ突出している。つまり、冷媒用チューブ１６ａのヘッダタンク７５側の端部と冷却水用チューブ４３ａのヘッダタンク７５側の端部は、不揃いに配置されている。

一方、中間プレート部材７５２における、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａのうち連通用空間７６と連通しない冷媒用チューブ１６ａに対応する部位には、その表裏を貫通する第３貫通穴７５２ｄが設けられている。この第３貫通穴７５２ｄには、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａのうち連通用空間７６と連通しない冷媒用チューブ１６ａが貫通している。これにより、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａのうち連通用空間７６と連通しない冷媒用チューブ１６ａが、タンク形成部材７５３内に形成される下流側冷媒空間７４１に連通している。

さらに、図５に示すように、下流側熱交換部７２におけるヘッダタンク７５側の端部では、連通用空間７６と連通しない冷媒用チューブ１６ａが、連通用空間７６と連通する冷媒用チューブ１６ａよりも、ヘッダタンク７５側へ突出している。つまり、隣り合う冷媒用チューブ１６ａの端部同士は、不揃いに配置されている。

ところで、タンク形成部材７５３の中央部７５３ｃは、中間プレート部材７５２に形成された凹み部７５２ａに適合する形状に形成されており、上流側冷却水空間７３１と下流側冷媒空間７４１は、ヘッダプレート７５１および中間プレート部材７５２の接合部位から内部の冷却水または冷媒が漏れないように区画されている。

また、図４に示すように、冷却水用チューブ４３ａの長手方向一端側（図の紙面上側）に配置される上流側タンク部７３の長手方向一端側（図の紙面左側）には、上流側冷却水空間７３１へ冷却水を流入させる冷却水流入配管４３４が接続されている。冷却水用チューブ４３ａの長手方向一端側に配置される上流側タンク部７３の長手方向他端側（図の紙面右側）には、上流側冷却水空間７３１から冷却水を流出させる冷却水流出配管４３５が接続されている。冷却水用チューブ４３ａの長手方向他端側（図の紙面下側）に配置される上流側タンク部７３の長手方向両端側は、閉塞部材によって閉塞されている。

また、冷媒用チューブ１６ａの長手方向一端側（図の紙面上側）に配置される下流側タンク部７４の長手方向一端側（図の紙面左側）には、下流側冷媒空間７４１から冷媒を流出させる冷媒流出配管１６５が接続されている。冷媒用チューブ１６ａの長手方向一端側に配置される下流側タンク部７４の長手方向他端側（図の紙面右側）には、下流側冷媒空間７４１へ冷媒を流入させる冷媒流入配管１６４が接続されている。冷媒用チューブ１６ａの長手方向他端側（図の紙面下側）に配置される下流側タンク部７４の長手方向両端側は、閉塞部材によって閉塞されている。

また、図９に示すように、冷却水用チューブ４３ａの長手方向一端側（図４の紙面上側）に配置される上流側タンク部７３（以下、第１上流側タンク部７３０ａという）には、上流側冷却水空間７３１を、第１上流側タンク部７３０ａの長手方向に２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。

以下、上流側仕切部材７３２により仕切られた２つの上流側冷却水空間７３１のうち、冷却水流入配管４３４と連通する空間を第１上流側冷却水空間７３１ａといい、冷却水流出配管４３５と連通する空間を第２上流側冷却水空間７３１ｂという。また、冷却水用チューブ４３ａの長手方向他端側（図４の紙面下側）に配置される上流側タンク部７３を、第２上流側タンク部７３０ｂという。

一方、冷媒用チューブ１６ａの長手方向一端側（図４の紙面上側）に配置される下流側タンク部７４（以下、第１下流側タンク部７４０ａという）には、下流側冷媒空間７４１を、第１下流側タンク部７４０ａの長手方向に２つに仕切る下流側仕切部材７４２が配置されている。

以下、下流側仕切部材７４２により仕切られた２つの下流側冷媒空間７４１のうち、冷媒流入配管１６４と連通する空間を第１下流側冷媒空間７４１ａといい、冷媒流出配管１６５と連通する空間を第２下流側冷媒空間７４１ｂという。また、冷媒用チューブ１６ａの長手方向他端側（図４の紙面下側）に配置される下流側タンク部７４を、第２下流側タンク部７４０ｂという。

従って、本実施形態の熱交換器７０では、図９の模式的な斜視図に示すように、冷媒流入配管１６４を介して第１下流側タンク部７４０ａの第１下流側冷媒空間７４１ａへ流入した冷媒の一部が、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の上側から下側に向かって流れる。また、第１下流側タンク部７４０ａの第１下流側冷媒空間７４１ａへ流入した冷媒の他の一部は、ヘッダプレート７５１と中間プレート部材７５２との間に形成された連通用空間７６を介して、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の上側から下側に向かって流れる。

下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、第２下流側タンク部７４０ｂの下流側冷媒空間７４１にて集合する。また、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、ヘッダプレート７５１と中間プレート部材７５２との間に形成された連通用空間７６を介して、第２下流側タンク部７４０ｂの下流側冷媒空間７４１にて集合する。

第２下流側タンク部７４０ｂの下流側冷媒空間７４１にて集合した冷媒は、図の右側から左側に向かって流れる。その後、第２下流側タンク部７４０ｂの下流側冷媒空間７４１にて集合した冷媒の一部は、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。また、第２下流側タンク部７４０ｂの下流側冷媒空間７４１にて集合した冷媒の他の一部は、ヘッダプレート７５１と中間プレート部材７５２との間に形成された連通用空間７６を介して、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。

下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、第１下流側タンク部７４０ａの第２下流側冷媒空間７４１ｂにて集合する。また、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、ヘッダプレート７５１と中間プレート部材７５２との間に形成された連通用空間７６を介して、第１下流側タンク部７４０ａの第２下流側冷媒空間７４１ｂにて集合する。

第１下流側タンク部７４０ａの第２下流側冷媒空間７４１ｂにて集合した冷媒は、図の右側から左側に向かって流れ、冷媒流出配管１６５から流出していく。

一方、本実施形態の熱交換器７０では、図９の模式的な斜視図に示すように、冷却水流入配管４３４を介して第１上流側タンク部７３０ａの第１上流側冷却水空間７３１ａへ流入した冷却水が、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａへ流入し、当該冷却水用チューブ４３ａ内を図の上側から下側に向かって流れる。

上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａから流出した冷却水は、第２上流側タンク部７３０ｂの上流側冷却水空間７３１にて集合する。そして、 第２上流側タンク部７３０ｂの上流側冷却水空間７３１にて集合した冷却水は、図の左側から右側に向かって流れる。

その後、第２上流側タンク部７３０ｂの上流側冷却水空間７３１にて集合した冷却水は、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａへ流入し、当該冷却水用チューブ４３ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａから流出した冷却水は、第１上流側タンク部７３０ａの第２上流側冷却水空間７３１ｂにて集合する。

第１上流側タンク部７３０ａの第２上流側冷却水空間７３１ｂにて集合した冷却水は、図の左側から右側に向かって流れ、冷却水流出配管４３５から流出していく。

上述した熱交換器７０では、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａの双方により室外熱交換部１６が構成されており、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａによりラジエータ部４３が構成されている。

また、上述した熱交換器７０の冷媒用チューブ１６ａ、冷却水用チューブ４３ａ、ヘッダタンク７５の各構成部品およびアウターフィン５０は、いずれも同一の金属材料（本実施形態では、アルミニウム合金）で形成されている。そして、中間プレート部材７５２を挟み込んだ状態でヘッダプレート７５１とタンク形成部材７５３がかしめによって固定されている。

さらに、かしめ固定された状態の熱交換器７０全体を加熱炉内へ投入して加熱し、各構成部品表面に予めクラッドされたろう材を融解させ、さらに、再びろう材が凝固するまで冷却することで、各構成部品が一体にろう付けされる。これにより、室外熱交換部１６とラジエータ部４３とが一体化されている。

なお、上記の説明から明らかなように、本実施形態の冷媒は、特許請求の範囲に記載された第１流体に対応し、冷却水は第２流体に対応し、空気（外気）は第３流体に対応し、冷媒用チューブ１６ａは第１チューブに対応し、冷却水用チューブ４３ａは第２チューブに対応している。

次に、本実施形態の電気制御部について説明する。空調制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種空調制御機器１１、１５ａ、１５ｂ、１７、４１、４２等の作動を制御する。

また、空調制御装置の入力側には、車室内温度を検出する内気センサ、外気温を検出する外気センサ、車室内の日射量を検出する日射センサ、室内蒸発器２０の吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度センサ、圧縮機１１吐出冷媒温度を検出する吐出冷媒温度センサ、室外熱交換部１６出口側冷媒温度Ｔｅを検出する出口冷媒温度センサ５１、走行用電動モータＭＧへ流入する冷却水温度Ｔｗを検出する冷却水温度検出手段としての冷却水温度センサ５２等の種々の空調制御用のセンサ群が接続されている。

なお、本実施形態では、冷却水温度センサ５２によって、冷却水ポンプ４１から圧送された冷却水温度Ｔｗを検出しているが、もちろん冷却水ポンプ４１に吸入される冷却水温度Ｔｗを検出してもよい。

さらに、空調制御装置の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種空調操作スイッチからの操作信号が入力される。操作パネルに設けられた各種空調操作スイッチとしては、車両用空調装置の作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ、運転モードの選択スイッチ等が設けられている。

なお、空調制御装置は、圧縮機１１の電動モータ１１ｂ、開閉弁１５ａ等を制御する制御手段が一体に構成され、これらの作動を制御するものであるが、本実施形態では、空調制御装置のうち、圧縮機１１の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が冷媒吐出能力制御手段を構成し、冷媒流路切替手段を構成する各種機器１５ａ、１５ｂの作動を制御する構成が冷媒流路制御手段を構成し、冷却水の回路切替手段を構成する三方弁４２の作動を制御する構成が冷却水回路制御手段を構成している。

さらに、本実施形態の空調制御装置は、上述した空調制御用のセンサ群の検出信号に基づいて、室外熱交換部１６に着霜が生じているか否かを判定する構成（着霜判定手段）を有している。具体的には、本実施形態の着霜判定手段では、車両の車速が予め定めた基準車速（本実施形態では、２０ｋｍ／ｈ）以下であって、かつ、室外熱交換部１６出口側冷媒温度Ｔｅが０℃以下のときに、室外熱交換部１６に着霜が生じていると判定する。

次に、上記構成における本実施形態の車両用空調装置１の作動を説明する。本実施形態の車両用空調装置１では、車室内を暖房する暖房運転、車室内を冷房する冷房運転を実行することができるとともに、暖房運転時に、除霜運転を実行することができる。以下に各運転における作動を説明する。

（ａ）暖房運転
暖房運転は、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）された状態で、選択スイッチによって暖房運転モードが選択されると開始される。そして、暖房運転時に、着霜判定手段によって室外熱交換部１６の着霜が生じていると判定された際には除霜運転が実行される。

まず、通常の暖房運転時には、空調制御装置が、開閉弁１５ａを閉じるとともに、三方弁１５ｂを室外熱交換部１６の出口側とアキュムレータ１８の入口側とを接続する冷媒流路に切り替え、さらに、冷却水ポンプ４１を予め定めた所定流量の冷却水を圧送するように作動させるとともに、冷却水循環回路４０の三方弁４２を冷却水がラジエータ部４３を迂回して流れる冷却水回路に切り替える。

これにより、ヒートポンプサイクル１０は、図１の実線矢印に示すように冷媒が流れる冷媒流路に切り替えられ、冷却水循環回路４０は、図１の破線矢印に示すように冷却水が流れる冷却水回路に切り替えられる。

この冷媒流路および冷却水回路の構成で、空調制御装置が上述の空調制御用のセンサ群の検出信号および操作パネルの操作信号を読み込む。そして、検出信号および操作信号の値に基づいて車室内へ吹き出す空気の目標温度である目標吹出温度ＴＡＯを算出する。

さらに、算出された目標吹出温度ＴＡＯおよびセンサ群の検出信号に基づいて、空調制御装置の出力側に接続された各種空調制御機器の作動状態を決定する。

例えば、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号については、以下のように決定される。まず、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置に記憶された制御マップを参照して、室内蒸発器２０の目標蒸発器吹出温度ＴＥＯを決定する。

そして、この目標蒸発器吹出温度ＴＥＯと蒸発器温度センサによって検出された室内蒸発器２０からの吹出空気温度との偏差に基づいて、フィードバック制御手法を用いて室内蒸発器２０からの吹出空気温度が目標蒸発器吹出温度ＴＥＯに近づくように、圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号が決定される。

また、エアミックスドア３４のサーボモータへ出力される制御信号については、目標吹出温度ＴＡＯ、室内蒸発器２０からの吹出空気温度および吐出冷媒温度センサによって検出された圧縮機１１吐出冷媒温度等を用いて、車室内へ吹き出される空気の温度が車室内温度設定スイッチによって設定された乗員の所望の温度となるように決定される。

なお、通常の暖房運転時および除霜運転時には、送風機３２から送風された車室内送風空気の全風量が、室内凝縮器１２を通過するようにエアミックスドア３４の開度を制御してもよい。

そして、上記の如く決定された制御信号等を各種空調制御機器へ出力する。その後、操作パネルによって車両用空調装置の作動停止が要求されるまで、所定の制御周期毎に、上述の検出信号および操作信号の読み込み→目標吹出温度ＴＡＯの算出→各種空調制御機器の作動状態決定→制御電圧および制御信号の出力といった制御ルーチンが繰り返される。

なお、このような制御ルーチンの繰り返しは、他の運転時にも基本的に同様に行われる。

通常の暖房運転時のヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が室内凝縮器１２へ流入する。室内凝縮器１２へ流入した冷媒は、送風機３２から送風されて室内蒸発器２０を通過した車室内送風空気と熱交換して放熱する。これにより、車室内送風空気が加熱される。

室内凝縮器１２から流出した高圧冷媒は、開閉弁１５ａが閉じているので、暖房用固定絞り１３へ流入して減圧膨張される。そして、暖房用固定絞り１３にて減圧膨張された低圧冷媒は、室外熱交換部１６へ流入する。室外熱交換部１６へ流入した低圧冷媒は、送風ファン１７によって送風された外気から吸熱して蒸発する。

この際、冷却水循環回路４０では、冷却水がラジエータ部４３を迂回して流れる冷却水回路に切り替えられているので、冷却水が室外熱交換部１６を流通する冷媒に放熱することや、冷却水が室外熱交換部１６を流通する冷媒から吸熱することはない。つまり、冷却水が室外熱交換部１６を流通する冷媒に対して熱的な影響を及ぼすことはない。

室外熱交換部１６から流出した冷媒は、三方弁１５ｂが、室外熱交換部１６の出口側とアキュムレータ１８の入口側とを接続する冷媒流路に切り替えられているので、アキュムレータ１８へ流入して気液分離される。そして、アキュムレータ１８にて分離された気相冷媒が、圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される。

以上の如く、通常の暖房運転時には、室内凝縮器１２にて圧縮機１１から吐出された冷媒の有する熱量によって車室内送風空気が加熱されて、車室内の暖房を行うことができる。

（ｂ）除霜運転
次に、除霜運転について説明する。ここで、本実施形態のヒートポンプサイクル１０のように、室外熱交換部１６にて冷媒と外気とを熱交換させて冷媒を蒸発させる冷凍サイクル装置では、室外熱交換部１６における冷媒蒸発温度が着霜温度（具体的には、０℃）以下になってしまうと室外熱交換部１６に着霜が生じるおそれがある。

このような着霜が生じると、熱交換器７０の外気通路７０ａが霜によって閉塞されてしまうので、室外熱交換部１６の熱交換能力が著しく低下してしまう。そこで、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、暖房運転時に、着霜判定手段によって室外熱交換部１６の着霜が生じていると判定された際に除霜運転を実行する。

この除霜運転では、空調制御装置が圧縮機１１の作動を停止させるとともに、送風ファン１７の作動を停止させる。従って、除霜運転時には、通常の暖房運転時に対して、室外熱交換部１６へ流入する冷媒流量が減少し、外気通路７０ａへ流入する外気の風量が減少することになる。

さらに、空調制御装置が冷却水循環回路４０の三方弁４２を、図２の破線矢印に示すように、冷却水をラジエータ部４３へ流入させる冷却水回路に切り替える。これにより、ヒートポンプサイクル１０に冷媒は循環することはなく、冷却水循環回路４０は、図２の破線矢印に示すように冷媒が流れる冷却水回路に切り替えられる。

従って、ラジエータ部４３の冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水の有する熱量がアウターフィン５０を介して、室外熱交換部１６に伝熱されて、室外熱交換部１６の除霜がなされる。つまり、走行用電動モータＭＧの廃熱を有効に利用した除霜が実現される。

（ｃ）冷房運転
冷房運転は、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）された状態で、選択スイッチによって冷房運転モードが選択されると開始される。この冷房運転時には、空調制御装置が、開閉弁１５ａを開くとともに、三方弁１５ｂを室外熱交換部１６の出口側と冷房用固定絞り１９の入口側とを接続する冷媒流路に切り替える。これにより、ヒートポンプサイクル１０は、図３の実線矢印に示すように冷媒が流れる冷媒流路に切り替えられる。

この際、冷却水循環回路４０の三方弁４２については、冷却水温度Ｔｗが基準温度以上になった際には、冷却水をラジエータ部４３へ流入させる冷却水回路に切り替え、冷却水温度Ｔｗが予め定めた基準温度未満になった際には、冷却水がラジエータ部４３を迂回して流れる冷却水回路に切り替えられる。なお、図３では、冷却水温度Ｔｗが基準温度以上になった際の冷却水の流れを破線矢印で示している。

冷房運転時のヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が室内凝縮器１２へ流入して、送風機３２から送風されて室内蒸発器２０を通過した車室内送風空気と熱交換して放熱する。室内凝縮器１２から流出した高圧冷媒は、開閉弁１５ａが開いているので、固定絞り迂回用通路１４を介して室外熱交換部１６へ流入する。室外熱交換部１６へ流入した低圧冷媒は、送風ファン１７によって送風された外気にさらに放熱する。

室外熱交換部１６から流出した冷媒は、三方弁１５ｂが、室外熱交換部１６の出口側と冷房用固定絞り１９の入口側とを接続する冷媒流路に切り替えられているので、冷房用固定絞り１９にて減圧膨張される。冷房用固定絞り１９から流出した冷媒は、室内蒸発器２０へ流入して、送風機３２によって送風された車室内送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、車室内送風空気が冷却される。

室内蒸発器２０から流出した冷媒は、アキュムレータ１８へ流入して気液分離される。そして、アキュムレータ１８にて分離された気相冷媒が、圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される。以上の如く、冷房運転時には、室内蒸発器２０にて低圧冷媒が車室内送風空気から吸熱して蒸発することによって、車室内送風空気が冷却されて車室内の冷房を行うことができる。

本実施形態の車両用空調装置１では、上記の如く、ヒートポンプサイクル１０の冷媒流路および冷却水循環回路４０の冷却水回路を切り替えることによって、種々の運転を実行することができる。さらに、本実施形態では、上述した特徴的な熱交換器７０を採用しているので、冷媒、冷却水、外気の３種類の流体間の熱交換量を微細に調整することができる。

より詳細には、本実施形態の熱交換器７０では、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方に接合されるアウターフィン５０は、冷媒用チューブ１６ａとの接合面積と冷却水用チューブ４３ａとの接合面積が異なっている。 具体的には、冷却水用チューブ４３ａの外気流れ方向Ｘの長さを、冷媒用チューブ１６ａの外気流れ方向Ｘの長さよりも短くしている。

さらに、冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部を、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最上流部よりも、外気流れ下流側に配置している。これにより、冷媒と外気との熱交換量を充分に確保することができる。したがって、熱交換器７０全体として冷媒と外気との熱交換量を適切に確保することができる。

なお、本実施形態の冷却水用チューブ４３ａの配置は一例であり、冷却水用チューブ４３ａの配置を外気の流れ方向Ｘにおいて変更することにより、冷却水と外気との温度差を変更できるので、冷却水と外気との熱交換量を微細に調整できる。つまり、冷却水用チューブ４３ａを外気流れ上流側に配置する程、冷却水と外気との熱交換量を増大させることができ、冷却水用チューブ４３ａを外気流れ下流側に配置する程、冷却水と外気との熱交換量を低減させることができる。

ところで、室外熱交換部１６における冷媒蒸発温度が着霜温度以下になると室外熱交換部１６に着霜が生じるおそれがある。このような着霜が生じると、熱交換器７０の外気通路７０ａが霜によって閉塞されてしまう。

これに対し、本実施形態では、冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部を、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最上流部、およびアウターフィン５０の外気流れ最上流部の双方よりも、外気流れ下流側に配置している。このため、アウターフィン５０が配置されている部位（外気通路７０ａ）の外気流れ最上流部が霜によって閉塞されたとしても、冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部近傍のアウターフィン５０の側部から空気を導入することができる。これによると、着霜による外気通路７０ａの閉塞を抑制できるので、耐着霜性を向上させることができる。

ところで、冷却水用チューブ４３ａは、エンジンの冷却水が流通するものであるため、車両の走行系の部品である。このため、非走行系の部品である冷媒用チューブ１６ａと比較して、衝突破壊に対する耐性を向上させる必要がある。

ここで、本実施形態では、冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部を、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最上流部よりも、外気流れ下流側に配置している。このため、車両前方からの衝突の衝撃に対して、冷媒用チューブ１６ａが冷却水用チューブ４３ａよりも先に衝突の衝撃を受けることになり、冷却水用チューブ４３ａを衝突の衝撃から保護することができる。 同様に、走行時の飛び石等からも、冷却水用チューブ４３ａを保護することができる。

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について図１０に基づいて説明する。本第２実施形態は、上記第１実施形態と比較して、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの構成が異なるものである。なお、図１０は、第１実施形態の図６に対応する図面である。

図１０に示すように、本実施形態の上流側熱交換部７１は、冷媒用チューブ１６ａを積層配置して構成されている。本実施形態の下流側熱交換部７２は、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａを交互に積層配置して構成されている。外気の流れ方向Ｘから見たときに、下流側熱交換部７２を構成する冷却水用チューブ４３ａと重合する部位には、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａのいずれも配置されていない。

つまり、本実施形態では、冷媒用チューブ１６ａが外気の流れ方向Ｘに２本並んで配置されているのに対し、冷却水用チューブ４３ａは外気の流れ方向Ｘに１本配置されている。したがって、１つのアウターフィン５０に接合されている、冷媒用チューブ１６ａの外気の流れ方向Ｘの配列数と冷却水用チューブ４３ａの外気の流れ方向Ｘの配列数が異なっている。

また、本実施形態では、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａとして、互いに同じ外形のチューブが採用されている。冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最下流部と、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最下流部とは、同一平面上に位置付けられている。冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部と、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最上流部とは、同一平面上に位置付けられている。冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部は、アウターフィン５０の外気流れ最上流部よりも、外気流れ下流側に配置されている。

以上説明したように、本実施形態では、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方に接合されるアウターフィン５０として、冷媒用チューブ１６ａの外気の流れ方向Ｘの配列数と冷却水用チューブ４３ａの外気の流れ方向Ｘの配列数とを異ならせることで、冷媒用チューブ１６ａとの接合面積と冷却水用チューブ４３ａとの接合面積が異なっているものを設けることで、３種類の流体間の熱交換量を微細に調整することが可能となる。

ところで、空気の流れ方向から見たときに異なる種類のチューブ１６ａ、４３ａを互いに重合配置しようとすると、異なる種類のチューブ１６ａ、４３ａの厚み（空気流れ方向に垂直な方向、つまりチューブ積層方向の長さ）を揃える必要があるので、チューブ１６ａ、４３ａの設計自由度が失われてしまう。

これに対し、本実施形態では、外気の流れ方向Ｘから見たときに、下流側熱交換部７２を構成する冷却水用チューブ４３ａと重合する部位には、冷媒用チューブ１６ａを配置しないので、チューブ１６ａ、４３ａの厚みを変更することによっても、３種類の流体間の熱交換量を微細に調整することができる。したがって、チューブ１６ａ、４３ａの設計自由度を向上させつつ、３種類の流体間の熱交換量を微細に調整することが可能となる。

（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態について図１１に基づいて説明する。本第３実施形態は、上記第２実施形態と比較して、熱交換部の構成が異なるものである。なお、図１１は、第１実施形態の図６に対応する図面である。

図１１に示すように、本実施形態の複合型の熱交換器７０は、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａを交互に積層配置して構成された熱交換部７００を備えている。つまり、上記第２実施形態の熱交換器７０は、外気の流れ方向Ｘに対して直列に配置された上流側熱交換部７１および下流側熱交換部７２を有していたのに対し、本実施形態の熱交換器７０は、外気の流れ方向Ｘに対して単列の熱交換部７００を有している。

冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの厚みは、等しくなっている。また、冷却水用チューブ４３ａは、冷媒用チューブ１６ａに対して、外気の流れ方向Ｘの長さが短い。具体的には、冷却水用チューブ４３ａにおける外気の流れ方向Ｘの長さは、冷媒用チューブ１６ａにおける外気の流れ方向Ｘの長さの約半分になっている。

冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最下流部、冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最下流部、およびアウターフィン５０の外気流れ最下流部は、同一平面上に位置付けられている。冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最上流部と、アウターフィン５０の外気流れ最上流部とは、同一平面上に位置付けられている。冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部は、冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最上流部およびアウターフィン５０の外気流れ最上流部よりも、外気流れ下流側に配置されている。

ところで、外気の流れ方向Ｘに対して直列に配置された上流側熱交換部７１および下流側熱交換部７２を有する熱交換器７０では、上流側熱交換部７１を構成するチューブと下流側熱交換部７２を構成するチューブとの間に隙間が形成されており、この隙間がいわゆるデッドスペースになっていた。

これに対し、本実施形態では、熱交換器７０を、外気の流れ方向Ｘに対して単列の熱交換部７００を有するように構成することで、上流側熱交換部７１を構成するチューブと下流側熱交換部７２を構成するチューブとの間のデッドスペースを廃止できる。これにより、熱交換器７０における、外気の流れ方向Ｘの長さを短くできるので、熱交換器７０の小型化を図ることができる。

（第４実施形態）
次に、本発明の第４実施形態について図１２に基づいて説明する。本第４実施形態は、上記第３実施形態と比較して、冷却水用チューブ４３ａの長さおよび配置が異なるものである。なお、図１２は、第１実施形態の図６に対応する図面である。

図１２に示すように、本実施形態の冷却水用チューブ４３ａにおける外気の流れ方向Ｘの長さは、冷媒用チューブ１６ａにおける外気の流れ方向Ｘの長さの約２／３になっている。冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最下流部は、冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最下流部よりも、外気流れ上流側に配置されている。

本実施形態によれば、上記第３実施形態と比較して、冷却水用チューブ４３ａにおける外気の流れ方向Ｘの長さを長くするとともに、冷却水用チューブ４３ａを外気流れ上流側に配置している。これにより、冷却水と外気との熱交換量を充分に確保することができる。

（第５実施形態）
次に、本発明の第５実施形態について図１３および図１４に基づいて説明する。本第６実施形態は、上記第４実施形態と比較して、冷却水用チューブ４３ａの構成が異なるものである。なお、図１３は、第１実施形態の図６に対応する図面である。

図１３および図１４に示すように、本実施形態の冷却水用チューブ４３ａにおける外気流れ最下流部には、外気流れ下流側に向けて突出するとともに、外気の流れ方向Ｘと平行に延びる棒状の突出部４００が設けられている。

突出部４００は、冷却水用チューブ４３ａと一体に形成されている。また、突出部４００は、アウターフィン５０と接触していない。突出部４００の外気流れ最下流部、冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最下流部、およびアウターフィン５０の外気流れ最下流部は、同一平面上に位置付けられている。突出部４００自身には、冷却水が流通する冷却水流路が形成されていない。

本実施形態によれば、冷却水用チューブ４３ａに突出部４００を設けるとともに、突出部４００、冷媒用チューブ１６ａ、およびアウターフィン５０の外気流れ最下流部を同一平面上に位置付けることで、熱交換部７００を製造する際に、熱交換部７００の外気流れ下流側の端面を揃えることができる。これにより、熱交換器７０の生産性を向上させることができる。

（第６実施形態）
次に、本発明の第６実施形態について図１５〜図２０に基づいて説明する。本第７実施形態では、上記第２実施形態と比較して、中間プレート部材７５２を、２枚のプレート部材の積層構造とした点等が異なっている。

なお、図１５は、第１実施形態の図６に対応する図面である。また、図１７〜図１９では、図示の明確化のために、冷媒用チューブ１６ａと連通する部位を点ハッチングで示し、冷却水用チューブ４３ａと連通する部位を網掛けハッチングで示している。

図１５に示すように、本実施形態の熱交換器７０では、外気の流れ方向Ｘから見たときに、冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとが重合配置されていない。また、冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部は、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最下流部よりも、外気流れ上流側に配置されている。また、冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最下流部は、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａの外気流れ最上流部よりも、外気流れ下流側に配置されている。

図１６に示すように、上流側タンク部７３には、冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水の集合あるいは分配を行う上流側冷却水空間７３８が形成されている。また、下流側タンク部７４には、冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒の集合あるいは分配を行う下流側冷媒空間７４８が形成されている。

ここで、本実施形態の下流側冷媒空間７４８は、特許請求の範囲に記載された第１流体空間に対応し、下流側タンク部７４は第１流体タンク部に対応し、上流側冷却水空間７３８は第２流体空間に対応し、上流側タンク部７３は第２流体タンク部に対応している。

中間プレート部材７５２は、第１中間プレート部材８５１および第２中間プレート部材８５２の２枚のプレート部材が積層されることによって形成されている。つまり、ヘッダタンク７５は、ヘッダプレート７５１、第１中間プレート部材８５１、第２中間プレート部材８５２並びにタンク形成部材７５３を有して構成されている。

ヘッダプレート７５１には、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａが挿入されて接合される冷媒用チューブ接続穴７５１ａおよび冷却水用チューブ接続穴７５１ｂが形成されている。冷媒用チューブ接続穴７５１ａおよび冷却水用チューブ接続穴７５１ｂは、ヘッダプレート７５１の板面の表裏を貫通するように形成されている。

また、冷媒用チューブ接続穴７５１ａおよび冷却水用チューブ接続穴７５１ｂは、それぞれ、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの外周断面形状に対応する扁平形状に形成されており、その内周面に冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの外周面が接合される。

第１中間プレート部材８５１は、一方の板面がヘッダプレート７５１の板面に接合される板状部材である。第１中間プレート部材８５１は、冷媒を連通させる複数の冷媒連通穴８５１ａと、冷却水を連通させる複数の冷却水連通穴８５１ｂが形成されている。冷媒連通穴８５１ａおよび冷却水連通穴８５１ｂは、第１中間プレート部材８５１の板面の表裏を貫通するように形成されている。また、冷媒連通穴８５１ａおよび冷却水連通穴８５１ｂは、外気の流れ方向Ｘに延びる長穴形状に形成されている。

より具体的には、冷媒連通穴８５１ａは、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａのうち、外気の流れ方向から見たときに、互いに重合配置された冷媒用チューブ１６ａの双方と連通するように、外気の流れ方向Ｘに延びる長穴形状に形成されている。

冷却水連通穴８５１ｂは、冷媒連通穴８５１ａよりも外気流れ方向Ｘの長さが短い長穴形状に形成されている。冷却水連通穴８５１ｂの外気流れ最上流部と、冷媒連通穴８５１ａの外気流れ最上流部とは、同一平面上に位置付けられている。冷却水連通穴８５１ｂの外気流れ最下流部は、冷媒連通穴８５１ｂの外気流れ最下流部よりも、外気流れ上流側に配置されている。

第２中間プレート部材８５２は、一方の板面が第１中間プレート部材８５１の他方の板面に接合される板状部材である。第２中間プレート部材８５２には、第２中間プレート部材８５２の板面の表裏を貫通するように形成された第１貫通穴８５２ａおよび第２貫通穴８５２ｂが設けられている。第１貫通穴８５２ａおよび第２貫通穴８５２ｂは、外気の流れ方向Ｘに延びる長穴形状に形成されている。

第１貫通穴８５２ａは、第１中間プレート部材８５１と第２中間プレート部材８５２とが接合された際に、冷媒連通穴８５１ａと重なり合うように形成されている。さらに、第１貫通穴８５２ａは、第２中間プレート部材８５２とタンク形成部材７５３とが接合された際に、下流側冷媒空間７４８と対応する部位（つまり、外気流れ下流側）に形成されている。

これにより、冷媒用チューブ１６ａと下流側タンク部７４内の下流側冷媒空間７４８とが、冷媒用チューブ接続穴７５１ａ、冷媒連通穴８５１ａおよび第１貫通穴８５２ａを介して連通している。このため、本実施形態の冷媒用チューブ接続穴７５１ａ、冷媒連通穴８５１ａおよび第１貫通穴８５２ａは、特許請求の範囲に記載された第１流体用貫通穴に対応している。

第２貫通穴８５２ｂは、第１中間プレート部材８５１と第２中間プレート部材８５２とが接合された際に、冷却水連通穴８５１ｂと重なり合うように形成されている。さらに、第２貫通穴８５２ｂは、第２中間プレート部材８５２とタンク形成部材７５３とが接合された際に、上流側冷却水空間７３８と対応する部位（つまり、外気流れ上流側）に形成されている。

これにより、冷却水用チューブ４３ａと上流側タンク部７３内の上流側冷却水空間７３８とが、冷却水用チューブ接続穴７５１ｂ、冷却水連通穴８５１ｂおよび第２貫通穴８５２ｂを介して連通している。このため、本実施形態の冷却水用チューブ接続穴７５１ｂ、冷却水連通穴８５１ｂおよび第２貫通穴８５２ｂは、特許請求の範囲に記載された第２流体用貫通穴に対応している。

ところで、ヘッダプレート７５１の外周縁部には、爪部７５１ｃが形成されている。ヘッダプレート７５１、中間プレート部材８５１、８５２およびタンク形成部材７５３を組み付けた状態で、爪部７５１ｃをタンク形成部材７５３側へ折り曲げる（かしめる）ことによって、ヘッダプレート７５１、中間プレート部材８５１、８５２およびタンク形成部材７５３が固定される。

ここで、第１中間プレート部材８５１の外周縁部には、局所的に外方側へ突出する位置決め部８５１ｃが複数形成されている。この位置決め部８５１ｃがヘッダプレート７５１の爪部７５１ｃに当接することによって、第１中間プレート部材８５１のヘッダプレート７５１に対する位置決めがなされる。

第２中間プレート部材８５２およびタンク形成部材７５３については、それらの外周縁部が爪部７５１ｃに当接することによって、ヘッダプレート７５１に対する位置決めがなされる。したがって、第２中間プレート部材８５１とヘッダプレート７５１の内側との間には、位置決め部８５１ｃが存在しない部位に、外気と連通する外部空間（図示せず）が形成される。

ところで、ヘッダプレート７５１、第２中間プレート部材８５２およびタンク形成部材７５３には、それぞれ溝部８０１、８０２、８０３が形成されている。

具体的には、図１６および図１９に示すように、ヘッダプレート７５１に形成されたプレート側溝部としての溝部８０１（以下、第１溝部８０１ともいう）は、第１中間プレート部材８５１に対向するヘッダプレート７５１の板面に形成されている。第１溝部８０１は、ヘッダプレート７５１の当該板面を凹ませることによって形成されている。また、第１溝部８０１は、隣り合う冷媒用チューブ接続穴７５１ａと冷却水用チューブ接続穴７５１ｂとの間の部位を横切るように、ヘッダプレート７５１における外気流れ方向Ｘの一端側から他端側へ延びるように直線状に複数本形成されている。

図１６および図１７に示すように、第２中間プレート部材８５２に形成されたプレート側溝部としての溝部８０２（以下、第２溝部８０１ともいう）は、第１中間プレート部材８５１に対向する第２中間プレート部材８５２の板面に形成されている。第２溝部８０２は、第２中間プレート部材８５２の当該板面を凹ませることによって形成されている。また、第２溝部８０２は、隣り合う第１貫通穴８５２ａと第２貫通穴８５２ｂとの間の部位を横切るように、第２中間プレート部材８５２における外気流れ方向Ｘの一端側から他端側へ延びるように直線状に複数本形成されている。

換言すると、溝部８０１、８０２は、第１中間プレート部材８５１がヘッダプレート７５１および第２中間プレート部材８５２に接合された際に、接合面となる冷媒連通穴８５１ａと冷却水連通穴８５１ｂとの間の部位から第１中間プレート部材８５１の外気流れ方向端部へ至る範囲に複数本形成されている。

第１中間プレート部材８５１がヘッダプレート７５１および第２中間プレート部材８５２に接合された際に溝部８０１、８０２内の溝内空間は、その外気流れ方向の端部において上述した外部空間に連通している。つまり、溝部８０１、８０２内の溝内空間は、隣り合って配置される冷媒連通穴８５１ａと冷却水連通穴８５１ｂとの間の部位から外部空間にまで連続してつながっている。

図１６および図２０に示すように、タンク形成部材７５３に形成されたタンク側溝部としての溝部８０３（以下、第３溝部８０３ともいう）は、第２中間プレート部材８５２に対向するタンク形成部材７５３における中央部７５３ｃの板面に形成されている。第３溝部８０３は、タンク形成部材７５３の中央部７５３ｃの当該板面を凹ませることによって形成されている。また、第３溝部８０３は、中央部７５３ｃにおけるチューブ積層方向の一端側から他端側へ延びるように直線状に形成されている。

図１６に示すように、ヘッダプレート７５１の爪部７５１ｃには、スリット穴７５１ｄが形成されている。スリット穴７５１ｄは、ヘッダプレート７５１の表裏を貫通する貫通穴である。また、スリット穴７５１ｄは、溝部８０１、８０２、８０３の端部に対応する複数箇所に形成されている。

本実施形態によれば、ヘッダプレート７５１および第２中間プレート部材８５２に、それぞれ溝部８０１、８０２を形成することで、冷媒連通穴８５１ａを流通する冷媒あるいは冷却水流通穴８５１ｂを流通する冷却水が、ヘッダプレート７５１、第１中間プレート部材８５１および第２中間プレート部材８５２同士の接合面から漏れ出しても、溝部８０１、８０２内に形成される溝内空間へ導くことができる。したがって、冷媒と冷却水とが混合してしまうことを抑制できる。

また、タンク形成部材７５３に溝部８０３を形成することで、上流側冷却水空間７３８を流通する冷却水あるいは下流側冷媒空間７４８を流通する冷媒が、タンク形成部材７５３と第２中間プレート部材８５２との接合面から漏れ出しても、溝部８０３内に形成される溝内空間へ導くことができる。したがって、冷媒と冷却水とが混合してしまうことを抑制できる。

さらに、溝内空間がスリット穴７５１ｄを介して外部に連通しているので、上述の接合面に漏れ出した冷媒および冷却水を熱交換器７０の外部に排出することができる。このため、接合面に漏れ出た冷媒と冷却水のうち一方の流体が、冷媒連通穴８５１ａまたは冷却水流通穴８５１ｂ内、あるいは、上流側冷却水空間７３８または下流側冷媒空間７４８内において、他方の流体と混合することを抑制できる。

このとき、本実施形態の熱交換器７０では、外気の流れ方向Ｘから見たときに、冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとが重合配置していないので、溝部８０１、８０２を直線状とすることができる。このため、簡素な構成で、ヘッダタンク７５内で冷媒と冷却水とが混合してしまうことを抑制できる。

（第７実施形態）
次に、本発明の第７実施形態について図２１〜図２３に基づいて説明する。本実施形態では、図２１〜図２３の全体構成図に示すように、第１実施形態に対して、ヒートポンプサイクル１０および冷却水循環回路４０の構成を変更した例を説明する。なお、図２１〜図２３では、ヒートポンプサイクル１０における冷媒の流れを実線で示し、冷却水循環回路４０における冷却水の流れを破線矢印で示している。

具体的には、本実施形態の冷却水循環回路４０は、作動時に発熱を伴う車載機器の一つであるエンジンＥＧの内部に形成された冷却水通路に、冷却媒体（熱媒体）としての冷却水を循環させて、エンジンＥＧを冷却する冷却水循環回路である。すなわち、本実施形態では、第１実施形態の走行用電動モータＭＧが廃止されており、代わりにエンジンＥＧを配置している。

さらに、本実施形態では、第１実施形態の室内凝縮器１２が廃止されており、室内空調ユニット３０のケーシング３１内に第１実施形態の複合型の熱交換器７０を配置している。そして、この熱交換器７０のうち、第１実施形態の室外熱交換部１６を室内凝縮器１２として機能させている。以下、熱交換器７０のうち室内凝縮器１２として機能する部位を室内凝縮部と表記する。

また、熱交換器７０のうち、第１実施形態のラジエータ部４３を、冷媒の有する熱により冷却水を加熱する熱回収用熱交換部４５として機能させている。これにより、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、冷媒の熱により冷却水を加熱してエンジンの暖機を行う暖機運転を実行することもできる。熱回収用熱交換部４５は、冷却水循環回路４０におけるバイパス通路４４に配置されている。

一方、室外熱交換部１６については、内部を流通する冷媒と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる単一の熱交換器として構成されている。同様に、ラジエータ部４３については、内部を流通する冷却水と送風ファン４６から送風された外気とを熱交換させる単一の熱交換器として構成されている。

その他の構成は、第１実施形態と同様である。また、本実施形態では、除霜運転に代えて暖機運転が実行されるものの、その他の作動は、第１実施形態と同様である。

以下、暖機運転について説明する。ここで、エンジンＥＧのオーバーヒートを抑制するためには、冷却水の温度は所定の上限温度以下に維持されるとともに、エンジンＥＧの内部に封入された潤滑用オイルの粘度増加によるフリクションロスを低減するためには、冷却水の温度は所定の下限温度以上に維持されることが望ましい。

そこで、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、暖房運転時に、冷却水温度Ｔｗが予め定めた基準温度以下になった際に暖機運転が実行される。この暖機運転では、ヒートポンプサイクル１０の三方弁１５ｂについては、通常の暖房運転時と同様に作動させ、冷却水循環回路４０の三方弁４２については、冷却水を図１４の破線矢印に示すようにラジエータ４３を迂回させる、すなわち熱回収用熱交換部４５へ流入させる冷却水回路に切り替える。

従って、図２２の実線矢印に示すように、圧縮機１１から吐出された高圧高温冷媒は、通常の暖房運転時と同様に、室内凝縮部１２に流入する。室内凝縮部１２へ流入した高温高圧冷媒の有する熱量は、三方弁４２が冷却水を熱回収用熱交換部４５へ流入させる冷却水回路に切り替えているので、送風機３２によって送風された送風空気に伝熱するとともに、アウターフィン５０を介して冷却水に伝熱する。その他の作動は、通常の暖房運転時と同様である。

以上の如く、暖機運転時には、室内凝縮器１２にて圧縮機１１から吐出された冷媒の有する熱量によって車室内送風空気が加熱されて、車室内の暖房を行うことができる。さらに、室内凝縮器１２にて圧縮機１１から吐出された冷媒の有する熱量は、アウターフィン５０を介して冷却水にも伝熱されるので、冷却水の温度が上昇する。したがって、冷媒の有する熱量を利用して、エンジンＥＧの暖機を実現できる。

もちろん、本実施形態のヒートポンプサイクル１０に、第２〜第６実施形態に記載した熱交換器７０を適用してもよい。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、冷媒用チューブ１６ａの厚みと冷却水用チューブ４３ａの厚みとが等しい例について説明したが、これに限らず、例えば図２４に示すように、冷媒用チューブ１６ａの厚みを冷却水用チューブ４３ａの厚みより厚くしてもよい。また、図２５に示すように、冷却水用チューブ４３ａの厚みを、冷媒用チューブ１６ａの厚みよりも厚くしてもよい。

このように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの厚みを変更することによっても、３種類の流体間の熱交換量を微細に調整することが可能となる。

なお、冷却水用チューブ４３ａの厚みを、冷媒用チューブ１６ａの厚みよりも厚くすると、外気通路７０ａの外気流れ最上流部が霜によって閉塞された場合に、冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部近傍のアウターフィン５０の側部からより多くの空気を導入することができる。このため、着霜による外気通路７０ａの閉塞をより抑制できるので、耐着霜性をより向上させることができる。

（２）上述の第５実施形態では、冷却水用チューブ４３ａにおける外気流れ最下流部に突出部４００を設けた例について説明したが、突出部４００の配置箇所や形状はこれに限定されない。

例えば、突出部４００を、冷却水用チューブ４３ａにおける外気流れ最上流部に設けてもよい。この場合、チッピング（走行時の飛び石）に対する耐性を向上させることができる。また、冷却水用チューブ４３ａの外気流れ最上流部および最下流部のうち、冷媒用チューブ１６ａの外気流れ方向端部との距離が近い方に、突出部４００を設けてもよい。この場合、突出部４００の体積を低減できるので、製造コストを低減できる。また、突出部４００を、冷媒用チューブ１６ａに設けてもよい。

また、上述の第５実施形態では、突出部４００を、外気流れ方向Ｘに延びる棒状に形成した例について説明したが、これに限らず、図２６に示すように、突出部４００に貫通穴４０１を形成してもよい。また、図２７に示すように、突出部４００に凹部４０２を形成してもよい。これらによれば、突出部４００を軽量化できるので、熱交換器７０の軽量化を図ることができる。

（３）上述の第６実施形態では、ヘッダプレート７５１および第２中間プレート部材８５２に、それぞれ溝部８０１、８０２を形成した例について説明したが、これに限らず、第１中間プレート部材８５１の両面に溝部８０１、８０２をそれぞれ形成してもよい。

（４）上述の第６実施形態では、第１中間プレート部材８５１および第２中間プレート部材８５２を別体として構成した例について説明したが、これに限らず、図２８に示すように、第１中間プレート部材８５１および第２中間プレート部材８５２を一体の中間プレート部材７５２として形成してもよい。

この場合、第１中間プレート部材８５１と第２中間プレート部材８５２との間の接合面が存在しなくなるので、当該接合面から冷媒あるいは冷却水が漏れ出すことがなくなる。したがって、第２溝部８０２を形成する必要がないので、より簡素な構成で、冷媒と冷却水とが混合してしまうことを抑制できる。

（５）上述の第１実施形態では、第１流体としてヒートポンプサイクル１０の冷媒を採用し、第２流体として冷却水循環回路４０の冷却水を採用し、さらに、第３流体として送風ファン１７によって送風された外気を採用した例を説明したが、第１〜第３流体はこれに限定されない。例えば、第７実施形態のように、第３流体として車室内送風空気を採用してもよい。また、第３流体は、冷却水であってもよい。

例えば、第１流体は、ヒートポンプサイクル１０の高圧側冷媒であってもよいし、低圧側冷媒であってもよい。

例えば、第２流体は、エンジン、走行用電動モータＭＧに電力を供給するインバータ等の電気機器等を冷却する冷却水を採用してもよい。また、第２流体として、冷却用のオイルを採用し、第２熱交換部をオイルクーラとして機能させてもよいし、第２流体として、蓄熱剤、蓄冷剤等を採用してもよい。

さらに、本発明の熱交換器７０が適用されたヒートポンプサイクル１０を据置型空調装置、冷温保存庫、自動販売機用冷却加熱装置等に適用する場合は、第２流体として、ヒートポンプサイクル１０の圧縮機の駆動減としてのエンジン、電動モータおよびその他の電気機器等を冷却する冷却水を採用してもよい。

さらに、上述の実施形態では、ヒートポンプサイクル（冷凍サイクル）に本発明の熱交換器７０を適用した例を説明したが、本発明の熱交換器７０の適用はこれに限定されない。すなわち、３種類の流体間で熱交換を行う装置等に幅広く適用可能である。

例えば、車両用冷却システムに適用される熱交換器として適用することができる。そして、第１流体は、作動時に発熱を伴う第１車載機器の有する熱量を吸熱した熱媒体とし、第２流体は、作動時に発熱を伴う第２車載機器の有する熱量を吸熱した熱媒体とし、第３流体は、室外空気としてもよい。

より具体的には、ハイブリッド車両に適用する場合には、第１車載機器をエンジンＥＧとし、第１流体をエンジンＥＧの冷却水とし、第２車載機器を走行用電動モータとし、第２流体を走行用電動モータの冷却水としてもよい。

これらの車載機器の発熱量は、車両の走行状態（走行負荷）に応じてそれぞれ変化するので、エンジンＥＧの冷却水の温度および走行用電動モータの冷却水の温度も車両の走行状態によって変化する。従って、この例によれば、発熱量の大きい車載機器にて生じた熱量を、空気のみならず、発熱量の小さい車載機器側へ放熱させることが可能となる。

また、第１車載機器または第２車載機器として、排気還流装置（ＥＧＲ）、過給器、パワーステアリング装置、バッテリ等を採用してもよい。また、熱交換部を、ＥＧＲクーラ、インタークーラ、パワーステアリングオイル冷却用のオイルクーラ等として機能させてもよい。

また、第１、第２流体は、温度が異なる同種類の流体であってもよい。例えば、第１流体および第２流体が、互いに温度が異なる冷媒であってもよいし、互いに温度が異なる冷却水であってもよい。また、第１流体および第２流体が、互いに異なる流路（回路）を流通する流体であってもよいし、１つの流路（回路）から分流した流体であってもよい。

（６）上述の実施形態では、冷却水循環回路４０の冷却媒体回路を切り替える回路切替手段として、電気式の三方弁４２を採用した例を説明したが、回路切替手段はこれに限定されない。例えば、サーモスタット弁を採用してもよい。サーモスタット弁は、温度によって体積変化するサーモワックス（感温部材）によって弁体を変位させて冷却媒体通路を開閉する機械的機構で構成される冷却媒体温度応動弁である。従って、サーモスタット弁を採用することで、冷却水温度センサ５２を廃止することもできる。

（７）上述の実施形態では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用した例を説明したが、冷媒の種類はこれに限定されない。二酸化炭素等の自然冷媒や炭化水素系冷媒等を採用してもよい。さらに、ヒートポンプサイクル１０が、圧縮機１１吐出冷媒が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成していてもよい。

１６ａ 冷媒用チューブ（第１チューブ）
４３ａ 冷却水用チューブ（第２チューブ）
５０ アウターフィン
７０ａ 外気通路（第３流体用通路）
７１ 上流側熱交換部
７２ 下流側熱交換部
７００ 熱交換部

Claims (10)

1. 第１流体が流通する第１チューブ（１６ａ）および第２流体が流通する第２チューブ（４３ａ）のうち、少なくとも一方のチューブ（１６ａ）を積層配置して構成されて、前記第１流体および前記第２流体のうち少なくとも一方と第３流体とを熱交換させる熱交換部（７１、７２、７００）を備え、
   前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）のうち隣り合うチューブ（１６ａ、４３ａ）間に形成される空間は、前記第３流体が流通する第３流体用通路（７０ａ）を形成しており、
   前記第３流体用通路（７０ａ）には、前記第１チューブ（１６ａ）の外表面および前記第２チューブ（４３ａ）の外表面の少なくとも一方に接合されて、それぞれの流体間の熱移動を促進するアウターフィン（５０）が配置されており、
   さらに、前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の双方に接合される前記アウターフィン（５０）として、前記第１チューブ（１６ａ）の前記第３流体流れ方向の長さと前記第２チューブ（４３ａ）の前記第３流体流れ方向の長さが異なっていることによって前記第１チューブ（１６ａ）との接合面積と前記第２チューブ（４３ａ）との接合面積が異なっているものが設けられていることを特徴とする熱交換器。
2. 第１流体が流通する第１チューブ（１６ａ）および第２流体が流通する第２チューブ（４３ａ）のうち、少なくとも一方のチューブ（１６ａ）を積層配置して構成されて、前記第１流体および前記第２流体のうち少なくとも一方と第３流体とを熱交換させる熱交換部（７１、７２、７００）を備え、
   前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）のうち隣り合うチューブ（１６ａ、４３ａ）間に形成される空間は、前記第３流体が流通する第３流体用通路（７０ａ）を形成しており、
   前記第３流体用通路（７０ａ）には、前記第１チューブ（１６ａ）の外表面および前記第２チューブ（４３ａ）の外表面の少なくとも一方に接合されて、それぞれの流体間の熱移動を促進するアウターフィン（５０）が配置されており、
   さらに、前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の双方に接合される前記アウターフィン（５０）として、前記第１チューブ（１６ａ）の前記第３流体の流れ方向の配列数と前記第２チューブ（４３ａ）の前記第３流体の流れ方向の配列数が異なっていることによって前記第１チューブ（１６ａ）との接合面積と前記第２チューブ（４３ａ）との接合面積が異なっているものが設けられていることを特徴とする熱交換器。
3. 前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）のうち一方のチューブ（４３ａ）の前記第３流体流れ最下流部は、他方のチューブ（１６ａ）の前記第３流体流れ最下流部よりも、前記第３流体流れ上流側に配置されていることを特徴とする請求項１または２に記載の熱交換器。
4. 前記一方のチューブ（４３ａ）には、前記第３流体流れ方向下流側に向かって突出するとともに、前記アウターフィン（５０）と接触しない突出部（４００）が形成されており、
   前記他方のチューブ（１６ａ）の前記第３流体流れ最下流部と前記突出部（４００）の前記第３流体流れ最下流部が、同一平面上に位置付けられていることを特徴とする請求項３に記載の熱交換器。
5. さらに、前記第３流体流れ方向に垂直な前記第１チューブ（１６ａ）の厚みと、前記第３流体流れ方向に垂直な前記第２チューブ（４３ａ）の厚みが異なっていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の熱交換器。
6. さらに、前記第１チューブ（１６ａ）の積層方向に延びて、前記第１チューブ（１６ａ）を流通する前記第１流体の集合あるいは分配を行う第１流体空間（７４８）が形成された第１流体タンク部（７４）と、
   前記第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びて、前記第２チューブ（４３ａ）を流通する前記第２流体の集合あるいは分配を行う第２流体空間（７３１）が形成された第２流体タンク部（７３）とを備え、
   前記第１流体タンク部（７４）および前記第２流体タンク部（７３）は、
   前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の双方が固定されるヘッダプレート（７５１）と、
   前記ヘッダプレート（７５１）に固定される第１中間プレート部材（８５１）および第２中間プレート部材（８５２）と、
   前記ヘッダプレート（７５１）および前記第２中間プレート部材（８５２）に固定されることによって、その内部に前記第１流体空間（７４８）および前記第２流体空間（７３８）を形成するタンク形成部材（７５３）を有しており、
   前記ヘッダプレート（７５１）、前記第１中間プレート部材（８５１）および前記第２中間プレート部材（８５２）には、それぞれ、内部を前記第１流体が流通する第１流体用貫通穴（７５１ａ、８５１ａ、８５２ａ）、および、内部を前記第２流体が流通する第２流体用貫通穴（７５１ｂ、８５１ｂ、８５２ｂ）が形成されており、
   前記第１流体用貫通穴（７５１ａ、８５１ａ、８５２ａ）を介して、前記第１チューブ（１６ａ）と前記第１流体タンク部（７４）内の前記第１流体空間（７４８）とが連通しており、
   前記第２流体用貫通穴（７５１ｂ、８５１ｂ、８５２ｂ）を介して、前記第２チューブ（４３ａ）と前記第２流体タンク部（７３）内の前記第２流体空間（７３８）とが連通しており、
   前記第３流体の流れ方向から見たときに、前記第１チューブ（１６ａ）と前記第２チューブ（４３ａ）とが重合配置されておらず、
   前記ヘッダプレート（７５１）、前記第１中間プレート部材（８５１）および前記第２中間プレート部材（８５２）のうち、互いに接合される板面の少なくとも１つには、前記第３流体の流れ方向に延びるプレート側溝部（８０１、８０２）が形成されており、
   前記プレート側溝部（８０１、８０２）内に形成される溝内空間は、隣り合って配置される前記第１流体用貫通穴（７５１ａ、８５１ａ、８５２ａ）と前記第２流体用貫通穴（７５１ｂ、８５１ｂ、８５２ｂ）との間の部位から前記第１流体タンク部（７４）および前記第２流体タンク部（７３）の外部にまで連続してつながっていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の熱交換器。
7. 前記第２中間プレート部材（８５２）および前記タンク形成部材（７５３）の接合面には、前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びるタンク側溝部（８０３）が形成されており、
   前記タンク側溝部（８０３）内に形成される溝内空間は、隣り合って配置される前記第１流体空間（７４８）と前記第２流体空間（７３８）との間の部位から前記第１流体タンク部（７４）および前記第２流体タンク部（７３）の外部にまで連続してつながっていることを特徴とする請求項６に記載の熱交換器。
8. 前記第１中間プレート部材（８５１）および前記第２中間プレート部材（８５２）は、一体に形成されていることを特徴とする請求項６または７に記載の熱交換器。
9. 前記第３流体の流れ方向に対して、単列の前記熱交換部（７００）を有することを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載の熱交換器。
10. 蒸気圧縮式の冷凍サイクルにおいて圧縮機吐出冷媒を放熱させる放熱器として用いられる熱交換器であって、
    前記第１流体は、前記冷凍サイクルの冷媒であり、
    前記第２流体は、外部熱源の有する熱量を吸熱した熱媒体であり、
    前記第３流体は、空気であることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１つに記載の熱交換器。

Images