JP2014118837A - 可変容量型斜板式圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】最小容量運転を確実に維持することができる可変容量型斜板式圧縮機を提供すること。
【解決手段】容量制御弁５０は、感圧体５７に設けられるとともに、電磁ソレノイド５２が励磁されることで駆動力伝達体６８が移動して開弁され、電磁ソレノイド５２が消磁されることで駆動力伝達体６８が移動して閉弁されてクランク室１５から吸入室３１に至る第１連通路８１の開度を調整する第１弁体６０を有する。さらに、容量制御弁５０は、吐出室３０と感圧室５６とを連通する第２連通路８２の開度を調整するとともに、開弁ばね７１により開弁方向に付勢され、吐出室３０の圧力が所定の圧力よりも低くなることで開弁される第２弁体７０を有する。
【選択図】図３

Description

本発明は、可変容量型斜板式圧縮機に関する。

傾角可変な斜板を収容するクランク室を備えた可変容量型斜板式圧縮機においては、クランク室の圧力が高くなると斜板の傾角が小さくなり、クランク室の圧力が低くなると斜板の傾角が大きくなる。斜板の傾角が小さくなると、ピストンのストロークが小さくなって吐出容量が減り、斜板の傾角が大きくなると、ピストンのストロークが大きくなって吐出容量が増える。

クランク室の圧力の調整には、例えば特許文献１に開示される容量制御弁が用いられる。特許文献１に開示の容量制御弁は、吸入室圧力またはクランク室圧力を感知するベローズの伸縮に応答して開閉されてクランク室から吸入室に至る通路の開度を調整する第１の弁機構を備えている。又、特許文献１に開示の容量制御弁は、第１の弁機構の開閉に連動して吐出室からクランク室に至る通路の開度を調整し、かつ第２の弁体の弁座との当接側と反対側の面にクランク室圧力または吸入室圧力を受け、第２の弁体の両面の受圧面積を調整することにより第２の弁体の開閉方向への吐出室圧力の影響を実質的に排除した第２の弁機構を備えている。さらに、ベローズを第１の弁機構の閉弁方向に付勢する付勢ばねがベローズを収容する弁ケーシングとベローズとの間に介在されている。

容量制御弁は、第２の弁機構が吐出圧の影響を受けないようにクランク室又は吸入室の圧力を弁体の背圧部にも掛かるようにし、且つ吐出圧自体も弁体で圧力を調整し、全体として吐出圧が掛からないようになっている。又、吸入室圧力が上昇してベローズが収縮してもベローズがバネにより付勢されているので第１の弁体が閉じ、さらに、第２の弁体が開弁状態を維持するので、電磁ソレノイドにおける電流値がゼロになっても常時最小容量が保たれる。

特開平１１−２８０６６０号公報

第１の弁体は、弁孔閉じ位置に向かうようにベローズが付勢ばねによって付勢されている。付勢ばねの付勢力は、吸入室圧力が上昇してベローズが収縮しても第１の弁体が閉じた状態を維持できるほど大きく設定されている。従って、第１の弁体を電磁ソレノイドにより開弁状態に付勢する際、付勢ばねの付勢力に応じて、大きな電流値を電磁ソレノイドに流す必要がある。また、第１の弁体を閉弁状態に維持する最小容量でクランク室圧力が上昇した場合、クランク室圧力がガイドを付勢し、第１の弁体を開弁しようとする。付勢ばねの付勢力がクランク室圧力に対して小さい場合、第１の弁体が開弁してしまう。

このように従来の構造では、第１の弁体を閉弁状態に維持する最小容量で、クランク室圧力が上昇した場合、第１の弁体が開弁してしまい、最小容量を維持することができず、可変容量型斜板式圧縮機の動力消費を抑制することができない。

本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、最小容量運転を確実に維持することができる可変容量型斜板式圧縮機を提供することにある。

上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明は、回転軸の軸方向へ傾動可能であって、且つ該回転軸から駆動力を得て回転する斜板と、前記斜板を収容するクランク室と、圧縮室から吐出された冷媒が通過する吐出室と、前記圧縮室に吸入される冷媒が通過する吸入室と、前記クランク室内の圧力を制御する容量制御弁とを備えた可変容量型斜板式圧縮機であって、前記容量制御弁は、電磁ソレノイドと、前記電磁ソレノイドによって駆動される駆動力伝達体と、前記クランク室、前記吐出室、及び前記吸入室に連通する感圧室と、前記感圧室の圧力に応じて前記駆動力伝達体の移動方向に伸縮するとともに、該感圧室において前記駆動力伝達体の移動方向に移動可能な感圧体と、前記感圧体に設けられるとともに、前記電磁ソレノイドが励磁されることで前記駆動力伝達体が移動して開弁され、前記電磁ソレノイドが消磁されることで前記駆動力伝達体が移動して閉弁されて前記クランク室から前記吸入室に至る第１連通路の開度を調整する第１弁体と、前記吐出室と前記感圧室とを連通する第２連通路の開度を調整するとともに、開弁ばねにより開弁方向に付勢され、前記吐出室の圧力が所定の圧力よりも低くなることで開弁される第２弁体とを有することを要旨とする。

この発明によれば、電磁ソレノイドが励磁されることで駆動力伝達体が移動して第１弁体が開弁されることで、クランク室から第１連通路を介して吸入室へ冷媒が流れ、クランク室の圧力が低くなり、斜板の傾角が大きくなって吐出容量が増える。また、電磁ソレノイドが消磁されることで駆動力伝達体が移動して第１弁体が閉弁されることで、クランク室から第１連通路を介した吸入室への冷媒の流れが遮断され、クランク室の圧力が上昇し、斜板の傾角が小さくなって吐出容量が減る。そして、可変容量型斜板式圧縮機が最小容量運転となり、吐出室の圧力が所定の圧力よりも低くなると、開弁ばねの付勢力が吐出室からの冷媒の圧力に打ち勝って、第２弁体が開弁ばねの付勢力により開弁する。すると、吐出室の冷媒が第２連通路を介して感圧室に導入され、この感圧室に導入された冷媒による圧力によって、感圧体は、第１弁体が閉弁する方向へ押圧される。そして、感圧体が、第１弁体が閉弁する方向へ押圧されることで、感圧体により第１弁体を閉弁する方向へ付勢することができる。その結果、第１弁体が、感圧体により閉弁する方向へ付勢されていない場合に比べると、第１弁体の閉弁状態を安定させることができ、最小容量運転を確実に維持することができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記第２連通路は、前記感圧室において、前記駆動力伝達体の移動方向における前記第１弁体が閉弁する方向とは反対側に連通していることを要旨とする。

この発明によれば、吐出室から第２連通路を介して感圧室に導入された冷媒によって、感圧体を、第１弁体が閉弁する方向へ押圧し易くすることができる。よって、第１弁体の閉弁状態をさらに安定させることができる。

請求項３に記載の発明は、請求項１又は請求項２に記載の発明において、前記感圧体は、前記第１弁体が閉弁する方向に閉弁ばねによって付勢されていることを要旨とする。
この発明によれば、閉弁ばねによって、第１弁体の閉弁状態を維持し易くすることができる。

請求項４に記載の発明は、請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の発明において、前記感圧室には、前記感圧体を嵌入して、前記駆動力伝達体の移動方向に前記感圧体の移動を案内する案内部が設けられていることを要旨とする。

この発明によれば、感圧体が駆動力伝達体の移動方向に移動する際に、感圧体が傾いてしまうことを防止することができ、駆動力伝達体の移動方向への感圧体の移動を円滑に行うことができる。

この発明によれば、最小容量運転を確実に維持することができる。

実施形態における可変容量型斜板式圧縮機を示す側断面図。 電磁ソレノイドに対する電流供給が行われている状態を示す容量制御弁の断面図。 電磁ソレノイドに対する電流供給が停止されている状態を示す容量制御弁の断面図。 電磁ソレノイドに対する電流供給が開始された状態を示す容量制御弁の断面図。

以下、本発明を具体化した一実施形態を図１〜図４にしたがって説明する。なお、可変容量型斜板式圧縮機（以下、単に「圧縮機」と記載する）は車両に搭載されている。
図１に示すように、圧縮機１０のハウジングＨは、シリンダブロック１１と、このシリンダブロック１１の前端面に接合されたフロントハウジング１２と、シリンダブロック１１の後端面に弁・ポート形成体１３を介して接合されたリヤハウジング１４とから構成されている。ハウジングＨ内において、シリンダブロック１１とフロントハウジング１２とで囲まれた空間にはクランク室１５が区画されている。また、シリンダブロック１１及びフロントハウジング１２には、回転軸１６が回転可能に支持されるとともに、クランク室１５内において、回転軸１６にはラグプレート２１が一体回転可能に固定されている。

回転軸１６のハウジングＨからの突出端部には、動力伝達機構ＰＴを介して外部駆動源としての車両のエンジンＥが作動連結されている。本実施形態では、動力伝達機構ＰＴは、常時伝達型のクラッチレス機構（例えばベルト及びプーリの組合せ）である。

クランク室１５には、回転軸１６の軸方向へ傾動可能であって、且つ回転軸１６から駆動力を得て回転する斜板２２が収容されている。斜板２２は、クランク室１５内において、スライド移動可能に回転軸１６に支持されるとともに、この斜板２２は押圧ばね２５によって傾角が最小になる方向へ付勢されている。ラグプレート２１と斜板２２との間にはヒンジ機構２３が介在されている。そして、斜板２２は、押圧ばね２５の付勢力、ヒンジ機構２３を介したラグプレート２１との間でのヒンジ連結、及び回転軸１６の支持により、ラグプレート２１及び回転軸１６と同期回転可能であるとともに、回転軸１６の軸方向へのスライド移動を伴いながら回転軸１６に対し傾動可能となっている。

シリンダブロック１１には、複数（図面には１つのみ示す）のシリンダボア１１ａが回転軸１６を取り囲むようにして貫設されるとともに、各シリンダボア１１ａにはピストン２６が往復動可能にそれぞれ収容されている。各シリンダボア１１ａの両開口は、弁・ポート形成体１３及びピストン２６によって閉塞されるとともに、各シリンダボア１１ａ内にはピストン２６の往復動に応じて体積変化する圧縮室２４が区画されている。各ピストン２６は、シュー２９を介して斜板２２の外周部に係留されている。そして、回転軸１６の回転にともなう斜板２２の回転運動が、シュー２９を介してピストン２６の往復直線運動に変換される。

リヤハウジング１４と弁・ポート形成体１３との間には、圧縮室２４から吐出された冷媒が通過する吐出室３０が環状に区画されるとともに、この吐出室３０の内側に、圧縮室２４に吸入される冷媒が通過する吸入室３１が区画されている。また、弁・ポート形成体１３には、吸入室３１に連通する吸入ポート３１ｈ、及び吸入ポート３１ｈを開閉する吸入弁３１ｖが形成されるとともに、吐出室３０に連通する吐出ポート３０ｈ、及び吐出ポート３０ｈを開閉する吐出弁３０ｖが形成されている。

そして、吸入室３１の冷媒は、ピストン２６の上死点から下死点への移動により、吸入ポート３１ｈ及び吸入弁３１ｖを介してシリンダボア１１ａに吸入される。シリンダボア１１ａに吸入された冷媒は、ピストン２６の下死点から上死点への移動により所定の圧力にまで圧縮されるとともに、吐出ポート３０ｈから吐出弁３０ｖを押し退けて吐出室３０に吐出される。

リヤハウジング１４には、吐出室３０に連通する吐出通路３０ａが形成されるとともに、吸入室３１に連通する吸入通路３１ａが形成されている。吐出通路３０ａと、吸入通路３１ａとは外部冷媒回路４０により接続されている。外部冷媒回路４０は、吐出通路３０ａに接続された凝縮器４１、この凝縮器４１に接続された膨張弁４２、及び膨張弁４２に接続された蒸発器４３を備えるとともに、蒸発器４３には吸入通路３１ａが接続されている。そして、圧縮機１０は、冷凍サイクルに組み込まれている。

吐出通路３０ａには逆止弁４５が設けられている。逆止弁４５が開いているときには、吐出室３０内の冷媒は、外部冷媒回路４０へ流出して吸入室３１へ還流する。クランク室１５と吸入室３１とは、シリンダブロック１１及び弁・ポート形成体１３を貫通する絞り通路３５により接続されている。リヤハウジング１４には、クランク室１５内の圧力を制御する電磁式の容量制御弁５０が組み付けられている。

図２に示すように、容量制御弁５０のバルブハウジング５１は、電磁ソレノイド５２が収容される第１ハウジング５１ａと、第１ハウジング５１ａに組み付けられる有底筒状の第２ハウジング５１ｂと、第１ハウジング５１ａとは反対側に位置するとともに第２ハウジング５１ｂの開口５１ｈを塞ぐ板状の蓋部５１ｃとから形成されている。

電磁ソレノイド５２は、固定鉄心５２ａと、コイル５３への電流供給による励磁に基づいて固定鉄心５２ａに引き付けられる可動鉄心５２ｂとを有する。固定鉄心５２ａと可動鉄心５２ｂとの間には、固定鉄心５２ａと可動鉄心５２ｂとを互いに遠ざける方向に付勢するばね５４が配設されている。電磁ソレノイド５２の電磁力は、ばね５４の付勢力に抗して、可動鉄心５２ｂを固定鉄心５２ａに向けて引き付ける。電磁ソレノイド５２は、図示しない制御コンピュータの通電制御（デューティ比制御）を受ける。

可動鉄心５２ｂには、円柱状の駆動力伝達体６８が取り付けられており、可動鉄心５２ｂと一体的に移動可能になっている。駆動力伝達体６８は、第１ハウジング５１ａ内から第２ハウジング５１ｂの底壁を貫通して第２ハウジング５１ｂ内に突出している。

第２ハウジング５１ｂ内における開口５１ｈ側には嵌入部材５５が嵌入されている。そして、第２ハウジング５１ｂ内には、第２ハウジング５１ｂと嵌入部材５５とによって感圧室５６が区画されている。感圧室５６には感圧体５７が収容されている。感圧体５７は、伸縮可能なベローズ５８と、ベローズ５８における嵌入部材５５側の端部に結合された受圧体５９と、ベローズ５８における駆動力伝達体６８側の端部に結合された第１弁体６０と、ベローズ５８内で受圧体５９と第１弁体６０とを互いに遠ざける方向に付勢するばね６１とから構成されている。すなわち、第１弁体６０は感圧体５７に設けられている。駆動力伝達体６８における第２ハウジング５１ｂ内に突出された先端部は、第１弁体６０に接離可能になっている。

感圧室５６内において、第２ハウジング５１ｂにおける底壁側（第１ハウジング５１ａ側）の内周面には、筒状の弁座６４が嵌合して止着されている。第１弁体６０は弁座６４に接離可能になっている。弁座６４には貫通孔６４ｈが形成されており、弁座６４の内側は、貫通孔６４ｈ及び通路６６を介して吸入室３１に連通している。

また、感圧室５６は、通路６７を介してクランク室１５に連通している。よって、本実施形態では、通路６７、感圧室５６、貫通孔６４ｈ、及び通路６６によって、クランク室１５から吸入室３１に至る第１連通路８１が形成されている。そして、第１弁体６０は、第１連通路８１の開度を調整する。第１弁体６０は、弁座６４に着座することで第１連通路８１を閉鎖する閉弁状態となるとともに、弁座６４から離間することで第１連通路８１を開放する開弁状態となる。

嵌入部材５５の内端面（嵌入部材５５における受圧体５９側の面）には段付き凹部６２が形成されている。段付き凹部６２の小径部６２ａには、受圧体５９を第１弁体６０が閉弁する方向に付勢する閉弁ばね６３が収容されている。受圧体５９は、段付き凹部６２の大径部６２ｂに嵌入されている。大径部６２ｂの内周面と受圧体５９の外周面との間には、小径部６２ａと感圧室５６における大径部６２ｂよりも第１弁体６０側とを連通させる連通部６２ｒが形成されている。

ベローズ５８内において、受圧体５９にはストッパ５９ａが一体形成されている。また、ベローズ５８内において、第１弁体６０にはストッパ６０ａが受圧体５９のストッパ５９ａと接離可能に一体形成されている。受圧体５９のストッパ５９ａと第１弁体６０のストッパ６０ａとは、ベローズ５８の最短長を規定している。

ベローズ５８は、感圧室５６の圧力に応じて駆動力伝達体６８の移動方向に伸縮する。ベローズ５８における感圧室５６の圧力を受ける有効受圧面積は、弁座６４の内側の断面積と同じになっている。よって、ベローズ５８は、弁座６４の内側に作用する吸入室３１からの吸入圧を感知することで伸縮するようになっており、このベローズ５８の伸縮が、第１弁体６０の位置決めに利用されて第１弁体６０の弁開度の調節に寄与している。さらに、受圧体５９における小径部６２ａ側の面が、感圧室５６の圧力を受けることによって、受圧体５９が感圧室５６において駆動力伝達体６８の移動方向に移動して、第１弁体６０が弁座６４に着座して閉弁する方向に感圧体５７が付勢される。第１弁体６０の弁開度は、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力、ばね５４の付勢力、及び感圧体５７の付勢力のバランスによって決まる。

嵌入部材５５の外端面（嵌入部材５５における蓋部５１ｃ側の面）には、凹部５５ａが形成されている。そして、凹部５５ａと蓋部５１ｃにより弁室６９が区画されている。弁室６９には球状の第２弁体７０が収容されている。嵌入部材５５には、弁室６９と感圧室５６とを連通する連通孔５５ｈが形成されている。凹部５５ａの底面における連通孔５５ｈ周りの部位は、第２弁体７０が着座可能な弁座５５ｅとなっている。

蓋部５１ｃには、弁室６９に連通する貫通孔７２が形成されており、感圧室５６は、連通孔５５ｈ、弁室６９、貫通孔７２及び通路７３を介して吐出室３０に連通している。よって、本実施形態では、通路７３、貫通孔７２、弁室６９、及び連通孔５５ｈによって、吐出室３０と感圧室５６とを連通する第２連通路８２が形成されている。第２連通路８２は、感圧室５６において、駆動力伝達体６８の移動方向における第１弁体６０が閉弁する方向とは反対側に連通している。そして、第２弁体７０は、第２連通路８２の開度を調整する。第２弁体７０は、弁座５５ｅに着座することで第２連通路８２を閉鎖する閉弁状態となるとともに、弁座５５ｅから離間することで第２連通路８２を開放する開弁状態となる。

また、連通孔５５ｈ内には、第２弁体７０を開弁させる方向に付勢する開弁ばね７１が収容されている。開弁ばね７１の付勢力は、吐出室３０の圧力が所定の圧力よりも低くなると、吐出室３０からの冷媒の圧力に打ち勝って、第２弁体７０を開弁させる方向へ付勢することができるように設定されている。

次に、本実施形態の作用について説明する。
図２は、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が行われている状態（デューティ比が０より大きく、以下においてはＯＮ運転という）を示している。圧縮機１０がＯＮ運転になると、可動鉄心５２ｂが、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力によって、ばね５４の付勢力に抗して、固定鉄心５２ａに向けて引き付けられ、駆動力伝達体６８が第１弁体６０側へ移動する。そして、駆動力伝達体６８における第２ハウジング５１ｂ内に突出された先端部が第１弁体６０と接触して、駆動力伝達体６８が第１弁体６０を弁座６４から離間する方向へ押圧する。すると、第１弁体６０が開弁されて、クランク室１５から第１連通路８１を介して吸入室３１へ冷媒が流れる。これにより、クランク室１５の圧力が低くなり、斜板２２の傾角が大きくなって吐出容量が増える。このとき、逆止弁４５は、吐出通路３０ａを開放しており、吐出室３０に吐出された冷媒が外部冷媒回路４０を循環する。

吐出室３０に吐出された冷媒の一部は、通路７３及び貫通孔７２を介して弁室６９に流れ込む。この弁室６９に流れ込んだ冷媒の圧力が、開弁ばね７１の付勢力に打ち勝って、第２弁体７０が、弁室６９に流れ込んだ冷媒の圧力によって弁座５５ｅ側へ押圧されて弁座５５ｅに着座する。これにより、第２弁体７０が閉弁状態となり、吐出室３０から第２連通路８２、感圧室５６、及び通路６７を介したクランク室１５への冷媒の流れが遮断される。

図３は、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が停止されている状態（デューティ比が０であり、以下においてはＯＦＦ運転という）を示している。圧縮機１０がＯＦＦ運転になると、可動鉄心５２ｂがばね５４の付勢力によって固定鉄心５２ａから離間するとともに駆動力伝達体６８が第１弁体６０とは反対側へ移動する。そして、駆動力伝達体６８における第２ハウジング５１ｂ内に突出された先端部と第１弁体６０とが離間する。すると、第１弁体６０が、ばね６１の付勢力によって弁座６４側へ押圧され、第１弁体６０が弁座６４に着座する。これにより、第１弁体６０が閉弁されて、クランク室１５から第１連通路８１を介した吸入室３１への冷媒の流れが遮断される。

このとき、圧縮室２４で圧縮された高圧の冷媒の一部が、ピストン２６とシリンダボア１１ａとの間（サイドクリアランス）を通ってブローバイガスとしてクランク室１５に流入する。これにより、クランク室１５の圧力が上昇し、斜板２２の傾角が小さくなって吐出容量が減る。さらに、クランク室１５内の冷媒は、絞り通路３５のみから吸入室３１へ流出する。これにより、斜板２２が最小傾角の状態で回転し、圧縮機１０は、吐出容量が最小となる最小容量運転を行う。そして、逆止弁４５は、斜板２２の傾角が最小となり、最小吐出容量となると、吐出通路３０ａを閉塞する。その結果、吐出室３０から外部冷媒回路４０への冷媒の流出が阻止されるとともに、外部冷媒回路４０の冷媒循環が停止される。

そして、圧縮機１０が最小容量運転となり、吐出室３０の圧力が所定の圧力よりも低くなると、開弁ばね７１の付勢力が吐出室３０からの冷媒の圧力に打ち勝って、第２弁体７０が開弁ばね７１の付勢力により開弁する。すると、吐出室３０の冷媒が、第２連通路８２を介して感圧室５６における小径部６２ａに導入される。

小径部６２ａに導入された冷媒による圧力によって、受圧体５９が、駆動力伝達体６８の移動方向において第１弁体６０が閉弁する方向へ押圧される。このとき、受圧体５９は、大径部６２ｂに案内されるようにして駆動力伝達体６８の移動方向へ移動する。よって、大径部６２ｂは、受圧体５９を嵌入して、駆動力伝達体６８の移動方向に受圧体５９の移動を案内する案内部として機能する。そして、受圧体５９が、第１弁体６０が閉弁する方向へ押圧されることで、受圧体５９、ばね６１、及びベローズ５８が第１弁体６０を閉弁する方向へ付勢する。その結果、第１弁体６０が、受圧体５９、ばね６１及びベローズ５８により閉弁する方向へ付勢されていない場合に比べると、第１弁体６０の閉弁状態が安定し、第１弁体６０が開弁してしまうことが防止される。したがって、圧縮機１０の最小容量運転が確実に維持される。

また、小径部６２ａに導入された冷媒は、連通部６２ｒを介して感圧室５６における大径部６２ｂよりも第１弁体６０側へ流れるとともに、通路６７を介してクランク室１５に流出する。よって、ピストン２６とシリンダボア１１ａとの間を通ってクランク室１５に流入するブローバイガスの量が減ったとしても、斜板２２の傾角が最小の状態に維持され易くなる。

図４は、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が開始された状態（デューティ比が最大）を示している。このとき、可動鉄心５２ｂが、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力によって、ばね５４の付勢力に抗して、固定鉄心５２ａに向けて引き付けられ、駆動力伝達体６８が第１弁体６０側へ移動する。そして、駆動力伝達体６８における第２ハウジング５１ｂ内に突出された先端部が第１弁体６０と接触して、駆動力伝達体６８が第１弁体６０を弁座６４から離間する方向へ押圧する。すると、第１弁体６０が開弁されて、クランク室１５から第１連通路８１を介して吸入室３１へ冷媒が流れる。このとき、第１弁体６０の開度は最大になっている。

電磁ソレノイド５２に対する電流供給が開始された状態、すなわち、圧縮機１０の起動時においては、クランク室１５で液化した液冷媒がクランク室１５に溜まっている場合がある。この場合、クランク室１５に溜まっていた液冷媒が、第１連通路８１を介して吸入室３１に還流される。このとき、第１弁体６０の開度は最大であるため、クランク室１５から第１連通路８１を介した吸入室３１への液冷媒の還流が短時間で行われる。その結果、圧縮機１０の運転効率が向上する。

上記実施形態では以下の効果を得ることができる。
（１）容量制御弁５０は、感圧体５７に設けられるとともに、電磁ソレノイド５２が励磁されることで駆動力伝達体６８が移動して開弁され、電磁ソレノイド５２が消磁されることで駆動力伝達体６８が移動して閉弁されてクランク室１５から吸入室３１に至る第１連通路８１の開度を調整する第１弁体６０を有する。さらに、容量制御弁５０は、吐出室３０と感圧室５６とを連通する第２連通路８２の開度を調整するとともに、開弁ばね７１により開弁方向に付勢され、吐出室３０の圧力が所定の圧力よりも低くなることで開弁される第２弁体７０を有する。これによれば、圧縮機１０が最小容量運転となり、吐出室３０の圧力が所定の圧力よりも低くなると、開弁ばね７１の付勢力が吐出室３０からの冷媒の圧力に打ち勝って、第２弁体７０が開弁ばね７１の付勢力により開弁する。すると、吐出室３０の冷媒が第２連通路８２を介して感圧室５６に導入される。この感圧室５６に導入された冷媒による圧力によって、受圧体５９は、第１弁体６０が閉弁する方向へ押圧される。そして、受圧体５９が、第１弁体６０が閉弁する方向へ押圧されることで、受圧体５９、ばね６１、及びベローズ５８により第１弁体６０を閉弁する方向へ付勢することができる。その結果、第１弁体６０が、受圧体５９、ばね６１、及びベローズ５８により閉弁する方向へ付勢されていない場合に比べると、第１弁体６０の閉弁状態を安定させることができ、圧縮機１０の最小容量運転を確実に維持することができる。

（２）第２連通路８２は、感圧室５６において、駆動力伝達体６８の移動方向における第１弁体６０が閉弁する方向とは反対側に連通している。これによれば、吐出室３０から第２連通路８２を介して感圧室５６に導入された冷媒によって、受圧体５９を、第１弁体６０が閉弁する方向へ押圧し易くすることができる。よって、第１弁体６０の閉弁状態をさらに安定させることができる。

（３）受圧体５９は、第１弁体６０が閉弁する方向に閉弁ばね６３によって付勢されている。これによれば、閉弁ばね６３によって、第１弁体６０の閉弁状態を維持し易くすることができる。

（４）受圧体５９は、大径部６２ｂによって駆動力伝達体６８の移動方向に案内されながら移動する。これによれば、受圧体５９が駆動力伝達体６８の移動方向に移動する際に、受圧体５９が傾いてしまうことを防止することができ、駆動力伝達体６８の移動方向への受圧体５９の移動を円滑に行うことができる。

（５）本実施形態では、圧縮機１０が最小容量運転となり、吐出室３０の圧力が所定の圧力よりも低くなると、開弁ばね７１の付勢力が吐出室３０からの冷媒の圧力に打ち勝って、第２弁体７０が開弁ばね７１の付勢力により開弁し、吐出室３０の冷媒が、第２連通路８２を介して感圧室５６における小径部６２ａに導入される。小径部６２ａに導入された冷媒は、連通部６２ｒを介して感圧室５６における大径部６２ｂよりも第１弁体６０側へ流れるとともに、通路６７を介してクランク室１５に流出する。これにより、ピストン２６とシリンダボア１１ａとの間を通ってクランク室１５に流入するブローバイガスの量が減ったとしても、斜板２２の傾角を最小の状態に維持し易くすることができる。

（６）電磁ソレノイド５２に対する電流供給が開始された状態、すなわち、圧縮機１０の起動時においては、クランク室１５で液化した液冷媒がクランク室１５に溜まっている場合がある。このとき、可動鉄心５２ｂが、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力によって、ばね５４の付勢力に抗して、固定鉄心５２ａに向けて引き付けられ、駆動力伝達体６８が第１弁体６０側へ移動する。そして、駆動力伝達体６８における第２ハウジング５１ｂ内に突出された先端部が第１弁体６０と接触して、駆動力伝達体６８が第１弁体６０を弁座６４から離間する方向へ押圧する。すると、第１弁体６０が開弁されて、クランク室１５から第１連通路８１を介して吸入室３１へ冷媒が流れる。このとき、第１弁体６０の開度は最大になっている。よって、クランク室１５に溜まっていた液冷媒を、第１連通路８１を介して吸入室３１に還流することができる。さらに、このとき、第１弁体６０の開度は最大であるため、クランク室１５から第１連通路８１を介した吸入室３１への液冷媒の還流を短時間で行うことができ、圧縮機１０の運転効率を向上させることができる。

なお、上記実施形態は以下のように変更してもよい。
○ 実施形態において、受圧体５９が大径部６２ｂに嵌入されていなくてもよい。
○ 実施形態において、閉弁ばね６３を削除してもよい。

○ 実施形態において、第２連通路８２は、感圧室５６に連通されていれば、その連通箇所は特に限定されるものではない。
○ 実施形態において、動力伝達機構ＰＴは、外部からの電気制御によって動力の伝達及び遮断を選択可能なクラッチ機構（例えば電磁クラッチ）であってもよい。

１０…圧縮機（可変容量型斜板式圧縮機）、１５…クランク室、１６…回転軸、２２…斜板、２４…圧縮室、３０…吐出室、３１…吸入室、５０…容量制御弁、５２…電磁ソレノイド、５６…感圧室、５７…感圧体、６０…第１弁体、６２ｂ…案内部として機能する大径部、６３…閉弁ばね、６８…駆動力伝達体、７０…第２弁体、７１…開弁ばね、８１…第１連通路、８２…第２連通路。

Claims (4)

1. 回転軸の軸方向へ傾動可能であって、且つ該回転軸から駆動力を得て回転する斜板と、
   前記斜板を収容するクランク室と、
   圧縮室から吐出された冷媒が通過する吐出室と、
   前記圧縮室に吸入される冷媒が通過する吸入室と、
   前記クランク室内の圧力を制御する容量制御弁とを備えた可変容量型斜板式圧縮機であって、
   前記容量制御弁は、
   電磁ソレノイドと、
   前記電磁ソレノイドによって駆動される駆動力伝達体と、
   前記クランク室、前記吐出室、及び前記吸入室に連通する感圧室と、
   前記感圧室の圧力に応じて前記駆動力伝達体の移動方向に伸縮するとともに、該感圧室において前記駆動力伝達体の移動方向に移動可能な感圧体と、
   前記感圧体に設けられるとともに、前記電磁ソレノイドが励磁されることで前記駆動力伝達体が移動して開弁され、前記電磁ソレノイドが消磁されることで前記駆動力伝達体が移動して閉弁されて前記クランク室から前記吸入室に至る第１連通路の開度を調整する第１弁体と、
   前記吐出室と前記感圧室とを連通する第２連通路の開度を調整するとともに、開弁ばねにより開弁方向に付勢され、前記吐出室の圧力が所定の圧力よりも低くなることで開弁される第２弁体とを有することを特徴とする可変容量型斜板式圧縮機。
2. 前記第２連通路は、前記感圧室において、前記駆動力伝達体の移動方向における前記第１弁体が閉弁する方向とは反対側に連通していることを特徴とする請求項１に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
3. 前記感圧体は、前記第１弁体が閉弁する方向に閉弁ばねによって付勢されていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
4. 前記感圧室には、前記感圧体を嵌入して、前記駆動力伝達体の移動方向に前記感圧体の移動を案内する案内部が設けられていることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の可変容量型斜板式圧縮機。