JP2014029874A - リチウムイオン電池用電極材料用黒鉛材料の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】不純物の混入が少なく、安定性に優れた高品質のリチウムイオン二次電池用負極材料を得るために有用なリチウムイオン電池用電極材料用黒鉛材料。
【解決手段】炭素材料に直接電流を流すことにより発熱させて黒鉛化する工程を含み、黒鉛化前の炭素材料１が密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗値が０．３Ωｃｍ以下で、安息角が２０°以上５０°以下、Ｄ９０が１２０μｍ以下であり、黒鉛化後の炭素材料２のｄ００２が０．３３５４ｎｍ以上０．３４５０ｎｍであり、前記炭素材料１が有機系炭素原料を８００℃以上１５００℃以下で熱処理したあとに粉砕されたものであり、（前記黒鉛化後の炭素材料２を密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗）／（前記黒鉛化前の炭素材料１を密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗）≦０．５であるリチウムイオン電池用電極材料のための黒鉛材料の製造方法。
【選択図】なし

Description

本発明は、リチウムイオン電池用電極材料の製造方法に関する。

携帯機器の電源として、リチウムイオン二次電池がそのエネルギー密度の大きさやサイクル寿命が長いことなどの理由で、ほぼ主流になってきた。携帯機器等はその機能が多様化し消費電力が大きくなっている。そのため、リチウムイオン二次電池には、そのエネルギー密度をさらに増加させ、同時に充放電サイクル特性を向上させることが求められている。また、最近では、さらに、電動ドリル等の電動工具や、ハイブリッド自動車用等、高出力で大容量の二次電池への要求が高まっている。この分野は従来より、鉛二次電池、ニッケルカドミウム二次電池、ニッケル水素二次電池が主に使用されているが、小型軽量で高エネルギー密度のリチウムイオン二次電池への期待は高く、大電流負荷特性に優れたリチウムイオン二次電池が求められている。

特に、バッテリー電気自動車（ＢＥＶ）、ハイブリッド電気自動車（ＨＥＶ）等の自動車用途においては、１０年間以上にわたる長期間のサイクル特性と、ハイパワーモーターを駆動させるための大電流負荷特性を主たる要求特性とし、さらに航続距離を伸ばすための高い体積エネルギー密度も要求され、モバイル用途に比して過酷なものとなっている。

このリチウムイオン二次電池は、一般に、正極活物質にコバルト酸リチウム、マンガン酸リチウムなどの金属酸化物やこれらの複合酸化物が使用され、電解液にリチウム塩が使用され、負極活物質に黒鉛などの炭素質材料が使用されている。
負極活物質に使用される黒鉛としては、天然黒鉛と人造黒鉛とがある。

天然黒鉛は一般的に安価であり、高結晶性であるため高容量であるとの利点がある。しかし、形状が鱗片状であるため、バインダーとともにペーストにし、それを集電体に塗布すると、天然黒鉛が一方向に配向してしまう。そのような電極で充電すると電極が一方向にのみ膨張し、電流特性やサイクル寿命など、電極としての性能を低下させる。天然黒鉛を造粒して球状にした球状化天然黒鉛が提案されているが、電極作製時のプレスによって球状化天然黒鉛が潰れて配向してしまう。また、高結晶性の欠点として、天然黒鉛の表面活性が高いために初回充電時にガスが多量に発生し、初期効率が低く、それによって、さらに、サイクル寿命が悪化する。これらを解決するため、特許第３５３４３９１号公報（米国特許第６６３２５６９号明細書；特許文献１）等では、球状に加工した天然黒鉛の表面に、人造カーボンをコーティングする方法が提案されている。しかし、本方法で作製された材料は、モバイル用途等が要求する高容量・低電流・中サイクル特性については対応可能であるが、上記のような大型電池の大電流、長期サイクル特性といった要求を満たすことは非常に難しい。また、天然黒鉛は鉄などの金属不純物が多く、品質安定性の面でも問題がある。

人造黒鉛としては、特開平４−１９０５５５号公報（特許文献２）等に記載されているメソカーボン小球体の黒鉛化品が挙げられる。これは非常にバランスの良い負極材であり、高容量、大電流の電池を達成可能であるが、電極粉同士の導電性接点が悪化しやすいなど、大型電池に要求される、長期にわたるサイクル特性を達成することは困難である。

人造黒鉛として、石油、石炭ピッチ、コークス等を黒鉛化処理したものは比較的安価に入手できる。しかし、結晶性のよい針状コークスは鱗片状になり配向しやすい。この問題を解決するため、特許第３３６１５１０号公報（欧州特許第０９１８０４０号明細書；特許文献３）等に記載された方法が成果を上げている。この方法は、人造黒鉛原料の微粉の他、天然黒鉛等の微粉も使用可能であり、これまでの小型リチウムイオン二次電池用黒鉛としては、高容量で優れた特性を有する。しかし、自動車用途の要求特性を満足するためには、使用量の増加に向けた生産性の向上や製造コスト低減、不純物管理、サイクル特性、保存特性の向上などが必須である。

リチウムイオン二次電池の負極に使用する人造黒鉛系材料の製造工程において、未黒鉛化物である炭素原料粉体を黒鉛化する方法としては、例えば以下のような方法が知られている。
（１）炭素原料粉体を黒鉛製ルツボに充填してアチソン炉で黒鉛化する（特許第３８３８６１８号公報（米国特許第６７８３７４７号明細書）；特許文献４）。
（２）炭素原料粉体をピッチやポリマーなどのバインダーを用いて一定の形に成形し、アチソン炉で黒鉛化し、その後、成形体を解砕する（特許文献３）。
（３）炭素原料粉体を黒鉛材の容器に入れて、熱源としてのヒーターにより加熱して黒鉛化する。
（４）炭素原料粉体またはその成形体をヒーターによって加熱した空間の中を移動させる。

特許第３５３４３９１号公報（米国特許第６６３２５６９号明細書） 特開平４−１９０５５５号公報 特許第３３６１５１０号公報（欧州特許第０９１８０４０号明細書） 特許第３８３８６１８号公報（米国特許第６７８３７４７号明細書）

自動車などに使用される大型のリチウムイオン二次電池は大きな発展が期待される。そのため、その負極に使用する黒鉛材料としても、使用量の増加に伴う生産性の向上や製造コスト低減、不純物管理、品質管理、サイクル特性、保存特性の向上などが必須である。
しかし、前記の（１）〜（４）で示した従来のリチウムイオン電池用負極のための人造黒鉛の黒鉛化方法には、以下のような問題が存在する。
（ａ）黒鉛材料からなるルツボ等の容器の消耗、るつぼからの不純物の混入。
（ｂ）アチソン炉の詰め粉コークスからのコンタミによる汚染。
（ｃ）アチソン方式の場合は、詰め粉コークスなど製品以外の材料をあわせて熱処理するので生産性が落ちる。
（ｄ）成形体の場合は、黒鉛化後の解砕時の不純物の混入、粉体表面の劣化。
（ｅ）ヒーターを用いる場合は、ヒーター部材が消耗する上に、３０００℃以上の高温にすることは難しいこと。
（ｆ）ヒーターを用いる場合は、不活性ガスの使用によるコストアップ。
従って、本発明の課題は、不純物の混入が少なく、安定性に優れた高品質のリチウムイオン二次電池用負極のための黒鉛材料を生産性よく低コストで製造できる方法を提供することにある。

本発明は、下記［１］〜［１２］のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法に関する。
［１］リチウムイオン電池用電極材料の製造方法であって、炭素材料に直接電流を流すことにより発熱させて黒鉛化する工程を含み、黒鉛化前の炭素材料１が密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗値が０．３Ωｃｍ以下で、安息角が２０°以上５０°以下、レーザー回折法により測定した体積基準の粒子径分布におけるＤ９０が１２０μｍ以下であり、黒鉛化後の炭素材料２がＸ線回折法による（００２）面の平均面間隔ｄ００２が０．３３５４ｎｍ以上０．３４５０ｎｍ以下であり、前記炭素材料１が有機系炭素原料を８００℃以上１５００℃以下で熱処理したあとに粉砕されたものであるリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。
［２］（前記黒鉛化後の炭素材料２を密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗）／（前記黒鉛化前の炭素材料１を密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗）≦０．５である前記１に記載のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。
［３］前記黒鉛化前の炭素材料１のレーザー回折法により測定した体積基準の粒子径分布におけるＤ５０が３０μｍ以下である前記１または２に記載のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。
［４］前記黒鉛化前の炭素材料１の安息角が３０°以上５０°以下、緩め嵩密度と固め嵩密度から算出される圧縮率（（固め嵩密度−緩め嵩密度）×１００／緩め嵩密度）が２０％以上５０％以下である前記１乃至３のいずれか１項に記載のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。
［５］前記有機系炭素材料が、不活性雰囲気下で３００℃から１２００℃まで加熱した際、この温度領域における加熱減量分が５質量％以上２０質量％以下である前記１乃至４のいずれか１項に記載のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。
［６］前記有機系炭素原料中の硫黄分が２質量％以下である前記１乃至５のいずれか１項に記載のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。
［７］前記有機系炭素原料が、石油ピッチ、石炭ピッチ、石炭コークス、石油コークスおよびこれらの混合物から選ばれる１種以上である前記１乃至６のいずれか１項に記載のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。
［８］前記黒鉛化前の炭素材料１が、ホウ素系化合物および／または珪素系化合物が１０〜１０００００質量ｐｐｍを含む前記１乃至７のいずれか１項に記載のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。
［９］黒鉛化の工程において、セラミックスレンガ製であって、上方が開口した直方体状の炉体を用いる前記１に記載のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。
［１０］前記炉体が、開口部方向から見て長手方向の長さが短手方向の長さの２倍以上である前記９に記載のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。
［１１］前記炉体の長手方向の両端面内側に通電用の電極を配置させる前記９または１０に記載のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。
［１２］空気と接する面に酸素をバリヤする層を設ける前記９乃至１１のいずれか１項に記載のリチウムイオン電池用電極材料の製造方法。

本発明の方法によれば、不純物の混入が少なく、安定性に優れた高品質のリチウムイオン電池用電極材料に使用することのできる黒鉛材料を生産性よく低コストで製造することができる。また、得られた黒鉛材料をリチウムイオン二次電池用負極に用いた場合に、材料表面でのリチウムイオンの挿入放出がよりスムーズに行えるため、出入力特性およびサイクル寿命が優れる。

実施例１で得られた黒鉛材料のＳＥＭ写真。

以下、本発明を詳細に説明する。
１．リチウムイオン電池用電極材料のための黒鉛材料の製造方法
（１）黒鉛化前の炭素材料１の物性、製法
本発明では炭素材料１（炭素粉体）を黒鉛化して黒鉛材料を製造する。
炭素材料の原料としては、特に制限はないが、不活性雰囲気下で３００℃から１２００℃まで加熱した際、この温度領域における加熱減量分が５質量％以上２０質量％以下である有機系炭素原料が好ましく使用できる。加熱減量分が５質量％未満になると黒鉛化後の粒子形状が板状になりやすい。また、粉砕面（エッジ部分）が露出しやすく比表面積が大きくなるため、負極として用いた場合に電解液との副反応が多くなる。逆に２０質量％を超えると黒鉛化後の粒子同士の結着が多くなり、収率に影響する。有機系炭素原料の加熱減量分が上記範囲にあることによって、得られる黒鉛材料の表面が安定化し、負極として用いた場合に電解液との副反応が減少する。この理由は３００〜１２００℃の加熱で揮発する成分のために、露出したエッジ部分の結晶が、炭化後黒鉛化することにより再構成し安定化され、また粒子表面もなめらかになることによると考えられる。

前記加熱減量分は、昇温速度１０℃／分で、示差熱−熱重量同時測定（ＴＧ−ＤＴＡ）が行える市販の装置を用いることによって測定することができる。実施例ではセイコーインスツルメント社製 ＴＧＤＴＡｗ６３００を使用し、測定サンプル約１５ｍｇを正確に測りとり、プラチナ製パンにのせて装置にセットし、アルゴンガスを２００ｍｌ／分で流し、１０℃／ｍｉｎで３００℃から１２００℃まで昇温して測定する。リファレンスとして和光純薬製αアルミナを１５００℃で３時間あらかじめ処理し、揮発分を除去したものを用いる。

このような加熱減量分を有する有機系炭素原料は、例えば、石油ピッチ、石炭ピッチ、石炭コークス、石油コークスおよびこれらの混合物から選択することが好ましい。中でも石油コークスがより好ましい。また、有機系炭素原料は、非針状のものであることが好ましく、加熱処理を行っていない非針状コークスであることが特に好ましい。

石油コークスは、石油または歴青油のクラッキングまたは分解蒸留により得られる黒色で多孔質の固形残留物である。石油コークスには、コーキングの方法によって、フルード・コークス（fluid coke）とディレード・コークス（delayed coke）とがある。しかし、フルード・コークスは粉状で、製油所の自家燃料に使用される程度であまり用途がなく、一般に石油コークスと称するのはディレード・コークスのことである。ディレード・コークスには、生コークス（raw coke）とカ焼コークス（calcined coke）とがある。生コークスはコーキング装置から採取されたそのままのコークスで、カ焼コークスはこれを更にもう一度焼いて揮発分を除去したものである。生コークスは粉塵爆発を起こす可能性が高いので、微粒子状の石油コークスを得るためには、生コークスをカ焼して揮発分を除去してから粉砕されていた。また、従来、電極などにはカ焼コークスが一般に使われていた。生コークスは石炭コークスよりも灰分が少ないので、カーバイド工業の炭素材、鋳物用コークス、合金鉄用コークスなどに使用されるにとどまっている。

有機系炭素原料中の硫黄は少ないほうが好ましい。硫黄は黒鉛化工程時に揮発し、炭素材料を突沸させたり、黒鉛化後の表面を荒らすという悪影響をもたらす。有機系炭素原料中の硫黄分は、３質量％以下が好ましく、２質量％以下がさらに好ましい。
硫黄の量は試料数十ｍｇを専用容器に秤量し、高周波加熱（助燃剤としてＷ１．５ｇ、及びＳｎ０．２ｇ）により分解した後、鉄鋼用炭素標準試料を用い、炭素硫黄同時測定装置（堀場製作所製ＥＭＩＡ―９２０Ｖ）により測定する。

有機系炭素原料は３０〜１００℃の平均熱膨張係数（ＣＴＥ）が４．０×１０^-6／℃以上６．０×１０^-6／℃以下であることが好ましい。炭素原料のＣＴＥは例えば次のような方法で測定できる。まず、炭素原料５００ｇを振動ミルで２８メッシュ以下に粉砕する。この試料を篩い分けて、２８〜６０メッシュ６０ｇ、６０〜２００メッシュ３２ｇ、２００メッシュ以下８ｇの割合で混合し、全量を１００ｇにする。この配合試料１００ｇをステンレス容器に入れ、バインダーピッチ２５ｇを加え、１２５℃のオイルバスで２０分間加熱し均一に混合する。該混合物を冷却し、振動ミルで粉砕し、全量を２８メッシュ以下にする。該試料３０ｇを１２５℃の加圧成形機に入れ、ゲージ圧４５０ｋｇ／ｃｍ²で５分間加圧し、成形する。成形品を磁性ルツボに入れ、焼成炉で室温から１０００℃まで５時間で昇温し、１０００℃で１時間保持して冷却する。この焼成品を精密切断機で４．３×４．３×２０．０ｍｍに切断し、テストピースを得る。本テストピースをＴＭＡ（熱機械分析装置）、例えばセイコー電子製ＴＭＡ／ＳＳ ３５０等で３０〜１００℃の熱膨張測定を行い、ＣＴＥを算出する。

黒鉛化前の炭素材料１は、例えば、前記の有機系炭素原料を８００℃以上１５００℃以下で熱処理したあとに、粉砕することにより得ることができる。
黒鉛化前の炭素材料１は、黒鉛化時に直接炭素材料に電流を流すため、抵抗は低いほうがよい。具体的には、密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗値を０．４Ωｃｍ以下とする。粉体の抵抗を下げる方法としては、８００℃〜１５００℃で予備的な低温の熱処理を行ない、炭化度を上げる。好ましい熱処理温度は、用いる有機系炭素原料の種類や次工程の黒鉛化条件によって異なるが、９００〜１３００℃である。生産性の観点からは、熱処理の温度はできるだけ下げたいが、低すぎると抵抗が十分に下がらない。

この熱処理により、有機系炭素原料中の揮発成分の大部分が除去されて炭素原料が硬くなる。硬くなった状態で粉砕を行うことにより、それを黒鉛化してなる黒鉛材料は表面の凹凸が増えてより活性化され、リチウムイオン二次電池の負極に用いた場合に、粉砕後に予備的な熱処理した黒鉛材料と比較して、特に入出力特性とサイクル寿命が改善される。
粉砕する方法に特に制限はないが、例えば、公知のジェットミル、ハンマーミル、ローラーミル、ピンミル、振動ミル等を用いて粉砕する。

黒鉛化前の炭素材料１はレーザー回折法により測定した体積基準の粒子径分布においてＤ９０は１２０μｍ以下が好ましく、より好ましいＤ９０は８０μｍ以下、さらに好ましいＤ９０は７０μｍ以下である。Ｄ９０が大きすぎると、電極薄膜化に対応できない、プレス電極密度が上がりにくい、電流負荷特性が低い、などの問題が生じる。
Ｄ５０（平均粒度）は３０μｍ以下になるように分級することが好ましく、さらに好ましくは４μｍ以上２５μｍ以下になるように分級する。平均粒度が大きいと、電解液との安定性が増す、塗工しやすいなどのメリットを有するが、逆に、高電流特性は悪い方向に進み、電極密度が上がりにくくなる。逆に小さいと充放電時に副反応が起きやすくなる。
粉体の粒度はレーザー散乱・回折式 粒度分布測定装置（CILAS）にて測定することができる。

黒鉛化前の炭素材料１のアスペクト比（長軸の長さ／短軸の長さ）は、６以下であることが好ましく、１以上５以下がより好ましい。アスペクト比が大きすぎると黒鉛化時の電流分布制御が難しくなりやすく、また電池の負極として用いる場合に塗工性や安定性面でデメリットとなる。アスペクト比は光学顕微鏡画像から求めることができる。簡易的には、シスメックス製のＦＰＩＡ３０００を用い、画像解析で測定してもよい。

黒鉛化前の炭素材料１の安息角は、２０°以上５０°以下が望ましい。安息角が２０°未満となると炭素材料１の流動性が高くなることから、炉体への充填中に飛散したり通電中に粉体が噴出する場合がある。安息角が５０°を超えると炭素材料１の流動性が低下するため炉体内での充填性が低くなって生産性が低下したり、炉全体の通電抵抗が極端に上がったりする場合がある。さらに好ましい安息角は下限が３０°であり、上限が４５°である。
安息角はタップデンサーを用いて測定することができる。具体的には、セイシン企業製ＫＹＴ−４０００を用い、５０ｇの測定用サンプルを装置上部の専用投入口より自由落下させて、付属のテーブル上に三角錐型に堆積させ、次いで前記テーブルと三角錐の立ち上がり角度を分度器により測定し、それを安息角とすることができる。

黒鉛化前の炭素材料１は、緩め嵩密度（０回タッピング）と固め嵩密度（タップ密度）から算出される圧縮率（（固め嵩密度−緩め嵩密度）×１００／緩め嵩密度）が２０〜５０％であることが好ましい。この範囲にあれば、バインダー及び溶剤と混練した電極スラリーを作製する際に、良好な流動性を持ち集電体上へ塗布しやすい電極スラリーを得ることができる。
緩め嵩密度は、高さ２０ｃｍから試料１００ｇをメスシリンダーに落下させ、振動を加えずに体積と質量を測定して得られる密度である。また、固め嵩密度（タップ密度）は、カンタクローム製オートタップを使用して４００回タッピングした１００ｇの粉の体積と質量を測定して得られる密度である。
これらはＡＳＴＭ Ｂ５２７およびＪＩＳ Ｋ５１０１−１２−２に準拠した測定方法であるが、タップ密度測定におけるオートタップの落下高さは５ｍｍとした。

（２）黒鉛化
黒鉛化は、上記の炭素材料１に直接電流を流して発熱させることにより行う。
炭素材料に直接電流を流す方法としては、例えば、セラミックスレンガ製であって、上方が開口した直方体状の炉体を用いて行うことができる。この炉体は、開口部方向から見て長手方向の長さを短手方向の長さの２倍程度あるいはそれ以上とし、前記の長手方向の両端面内側に通電用の電極を配置させる。この炉に炭素材料を入れ、通電による発熱によって黒鉛化する。
このような炉体構造を採用することにより、炭素材料に熱が均一に加わるため、黒鉛化の際に凝集が生じないとの利点を有する。また、温度分布が均一で、不純物揮発のトラップ部分がないという理由から不純物の少ない黒鉛材料が得られる。

黒鉛化処理は、炭素材料が酸化しにくい雰囲気で行うことがよい。例えば、窒素等の不活性ガス雰囲気で熱処理する方法や、空気と接する面に酸素をバリヤする層を設ける方法が挙げられる。バリヤ層としては、例えば、炭素板や炭素粉体層などを別途設け、酸素を消費させる方法などが挙げられる。
黒鉛化処理温度の下限は、通常２０００℃、好ましくは２５００℃、さらに好ましくは２９００℃、もっとも好ましくは３０００℃である。黒鉛化処理温度の上限は特に限定されないが、高い放電容量が得られやすいという観点から、好ましくは３２００℃である。

黒鉛化においては、黒鉛化の熱処理効率や生産性を上げるために、Ｂ₄Ｃなどのホウ素化合物やＳｉＣなどの珪素化合物のような黒鉛化助触媒を添加することができる。配合量は炭素材料中１０〜１０００００質量ｐｐｍが好ましい。

黒鉛化は、黒鉛化後の炭素材料２のＸ線回折法による（００２）面の平均面間隔ｄ００２が０．３３５４ｎｍ以上０．３４５０ｎｍ以下の範囲となるように行う。好ましくはｄ００２が０．３３６０ｎｍ以上０．３３７０ｎｍ以下になるまで行う。ｄ００２は、既知の方法により粉末Ｘ線回折（ＸＲＤ）法を用いて測定することができる（野田稲吉、稲垣道夫，日本学術振興会，第１１７委員会資料，１１７−７１−Ａ−１（１９６３）、稲垣道夫他，日本学術振興会，第１１７委員会資料，１１７−１２１−Ｃ−５（１９７２）、稲垣道夫，「炭素」，１９６３，Ｎｏ．３６，２５−３４頁参照）。

また、黒鉛化は、（黒鉛化後の炭素材料２を密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗）／（黒鉛化前の炭素材料１を密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗）≦０．５となるように行うことが好ましい。このように黒鉛化を行うことにより、通電開始初期から、均一な電流分布が得られ、均一な温度分布で黒鉛化できる。この範囲は、有機系炭素原料あるいは炭素材料１の選定や黒鉛化条件を選択することにより調整することができる。

２．リチウムイオン電池用電極材料のための黒鉛材料
前記炭素材料を黒鉛化してなる黒鉛材料（黒鉛化後の炭素材料）は、ラマン分光スペクトルで測定される１３６０ｃｍ^-1の付近にあるピーク強度（Ｉ_D）と１５８０ｃｍ^-1の付近にあるピーク強度（Ｉ_G）との強度比Ｉ_D／Ｉ_G（Ｒ値）が０．０１以上０．２以下であることが好ましい。Ｒ値が０．２より大きいと表面に活性の高いエッジ部分が多く露出して充放電時に副反応が多く発生しやすくなる。一方０．０１未満ではリチウムの出入りの障壁が高くなり、入出力特性が低下しやすくなる。レーザーラマンＲ値は、日本分光製ＮＲＳ３１００を用いて、励起波長５３２ｎｍ、入射スリット幅２００μｍ、露光時間１５秒、積算２回、回折格子６００本／ｍｍの条件で測定する。

黒鉛材料は、３０℃〜１００℃の平均熱膨張係数（ＣＴＥ）が４．０×１０^-6／℃以上５．０×１０^-6／℃以下であることが好ましい。熱膨張係数は、コークスの針状性を表す指標のひとつとして利用されている。ＣＴＥが４．０×１０^-6／℃より小さいものは黒鉛の結晶性が高いことから放電容量が大きくなるけれど、粒子形状が板状になりやすい。一方、ＣＴＥが５．０×１０^-6／℃より大きいとアスペクト比が小さくなるが黒鉛結晶が未発達で放電容量が低くなる。黒鉛材料のＣＴＥは炭素原料のＣＴＥと同様にして測定する。

黒鉛材料は、Ｘ線回折法による（００２）面の平均面間隔ｄ００２が０．３３５４ｎｍ以上０．３４５０ｎｍ以下であることが好ましく、０．３３６２ｎｍ以上０．３３７０ｎｍ以下であることがより好ましい。黒鉛材料のｄ００２は前記と同様の方法により測定する。

黒鉛材料は、アスペクト比（長軸の長さ／短軸の長さ）が６以下であること、特に１以上５以下であることが好ましい。アスペクト比は光学顕微鏡画像から求めることができる。簡易的には、シスメックス製のＦＰＩＡ３０００を用い、画像解析で測定してもよい。

黒鉛材料は、比表面積（ＢＥＴ法）が７ｍ²／ｇ以下であること、特に１．５ｍ²／ｇ以上６．０ｍ²／ｇ以下であることが好ましい。粒度にもよるが、比表面積が７ｍ²／ｇを超えると粒子の表面活性が高くなり、電解液の分解等によって、クーロン効率やサイクル寿命の低下、高温保存性の悪化の要因になる。

黒鉛材料は、粉体に直接通電することにより黒鉛化して得られるものであるため、これまでの黒鉛化法で得られる黒鉛材料よりも、表面の酸化が抑えられてはいるものの適度に酸化された状態となっている。それにより、表面が安定化され、電解液との副反応が抑えられる。
酸化の度合いとしては、７９４０ｅＶの硬Ｘ線を用いたＨＡＸ−ＰＥＳ測定により得られるＯ_1sのピーク強度において、粒子の表面から深さ方向に対し４０ｎｍまでの間の酸素量ａ（質量％）が０．０１０≦ａ≦０．０４であることが好ましく、０．０１０≦ａ≦０．０３がさらに好ましい。酸素量ａが多すぎると黒鉛材料中に存在する黒鉛結晶の導電性低下が顕著となり、抵抗成分が高まる結果、充放電反応を阻害して容量の低下や大電流特性の低下に繋がる場合がある。

黒鉛材料は、ゆるめ嵩密度（０回タッピング）が０．７ｇ／ｃｍ³以上で、かつ４００回タッピングを行った際の固め嵩密度（タップ密度）が０．９ｇ／ｃｍ³以上１．３０ｇ／ｃｍ³以下であることが好ましい。緩め嵩密度が０．７ｇ／ｃｍ³以上であることにより、電極へ塗工した際の、プレス前の電極密度をより高めることが可能となる。この値により、ロールプレス一回で十分な電極密度を得ることが可能かどうかを予測できる。また、固め嵩密度（タップ密度）が上記範囲内にあることによりプレス時に到達する電極密度が充分高くすることが可能となる。
これらは前記と同様の方法により測定する。

黒鉛材料はレーザー回折法により測定した体積基準の粒子径分布において平均粒度（Ｄ５０）が５μｍ以上３０μｍ以下であることが好ましい。

黒鉛材料の鉄含量は０〜３０質量ｐｐｍが好ましい。鉄含量がこの範囲にあることにより、電池とした場合の微小短絡を防止することができ、安全性の向上、電池製品収率の向上を図ることができる。鉄含量が多いと、電池とした場合に微小短絡が起こる可能性が高くなり、安全性低下や電池製品収率の低下が起こる場合がある。
鉄含量（残鉄量）は、試料５０〜１００ｍｇを秤量して硫酸を加えて加熱することにより分解し、放冷後に硝酸を加えて加熱分解を行い、これを溶液が透明になるまで繰り返し、得られた液体を５０ｍｌに定容し、さらに１０倍に希釈後ＩＣＰ質量分析を行うことにより測定する。

３．リチウムイオン電池用電極のためのスラリー
スラリーは、前記黒鉛材料とバインダーとを含む。
スラリーは、黒鉛材料とバインダーとを混練することによって得られる。混錬には、リボンミキサー、スクリュー型ニーダー、スパルタンリューザー、レディゲミキサー、プラネタリーミキサー、万能ミキサー等の公知の装置が使用できる。電極用ペーストは、シート状、ペレット状等の形状に成形することができる。
バインダーとしては、ポリフッ化ビニリデンやポリテトラフルオロエチレン等のフッ素系ポリマー、ＳＢＲ（スチレンブタジエンラバー）等のゴム系など公知のものが挙げられる。バインダーの使用量は黒鉛材料１００質量部に対して０．５〜２０質量部が好ましく、１〜２０質量部がさらに好ましい。
スラリーは、導電助剤としてアセチレンブラックやケッチェンブラックなどのカーボンブラック、気相法炭素繊維などのカーボンナノファイバー、カーボンナノチューブ、黒鉛微粉などの導電性カーボンを含んでいてもよい。前記導電助剤の配合量は特に限定されないが、黒鉛材料１００質量部に対して０．５〜３０質量部が好ましい。
混練する際に溶媒を用いることができる。溶媒としては、各々のバインダーに適した公知のもの、例えばフッ素系ポリマーならトルエン、Ｎ−メチルピロリドン等；ＳＢＲなら水等；その他にジメチルホルムアミド、イソプロパノール等が挙げられる。溶媒として水を使用するバインダーの場合は、増粘剤を併用することが好ましい。溶媒の量は集電体に塗布しやすいような粘度となるように調整される。

４．リチウムイオン電池用電極
リチウムイオン電池用電極は前記スラリーを成形してなる。電極は、例えば前記スラリーを集電体上に塗布し、乾燥し、加圧成形することによって得られる。
集電体としては、例えばアルミニウム、ニッケル、銅、ステンレス等の箔、メッシュなどが挙げられる。スラリーの塗布厚は、通常２０〜１５０μｍである。塗布厚が大きくなりすぎると、規格化された電池容器に電極を収容できなくなることがある。スラリーの塗布方法は特に制限されず、例えばドクターブレードやバーコーターなどで塗布後、ロールプレス等で成形する方法等が挙げられる。
加圧成形法としては、ロール加圧、プレス加圧等の成形法を挙げることができる。加圧成形するときの圧力は１〜３ｔ／ｃｍ²程度が好ましい。電極の電極密度が高くなるほど体積あたりの電池容量が通常大きくなるが、電極密度を高くしすぎるとサイクル特性が通常低下する傾向にある。前記スラリーを用いると電極密度を高くしてもサイクル特性の低下が小さいので、高い電極密度の電極を得ることができる。前記スラリーを用いて得られる電極の電極密度は、１．２〜１．９ｇ／ｃｍ³である。

５．リチウムイオン二次電池
リチウムイオン二次電池は、正極と負極とが電解液または電解質の中に浸漬された構造を有する。上記の電極はリチウムイオン二次電池の負極に使用される。
リチウムイオン二次電池の正極には、正極活物質として、通常、リチウム含有遷移金属酸化物が用いられ、好ましくはＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｏ及びＷから選ばれる少なくとも１種の遷移金属元素とリチウムとを主として含有する酸化物であって、リチウムと遷移金属元素のモル比が０．３乃至２．２の化合物が用いられ、より好ましくはＶ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ及びＮｉから選ばれる少なくとも１種の遷移金属元素とリチウムとを主として含有する酸化物であって、リチウムと遷移金属のモル比が０．３乃至２．２の化合物が用いられる。なお、主として存在する遷移金属に対し３０モルパーセント未満の範囲でＡｌ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｉ、Ｐ、Ｂなどを含有していても良い。上記の正極活物質の中で、一般式Ｌｉ_xＭＯ₂（ＭはＣｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｎの少なくとも１種、ｘ＝０〜１．２。）、またはＬｉ_yＮ₂Ｏ₄（Ｎは少なくともＭｎを含む。ｙ＝０〜２。）で表されるスピネル構造を有する材料の少なくとも１種を用いることが好ましい。

さらに、正極活物質はＬｉ_yＭ_aＤ_1-aＯ₂（ＭはＣｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｎの少なくとも１種、ＤはＣｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｗ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｓｒ、Ｂ、Ｐの中のＭ以外の少なくとも１種、ｙ＝０〜１．２、ａ＝０．５〜１。）を含む材料、またはＬｉ_z（Ｎ_bＥ_1-b）₂Ｏ₄（ＮはＭｎ、ＥはＣｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｗ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｓｒ、Ｂ、Ｐの少なくとも１種、ｂ＝１〜０．２ｚ＝０〜２。）で表されるスピネル構造を有する材料の少なくとも１種を用いることが特に好ましい。

具体的には、Ｌｉ_xＣｏＯ₂、Ｌｉ_xＮｉＯ₂、Ｌｉ_xＭｎＯ₂、Ｌｉ_xＣｏ_aＮｉ_1-aＯ₂、Ｌｉ_xＣｏ_bＶ_1-bＯ_z、Ｌｉ_xＣｏ_bＦｅ_1-bＯ₂、Ｌｉ_xＭｎ₂Ｏ₄、Ｌｉ_xＭｎ_cＣｏ_2-cＯ₄、Ｌｉ_xＭｎ_cＮｉ_2-cＯ₄、Ｌｉ_xＭｎ_cＶ_2-cＯ₄、Ｌｉ_xＭｎ_cＦｅ_2-cＯ₄（ここでｘ＝０．０２〜１．２、ａ＝０．１〜０．９、ｂ＝０．８〜０．９８、ｃ＝１．６〜１．９６、ｚ＝２．０１〜２．３。）が挙げられる。最も好ましいリチウム含有遷移金属酸化物としては、Ｌｉ_xＣｏＯ₂、Ｌｉ_xＮｉＯ₂、Ｌｉ_xＭｎＯ₂、Ｌｉ_xＣｏ_aＮｉ_1-aＯ₂、Ｌｉ_xＭｎ₂Ｏ₄、Ｌｉ_xＣｏ_bＶ_1-bＯ_z（ｘ＝０．０２〜１．２、ａ＝０．１〜０．９、ｂ＝０．９〜０．９８、ｚ＝２．０１〜２．３。）が挙げられる。なお、ｘの値は充放電開始前の値であり、充放電により増減する。

正極活物質の平均粒子サイズは特に限定されないが、０．１〜５０μｍが好ましい。０．５〜３０μｍの粒子の体積が９５％以上であることが好ましい。粒径３μｍ以下の粒子群の占める体積が全体積の１８％以下であり、かつ１５μｍ以上２５μｍ以下の粒子群の占める体積が、全体積の１８％以下であることが更に好ましい。比表面積は特に限定されないが、ＢＥＴ法で０．０１〜５０ｍ²／ｇが好ましく、特に０．２ｍ²／ｇ〜１ｍ²／ｇが好ましい。また正極活物質５ｇを蒸留水１００ｍｌに溶かした時の上澄み液のｐＨとしては７以上１２以下が好ましい。

リチウム二次電池では正極と負極との間にセパレーターを設けることがある。セパレータとしては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィンを主成分とした不織布、クロス、微孔フィルム又はそれらを組み合わせたものなどを挙げることができる。

リチウム二次電池を構成する電解液及び電解質としては公知の有機電解液、無機固体電解質、高分子固体電解質が使用できる。好ましくは、電気伝導性の観点から有機電解液が好ましい。

有機電解液の溶媒としては、ジエチルエーテル、ジブチルエーテル、エチレングリコールモノメチルエーテル、エチレングリコールモノエチルエーテル、エチレングリコールモノブチルエーテル、ジエチレングリコールモノメチルエーテル、ジエチレングリコールモノエチルエーテル、ジエチレングリコールモノブチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、エチレングリコールフェニルエーテル等のエーテル；ホルムアミド、Ｎ−メチルホルムアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、Ｎ−エチルホルムアミド、Ｎ，Ｎ−ジエチルホルムアミド、Ｎ−メチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ−エチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジエチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルプロピオンアミド、ヘキサメチルホスホリルアミド等のアミド；ジメチルスルホキシド、スルホラン等の含硫黄化合物；メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のジアルキルケトン；エチレンオキシド、プロピレンオキシド、テトラヒドロフラン、２−メトキシテトラヒドロフラン、１，２−ジメトキシエタン、１，３−ジオキソラン等の環状エーテル；エチレンカーボネート、プロピレンカーボネート等のカーボネート；γ−ブチロラクトン；Ｎ−メチルピロリドン；アセトニトリル、ニトロメタン等が好ましい。さらに、好ましくはエチレンカーボネート、ブチレンカーボネート、ジエチルカーボネート、ジメチルカーボネート、プロピレンカーボネート、ビニレンカーボネート、γ−ブチロラクトン等のエステル類、ジオキソラン、ジエチルエーテル、ジエトキシエタン等のエーテル類、ジメチルスルホキシド、アセトニトリル、テトラヒドロフラン等が挙げられ、特に好ましくはエチレンカーボネート、プロピレンカーボネート等のカーボネート系非水溶媒を用いることができる。これらの溶媒は、単独でまたは２種以上を混合して使用することができる。

これらの溶媒の溶質（電解質）には、リチウム塩が使用される。一般的に知られているリチウム塩にはＬｉＣｌＯ₄、ＬｉＢＦ₄、ＬｉＰＦ₆、ＬｉＡｌＣｌ₄、ＬｉＳｂＦ₆、ＬｉＳＣＮ、ＬｉＣｌ、ＬｉＣＦ₃ＳＯ₃、ＬｉＣＦ₃ＣＯ₂、ＬｉＮ（ＣＦ₃ＳＯ₂）₂等がある。

高分子固体電解質としては、ポリエチレンオキサイド誘導体及び該誘導体を含む重合体、ポリプロピレンオキサイド誘導体及び該誘導体を含む重合体、リン酸エステル重合体、ポリカーボネート誘導体及び該誘導体を含む重合体等が挙げられる。
なお、上記以外の電池構成上必要な部材の選択についてはなんら制約を受けるものではない。

以下に本発明について代表的な例を示し、さらに具体的に説明する。なお、これらは説明のための単なる例示であって、本発明はこれらに何等制限されるものではない。
実施例及び比較例において、ｄ００２等は、「発明を実施するための形態」に詳述した方法により測定する。また、その他の物性の測定方法は以下の通りである。

（１）３００℃〜１２００℃での加熱減量
示差熱−熱重量同時測定装置（セイコーインスツルメント社製ＴＧＤＴＡｗ６３００）を用い、測定サンプル約１５ｍｇを正確に測りとり、プラチナ製パンにのせて装置にセットし、アルゴンガスを２００ｍｌ／分で流し、昇温速度１０℃／分で昇温して、３００℃〜１２００℃の範囲における質量変化を測定した。リファレンスとして和光純薬製αアルミナを１５００℃で３時間あらかじめ処理し、揮発分を除去したものを用いた。

（２）平均熱膨張係数（ＣＴＥ）
試料５００ｇを振動ミルで２８メッシュ以下に粉砕した。この試料を篩い分けて、２８〜６０メッシュ６０ｇ、６０〜２００メッシュ３２ｇ、２００メッシュ以下８ｇの割合で混合し、全量を１００ｇにした。この配合試料１００ｇをステンレス容器に入れ、バインダーピッチ２５ｇを加え、１２５℃のオイルバスで２０分間加熱し均一に混合した。混合物を冷却し、振動ミルで粉砕し、全量を２８メッシュ以下にした。該試料３０ｇを１２５℃の加圧成形機に入れ、ゲージ圧４５０ｋｇ／ｃｍ²で５分間加圧し、成形した。成形品を磁性ルツボに入れ、焼成炉で室温から１０００℃まで５時間で昇温し、１０００℃で１時間保持して冷却した。この焼成品を精密切断機で４．３×４．３×２０．０ｍｍに切断し、テストピースを得た。本テストピースをＴＭＡ（熱機械分析装置）で３０〜１００℃の熱膨張測定を行い、ＣＴＥを算出した。ＴＭＡとしては、セイコー電子製ＴＭＡ／ＳＳ３５０を用いた。

（３）粒子径（Ｄ５０およびＤ９０）
レーザー散乱・回折式 粒度分布測定装置としてCILASを用いて、体積基準の平均粒子径（Ｄ５０）および粒子径（Ｄ９０）を求めた。

（４）圧密粉体抵抗
電流電圧端子が側面に設置された樹脂製容器に試料１０ｇを充填し、縦方向に下に向かって荷重をかけ、試料を圧縮しながら１００ｍＡの電流を流して試料に流れる電流の抵抗値を測定した。試料の密度が１．４ｇ／ｃｍ³となった時点で読み取った抵抗を圧密粉体抵抗とした。

（５）圧縮率および固め嵩密度（タップ密度）
圧縮率は（固め嵩密度−緩め嵩密度）×１００／緩め嵩密度（％）であり、緩め嵩密度は、高さ２０ｃｍから試料１００ｇをメスシリンダーに落下させ、振動を加えずに体積と質量を測定して得られる密度であり、固め嵩密度（タップ密度）は、カンタクローム製オートタップを使用して４００回タッピングした１００ｇの粉の体積と質量を測定して得られる密度である。
これらはＡＳＴＭ Ｂ５２７およびＪＩＳ Ｋ５１０１−１２−２に準拠した測定方法であるが、タップ密度測定におけるオートタップの落下高さは５ｍｍとした。

（６）硫黄量
試料数十ｍｇを専用容器に精秤し、高周波加熱（助燃剤としてＷ１．５ｇおよびＳｎ０．２ｇ）により分解した後、鉄鋼用炭素標準試料を用い、炭素硫黄同時測定装置（堀場製作所製ＥＭＩＡ−９２０Ｖ）により測定した。

（７）安息角
タップデンサー（セイシン企業製ＫＹＴ−４０００）を用い、５０ｇの測定用サンプルを装置上部の専用投入口より自由落下させて、付属のテーブル上に三角錐型に堆積させ、次いで前記テーブルと三角錐の立ち上がり角度を分度器により測定し、それを安息角とした。

（８）比表面積
比表面積測定装置ＮＯＶＡ−１２００（ユアサアイオニクス（株）製）を用いて、一般的な比表面積の測定方法であるＢＥＴ法により測定した。

（９）アスペクト比
粒子のアスペクト比は、シスメックス製のＦＰＩＡ３０００を用い、画像解析で測定した。測定点数は３０００点以上、好ましくは３００００点以上、さらに好ましくは５００００点以上測定し、算出した平均値を使用した。

（１０）ラマンＲ値
日本分光製ＮＲＳ３１００を用いて、励起波長５３２ｎｍ、入射スリット幅２００μｍ、露光時間１５秒、積算２回、回折格子６００本／ｍｍの条件でラマン分光スペクトルを測定し、１３６０ｃｍ^-1の付近にあるピーク強度（Ｉ_D）と１５８０ｃｍ^-1の付近にあるピーク強度（Ｉ_G）との強度比Ｉ_D／Ｉ_GをＲ値とした。

（１１）残酸素量
ＳＰｒｉｎｇ−８（ビームラインＢＬ４６ＸＵ）に常設の装置を用いて、入射エネルギー７９４０ｅＶのＨＡＸ−ＰＥＳ測定を行い、黒鉛材表面の酸素量を定量する。
測定条件は、Ｃ_1sのナロースペクトルでは光電子のＫｉｎｅｔｉｃ Ｅｎｅｒｇｙが７６３８〜７６５８ｅＶのエネルギー範囲を測定し、Ｏ_1sのナロースペクトルでは光電子のＫｉｎｅｔｉｃ Ｅｎｅｒｇｙが７３９６〜７４１６ｅＶのエネルギー範囲を測定する。
黒鉛材料表面の酸素量は以下の方法に従って定量する。
・光電子スペクトルのエネルギー校正
標準試料として板状のＡｕ試料の測定を行う。Ａｕ_4fのナロースペクトルとしてＫｉｎｅｔｉｃ Ｅｎｅｒｇｙが７６４８〜７８５９ｅＶのエネルギー範囲を測定し、測定で得られたＡｕ_4f7/2のピーク位置とＡｕ_4f7/2の理論ピーク位置との差を計算することでＢＬ４６ＸＵの常設装置の仕事関数φ値を算出した。算出したφ値を元に、黒鉛材のナロースペクトルのエネルギー校正を行う。
・光電子スペクトル強度の規格化
黒鉛材のＯ_1sナロースペクトル強度を任意のＣ_1sナロースペクトル強度と測定で得られたＣ_1sナロースペクトル強度をもとに規格化する。ノーマライズ強度ｘ（Ｏ_1s）は下記式１から算出する。
［式１］
ノーマライズ強度ｘ（Ｏ_1s）＝測定強度（Ｏ_1s）×任意の強度（Ｃ_1s）／測定強度（Ｃ_1s）
・黒鉛材表面の酸素量の定量
上記に基づき、実施例及び比較例の黒鉛材のノーマライズ強度（Ｏ_1s）から、黒鉛材料の表面酸素量を下記式２より定量する。ここで、式２における任意の強度（Ｃ_1s）は式１で用いた値である。
［式２］
黒鉛材料表面酸化量ａ（ｍｏｌ％）＝（ノーマライズ強度ｘ（Ｏ_1s）／ｃ任意の強度（Ｃ_1s））×測定積算回数ｄ（Ｃ_1s）／測定積算回数ｅ（Ｏ_1s）
本測定は、非常に高輝度の放射光を用いることで、黒鉛材料表面から４０ｎｍ程度の深度までの情報を積算している。そのため、黒鉛材料表面の汚染の影響をほとんど受けずに、精度の高い測定結果が得られる。
黒鉛材料は主成分の炭素の占める割合が圧倒的に高いため、炭素のＣ_1sナロースペクトル強度から規格化した上記方法による酸素量の算出は妥当である。

（１２）残鉄量
試料５０〜１００ｍｇを秤量して硫酸を加えて加熱することにより分解し、放冷後に硝酸を加えて加熱分解を行い、溶液が透明になるまで繰り返した。この操作によって得た液体を５０ｍｌに定容し、さらに１０倍に希釈後ＩＣＰ質量分析により残鉄量を測定した。

（１３）電池評価方法
（ａ）スラリー作製：
負極：黒鉛材料に呉羽化学社製ＫＦポリマーＬ１３２０（ポリビニリデンフルオライド（ＰＶＤＦ）を１２質量％含有したＮ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）溶液品）とテイムカル製カーボンブラックを、塗布乾燥後の組成が黒鉛：ＰＶＤＦ：カーボンブラックが、質量比で９２：５：３になるように加え、プラネタリーミキサーにて混練し、主剤原液とした。
正極：日本化学工業製にコバルト酸リチウム（Ｄ５０：約１０μｍ）に呉羽化学社製ＫＦポリマーＬ９３２０（ポリビニリデンフルオライド（ＰＶＤＦ）を１２質量％含有したＮ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）溶液品）とテイムカル製カーボンブラック、昭和電工社製ＶＧＣＦ−Ｈを、塗布乾燥後の組成がコバルト酸リチウム：ＰＶＤＦ：カーボンブラック：ＶＧＣＦ−Ｈが、質量比で９２：５：１：２になるように加え、プラネタリーミキサーにて混練し、主剤原液とした。

（ｂ）電極作製：
負極：上記の負極主剤原液にＮＭＰを加え、粘度を調整した後、高純度銅箔上でドクターブレードを用いて約１００μｍ厚に塗布した。これを１２０℃で１時間真空乾燥し、１６ｍｍφに打ち抜いた。打ち抜いた電極を超鋼製プレス板で挟み、プレス圧が電極に対して約１×１０²〜３×１０²Ｎ／ｍｍ²（１×１０³〜３×１０³ｋｇ／ｃｍ²）となるようにプレスした。その後、真空乾燥器で１２０℃、１２時間乾燥して、評価用負極とした。
正極：上記の正極主剤原液にＮＭＰを加え、粘度を調整した後、高純度Ａｌ箔上でドクターブレードを用いて約１００μｍ厚に塗布した。これを１２０℃で１時間真空乾燥し、１６ｍｍφに打ち抜いた。打ち抜いた電極を超鋼製プレス板で挟み、プレス圧が電極に対して約１×１０²〜３×１０²Ｎ／ｍｍ²（１×１０³〜３×１０³ｋｇ／ｃｍ²）となるようにプレスした。その後、真空乾燥器で１２０℃、１２時間乾燥して、評価用正極とした。

（ｃ）電池作製：
単極セル（単極評価）：下記のようにして３極セルを作製した。なお以下の操作は露点−８０℃以下の乾燥アルゴン雰囲気下で実施した。
ポリプロピレン製のねじ込み式フタ付きのセル（内径約１８ｍｍ）内において、上記（ｂ）で作製した銅箔付き炭素電極と金属リチウム箔をセパレーター（ポリプロピレン製マイクロポーラスフィルム（セルガード２５００））で挟み込んで積層した。さらにリファレンス用の金属リチウムを同様に積層した。これに電解液を加えて試験用セルとした。
両極セル（電池評価）：下記のようにして上記（ｂ）で作製した正極と負極を用いて２極セルを作製した。なお以下の操作は露点−８０℃以下の乾燥アルゴン雰囲気下で実施した。
ポリプロピレン製のねじ込み式フタ付きのセル（内径約１８ｍｍ）内において、上記（ｂ）で作製した銅箔付き炭素負極とＡｌ箔つきＣｏ正極をセパレーター（ポリプロピレン製マイクロポーラスフィルム（セルガード２５００））で挟み込んで積層した。これに電解液を加えて試験用セルとした。各材料の単極評価の容量を基本容量とした場合の、負極容量／正極容量は１．１５とした。

ｄ）電解液：
ＥＣ（エチレンカーボネート）８質量部及びＤＥＣ（ジエチルカーボネート）１２質量部の混合液に、電解質としてＬｉＰＦ₆を１モル／リットル溶解した。

ｅ）充放電サイクル試験：
単極評価：３極式単極セル 電流密度１．０ｍＡ／ｃｍ²で定電流低電圧充放電試験を行った。
充電（炭素へのリチウムの挿入）はレストポテンシャルから０．００２Ｖまで１．０ｍＡ／ｃｍ²でＣＣ（コンスタントカレント：定電流）充電を行った。次に０．００２ＶでＣＶ（コンスタントボルト：定電圧）充電に切り替え、電流値が２５．４μＡに低下した時点で停止させた。
放電（炭素からの放出）は１．０ｍＡ／ｃｍ²でＣＣ放電を行い、電圧１．５Ｖでカットオフした。
電池評価：２極式両極セル
電流密度１．０〜５．０ｍＡ／ｃｍ²で定電流低電圧充放電試験を行った。
充電は、４．２Ｖまで１．０ｍＡ／ｃｍ²でＣＣ（コンスタントカレント：定電流）充電を行った。次に４．２ＶでＣＶ（コンスタントボルト：定電圧）充電に切り替え、電流値が２５．４μＡに低下した時点で停止させた。
放電は、各電流値１．０〜５．０ｍＡ／ｃｍ²でＣＣ放電を行い、電圧２．７Ｖでカットオフした。

実施例１：
３００℃〜１２００℃のＴＧ測定による加熱減量分が１２．５質量％の石油系生コークス（非針状コークス）を日本碍子製ローラーハースキルンで窒素ガスを流しながら、１２００℃で処理した。ついで、ホソカワミクロン製バンタムミルで粉砕したあと、日清エンジニアリング製ターボクラシファイアーで気流分級し、Ｄ５０が２０．０μｍの炭素材料１を得た。この炭素材料１を密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗は０．２５Ωｃｍ、安息角は３６°であった。
セラミックレンガで縦５００ｍｍ、横１０００ｍｍ、深さ２００ｍｍの炉を作り、内側の両端面に４５０×１８０ｍｍ、厚み２０ｍｍの電極板を設置した。その炉の中に、上記炭素材料１を詰め込み、窒素ガス投入口と排気口が設けられた蓋をした。トランスを設置し、窒素ガスを流しながら、電極板間に約５時間電流を流すことで加熱し、炭素材料１を黒鉛化した。最高温度は３２００℃であった。
得られた黒鉛材料（炭素材料２）の各種物性および電池評価結果を、有機系炭素原料および炭素材料１の物性と共に表１にまとめた。また、図１にＳＥＭ写真を示す。
ｄ００２および放電容量から、炉内の広範囲に渡って黒鉛結晶化が進んでいることがわかる。すなわち、本黒鉛化方法では、黒鉛ルツボ容器を用いるものであって製品とならない詰め粉が炉内に存在する従来法と同様以上に、３０００℃以上に短時間で熱処理され全粉体が効率的に黒鉛化されていることが確認された。また、放電容量、初期効率ともに良好な電池を得ることができた。

比較例１：
３００℃〜１２００℃のＴＧ測定による加熱減量分が１２．５質量％の石油系生コークス（非針状コークス）をホソカワミクロン製バンタムミルで粉砕した。日清エンジニアリング製ターボクラシファイアーで気流分級し、Ｄ５０が２０．０μｍの有機系炭素原料を得た。ついで、この粉砕された有機系炭素原料を、日本碍子製ローラーハースキルンで
窒素ガスを流しながら、１０００℃で処理し、炭素材料１を得た。この炭素材料１を密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗は０．３５Ωｃｍ、安息角は３４°であった。
この炭素材料１を実施例１と同様の方法で黒鉛化し、得られた黒鉛材料（炭素材料２）の各種物性および電池評価結果を、有機系炭素原料および炭素材料１の物性と共に表１にまとめた。
実施例１に比較して、容量が低めで、特に高い放電電流での容量が下がる傾向にあった。またサイクル寿命も劣った。

実施例２：
実施例１と同様の石油系生コークス（非針状コークス）と３００℃〜１２００℃のＴＧ測定による加熱減量分が１１．５質量％の石油系生ニードルコークスを１：１で混合したものを有機系炭素原料として用いた以外は、実施例１と同様の方法で、Ｄ５０が１９．０μｍの炭素材料１を得た。この炭素材料１を密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗は０．２０Ωｃｍ、安息角は４２°であった。
この炭素材料１を実施例１と同様の方法で黒鉛化し、得られた黒鉛材料（炭素材料２）の各種物性および電池評価結果を、有機系炭素原料および炭素材料１の物性と共に表１にまとめた。実施例１に比較し、ｄ００２が小さく、高容量であるが、初期効率がやや低かった。

実施例３：
黒鉛化時にＢ₄Ｃを１０００質量ｐｐｍ加えた以外は、実施例１と同様に操作をし、黒鉛材料（炭素材料２）を得た。得られた黒鉛材料（炭素材料２）の各種物性および電池評価結果を、有機系炭素原料および炭素材料１の物性と共に表１にまとめた。実施例１に比較し、黒鉛化助触媒を添加したことによりｄ００２が小さく高容量であるが、初期効率がやや低かった。

比較例２：
実施例１と同様の方法で得られた炭素材料１を蓋つき黒鉛ルツボに充填し、アチソン炉にて３０００℃で黒鉛化処理した。得られた黒鉛材料（炭素材料２）の各種物性および電池評価結果を、有機系炭素原料および炭素材料１の物性と共に表１にまとめた。
実施例１と比較して、ほぼ同等の物性であるが、酸素量がやや低いためか、初期効率がやや低かった。またサイクル寿命も劣った。鉄残量も多かった。

比較例３：
実施例１と同様の石油系生コークス（非針状コークス）を日本碍子製ローラーハースキルンで窒素ガスを流しながら、６００℃で処理した。ついで、ホソカワミクロン製バンタムミルで粉砕したあと、日清エンジニアリング製ターボクラシファイアーで気流分級し、Ｄ５０が２０．０μｍの炭素材料１を得た。この炭素材料１を密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗は０．５０Ωｃｍ、安息角は３８°であった。
この炭素材料１を実施例１と同様の方法で黒鉛化し、得られた黒鉛材料（炭素材料２）の各種物性および電池評価結果を、有機系炭素原料および炭素材料１の物性と共に表１にまとめた。実施例１に比較し、比表面積が高く、ｄ００２が大きく、容量が低いことから、黒鉛化が十分に行われてないことが理解できる。

Claims (7)

1. リチウムイオン電池用電極材料のための黒鉛材料の製造方法であって、炭素材料に直接電流を流すことにより発熱させて黒鉛化する工程を含み、黒鉛化前の炭素材料１が密度１．４ｇ／ｃｍ³に圧縮したときの圧密粉体抵抗値が０．３Ωｃｍ以下で、安息角が２０°以上５０°以下、レーザー回折法により測定した体積基準の粒子径分布におけるＤ９０が１２０μｍ以下であり、黒鉛化後の炭素材料２がＸ線回折法による（００２）面の平均面間隔ｄ００２が０．３３５４ｎｍ以上０．３４５０ｎｍであり、前記炭素材料１が有機系炭素原料を８００℃以上１５００℃以下で熱処理したあとに粉砕されたものであり、
   （前記黒鉛化後の炭素材料２を密度１．４ｇ／ｃｍ ³ に圧縮したときの圧密粉体抵抗）
   ／（前記黒鉛化前の炭素材料１を密度１．４ｇ／ｃｍ ³ に圧縮したときの圧密粉体抵抗）
   ≦０．５である黒鉛材料の製造方法。
2. 前記黒鉛化前の炭素材料１のレーザー回折法により測定した体積基準の粒子径分布におけるＤ５０が３０μｍ以下である請求項１に記載の黒鉛材料の製造方法。
3. 前記黒鉛化前の炭素材料１の安息角が３０°以上５０°以下、緩め嵩密度と固め嵩密度から算出される圧縮率（（固め嵩密度−緩め嵩密度）／緩め嵩密度）が２０％以上５０％以下である請求項１または２に記載の黒鉛材料の製造方法。
4. 前記有機系炭素材料が、不活性雰囲気下で３００℃から１２００℃まで加熱した際、この温度領域における加熱減量分が５質量％以上２０質量％以下である請求項１乃至３のいずれか１項に記載の黒鉛材料の製造方法。
5. 前記有機系炭素原料中の硫黄分が２質量％以下である請求項１乃至４のいずれか１項に記載の黒鉛材料の製造方法。
6. 前記有機系炭素原料が、石油ピッチ、石炭ピッチ、石炭コークス、石油コークスおよびこれらの混合物から選ばれる１種以上である請求項１乃至５のいずれか１項に記載の黒鉛材料の製造方法。
7. 前記黒鉛化前の炭素材料１が、ホウ素系化合物および／または珪素系化合物が１０〜１０００００質量ｐｐｍを含む請求項１乃至６のいずれか１項に記載の黒鉛材料の製造方法。

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