JP2014028902A - タイヤ用ゴム組成物 - Google Patents

Abstract

【課題】コロイダル特性を制御したカーボンブラックを配合して転がり抵抗を小さくしながら耐摩耗性を従来レベル以上に向上するようにしたタイヤ用ゴム組成物を提供する。
【解決手段】ガラス転移温度が−４０℃以上の芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーを２０重量％以上含むゴム成分１００重量部に、カーボンブラックを５〜８０重量部、シリカを５〜１００重量部、前記カーボンブラックとシリカを合計で４０〜１２０重量部配合したタイヤ用ゴム組成物であって、前記ゴム成分の平均ガラス転移温度が−６０℃以上、前記カーボンブラックの凝集体のストークス径の質量分布曲線におけるモード径Ｄｓｔが１４５ｎｍ以上、窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡが４５〜７０ｍ²／ｇ、よう素吸着量ＩＡ（単位ｍｇ／ｇ）に対する前記窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡの比Ｎ₂ＳＡ／ＩＡが１．００〜１．４０、ＤＢＰ吸収量が１００〜１６０ｍｌ／１００ｇであることを特徴とする。
【選択図】なし

Description

本発明は、コロイダル特性を制御したカーボンブラックを配合してタイヤにしたときの転がり抵抗を小さくしながら耐摩耗性を従来レベル以上に向上するようにしたタイヤ用ゴム組成物を提供する。

近年、空気入りタイヤに対する要求性能として、地球環境問題への関心の高まりに伴い燃費性能が優れることが求められている。燃費性能を向上するためには転がり抵抗を低減することが知られている。このため空気入りタイヤを構成するゴム組成物の発熱を抑え、タイヤにしたときの転がり抵抗を小さくすることが行われている。ゴム組成物の発熱性の指標としては一般に動的粘弾性測定による６０℃のｔａｎδが用いられ、ゴム組成物のｔａｎδ（６０℃）が小さいほど発熱性が小さくなる。

ゴム組成物のｔａｎδ（６０℃）を小さくする方法として、特許文献１は変性ブタジエンを含むゴム成分にシリカ及びシランカップリング剤を配合することを提案している。しかし近年の転がり抵抗を更に低減する要望や、低転がり抵抗と操縦安定性、耐摩耗性とを高次にバランスさせる要望が強く、シリカ配合系だけでなくカーボンブラックからも上述した性能を向上させることが望まれている。

カーボンブラックによりゴム組成物のｔａｎδ（６０℃）を小さくする方法として、例えばカーボンブラックの配合量を少なくしたり、カーボンブラックの比表面積を大きくしたり、アグリゲート（凝集体）のサイズを小さくしたりすることが挙げられる。しかし、このような方法では、引張り破断強度、ゴム硬度などの機械的特性が低下し、タイヤにしたとき耐摩耗性、耐久性が低下するという問題がある。

このため特許文献２は、主に比表面積（ＢＥＴ比表面積、ＣＴＡＢ比表面積、沃素吸着指数ＩＡ）、ＤＢＰ構造値、ストークス直径ｄｓｔ等を調整したカーボンブラックを配合することにより、ゴム組成物を低発熱化することを提案している。しかし、このゴム組成物では、ゴム組成物の低発熱性と耐摩耗性とを両立する効果が必ずしも十分ではなく更なる改良が求められていた。

特開２０１０−１３２８７２号公報 特表２００４−５１９５５２号公報

本発明の目的は、コロイダル特性を制御したカーボンブラックを配合してタイヤにしたときの転がり抵抗を小さくしながら、耐摩耗性を従来レベル以上に向上するようにしたタイヤ用ゴム組成物を提供することにある。

上記目的を達成する本発明のタイヤ用ゴム組成物は、ガラス転移温度が−４０℃以上の芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーを２０重量％以上含むゴム成分１００重量部に対し、カーボンブラックを５〜８０重量部、シリカを５〜１００重量部、前記カーボンブラックとシリカの合計を４０〜１２０重量部配合したタイヤ用ゴム組成物であって、前記ゴム成分の平均ガラス転移温度が−６０℃以上であると共に、前記カーボンブラックの凝集体のストークス径の質量分布曲線におけるモード径Ｄｓｔが１４５ｎｍ以上、窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡが４５〜７０ｍ²／ｇ、よう素吸着量ＩＡ（単位ｍｇ／ｇ）に対する前記窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡの比Ｎ₂ＳＡ／ＩＡが１．００〜１．４０、ＤＢＰ吸収量が１００〜１６０ｍｌ／１００ｇであることを特徴とする。

本発明のタイヤ用ゴム組成物は、ガラス転移温度が−４０℃以上の芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーを２０重量％以上含み、平均ガラス転移温度が−６０℃以上であるゴム成分１００重量部に対し、カーボンブラック凝集体のストークス径の質量分布曲線におけるモード径Ｄｓｔが１４５ｎｍ以上、窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡが４５〜７０ｍ²／ｇ、よう素吸着量ＩＡ（単位ｍｇ／ｇ）に対する窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡの比Ｎ₂ＳＡ／ＩＡが１．００〜１．４０、ＤＢＰ吸収量が１００〜１６０ｍｌ／１００ｇであるカーボンブラックを５〜８０重量部、シリカを５〜１００重量部、前記カーボンブラックとシリカの合計を４０〜１２０重量部配合するようにしたので、ゴム組成物のｔａｎδ（６０℃）を小さくしタイヤにしたときの転がり抵抗を小さくしながら、耐摩耗性を従来レベル以上に向上することができる。

前記カーボンブラックのストークス径のモード径Ｄｓｔの上限としては、Ｎ₂ＳＡが５５ｍ²／ｇ以下のときＤｓｔが１８０ｎｍ以下であり、Ｎ₂ＳＡが５５ｍ²／ｇを超えるときＤｓｔが下記の式（１）の関係を満たすことが好ましい。
Ｄｓｔ＜１９７９×（Ｎ₂ＳＡ）^-0.61 （１）
（式中、Ｄｓｔは凝集体のストークス径の質量分布曲線におけるモード径（ｎｍ）、Ｎ₂ＳＡは窒素吸着比表面積（ｍ²／ｇ）である。）

本発明のタイヤ用ゴム組成物は、タイヤトレッド部に使用するのが好適である。このタイヤ用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤは、転がり抵抗を小さくし燃費性能を改良しながら、耐摩耗性を従来レベル以上に向上することができる。

本発明のタイヤ用ゴム組成物において、ゴム成分はガラス転移温度が−４０℃以上の芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーを必ず含む。芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーの含有量は、ゴム成分１００重量％中、２０重量％以上、好ましくは５０〜１００重量％である。芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーの含有量が、２０重量％未満であると耐摩耗性を改良することができない。またタイヤにしたとき操縦安定性が低下する虞がある。

本発明で使用する芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーは、ガラス転移温度が−４０℃以上である。ガラス転移温度は、好ましくは−４０〜−２０℃、より好ましくは−３５℃〜−２５℃であるとよい。ガラス転移温度が−４０℃未満であると、耐摩耗性能には優れるが、低温領域、特に−１０℃付近のｔａｎδが下がりすぎてウェットグリップ性能が悪化し実用上好ましくない。このためタイヤトレッド部に使用したとき耐摩耗性能とグリップ性能とを両立できない。芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーのガラス転移温度は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により２０℃／分の昇温速度条件によりサーモグラムを測定し、低温側のベースラインと転移域の傾き（傾斜直線）とのそれぞれの延長線の交点の温度とする。また、芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーが油展品であるときは、油展成分（オイル）を含まない状態における芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーのガラス転移温度とする。

芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーとしては、例えばガラス転移温度が−４０℃以上のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を例示することができる。スチレンブタジエンゴムの種類としては、上述したガラス転移温度を有するものであれば、溶液重合スチレンブタジエンゴム、乳化重合スチレンブタジエンゴムのいずれでもよい。

本発明において、ゴム成分として芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマー以外の他のゴム成分を配合することができる。他のゴム成分としては、例えば天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴム、ブチルゴム、ハロゲン化ブチルゴム等を例示することができる。なかでも天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、ハロゲン化ブチルゴムがよい。また本発明が解決すべき課題の達成を妨げない範囲内であればガラス転移温度が−４０℃未満の芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーを配合することができる。このようなゴム成分は、単独又は複数のブレンドとして使用することができる。

本発明では、芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーを含むゴム成分の平均ガラス転移温度を−６０℃以上、好ましくは−６０℃〜−３０℃、より好ましくは−５５℃〜−３０℃にする。ゴム成分の平均ガラス転移温度が−６０℃未満であると、タイヤトレッド部に使用したとき耐摩耗性能とグリップ性能とを両立することができない。ゴム成分の平均ガラス転移温度は、ゴム成分を構成する各ゴムのガラス転移温度を上述した方法で測定し、各ゴムのゴム成分中の重量比に基づくガラス転移温度の加重平均により算出された平均値である。

本発明のゴム組成物において、シリカ及びカーボンブラックを必ず配合する。シリカ及びカーボンブラックの配合量の合計は、ゴム成分１００重量部に対し４０〜１２０重量部、好ましくは５０〜１００重量部配合する。シリカ及びカーボンブラックの合計量をこのような範囲にすることにより、ゴム組成物の低転がり抵抗及び耐摩耗性をより高いレベルでバランスさせることができる。シリカ及びカーボンブラックの合計が４０重量部未満であると、耐摩耗性を確保することができない。シリカ及びカーボンブラックの合計が１２０重量部を超えると、発熱性が大きくなり転がり抵抗が悪化する。

またシリカの配合量はゴム成分１００重量部に対し５〜１００重量部、好ましくは２０〜９０重量部配合する。シリカの配合量をこのような範囲にすることにより、ゴム組成物の低転がり抵抗と耐摩耗性とを両立する。シリカの配合量が５重量部未満であると、タイヤにしたときの転がり抵抗を十分に小さくすることができない。シリカの配合量が１００重量部を超えると、混合性が低下することによりフィラー分散性が低下し転がり抵抗性が悪化すると共に、ウェットグリップ性が不十分となり実用上好ましくない。

シリカとしてはＣＴＡＢ比表面積が好ましくは８０〜３００ｍ²／ｇにするとよい。シリカのＣＴＡＢが８０ｍ²／ｇ未満であると、ゴム組成物に対する補強性が不十分となり耐摩耗性及び操縦安定性が不足する。またシリカのＣＴＡＢが３００ｍ²／ｇを超えると、転がり抵抗が大きくなる。なおシリカのＣＴＡＢ比表面積は、ＩＳＯ ９２７７に準拠して求めるものとする。

本発明で使用するシリカは、上述した特性を有するシリカであればよく、製品化されたもののなかから適宜選択してもよいし、通常の方法で上述した特性を有するように製造してもよい。シリカの種類としては、例えば湿式法シリカ、乾式法シリカあるいは表面処理シリカなどを使用することができる。

本発明のゴム組成物において、シリカと共にシランカップリング剤を配合することが好ましく、シリカの分散性を向上しゴム成分との補強性をより高くすることができる。シランカップリング剤は、シリカ配合量に対して好ましくは３〜２０重量％、より好ましくは５〜１５重量％配合するとよい。シランカップリング剤の配合量がシリカ重量の３重量％未満の場合、シリカの分散性を向上する効果が十分に得られない。また、シランカップリング剤の配合量が２０重量％を超えると、シランカップリング剤同士が縮合してしまい、所望の効果を得ることができなくなる。

シランカップリング剤としては、特に制限されるものではないが、硫黄含有シランカップリング剤が好ましく、例えばビス−（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラサルファイド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジサルファイド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラサルファイド、γ−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、３−オクタノイルチオプロピルトリエトキシシラン等を例示することができる。

本発明のタイヤ用ゴム組成物では、特定の凝集体のストークス径の質量分布曲線におけるモード径Ｄｓｔ、ＤＢＰ吸収量、窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡ及びよう素吸着量ＩＡに対する窒素吸着比表面積の比Ｎ₂ＳＡ／ＩＡを限定した新規のカーボンブラックを配合することにより、粒子径が大きいカーボンブラックを用いてゴム組成物のｔａｎδ（６０℃）を小さくしながら、耐摩耗性を維持・向上することができる。カーボンブラックの配合量は、ジエン系ゴム１００重量部に対し５〜８０重量部、好ましくは１０〜７０重量部にする。カーボンブラックの配合量が５重量部未満であると、ゴム組成物の耐摩耗性が悪化する。またカーボンブラックの配合量が８０重量部を超えると、ｔａｎδ（６０℃）が大きくなると共に、配合できるシリカ量が減るのでウェットグリップ性が悪化し実用上好ましくない。

本発明で使用するカーボンブラックは、窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡが４５〜７０ｍ²／ｇ、好ましくは４８〜６２ｍ²／ｇである。Ｎ₂ＳＡが４５ｍ²／ｇ未満であると、ゴム組成物の耐摩耗性が低下する。Ｎ₂ＳＡが７０ｍ²／ｇを超えると、ｔａｎδ（６０℃）が大きくなる。Ｎ₂ＳＡは、ＪＩＳ Ｋ６２１７−２に準拠して、測定するものとする。

またカーボンブラックのよう素吸着量ＩＡ（単位ｍｇ／ｇ）に対する窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡの比Ｎ₂ＳＡ／ＩＡは１．００〜１．４０、好ましくは１．０１〜１．２７にする。このコロイダル特性の比Ｎ₂ＳＡ／ＩＡが１．００未満であると、ゴム組成物のｔａｎδ（６０℃）を小さくすることができない。また比Ｎ₂ＳＡ／ＩＡが１．４０を超えると、表面活性が高すぎて混合性が悪化する。よう素吸着量ＩＡは、ＪＩＳ Ｋ６２１７−１に準拠して、測定するものとする。

また、カーボンブラックのＤＢＰ吸収量は、１００〜１６０ｍｌ／１００ｇ、好ましくは１１０〜１５０ｍｌ／１００ｇである。ＤＢＰ吸収量が１００ｍｌ／１００ｇ未満であるとゴム組成物の成形加工性が低下しカーボンブラックの分散性が悪化するのでカーボンブラックの補強性能が十分に得られず、耐摩耗性が悪化する。ＤＢＰ吸収量が１６０ｍｌ／１００ｇを超えると、モジュラス、硬度が高くなり過ぎてしまい引張り破断強度、引張り破断伸びなどの機械的特性を改良する効果が十分に得られず、耐摩耗性が却って悪化する。また粘度の上昇により加工性が悪化する。ＤＢＰ吸収量は、ＪＩＳ Ｋ６２１７−４吸油量Ａ法に準拠して、測定するものとする。

本発明で使用するカーボンブラックは、凝集体のストークス径の質量分布曲線におけるモード径Ｄｓｔ（以下「ストークス径Ｄｓｔ」ということがある。）が、１４５ｎｍ以上、好ましくは１５０ｎｍ以上である。ストークス径Ｄｓｔを１４５ｎｍ以上にすることにより、ゴム組成物のｔａｎδ（６０℃）を小さくしながら、耐摩耗性を維持・向上することができる。本発明において、凝集体のストークス径の質量分布曲線におけるモード径Ｄｓｔとは、カーボンブラックを遠心沈降させ、光学的に得た凝集体のストークス径の質量分布曲線における最大頻度のモード径をいう。本発明において、ＤｓｔはＪＩＳ Ｋ６２１７−６ディスク遠心光沈降法による凝集体分布の求め方に準拠して、測定するものとする。

またストークス径Ｄｓｔの上限は特に限定されるものではないが、カーボンブラックの窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡとの関係で決めることができる。すなわちカーボンブラックのＮ₂ＳＡが４５ｍ²／ｇ以上５５ｍ²／ｇ以下のとき、ストークス径Ｄｓｔは、好ましくは１８０ｎｍ以下であるとよい。またカーボンブラックのＮ₂ＳＡが５５ｍ²／ｇを超え７０ｍ²／ｇ以下のとき、ストークス径Ｄｓｔは、好ましくは下記の式（１）の関係を満たすとよい。
Ｄｓｔ＜１９７９×（Ｎ₂ＳＡ）^-0.61 （１）
（式（１）中、Ｄｓｔは凝集体のストークス径の質量分布曲線におけるモード径（ｎｍ）、Ｎ₂ＳＡは窒素吸着比表面積（ｍ²／ｇ）である。）

カーボンブラックのストークス径Ｄｓｔの上限を上述した範囲にすることにより、カーボンブラックの生産性及びコストの両立ができる。

すなわち本発明では、Ｎ₂ＳＡが４５〜７０ｍ²／ｇの範囲において、比Ｎ₂ＳＡ／ＩＡを１．００〜１．４０、ＤＢＰ吸収量を１００〜１６０ｍｌ／１００ｇ、ストークスＤｓｔを１４５ｎｍ以上にした特定のカーボンブラックを使用する。このようなカーボンブラックは、凝集体のストークス径が大きく、ゴム組成物のｔａｎδ（６０℃）を小さくすると共に、ゴムに対する補強性能を高くするため、ゴム組成物の耐摩耗性を従来レベル以上に向上することができる。

上述したコロイダル特性を有するカーボンブラックは、例えば、カーボンブラック製造炉における原料油導入条件、燃料油及び原料油の供給量、燃料油燃焼率、反応時間（最終原料油導入位置から反応停止までの燃焼ガスの滞留時間）などの製造条件を調整して製造することができる。

タイヤ用ゴム組成物には、加硫又は架橋剤、加硫促進剤、各種無機充填剤、各種オイル、老化防止剤、可塑剤などのタイヤ用ゴム組成物に一般的に使用される各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練してゴム組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量は本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。本発明のタイヤ用ゴム組成物は、通常のゴム用混練機械、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、ロール等を使用して、上記各成分を混合することによって製造することができる。

本発明のタイヤ用ゴム組成物は、空気入りタイヤのキャップトレッド部、アンダートレッド部、サイドウォール部、ビードフィラー部、ランフラットタイヤにおける断面三日月型のサイド補強ゴム層、リムクッション部、インナーライナー部、或いはカーカス層、ベルト層、ベルトカバー層などのコード被覆用ゴムなどに好適に使用することができる。とりわけトレッド部に使用することが好ましく、特にキャップトレッドに使用するのがよい。これらの部材に本発明のゴム組成物を使用した空気入りタイヤ、特にタイヤトレッド部を本発明のゴム組成物で構成した空気入りタイヤは、走行時の発熱性が小さくなるので、転がり抵抗を小さくし燃費性能を改良することができる。同時に、耐摩耗性が優れ、従来レベル以上に維持・向上することができる。

以下、実施例によって本発明をさらに説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。

８種類のカーボンブラック（ＣＢ１〜ＣＢ８）を使用して１６種類のゴム組成物（実施例１〜６、比較例１〜１０）を調製した。このうち３種類のカーボンブラック（ＣＢ１〜ＣＢ３）は市販グレード、５種類のカーボンブラック（ＣＢ４〜ＣＢ８）は試作品であり、それぞれのコロイダル特性を表１に示した。

表１において、各略号はそれぞれ下記のコロイダル特性を表わす。
・Ｎ₂ＳＡ：ＪＩＳ Ｋ６２１７−２に基づいて測定された窒素吸着比表面積
・ＩＡ：ＪＩＳ Ｋ６２１７−１に基づいて測定されたよう素吸着量
・ＣＴＡＢ：ＪＩＳ Ｋ６２１７−３に基づいて測定されたＣＴＡＢ吸着比表面積
・ＤＢＰ：ＪＩＳ Ｋ６２１７−４（非圧縮試料）に基づいて測定されたＤＢＰ吸収量
・２４Ｍ４：ＪＩＳ Ｋ６２１７−４（圧縮試料）に基づいて測定された２４Ｍ４−ＤＢＰ吸収量
・Ｄｓｔ：ＪＩＳ Ｋ６２１７−６に基づいて測定されたディスク遠心光沈降法による凝集体のストークス径の質量分布曲線の最大値であるモード径
・△Ｄ５０：ＪＩＳ Ｋ６２１７−６に基づいて測定されたディスク遠心光沈降法による凝集体のストークス径の質量分布曲線において、その質量頻度が最大点の半分の高さのときの分布の幅（半値幅）
・α：上述したＤｓｔ及びＮ₂ＳＡを下記式（３）の関係に当てはめたときの係数α
Ｄｓｔ＝α×（Ｎ₂ＳＡ）^-0.61 （３）
（式中、Ｄｓｔは凝集体のストークス径の質量分布曲線におけるモード径（ｎｍ）、Ｎ₂ＳＡは窒素吸着比表面積（ｍ²／ｇ）である。）
・Ｎ₂ＳＡ／ＩＡ：窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡとよう素吸着量ＩＡの比

表１において、カーボンブラックＣＢ１〜ＣＢ３は、それぞれ以下の市販グレードを表わす。またカーボンブラックＣＢ３〜ＣＢ８は以下の製造方法により調製した。
・ＣＢ１：東海カーボン社製シーストＫＨＰ
・ＣＢ２：東海カーボン社製シーストＫＨ
・ＣＢ３：東海カーボン社製シースト１１６ＨＭ

カーボンブラックＣＢ４〜ＣＢ８の製造
円筒反応炉を使用して、表２に示すように全空気供給量、燃料油導入量、燃料油燃焼率、原料油導入量、反応時間を変えて、カーボンブラックＣＢ４〜ＣＢ８を製造した。

タイヤ用ゴム組成物の調製及び評価
上述した８種類のカーボンブラック（ＣＢ１〜ＣＢ８）を用いて、表３，４に示す配合からなる１６種類のゴム組成物（実施例１〜６、比較例１〜１０）を調製するに当たり、それぞれ硫黄及び加硫促進剤を除く成分を秤量し、５５Ｌのニーダーで１５分間混練した後、そのマスターバッチを放出し室温冷却した。このマスターバッチを５５Ｌのニーダーに供し、硫黄及び加硫促進剤を加え、混合しタイヤ用ゴム組成物を得た。なお、表３，４において、ＳＢＲ１及びＳＢＲ２が油展品であるため、油展オイルを含むＳＢＲの配合量を記載すると共に、その下の括弧内に油展オイル量を除いた正味のゴム成分の配合量を記載した。またゴム成分の平均ガラス温度を求め「ゴム成分の平均Ｔｇ」の欄に記載した。

得られた１６種類のゴム組成物を使用してタイヤトレッド部を構成するようにして、以下のタイヤサイズの空気入りタイヤを加硫成形した。得られた１６種類の空気入りタイヤの転がり抵抗、耐摩耗性及びウェットグリップ性を下記に示す方法により評価した。

転がり抵抗
タイヤサイズが１９５／６５Ｒ１５の空気入りタイヤを加硫成形し、得られたタイヤを標準リム（サイズ１５×６Ｊのホイール）に組み付け、ＪＩＳ Ｄ４２３０に準拠する室内ドラム試験機（ドラム径１７０７ｍｍ）に取り付け、ＪＩＳ Ｄ４２３０の「６．４高速性能試験Ａ」に記載される高速耐久性の試験に準拠して高速耐久性試験を実施し、試験荷重２．９４ｋＮ、速度５０ｋｍ／時の抵抗力を測定し、転がり抵抗とした。得られた結果は、比較例１の値の逆数を１００とする指数として表３，４の「転がり抵抗」の欄に示した。この指数が大きいほど転がり抵抗が小さく燃費性能が優れていることを意味する。

耐摩耗性
タイヤサイズが２２５／５０Ｒ１７の空気入りタイヤを加硫成形し、得られたタイヤを標準リム（サイズ１７×７．５Ｊのホイール）に組み付け、ＪＩＳ Ｄ４２３０に準拠する室内ドラム試験機（ドラム径１７０７ｍｍ）に取り付け、ＪＩＳ Ｄ４２３０の「６．４高速性能試験Ａ」に記載される高速耐久性の試験に準拠して高速耐久性試験を実施し、試験荷重２．９４ｋＮ、速度５０ｋｍ／時で２００００ｋｍの走行試験を行った。試験後のタイヤ幅方向中央領域の主溝深さの変化から摩耗量を測定した。得られた結果は、比較例１の値の逆数を１００とする指数として表３，４の「耐摩耗性」の欄に示した。この指数が大きいほど耐摩耗性が優れていることを意味する。

ウェットグリップ性
タイヤサイズが２２５／５０Ｒ１７の空気入りタイヤを加硫成形し、得られたタイヤを標準リム（サイズ１７×７．５Ｊのホイール）に組み付け、撒水したアスファルト路面を初速４０ｋｍ／ｈで走行し、制動したときの制動距離を測定し、比較例１を１００とする指数として表３，４の「ウェットグリップ性」の欄に示した。この指数が大きいほどウェットグリップ性が優れていることを意味する。

なお、表３，４において使用した原材料の種類を下記に示す。
ＮＲ：天然ゴム、ＲＳＳ＃３、Ｔｇ＝−６４℃
ＳＢＲ１：スチレン−ブタジエンゴム、旭化成ケミカルズ社製Ｅ５８０、Ｔｇ＝−２７℃、ゴム成分１００重量部に対しオイル３７．５重量部を配合した油展品
ＳＢＲ２：スチレン−ブタジエンゴム、旭化成ケミカルズ社製タフデン１８３４、Ｔｇ＝−７１℃、ゴム成分１００重量部に対しオイル３７．５重量部を配合した油展品
ＢＲ：ブタジエンゴム、日本ゼオン社製Ｎｉｐｏｌ ＢＲ１２２０、Ｔｇ＝−１０７℃
ＣＢ１〜ＣＢ８：上述した表１に示したカーボンブラック
アロマオイル：ジャパンエナジー社製プロセスＸ−１４０
亜鉛華：正同化学工業社製酸化亜鉛３種
ステアリン酸：日油社製ビーズステアリン酸
ワックス：大内新興化学工業社製サンノック
老化防止剤：フレキシス社製ＳＡＮＴＯＦＬＥＸ６ＰＰＤ
加硫促進剤：大内新興化学工業社製ノクセラーＣＺ−Ｇ
硫黄：鶴見化学工業社製油処理硫黄

表３，４から明らかなように実施例１〜６のタイヤ用ゴム組成物は、低転がり抵抗、耐摩耗性及びウェットグリップ性が従来レベル以上に向上することが確認された。

表３から明らかなように、比較例１及び２のゴム組成物は、カーボンブラックＣＢ１及びＣＢ２のＮ₂ＳＡが４５ｍ²／ｇ未満かつストークス径Ｄｓｔが１４５ｎｍ未満であるため、実施例１〜４のタイヤ用ゴム組成物に比べ、低転がり抵抗及び耐摩耗性のバランスが劣る。比較例３のゴム組成物は、カーボンブラックＣＢ３のストークス径Ｄｓｔが１４５ｎｍ未満、比Ｎ₂ＳＡ／ＩＡが１．００未満であるため、低転がり抵抗及び耐摩耗性が悪化する。比較例４のゴム組成物は、カーボンブラックＣＢ４のＤＢＰ吸収量が１６０ｍｌ／１００ｇを超えるので、耐摩耗性が悪化する。

表４から明らかなように、比較例５のゴム組成物は、Ｔｇが−４０℃以上であるＳＢＲ１の配合量が２０重量部未満、ゴム成分の平均ガラス転移温度が−６０℃未満であるのでウェットグリップ性が悪化する。

比較例６のゴム組成物は、ＳＢＲ２のＴｇが−４０℃未満、ゴム成分の平均ガラス転移温度が−６０℃未満であるのでウェットグリップ性が悪化する。

比較例７のゴム組成物は、ゴム成分の平均Ｔｇが−６０℃より低いのでウェットグリップ性が悪化する。

比較例８のゴム組成物は、カーボンブラックＣＢ６及びシリカの合計が１２０重量部を超えるので転がり抵抗性及びウェットグリップ性が悪化する。

比較例９のゴム組成物は、カーボンブラックＣＢ６の配合量が８０重量部を超えるので、転がり抵抗性及びウェットグリップ性が悪化する。

比較例１０のゴム組成物は、シリカの配合量が１００重量部を超えるので転がり抵抗性及びウェットグリップ性が悪化する。

Claims (4)

1. ガラス転移温度が−４０℃以上の芳香族ビニル共役ジエン共重合ポリマーを２０重量％以上含むゴム成分１００重量部に対し、カーボンブラックを５〜８０重量部、シリカを５〜１００重量部、前記カーボンブラックとシリカの合計を４０〜１２０重量部配合したタイヤ用ゴム組成物であって、前記ゴム成分の平均ガラス転移温度が−６０℃以上であると共に、前記カーボンブラックの凝集体のストークス径の質量分布曲線におけるモード径Ｄｓｔが１４５ｎｍ以上、窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡが４５〜７０ｍ²／ｇ、よう素吸着量ＩＡ（単位ｍｇ／ｇ）に対する前記窒素吸着比表面積Ｎ₂ＳＡの比Ｎ₂ＳＡ／ＩＡが１．００〜１．４０、ＤＢＰ吸収量が１００〜１６０ｍｌ／１００ｇであることを特徴とするタイヤ用ゴム組成物。
2. 前記カーボンブラックのＮ₂ＳＡが５５ｍ²／ｇ以下のとき、前記ストークス径のモード径Ｄｓｔが１８０ｎｍ以下であり、前記カーボンブラックのＮ₂ＳＡが５５ｍ²／ｇを超えるとき、前記ストークス径のモード径Ｄｓｔが下記の式（１）
   Ｄｓｔ＜１９７９×（Ｎ₂ＳＡ）^-0.61 （１）
   （式中、Ｄｓｔは凝集体のストークス径の質量分布曲線におけるモード径（ｎｍ）、Ｎ₂ＳＡは窒素吸着比表面積（ｍ²／ｇ）である。）
   の関係を満たすことを特徴とする請求項１に記載のタイヤ用ゴム組成物。
3. タイヤトレッド部に使用する請求項１又は２に記載のタイヤ用ゴム組成物。
4. 請求項１〜３のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物でタイヤトレッド部を構成したことを特徴とする空気入りタイヤ。