JP2014008695A - コンタクトレンズの製造方法およびコンタクトレンズの製造装置 - Google Patents

Abstract

【課題】キャストモールド製法でコンタクトレンズを製造する場合に、離型工程で一対の成形型を分離したときの分離成功率を簡易に高める技術を提供する。
【解決手段】コンタクトレンズのフロントカーブを成形するＦＣ型１１およびベースカーブを成形するＢＣ型１２を成形する成形工程と、コンタクトレンズの基材となる重合性のモノマー１５をＦＣ型に注入する注入工程と、ＦＣ型１１とＢＣ型１２とを組み合わせる組み付け工程と、モノマー１５を重合させる重合工程と、重合工程の後にＦＣ型１１とＢＣ型１２とを分離し、ＦＣ型１１に付着したコンタクトレンズを自然落下させる離型工程と、を含むコンタクトレンズの製造方法において、重合工程から離型工程に移るときに、重合工程における重合終了温度からのＦＣ型１１およびＢＣ型１２の温度変化を抑制することにより、重合工程で重合させたコンタクトレンズを離型工程でＦＣ型１１に付着させる。
【選択図】図３

Description

本発明は、コンタクトレンズの製造方法およびコンタクトレンズの製造装置に関する。

コンタクトレンズの製造に適用される方法の一つとして、キャストモールド製法と呼ばれる成形方法が知られている。キャストモールド製法は、雄型と雌型の関係にある一対の成形型を組み合わせたモールド成形型を用いて、コンタクトレンズを成形する手法である。一般に、コンタクトレンズをキャストモールド製法で成形する場合に使用されるモールド成形型は樹脂で形成されている。また、モールド成形型を構成する一対の成形型のうち、一方の成形型は、コンタクトレンズのフロントカーブを成形する成形型（以下、「ＦＣ型」という。）となっており、他方の成形型は、コンタクトレンズのベースカーブを成形する成形型（以下、「ＢＣ型」という。）となっている。

実際にコンタクトレンズを製造する場合は、まず、ＦＣ型に重合性のモノマー（液状の樹脂）を注入し、ＦＣ型とＢＣ型とを組み合わせ、加熱または光の照射によってモノマーを重合させる。続く離型工程では、組み合わされた一対の成形型を分離する。このとき、その前の重合によって硬化したコンタクトレンズが一方の成形型に付着した状態となるため、この成形型からコンタクトレンズを取り出す。

離型工程におけるコンタクトレンズの取り出しは、特別な溶剤や溶媒を使用することなく、乾燥状態で行うことが望ましいとされている（特許文献１を参照）。また、一対の成形型を分離したときには、以下の理由により、ＦＣ型のほうにコンタクトレンズを付着させることが望ましいとされている。

まず、重合後のコンタクトレンズを乾燥状態で成形型から取り出す場合、仮にＢＣ型のほうにコンタクトレンズが付着していると、たとえば、外からＢＣ型に力を加えてコンタクトレンズを自然落下させる場合に、次のような問題が生じる。すなわち、外から力を加えてＢＣ型を変形させたときに、コンタクトレンズのフロントカーブ面が下向きになって自然落下する。このとき、コンタクトレンズのフロントカーブ側の光学面は、コンタクトレンズを受ける受け皿等に接触する。このため、コンタクトレンズの光学面を傷つけるおそれがある。

これに対して、ＦＣ型のほうにコンタクトレンズが付着している場合は、外から力を加えてＦＣ型を変形させたときに、コンタクトレンズのベースカーブ面が下向きになって自然落下する。このとき、コンタクトレンズのフロントカーブ側の光学面は受け皿等と反対側に位置し、コンタクトレンズのベースカーブ側の光学面は受け皿等から浮いた状態になる。このため、コンタクトレンズの光学面を傷つけるおそれがない。

このような理由により、一連のコンタクトレンズの製造工程の中では、重合工程後の離型工程において、一対の成形型を分離したときに、ＦＣ型のほうにコンタクトレンズを付着させ、ＦＣ型からコンタクトレンズを取り出すことが好ましいと考えられている。

特開２００８−１５５５０４号公報

コンタクトレンズの製造工程では、モールド成形型を分離する際にＦＣ型にコンタクトレンズが付着することを前提に、離型工程での作業内容や、前後の工程のバランス等を決めて、製造工程全体を管理している。また、分離時にＢＣ型にコンタクトレンズが付着した場合は、「分離不良」として廃棄している。このため、分離不良の発生は、分離成功率の低下、ひいては、歩留まりの低下につながる。したがって、コンタクトレンズの製造工程全体の歩留まりを向上させるには、離型工程でＦＣ型にコンタクトレンズを付着させることが重要になる。なお、ここで記述する「分離成功率」とは、離型工程でＦＣ型にコンタクトレンズが付着する確率をいう。この分離成功率は、「分離成功率（％）＝１００％−分離不良率（％）」と定義できる。

ちなみに、コンタクトレンズの製造工程全体の歩留まりを向上させる手法としては、ＢＣ型に付着したコンタクトレンズを取り出して良品化することが考えられる。しかしながら、この手法を採用する場合は、上述した光学面の傷付きのリスクを伴うほか、離型工程やその後の検査工程などで、予め決められた作業内容と異なる作業を行う必要がある。このため、作業効率が著しく低下し、かえって製造コストが高くなってしまう。したがって、従来においては、ＢＣ型にコンタクトレンズが付着してしまう割合を低減させる技術の提供が望まれていた。

本発明の主な目的は、キャストモールド製法でコンタクトレンズを製造する場合に、離型工程で一対の成形型を分離したときの分離成功率を簡易に高めることができる技術を提供することにある。

本発明者は、キャストモールド製法を適用したコンタクトレンズの製造工程において、製造対象となるコンタクトレンズの度数が高くなると、離型工程でＢＣ型のほうにコンタクトレンズが付着する割合が高くなる傾向にあることをつかんだ。具体的には、たとえば、レンズの頂点屈折率（以下、Ｐｏｗｅｒという）の範囲が−０.５０Ｄ（ディオプター）〜−１０.００Ｄであるコンタクトレンズでは、マイナス度数が高くなるにつれて分離成功率が低下する傾向にあることをつかんだ。

このような傾向を示す理由としては、次のようなことが考えられる。すなわち、コンタクトレンズのベースカーブは、各度数で共通のカーブ（曲率）であるのに対して、コンタクトレンズのフロントカーブは、マイナス度数が高くなるほどフラットな状態に近づく。このため、コンタクトレンズの度数が高くなると、コンタクトレンズの中央部の肉厚に比べて外周部の肉厚が相対的に厚くなる。そうすると、コンタクトレンズの中央部と外周部の肉厚差が大きくなり、ＢＣ型に付着しやすくなる傾向を示す。

本発明者はまた、同じ度数のコンタクトレンズでも、分離不良が発生しやすい状況と発生しにくい状況があることをつかんだ。具体的には、重合工程でモノマーの重合を終えたモールド型を、その後の離型工程に投入するまでの時間や温度によって、分離不良の発生率に違いが生じていることを見出した。そこで、重合工程から離型工程に移るときの時間や温度に着目して、更なる実験および検討を重ねた結果、重合後の経時的な温度変化が分離後のモールド型へのレンズ付着性に大きな影響を与えているという事実を突き止めて本発明を想到した。

本発明の第１の態様は、コンタクトレンズのフロントカーブを成形する第１の成形型およびコンタクトレンズのベースカーブを成形する第２の成形型を成形する成型工程と、コンタクトレンズの基材となる重合性のモノマーを第１の成形型に注入する注入工程と、モノマーが注入された第１の成形型と第２の成形型とを組み合わせる組み付け工程と、組み付け工程で組み合わせられた一対の成形型に包含されたモノマーを重合させる重合工程と、重合工程の後に第１の成形型と第２の成形型とを分離し、第１の成形型に付着したコンタクトレンズを自然落下させる離型工程と、を含み、重合工程から離型工程に移るときに、重合工程における重合終了温度からの第１の成形型および第２の成形型の温度変化を抑制することにより、重合工程で重合させたコンタクトレンズを離型工程で第１の成形型に付着させることを特徴とするコンタクトレンズの製造方法である。

本発明の第２の態様は、第１の成形型および第２の成形型の温度変化の抑制が、温度低下の抑制であることを特徴とする第１の態様に記載のコンタクトレンズの製造方法である。

本発明の第３の態様は、第１の成形型および第２の成形型の温度低下の抑制は、少なくとも自然放熱したときよりも温度勾配が緩やかになるように行うことを特徴とする第１または第２の態様に記載のコンタクトレンズの製造方法である。

本発明の第４の態様は、第１の成形型および第２の成形型の温度低下の抑制を保温によって行うことを特徴とする第３の態様に記載のコンタクトレンズの製造方法である。

本発明の第５の態様は、離型工程に投入される直前の型温度が３０℃以上、４１℃以下の範囲となるように保温を行うことを特徴とする第１〜第４の態様のいずれか一つに記載のコンタクトレンズの製造方法である。

本発明の第６の態様は、重合終了温度からの型温度の低下が０℃以上、１４℃以下の範囲となるように保温を行うことを特徴とする第１〜第４の態様のいずれか一つに記載のコンタクトレンズの製造方法である。

本発明の第７の態様は、重合終了温度からの型温度の低下が７０％以上、９５％以下の範囲となるように保温を行うことを特徴とする第１〜第４の態様のいずれか一つに記載のコンタクトレンズの製造方法である。

本発明の第８の態様は、コンタクトレンズのフロントカーブを成形する第１の成形型およびコンタクトレンズのベースカーブを成形する第２の成形型を成形する成型工程と、コンタクトレンズの基材となる重合性のモノマーを第１の成形型に注入する注入工程と、モノマーが注入された第１の成形型と第２の成形型とを組み合わせる組み付け工程と、組み付け工程で組み合わせられた一対の成形型に包含されたモノマーを重合させる重合工程と、重合工程の後に第１の成形型と第２の成形型とを分離し、第１の成形型に付着したコンタクトレンズを自然落下させる離型工程と、を含むコンタクトレンズの製造工程の中で、重合工程から離型工程に移るときに、重合工程を終えた第１の成形型および第２の成形型の温度変化を抑制する温度変化抑制手段を備えることを特徴とするコンタクトレンズの製造装置である。

本発明の第９の態様は、温度変化抑制手段は、重合工程を終えた第１の成形型および第２の成形型を離型工程に向けて搬送するための搬送路上に設置されていることを特徴とする第８の態様に記載のコンタクトレンズの製造装置である。

本発明の第１０の態様は、温度変化抑制手段は、搬送路上において、重合工程を終えた第１の成形型および第２の成形型の周囲を覆って温度変化を抑制する保温庫によって構成されていることを特徴とする第９の態様に記載のコンタクトレンズの製造装置である。

本発明の第１１の態様は、保温庫は、搬送路上において、重合工程を終えた第１の成形型および第２の成形型を待機させる待機位置の周辺空間を囲む筐体と、この筐体内の温度を当該筐体外の温度よりも高く保つ保温源と、を備えることを特徴とする第１０の態様に記載のコンタクトレンズの製造装置である。

本発明の第１２の態様は、保温源が赤外線電球であることを特徴とする第１１の態様に記載のコンタクトレンズの製造装置である。

本発明によれば、キャストモールド製法でコンタクトレンズを製造する場合に、離型工程で一対の成形型を分離したときの分離成功率を簡易に高めることができる。

コンタクトレンズの製造工程を説明する図である。 成形工程を説明する図である。 注入工程を説明する図である。 分離処理を説明する図（その１）である。 分離処理を説明する図（その２）である。 取り出し処理を説明する図（その１）である。 取り出し処理を説明する図（その２）である。 本発明の実施の形態に係るコンタクトレンズの製造工程（重合工程〜離型工程）の一例として、クリーンルーム内の製造設備の配置例を示す概略図である。 本発明の実施の形態に係るコンタクトレンズの製造工程で用いるパレットの構造を示す平面図である。 本発明の実施の形態に係る保温庫の構成例を示す図である。 ＦＣ型およびＢＣ型の温度変化のプロファイルを示す図である。 実施例および比較例を説明する図である。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しつつ詳細に説明する。
本発明の実施の形態においては、次の順序で説明を行う。
１．コンタクトレンズの製造工程
２．本発明の具体的な内容
３．保温の構成
４．保温庫の使用形態
５．実施の形態の効果
６．実施例および比較例
７．変形例等

＜１．コンタクトレンズの製造工程＞
まず、キャストモールド製法を適用したコンタクトレンズの製造工程について、図１の工程フローにしたがって説明する。図示のように、コンタクトレンズの製造工程では、成形工程Ｓ１、注入工程Ｓ２、重合工程Ｓ３、離型工程Ｓ４、表面処理工程Ｓ５、水和工程Ｓ６を順に行う。以下、各工程について説明する。これらの工程は、いずれも清浄でかつ乾燥した環境（クリーンルーム内）で行われる。

（成形工程：Ｓ１）
成形工程Ｓ１では、コンタクトレンズの成形に用いるＦＣ型１１およびＢＣ型１２を射出成型機にてそれぞれ成形する。図２（Ａ）に示すＦＣ型１１は、コンタクトレンズのフロントカーブを成形する第１のレンズ成形面（以下「ＦＣ成形面」という。）１３を有する。図２（Ｂ）に示すＢＣ型１２は、コンタクトレンズのベースカーブを成形する第２のレンズ成形面（以下「ＢＣ成形面」という。）１４を有する。ＦＣ型１１およびＢＣ型１２の材質は、たとえば、後述する重合性のモノマーに対して耐性を有するものであれば、いかなるものでもよい。具体例としては、ポリプロピレンを挙げることができる。

（注入工程：Ｓ２）
注入工程Ｓ２では、成形されたＦＣ型１１にモノマー１５を注ぎ、ＢＣ型１２をＦＣ型１１の真上から組み合わせる。以降の説明では、図３に示すように、ＦＣ型１１とＢＣ型１２との空間にモノマー１５が包含され、ＦＣ型１１とＢＣ型１２とが組み合わさった状態をワーク１６と称する。

モノマー１５としては、重合後にコンタクトレンズ形状を保持し、ハイドロゲルとなりうる重合体、好ましくは、シリコーンを含有し、ハイドロゲルとなりうる共重合体であればよい。このようなコンタクトレンズ基材としては、少なくとも１種類のシリコーン含有モノマー、またはシリコーン含有マクロモノマーおよび少なくとも１種類の親水性モノマーを含む混合物を重合することにより得られる共重合体からなるコンタクトレンズ基材を挙げることができる。適用可能なシリコーンモノマーとしては、たとえば、トリス（トリメチルシロキシ）−γ−メタクリロキシプロピルシランが挙げられ、またシリコーン含有マクロモノマーとしては、下記一般式（Ｉ）に示されるような側鎖にポリシロキサン構造を有するマクロモノマーが挙げられる。特に、下記一般式（Ｉ）で示される成分を有するコンタクトレンズ基材は、ウレタン結合を有することに起因して耐衝撃性に優れ、しかもモールド成形型からの離型性（剥離容易性）も良好であるため、好ましい基材となる。

（重合工程：Ｓ３）
重合工程Ｓ３では、上述のようにワーク１６に充填したモノマー１５を重合させる。具体的には、ワーク１６内のモノマー１５に対して、熱を加える、あるいは光（紫外線および／または可視光線）を照射することにより、モノマー１５を重合反応させる。こうして、モノマー１５が重合されることによってコンタクトレンズ１７がワーク１６中に生成される。本実施の形態においては、ワーク１６に充填したモノマー１５を光の照射によって重合（光重合反応）させることにより、モノマー１５を硬化させることとする。

（離型工程：Ｓ４）
離型工程Ｓ４では、上記の重合工程Ｓ３でモノマー混合液の重合を終えた後に、ＦＣ型１１とＢＣ型１２を分離し、コンタクトレンズを取り出す。離型工程Ｓ４は、ＦＣ型１１とＢＣ型１２とを引き離す「分離処理」と、ＦＣ型１１に付着したコンタクトレンズ１７を取り出す「取り出し処理」とに分かれる。

「分離処理」では、図４に示すように、ＦＣ型１１を上側、ＢＣ型１２を下側にして、上下の引き離し治具１８，１９の爪部１８Ａ，１９Ａを、それぞれＦＣ型１１とＢＣ型１２のフランジ部分に引っ掛けて矢印方向に引き離す。このとき、図５に示すように、重合後のコンタクトレンズ１７がＦＣ型１１のほうに付着した状態で、ワーク１６が分離されれば、分離成功となる。

「取り出し処理」では、たとえば図６に示すように、ＦＣ型１１のＦＣ成形面１３を下向きにして、ＦＣ成形面１３と反対側の面を下向き（矢印方向）に押圧することにより、ＦＣ型１１を変形させる。このとき、ＦＣ型１１のＦＣ成形面１３は、曲率が大きくなる方向に変形する。このため、ＦＣ型１１のＦＣ成形面１３とこれに付着しているコンタクトレンズ１７との間に曲率差が生じる。その結果、図７に示すように、コンタクトレンズ１７がＦＣ型１１のＦＣ成形面１３から剥がれて、図中矢印で示すように自然落下する。

（表面処理工程：Ｓ５）
表面処理工程Ｓ５では、離型工程Ｓ４で取り出されたコンタクトレンズ１７を回収し、表面処理装置に投入する。表面処理工程Ｓ５で行うコンタクトレンズ１７の表面処理については、たとえば、特開２００７−０７０４０５号公報に記載された処理を適用することが可能である。

（水和工程：Ｓ６）
水和工程Ｓ６では、上記の表面処理工程Ｓ５で表面処理されたコンタクトレンズ１７の乾燥状態での検査を行った後、コンタクトレンズ１７を膨潤させる。

図８は本発明の実施の形態に係るコンタクトレンズの製造工程（重合工程〜離型工程）の一例として、クリーンルーム内の製造設備の配置例を示す概略図である。図示のように、重合工程Ｓ３が行われる位置には、重合炉２０が設置されている。重合炉２０は、搬送路２１に隣接して設置されている。搬送路２１は、重合炉２０から排出されたワーク１６を搬送するベルトコンベア２２を用いて構成されている。ワーク１６の搬送にはパレット２３を用いる。

パレット２３は、注入工程Ｓ２から離型工程Ｓ３に至るまでの間、複数のワーク１６を一括して搬送したり持ち運んだりするために使用される。パレット２３は、ステンレス等の金属材料（合金を含む）からなる板状の部材によって構成されている。また、パレット２３には、たとえば図９に示すように、６×６の配列で計３６個の孔２４が形成され、この孔２４の部分にワーク１６を一つずつ搭載した状態で一括搬送できるようになっている。

搬送路２１の途中には、ゲート部材２５が配置されている。ゲート部材２５は、搬送路２１に沿って図中矢印方向に搬送されるパレット２３を、必要に応じて一時停止させるものである。ゲート部材２５は、搬送路２１上に進出した位置と、搬送路２１から退避した位置とに選択的に配置可能になっている。ゲート部材２５が搬送路２１に進出した状態のとき、ゲート部材２５よりも上流側に位置するパレット２３は、ゲート部材２５によって搬送路２１上の移動を阻止される。この状態でゲート部材２５が搬送路２１から退避した状態に遷移すると、移動が阻止されたパレット２３は、下流側へのパレット２３の移動が許容される仕組みになっている。

搬送路２１のゲート部材２５よりも下流側には、ワーク取り出し位置２６が設定されている。ワーク取り出し位置２６は、重合工程Ｓ３の後に行われる離型工程Ｓ４にワーク１６を引き渡すために、パレット２３に積載されたワーク１６を取り出す位置である。

離型工程Ｓ４では、ワーク取り出し位置２６から６個（一列）ずつワーク１６を取り出す。次に、６個のワーク１６を吸着しつつ上下反転させる。これにより、上記図４に示したように、ＦＣ型１１が上側、ＢＣ型１２が下側になる。この状態で、先述のようにＦＣ型１１とＢＣ型１２を分離する。次いで、外部から力を加えてＦＣ型１１を変形させ、これによってＦＣ型１１からコンタクトレンズ１７を自然落下させる。その後、ワーク取り出し位置２６にあるパレット２３から全てのワーク１６を取り出し終えたら、空になったパレット２３を注入工程Ｓ２に戻す。

＜２．本発明の具体的な内容＞
本発明の実施の形態に係るコンタクトレンズ１７の製造方法は、上述した製造工程の中で、特に、重合工程Ｓ３から離型工程Ｓ４に移るときに、ワーク１６（ＦＣ型１１およびＢＣ型１２）の温度変化を抑制する点に特徴がある。以下、詳しく説明する。

まず、重合炉２０の中で、ワーク１６内のモノマー１５を光重合反応により硬化させると、重合炉２０内の温度によってワーク１６の温度も上昇する。このため、重合炉２０から搬送路２１に排出された段階、すなわち重合直後の段階では、ワーク１６の温度が、クリーンルーム内の温度よりも高くなっている。一般に、クリーンルーム内の温度（以下「クリーンルーム温度」という。）は、一定の温度（たとえば、約２２℃）に保たれている。これに対して、重合工程Ｓ３を終了したときのワーク１６の温度（以下「重合終了温度」という。）は、コンタクトレンズ基材として使用するモノマーの種類にもよるが、おおむね４０℃〜４５℃の範囲内に昇温している。このため、重合終了温度は、クリーンルーム温度よりも１０℃以上高くなる。

そうした場合、重合炉２０から搬送路２１に排出されたパレット２３に搭載されているワーク１６の温度は、上述した重合終了温度とクリーンルーム温度との差によって変化する。本発明の実施の形態においては、「重合後の経時的な温度変化が分離性に大きな影響を与えているという事実」をもとに、重合工程Ｓ３における重合終了温度からのワーク１６（ＦＣ型１１およびＢＣ型１２）の温度変化を抑制することにより、重合工程Ｓ３で重合させたコンタクトレンズ１７を離型工程Ｓ４でＦＣ型１１に付着させることとした。ここで記述する「分離性」とは、重合後の成形品であるコンタクトレンズ１７が、ＦＣ型１１とＢＣ型１２のうち、どちらの成形型に付着しやすいかを示す性質をいう。また、分離性が良い場合とは、分離処理時にＦＣ型１１にコンタクトレンズ１７が付着しやすい場合を意味する。

上述のように重合炉２０から搬送路２１に排出されたパレット２３に搭載されているワーク１６の温度は、特に何らの手段も講じなければ、自然放熱によって時間の経過とともに徐々に低下していく。ここで記述する「自然放熱」とは、上述した重合終了温度とクリーンルーム温度との差によって自然に放熱される現象をいう。本実施の形態においては、ＦＣ型１１およびＢＣ型１２からなるワーク１６の温度変化として、特に、ワーク１６の温度低下を抑制するために、搬送路２１上に保温庫２７（図８）を設置している。保温庫２７は、コンタクトレンズ１７の製造装置の一つであって、搬送路２１に沿って搬送されるワーク１６の温度変化を抑制する温度変化抑制手段となる。以下、保温庫２７の構成について説明する。

＜３．保温庫の構成＞
図１０は本発明の実施の形態に係る保温庫の構成例を示す図であり、図中（Ａ）は平面図、（Ｂ）は側面図である。図示のように、保温庫２７は、搬送路２１上において、重合工程Ｓ３を終えたワーク１６を搭載するパレット２３を待機させる待機位置２８（図８）の周辺空間を囲む筐体２９と、この筐体２９内の温度を筐体２９外の温度よりも高く保つ保温電球３０と、を備えた構成になっている。保温庫２７は、搬送路２１上において、ワーク取り出し位置２６よりも上流側に配置されている。また、保温庫２７は、ゲート部材２５（図８）によってパレット２３を一時的停止させておく待機位置２８の周辺空間を囲むように配置されている。

筐体２９は、全体に直方体の空間を内部に有している。筐体２９は、搬送路２１の幅方向で対向する一対の側板２９Ａと、搬送路２１の長さ方向で対向する一対の端板２９Ｂと、搬送路２１の上方に水平に配置された天板２９Ｃと、によって構成されている。筐体２９は、たとえば、アクリル樹脂等の樹脂板やアルミニウム等の金属板などを用いて構成することができる。本実施の形態においては、好ましい例として、透明または半透明の樹脂板で筐体２９を構成している。

筐体２９は、搬送路２１を形成するベルトコンベア２２の動きを阻害しないように、たとえば、ベルトコンベア２２のベルト部分よりも外側に位置して搬送路２１の両側に配置される一対のフレーム３１上に搭載されている。筐体２９の長さは、搬送路２１によるパレット２３の搬送方向において、複数のパレット２３を一列に並べて収納できる寸法に設定されている。ここでは一例として、筐体２９で囲まれる空間に３つのパレット２３を収納可能な構成になっている。

筐体２９はまた、ワーク１６を搭載したパレット２３を、搬送方向の上流側から搬入し、かつ搬送方向の下流側に搬出し得るように、直方体のトンネル空間を形成している。さらに詳述すると、筐体２９の長さ方向の両端部のうち、搬送方向の上流側の端部には、ワーク１６を搭載したパレット２３を筐体２９内に搬入できるように、ベルトコンベア２２のベルト表面との間に適度な空隙（搬入口）Ｇ１が確保されている。同様に、搬送方向の下流側に位置する筐体２９の端部には、モールド成形型を搭載したパレット２３を筐体２９の外に搬出できるように、ベルトコンベア２２のベルト表面との間に適度な空隙（搬出口）Ｇ２が確保されている。

保温電球３０は、保温源の一例として、筐体２９の天板２９Ｃに取り付けられている。パレット２３から保温電球３０までの高さ（以下、保温電球３０の高さＨと称する。）は、好ましくは、７０ｍｍ以上、２２０ｍｍ以下の範囲内に設定される。また、図示はしないが、保温電球３０の高さＨを調整（変更）する高さ調整機構を備えた構成としてもよい。ちなみに、保温電球３０の高さＨが２２０ｍｍを超えると、保温電球３０による熱がワーク１６に伝わりにくくなって温度変化を抑制する効果が弱まり、分離成功率が低下するため好ましくない。一方、保温電球３０の高さＨが７０ｍｍ未満になると、光がワーク１６に局所的に伝わることで、温度が高いワーク１６と温度が低いワーク１６があるなどのばらつきが生じる恐れがあり、分離成功率が低下するため好ましくない。このため、保温電球３０の高さＨは、７０ｍｍ以上、２２０ｍｍ以下の範囲内に設定するのが好ましい。

また、保温電球３０は、筐体２９の天板２９Ｃに一個取り付けられるとともに、筐体２９の長さ方向の中間位置よりも搬送方向の下流側に位置するように取り付けられている。つまり、待機時間が長くなるほど、ワーク１６の温度低下が見込まれるので、待機中のパレット２３に搭載されているワーク１６を効率良く保温するためには、保温電球３０が下流側に取り付けられた方が好ましい。ただし、保温電球３０の数は、１個に限らず、２個以上であってもよい。

また、保温庫２７内の温度の好適例およびその根拠については実施例にて後述するが、一つの好適例として挙げると、離型工程Ｓ４に投入される直前の型温度が３１℃以上、４１℃以下の範囲となるように、保温庫２７にて保温を行うのが、分離性の改善という点から見て好ましい。更に、重合工程Ｓ３における重合終了温度からの型温度の低下が０℃以上、１４℃以下の範囲となるように保温を行うのも、分離性の改善という点から見て好ましい。また、離型工程Ｓ４に投入される型温度の平均低下率が７０％以上、９５％以下の範囲となるように保温することも好ましい。

＜４．保温庫の使用形態＞
上記構成からなる保温庫２７を搬送路２１上に設置した場合は、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたパレット２３が、すぐにベルトコンベア２２による搬送路２１に載せて搬送され、そのまま保温庫２７の中に搬入される。つまり、パレット２３は、重合を終えた直後に保温庫２７に搬入される。ここで記述する「直後」とは、好ましくは、重合炉２０から排出されてから１分以内がよい。こうして保温庫２７に搬入されたパレット２３は、たとえば、離型工程Ｓ４でパレット２３の到着を待っている状況であれば、ゲート部材２５で停止させることなく、ワーク取り出し位置２６まで搬送される。

これに対して、先行して搬送されたパレット２３がワーク取り出し位置２６に存在する場合は、ゲート部材２５はパレット２３を停止させる。これにより、保温庫２７で囲まれた空間でパレット２３が待機した状態となる。このとき、保温庫２７の筐体２９を透明または半透明の板で形成しておけば、保温庫２７の内部を外部から目視で観察することができる。このため、保温庫２７で待機しているパレット２３の個数を確認するうえで都合がよい。

その後、先行して搬送されたパレット２３がワーク取り出し位置２６から取り出された場合は、それまでゲート部材２５によって停止されていたパレット２３が、ゲート部材２５の退避動作により、保温庫２７から搬出されていく。このとき、保温庫２７に２つまたは３つのパレット２３が収納されていた場合は、そのなかで最も下流側に位置するパレット２３だけが、ワーク取り出し位置２６に向けて搬出される。以降、同様の動作が繰り返される。

ちなみに、離型工程Ｓ４にパレット２３が投入されるタイミングは、他の工程の稼働状況に左右される。すなわち、全ての工程が同じサイクルタイムであれば問題無いが、いずれかの工程の稼働時間の短縮や延長が生じると、パレット２３を離型工程Ｓ４に投入する前に待機させる必要がある。たとえば、離型工程Ｓ４直前の重合工程Ｓ３において重合時間が短縮された場合、離型工程Ｓ４での稼働速度は変わらないので、パレット２３は離型工程Ｓ４に投入される前に搬送路２１上で待機することになる。待機時間が増加すると、待機中のパレット２３に搭載されているワーク１６が自然放熱を開始し、やがてクリーンルーム温度まで低下してしまう。これに対して、保温庫２７が設置されている場合は、重合工程Ｓ３から離型工程Ｓ４に移るときに、前後の工程のバランスを考慮して、搬送中のパレット２３を待機させる場合でも、待機中のワーク１６の温度変化を抑制することができる。

ここで、図１１に示すように、モールド成形型の重合終了温度を「Ｔｊ」とし、クリーンルーム温度を「Ｔｒ」とし、重合工程Ｓ３を終えたワーク１６の温度が自然放熱によって図中二点鎖線で示すプロファイルで低下するものとする。そうした場合、上述した保温庫２７を用いたときには、重合工程Ｓ３を終えたワーク１６の温度が、図中実線で示すプロファイルで変化するようになる。これから分かるように、保温庫２７を用いた場合は、重合終了温度Ｔｊよりもワーク１６の温度が低下するものの、保温庫２７内にパレット２３を待機させることでワーク１６の放熱が抑えられる。このため、自然放熱したときと比較してワーク１６の温度勾配が緩やかになる。また、＜３．保温庫の構成＞にて述べたような保温庫２７内の温度の好適例を適用した保温庫２７を用いた場合は、ワーク１６の温度が低下して定常状態になったときの温度が、クリーンルーム温度ＴｒよりもΔＴだけ高くなる。保温庫２７内の温度の好適例を踏まえたうえで、ΔＴは、好ましくは５℃以上、より好ましくは１０℃以上とするのがよい。

このように重合後のワーク１６の温度変化を抑制することにより、重合工程Ｓ３から離型工程Ｓ４に移るときに、ワーク１６の温度をクリーンルーム温度まで低下させることなく、それよりも十分に高い温度（好ましくは、クリーンルーム温度よりも１０℃以上高い温度）のままで離型工程Ｓ４に投入することができる。これにより、離型工程Ｓ４でＦＣ型１１とＢＣ型１２を分離したときに、ＦＣ型１１のほうにコンタクトレンズ１７が付着しやすくなる。このような結果が得られる理由は、以下のように推測される。

重合後のワーク１６の状態として、ＢＣ型１２は、ＢＣ成形面１４でコンタクトレンズ１７のベースカーブ側と接する状態になるのに対して、ＦＣ型１１は、ＦＣ成形面１３でコンタクトレンズ１７のフロントカーブ側と接する状態になる。このため、仮に、各接触界面での密着力が均一であるとすると、分離時には、接触面積が広いＦＣ型１１のほうにコンタクトレンズ１７が付着したまま残りやすい。ただし、重合工程Ｓ３を終えたワーク１６の温度がクリーンルーム温度まで下がってしまうと、その過程でワーク１６内のコンタクトレンズ１７が収縮する。コンタクトレンズ１７が収縮すると、ＦＣ型１１とコンタクトレンズ１７との密着性が低下し、ＢＣ型１２とコンタクトレンズ１７との密着性に近づく。換言すると、ワーク１６の温度が低下すると、コンタクトレンズ１７におけるＦＣ型１１とＢＣ型１２との密着性の差が小さくなるため、コンタクトレンズ１７はＦＣ型１１およびＢＣ型１２にアトランダムに密着する。このため、分離時にＢＣ型にコンタクトレンズ１７が付着しやすくなる。これに対して、重合工程Ｓ３を終えたワーク１６を保温して温度変化を抑えた場合は、上述したコンタクトレンズ１７の収縮量が小さくなる。このため、ＦＣ型１１に対するコンタクトレンズ１７の密着力がそれほど低下しない。したがって、分離時にＦＣ型１１にコンタクトレンズ１７が付着しやすい状況が維持される。

＜５．実施の形態の効果＞
本発明の実施の形態においては、重合工程Ｓ３から離型工程Ｓ４に向かうパレット２３の搬送路２１上に保温庫２７を設置し、搬送途中のパレット２３を保温庫２７内に待機させることで、重合後のワーク１６の温度変化を抑制している。これにより、たとえば、いずれかの工程で遅延が発生したために、離型工程Ｓ４に投入する前にパレット２３を待機させる必要がある場合でも、待機中のワーク１６の放熱を抑えることができる。また、離型工程Ｓ４に投入する前にパレット２３を待機（一時停止）させない場合でも、搬送中のワーク１６の放熱を抑えることができる。このため、重合後のコンタクトレンズ１７がＢＣ型１２に付着しやすくなる前に、離型工程Ｓ４を終えることができる。また、ワーク１６の温度変化の抑制を、保温庫２７という簡便な設備によって実現することができる。このため、キャストモールド製法でコンタクトレンズ１７を製造する場合に、離型工程Ｓ４でＢＣ型１２とＦＣ型１１を分離したときの分離成功率を簡易に高めることが可能となる。

なお、本発明の技術的な思想は、重合後のワーク１６の「温度変化を抑制する」という思想である。たとえば、重合工程Ｓ３を終えたワーク１６の温度が自然放熱によって低下したとしても、その温度低下が小さいうちに（好ましくは、重合終了温度からの温度変化が５℃未満の条件で）保温を開始した場合は、本発明の技術的範囲に含まれる。一方、重合後のワーク１６を「加熱する」という思想ではない。ここで記述する「加熱」とは、重合後のワーク１６の温度を、重合終了温度Ｔｊよりも１℃以上高くすることをいう。

＜６．実施例および比較例＞
図１２は本発明の実施例１〜７と比較例１，２を説明する図である。以下の実施例１〜７と比較例１，２においては、重合後のワーク１６の温度を直接測定することが困難であったため、その代替として、ワーク１６を搭載しているパレット２３の表面温度を測定した。使用するパレット２３の材質は、熱伝導性、耐菌性および剛性を有すればいかなる材質でもよい。本例ではステンレス製のパレット２３を用いた。

保温庫２７については、厚さ５ｍｍのポリエチレンテレフタレートの樹脂板（住友ベークライト社製；サンロイドペットエース（防虫グレード） ＥＰＧ２８００）を用いて筐体２９を作製した。また、保温庫２７の長さは、３つのパレット２３を収納できるように約８００ｍｍとした。また、保温電球３０としては、ヒヨコ保温球１００Ｗ（旭光電気工業社製）を使用した。この保温電球３０は発光しないため、重合後のワーク１６内にあるコンタクトレンズ１７に影響を与えない。

パレット２３の表面温度は、保温庫２７から搬出されたパレット２３がワーク取り出し位置２６に停止した状態で測定した。また、パレット２３の表面温度の測定は、上記図９に示すＰ１とＰ２の２か所を測定箇所とし、これら２か所の平均値をとった。なお、測定機器としては、パレット２３の表面温度を測定できるものであれば、接触型および非接触型のいずれであってもよい。一例を挙げると、接触型としては、デジタル温度計（アズワン社製；デジタル温度計 ＩＴ−２０００）を使用可能である。また、非接触型としては、赤外線サーモグラフィ（ＮＥＣ Ａｖｉｏ赤外線テクノロジー社製；アドバンストサーモ ＴＶＳ−５００ＥＸ）を使用可能である。

（実施例１）
クリーンルーム内の温度が２２．４℃、重合炉２０から排出された直後（１分以内）、保温電球３０の高さＨを７０ｍｍとして保温電球３０を点灯させ、Ｐｏｗｅｒが−８．００Ｄ〜−１０．００Ｄのコンタクトレンズ１７を有するワーク１６を離型工程Ｓ４に速やかに投入した。そうしたところ、パレット２３の表面温度は、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたとき４４℃，最初のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき４４℃，そして最後のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３８℃であった。また、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたときから最初のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたときまでの温度差（以下、“温度差（ａ）−（ｂ）”と称する）は０℃、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたときから最後のワーク１６が離型工程Ｓ４へ投入されたときの温度差（以下、“温度差（ａ）−（ｃ）”と称する）は６℃であった。さらに、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の平均（（（ｂ）＋（ｃ））／２）は４１℃であり、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の割合（（（（ｂ）＋（ｃ））／（２＊（ａ））））は９３．２％まで低下した。このとき、ＢＣ型にくっついて残るコンタクトレンズの割合、つまり分離不良率は、２.１％（分離成功率：９７．９％）であった。

（実施例２）
クリーンルーム内の温度が２２．２℃、離型工程Ｓ４投入前の待機時間が０〜５分、保温庫２７を使用せず、Ｐｏｗｅｒが−８．００Ｄ〜−１０．００Ｄのコンタクトレンズ１７を有するワーク１６を離型工程Ｓ４に投入した。そうしたところ、パレット２３の表面温度は、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたとき４４℃，最初のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３９℃，そして最後のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３５℃であった。また、“温度差（ａ）−（ｂ）”は５℃、“温度差（ａ）−（ｃ）”は９℃であった。離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の平均は３７℃であり、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の割合は８４．１％まで低下した。このとき、分離不良率は、１.８％（分離成功率：９８．２％）であった。

（実施例３）
クリーンルーム内の温度が２２．５℃、離型工程Ｓ４投入前の待機時間が５〜１０分、保温電球３０の高さＨを７０ｍｍとして保温電球３０を点灯させ、Ｐｏｗｅｒが−６．００Ｄ〜−７．００Ｄのコンタクトレンズ１７を有するワーク１６を離型工程Ｓ４に投入した。そうしたところ、パレット２３の表面温度は、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたとき４４℃，最初のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３７℃，そして最後のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３４℃であった。また、“温度差（ａ）−（ｂ）”は７℃、“温度差（ａ）−（ｃ）”は１０℃であった。さらに、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の平均は３６℃であり、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の割合は８０．７％まで低下した。このとき、離型不良率は、１.６％（分離成功率：９８．４％）であった。

（実施例４）
クリーンルーム内の温度が２２．３℃、離型工程Ｓ４投入前の待機時間が１０〜１５分、保温電球３０の高さＨを７０ｍｍとして保温電球３０を点灯させ、Ｐｏｗｅｒが−６．００Ｄ〜−６．５０Ｄのコンタクトレンズ１７を有するワーク１６を離型工程Ｓ４に投入した。そうしたところ、パレット２３の表面温度は、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたとき４４℃，最初のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３６℃，そして最後のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３３℃であった。また、“温度差（ａ）−（ｂ）”は８℃、“温度差（ａ）−（ｃ）”は１１℃であった。さらに、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の平均は３５℃であり、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の割合は７８．４％まで低下した。このとき、分離不良率は、２．０％（分離成功率：９８．０％）であった。

（実施例５）
クリーンルーム内の温度が２２．２℃、離型工程Ｓ４投入前の待機時間が１０〜１５分、保温電球３０の高さＨを７０ｍｍとして保温電球３０を点灯させ、Ｐｏｗｅｒが−０．７５Ｄ〜−１．５０Ｄのコンタクトレンズ１７を有するワーク１６を離型工程Ｓ４に投入した。そうしたところ、パレット２３の表面温度は、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたとき４４℃，最初のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３５℃，そして最後のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３２℃であった。また、“温度差（ａ）−（ｂ）”は９℃、“温度差（ａ）−（ｃ）”は１２℃であった。さらに、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の平均は３４℃であり、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の割合は７６．１％まで低下した。このとき、分離不良率は、０％（分離成功率：１００％）、つまり一個も離型不良が発生しなかった。また、コンタクトレンズの視力矯正の度数領域が弱度（−０．７５Ｄ〜−１．５０Ｄ）のときは、強度（−６．００Ｄ〜−６．５０Ｄ）の実施例４よりも顕著に分離不良率が低下した。

（実施例６）
クリーンルーム内の温度が２２．３℃、離型工程Ｓ４投入前の待機時間が１０〜１５分、保温電球３０の高さＨを２２０ｍｍとして保温電球３０を点灯させ、Ｐｏｗｅｒが−８．００Ｄ〜−１０．００Ｄのコンタクトレンズ１７を有するワーク１６を離型工程Ｓ４に投入した。そうしたところ、パレット２３の表面温度は、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたとき４４℃，最初のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３３℃，そして最後のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３０℃であった。また、“温度差（ａ）−（ｂ）”は１１℃、“温度差（ａ）−（ｃ）”は１４℃であった。さらに、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の平均は３２℃であり、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の割合は７１．６％まで低下した。このとき、分離不良率は、３．１％（分離成功率：９６．９％）であった。

（実施例７）
クリーンルーム内の温度が２２．２℃、離型工程Ｓ４投入前の待機時間が５〜１０分、保温庫を使用せず、Ｐｏｗｅｒが−８．００Ｄ〜−１０．００Ｄのコンタクトレンズ１７を有するワーク１６を離型工程Ｓ４に投入した。そうしたところ、パレット２３の表面温度は、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたとき４３℃，最初のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３２℃，そして最後のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき２９℃であった。また、“温度差（ａ）−（ｂ）”は１１℃、“温度差（ａ）−（ｃ）”は１４℃であった。さらに、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の平均は３１℃であり、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の割合は７０．９％まで低下した。このとき、分離不良率は、４．７％（分離成功率：９５．３％）であった。

（比較例１）
クリーンルーム内の温度が２２．２℃、離型工程Ｓ４投入前の待機時間が１０〜１５分、保温庫を使用せず、Ｐｏｗｅｒが−８．００Ｄ〜−１０．００Ｄのコンタクトレンズ１７を有するワーク１６を離型工程Ｓ４に投入した。そうしたところ、パレット２３の表面温度は、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたとき４３℃，最初のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき３０℃，そして最後のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき２８℃であった。また、“温度差（ａ）−（ｂ）”は１３℃、“温度差（ａ）−（ｃ）”は１５℃であった。さらに、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の平均は２９℃であり、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の割合は６７．４％まで低下した。このとき、分離不良率は、１３．５％（分離成功率：８６．５％）であった。

（比較例２）
クリーンルーム内の温度が２２．４℃、離型工程Ｓ４投入前の待機時間が２５〜３０分、保温庫を使用せず、Ｐｏｗｅｒが−８．００Ｄ〜−１０．００Ｄのコンタクトレンズ１７を有するワーク１６を離型工程Ｓ４に投入した。そうしたところ、パレット２３の表面温度は、重合工程Ｓ３の重合炉２０から排出されたとき４４℃，最初のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき２７℃，そして最後のワーク１６が離型工程Ｓ４に投入されたとき２７℃であった。また、“温度差（ａ）−（ｂ）”は１７℃、“温度差（ａ）−（ｃ）”は１７℃であった。さらに、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の平均は２７℃であり、離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の割合は６１.４％まで低下した。このとき、離型不良率は、１６．７％（分離成功率：８３．７％）であった。

このように、実施例１〜７と比較例１，２との結果を踏まえると、保温庫２７で温めたパレット２３の温度は、好ましくは、“温度差（ａ）−（ｂ）”（図１２中の（ｄ））が０〜１１℃のとき，“温度差（ａ）−（ｃ）”（図１２中の（ｅ））が６〜１４℃のとき，離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の平均（図１２中の（ｆ））が３１〜４１℃のとき，もしくは離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の割合が（図１２中の（ｇ））が７０〜９５％のときに効果を発揮する。つまり、重合後の成形型を保温庫２７で保温する場合に、重合終了温度からの型温度の低下が０℃以上、１４℃以下の範囲となるか，離型工程Ｓ４に投入される型の平均温度が３１℃以上、４１℃以下の範囲となるか、あるいは、離型工程Ｓ４に投入される型温度の平均低下率が７０％以上、９５％以下の範囲となるように保温することが、分離性の改善に効果的である。

より好ましくは、“温度差（ａ）−（ｂ）” （図１２中の（ｄ））が０〜９℃のとき，“温度差（ａ）−（ｃ）” （図１２中の（ｄ））が６〜１２℃のとき，離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の平均（図１２中の（ｆ））が３４〜４１℃のとき，もしくは離型工程Ｓ４の動作中におけるパレット２３の温度変化の割合が（図１２中の（ｇ））が７５〜９５％のときに効果を発揮する。つまり、重合後の成形型を保温庫２７で保温する場合に、重合終了温度からの型温度の低下が０℃以上、１３℃以下の範囲となるか、離型工程Ｓ４に投入される直前（ワーク取り出し位置２６）の型温度が３３℃以上、４１℃以下の範囲となるか、あるいは、離型工程Ｓ４に投入される型温度の平均低下率が７５％以上、９５％以下の範囲となるように保温することが、分離性の改善に特に効果的である。

＜７．変形例等＞
本発明の技術的範囲は上述した実施の形態に限定されるものではなく、発明の構成要件やその組み合わせによって得られる特定の効果を導き出せる範囲において、種々の変更や改良を加えた形態も含む。

たとえば、保温庫２７の設置に関しては、搬送路２１上に設置する以外にも、次のような構成を採用することが可能である。すなわち、保温庫２７を開閉蓋式のボックス構造とし、これを離型工程Ｓ４に設置する。そして、重合工程Ｓ３を終えたワーク１６を搭載するパレット２３を、ロボット搬送または作業者の手作業で保温庫２７内に収納し、離型工程Ｓ４で分離するときに保温庫２７からパレット２３を取り出して分離する。この場合、たとえば、保温庫２７の外壁を断熱材で構成すれば、保温源を設けなくても保温効果が得られる。また、保温源を設ける場合は、少ない消費電力で大きな保温効果が得られる。

また、保温庫２７による保温方式として、たとえば、上述のようにパレット２３をベルトコンベア２２で搬送する場合は、上記の待機位置２８（図８）でベルトコンベア２２のフレーム３１（図１０（Ｂ））による隙間部分から筐体２９内に温風を送るなどの方式で保温してもよい。このような構成を採用すれば、重合工程Ｓ３を終えたワーク１６の温度を、重合終了温度と同等の温度に維持し、ワーク１６の温度変化を最小限に抑制することが可能である。

保温庫２７の構成としては、たとえば筐体２９内に多数の保温電球３０を取り付け、各々の保温電球３０を、パレット２３に搭載されたワーク１６に近接するように配置する構成も考えられる。このような構成を採用すれば、重合工程Ｓ３を終えたワーク１６の温度を、重合終了温度Ｔｊと同等の温度に維持し、ワーク１６の温度変化を最小限に抑制することが可能である。

保温電球３０は、重合後のワーク１６内にあるコンタクトレンズ１７への影響を考慮すると、赤外線電球であることが望ましい。ただし、保温源は、保温電球３０に限らず、重合後のワーク１６内にあるコンタクトレンズ１７に影響を与え得る光線を発しない、つまり、赤外線（好ましくは、波長領域が０．７５μｍ〜２５μｍ）を発して温めるものであれば、いかなるものでもよい。たとえば、保温源（熱源）としてカーボンヒーターを用いてもよい。

１１…ＦＣ型（第１の成形型）
１２…ＢＣ型（第２の成形型）
１５…モノマー
１７…コンタクトレンズ
２０…重合炉
２１…搬送路
２２…ベルトコンベア
２７…保温庫
２９…筐体
３０…保温電球

Claims (12)

1. コンタクトレンズのフロントカーブを成形する第１の成形型および前記コンタクトレンズのベースカーブを成形する第２の成形型を成形する成形工程と、
   前記コンタクトレンズの基材となる重合性のモノマーを前記第１の成形型に注入する注入工程と、
   前記モノマーが注入された第１の成形型と前記第２の成形型とを組み合わせる組み付け工程と、
   前記組み付け工程で組み合わせられた一対の成形型に包含されたモノマーを重合させる重合工程と、
   前記重合工程の後に前記第１の成形型と前記第２の成形型とを分離し、前記第１の成形型に付着したコンタクトレンズを自然落下させる離型工程と、
   を含み、
   前記重合工程から前記離型工程に移るときに、前記重合工程における重合終了温度からの前記第１の成形型および前記第２の成形型の温度変化を抑制することにより、前記重合工程で重合させたコンタクトレンズを前記離型工程で前記第１の成形型に付着させる
   ことを特徴とするコンタクトレンズの製造方法。
2. 前記第１の成形型および前記第２の成形型の温度変化の抑制が、温度低下の抑制である
   ことを特徴とする請求項１に記載のコンタクトレンズの製造方法。
3. 前記第１の成形型および前記第２の成形型の温度低下の抑制は、少なくとも自然放熱したときよりも温度勾配が緩やかになるように行う
   ことを特徴とする請求項１または２に記載のコンタクトレンズの製造方法。
4. 前記第１の成形型および前記第２の成形型の温度低下の抑制を保温によって行う
   ことを特徴とする請求項３に記載のコンタクトレンズの製造方法。
5. 前記離型工程に投入される直前の型温度が３１℃以上、４１℃以下の範囲となるように前記保温を行う
   ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のコンタクトレンズの製造方法。
6. 前記重合終了温度からの型温度の低下が０℃以上、１４℃以下の範囲となるように前記保温を行う
   ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のコンタクトレンズの製造方法。
7. 前記重合終了温度からの型温度の低下が７０％以上、９５％以下の範囲となるように前記保温を行う
   ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のコンタクトレンズの製造方法。
8. コンタクトレンズのフロントカーブを成形する第１の成形型および前記コンタクトレンズのベースカーブを成形する第２の成形型を成形する成形工程と、
   前記コンタクトレンズの基材となる重合性のモノマーを前記第１の成形型に注入する注入工程と、
   前記モノマーが注入された前記第１の成形型と前記第２の成形型とを組み合わせる組み付け工程と、
   前記組み付け工程で組み合わせられた一対の成形型に包含されたモノマーを重合させる重合工程と、
   前記重合工程の後に前記第１の成形型と前記第２の成形型とを分離し、前記第１の成形型に付着したコンタクトレンズを自然落下させる離型工程と、
   を含むコンタクトレンズの製造工程の中で、
   前記重合工程から前記離型工程に移るときに、前記重合工程を終えた前記第１の成形型および前記第２の成形型の温度変化を抑制する温度変化抑制手段を備える
   ことを特徴とするコンタクトレンズの製造装置。
9. 前記温度変化抑制手段は、前記重合工程を終えた前記第１の成形型および前記第２の成形型を前記離型工程に向けて搬送するための搬送路上に設置されている
   ことを特徴とする請求項８に記載のコンタクトレンズの製造装置。
10. 前記温度変化抑制手段は、前記搬送路上において、前記重合工程を終えた前記第１の成形型および前記第２の成形型の周囲を覆って温度変化を抑制する保温庫によって構成されている
    ことを特徴とする請求項９に記載のコンタクトレンズの製造装置。
11. 前記保温庫は、前記搬送路上において、前記重合工程を終えた前記第１の成形型および前記第２の成形型を待機させる待機位置の周辺空間を囲む筐体と、この筐体内の温度を当該筐体外の温度よりも高く保つ保温源と、を備える
    ことを特徴とする請求項１０に記載のコンタクトレンズの製造装置。
12. 前記保温源が赤外線電球である
    ことを特徴とする請求項１１に記載のコンタクトレンズの製造装置。

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