JP2013518728A - ガラス状金属組成物の処理における二酸化炭素及び/又は一酸化炭素の気体の利用 - Google Patents
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Abstract
Description
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以下の実施例は、例示の目的で与えられており、本明細書における詳細な説明又はここに添付された特許請求の範囲の限定を意味するものではない。
高純度要素を用いて、ここに予定される、SGMMをもたらし得る鉄基ガラス形成合金の実施例の15gの合金原料が、表1に与えられる原子比率に従って計量された。次いで、各々の合金における原料は、アーク溶融システムの銅炉床に配置された。この原料は、遮蔽ガスとして高純度アルゴンを用いてインゴットにアーク溶融された。インゴットは、均一性を保証するために数回反転され再溶融された。混合後、次いで、インゴットは、約12mmの幅、30mmの長さ及び8mmの厚さのフィンガー形態に鋳造された。インゴットは、表2に示される工程条件下でCO2環境においてメルトスピニングによって処理された。メルトスピニング工程中に、インゴットが、0.81から0.84mmの範囲であり得るホール直径を有する水晶坩堝に入れられ得ることに留意すべきである。表2に示される排出圧力は、溶融された液体を坩堝内のホールを介して、表2に示される排出温度で250mmの直径を有する急速移動銅ホイールに排出するために使用された。
SDC−7オプションを有するパーキンエルマーDTA−7を用いて、凝固したままのリボンに熱解析が行なわれた。示差熱分析(DTA)及び示差走査熱量測定(DSC)は、流れる超高純度アルゴンの使用によって酸化から試料を保護しながら、10℃/分の加熱速度で行なわれた。表3において、結晶転移に対するガラスに関連するDSCデータは、MS62メルトスピニング工程パラメータを用いてメルトスパンされている合金において示された。試料の全ては、15体積%又はそれ以上のガラスの一部を含むことが見出された。これらのリボンにおいて、結晶転移に対するガラスは、400から552℃の温度の範囲で、62.7から143.6J/gの転移の結合されたエンタルピーを伴って1又は2つのステージで起こる。
完全に平坦に曲げるリボンの性能は、相対的に高い歪みが得られ得るが一般的な曲げ試験によっては測定されない延性状態を示し得る。リボンがそれら自身の周りに完全に折り畳まれると、それらは、完全な力学から由来する119.8%ほど高いものであり得る歪みを経験し得る。実際、歪みは、リボンの張力側において57%以下から97%以下の範囲であり得る。180°の屈曲(すなわち平坦)中に、4つのタイプの挙動が観察された。タイプ1の挙動−破壊なしに曲げられない。タイプ2の挙動−ホイールサイドアウトを有する一側において曲げられる。タイプ3の挙動:フリーサイドアウトを有する一側で曲げられる。第タイプ4の挙動−両サイドにおいて曲げられる。“ホイールサイド”との言及は、メルトスピニング中にホイールに接触したリボンの側として理解され得る。表4において、特定の挙動タイプを含む180°の屈曲の結果のまとめは、研究された合金において見られた。
金属リボンの機械的特性は、マイクロスケール引張試験を用いて室温で得られた。この試験は、MTESTウィンドゥズソフトウエアプログラムによって監視及び制御されたフラム(Fullam)によって作られた市販の引張ステージにおいて行なわれた。1つのグリッピングジョー(gripping jaw)の端部に接続された加重セルによって加重が測定された一方で、グリッピングシステムを用いたステッピングモータによって変形が適用された。ゲージ長の変化を測定するために2つのグリッピングジョーに付けられた線形可変作動変圧器(LVDT: Linear Variable Differential Transformer)を用いて移動が得られた。試験前、リボンの厚さ及び幅は、ゲージ長の異なる位置において少なくとも3回注意深く測定された。次いで、平均値は、ゲージ厚さ及び幅として記録され、後続の応力及び歪み計算用の入力パラメータとして使用された。全ての試験は、0.001s−1以下の歪み速度で位置制御の下で行なわれた。
高純度要素を用いて、合金13及び14の15gの合金原料は、表1に提供される原子比率に従って計量された。次いで、原料は、アーク溶融システムの銅炉床に配置された。原料は、遮蔽ガスとして高純度アルゴンを用いてインゴットにアーク溶融された。インゴットは、均一性を保障するために数回反転され、再溶融せれた。混合後、次いで、インゴットは、約12mmの幅、30mmの長さ及び8mmの厚さのフィンガー形態に鋳造された。次いで、得られたフィンガーは、0.81mm以下のホール直径を有する水晶坩堝の溶融スピニングチャンバーに配置された。インゴットは、表6に示される工程条件下において、1/3atmの体積混合雰囲気によって90体積%のCO2及び10体積%のCO中で処理された。
高純度要素を用いて、合金14の15gの合金原料は、表1に提供される原子比率に従って計量された。次いで、原料は、アーク溶融システムの銅炉床に配置された。原料は、遮蔽ガスとして高純度アルゴンを用いてインゴットにアーク溶融された。インゴットは、均一性を保障するために数回反転され、再溶融せれた。混合後、次いで、インゴットは、約12mmの幅、30mmの長さ及び8mmの厚さのフィンガー形態に鋳造された。次いで、得られたフィンガーは、0.81mm以下のホール直径を有する水晶坩堝の溶融スピニングチャンバーに配置された。インゴットは、表10に示される工程条件及び雰囲気下においてメルトスピニングによって処理された。
高純度要素を用いて、合金5の15gの合金原料は、表1に提供される原子比率に従って計量された。次いで、原料は、アーク溶融システムの銅炉床に配置された。原料は、遮蔽ガスとして高純度アルゴンを用いてインゴットにアーク溶融された。インゴットは、均一性を保障するために数回反転され、再溶融された。混合後、次いで、インゴットは、約12mmの幅、30mmの長さ及び8mmの厚さのフィンガー形態に鋳造された。次いで、得られたフィンガーは、0.81mm以下のホール直径を有する水晶坩堝の溶融スピニングチャンバーに配置された。インゴットは、表14に示される工程条件下において完全及び部分的な(1/3)CO2雰囲気でメルトスピニングによって処理された。
高純度要素を用いて、合金14の15gの合金原料は、表1に提供される原子比率に従って計量された。次いで、原料は、アーク溶融システムの銅炉床に配置された。原料は、遮蔽ガスとして高純度アルゴンを用いてインゴットにアーク溶融された。インゴットは、均一性を保障するために数回反転され、再溶融された。混合後、次いで、インゴットは、約12mmの幅、30mmの長さ及び8mmの厚さのフィンガー形態に鋳造された。次いで、得られたフィンガーは、0.81mm以下のホール直径を有する水晶坩堝の溶融スピニングチャンバーに配置された。インゴットは、RF誘導を用いて1/3atmの同圧において空気中又はCO2中で溶融され紡糸(スパン)され、次いで、25m/sの接線速度で移動する245mmの直径の銅ホイールに排出された。
高純度要素を用いて、合金13の15gの合金原料は、表1に提供される原子比率に従って計量された。次いで、原料は、アーク溶融システムの銅炉床に配置された。原料は、遮蔽ガスとして高純度アルゴンを用いてインゴットにアーク溶融された。インゴットは、均一性を保障するために数回反転され、再溶融せれた。混合後、次いで、インゴットは、約12mmの幅、30mmの長さ及び8mmの厚さのフィンガー形態に鋳造された。次いで、得られたフィンガーは、0.81mm以下のホール直径を有する水晶坩堝の溶融スピニングチャンバーに配置された。インゴットは、表18に示される工程条件下で処理された。
市販の高純度要素を用いて、合金13の15gの合金原料は、表1に提供される原子比率に従って計量された。次いで、原料は、アーク溶融システムの銅炉床に配置された。原料は、遮蔽ガスとして高純度アルゴンを用いてインゴットにアーク溶融された。インゴットは、組成均一性を保障するために数回反転され、再溶融せれた。混合後、次いで、インゴットは、約12mmの幅、30mmの長さ及び8mmの厚さのフィンガー形態に鋳造された。次いで、得られたフィンガーは、0.81mm以下のホール直径を有する水晶坩堝の溶融スピニングチャンバーに配置された。インゴットは、RF誘導を用いて1/3atmの圧力においてCO2中でメルトスパンされ、次いで、25m/sの接線速度で移動する245mmの直径の銅ホイールに排出された。
Claims (15)
- 鉄基ガラス形成合金の原料を供給する段階と、
前記原料を溶融する段階と、
50%又はそれ以上の二酸化炭素、一酸化炭素又はそれらの混合物から選択される気体を含む環境で前記原料を長状体に鋳造する段階と、
を含む、鉄基ガラス形成合金の形成方法。 - 前記鉄基ガラス形成合金が、40.5〜65.5原子%の鉄、13.0〜17.5原子%のニッケル、2.0〜21.5原子%のコバルト、11.5〜17.0原子%のホウ素、任意に4.0〜8.0原子%の炭素、任意に0.3〜4.5原子%のシリコン、及び、任意に2.0〜20.5原子%のクロムを含む、請求項1に記載の方法。
- スピノダールガラス形成マトリクスが鋳造後に生じる、請求項2に記載の方法。
- 鋳造後の前記鉄基ガラス形成合金が、400℃〜552℃の範囲の結晶転移に対する1つ又は複数のガラスを示す、請求項2に記載の方法。
- 鋳造後の前記鉄基ガラス形成合金が、0.001s−1の歪み速度で2.10%〜4.23%の範囲の伸びを示す、請求項2に記載の方法。
- 鋳造後の前記鉄基ガラス形成合金が、1.55GPa〜3.30GPaの範囲の最大抗張力を示す、請求項2に記載の方法。
- 鋳造後の前記鉄基ガラス形成合金が、103.7GPa〜230.7GPaの範囲のヤング率を示す、請求項2に記載の方法。
- 鋳造が、メルトスピニング、ジェット鋳造、ハイパークエンチング、プラナーフローキャスティング及び双ロール鋳造の1つ又はそれ以上から選択される、請求項1に記載の方法。
- 前記原料がリボンに鋳造される、請求項1に記載の方法。
- 前記原料がワイヤに鋳造される、請求項1に記載の方法。
- 一酸化炭素及び二酸化炭素の混合物が存在し、一酸化炭素が前記混合物の総量の1%〜99%で存在し、二酸化炭素が前記混合物の総量の99%〜1%で存在する、請求項1に記載の方法。
- 前記気体が0.1atmから1atmの圧力である、請求項1に記載の方法。
- 前記長状体が0.1mm〜2000mmの範囲の厚さを有する、請求項1に記載の方法。
- 前記長状体が、前記ガラスの容積を15%未満まで低減する核形成部位を含まない、請求項1に記載の方法。
- 前記環境が、不活性気体を含む、請求項1に記載の方法。
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