JP2013241207A - ブロー成形壜体 - Google Patents

Abstract

【課題】 本発明は高温充填向け用途に使用可能なダイレクトブロー成形による壜体、すなわち耐熱ブローボトルを提供することを技術的な課題とするものである。
【解決手段】 筒状の胴部の上端に下方に向けて拡径するテーパー筒状の肩部を介して口筒部を起立設したダイレクトブロー成形方法による壜体において、肩部の上端部から胴部の下端部にかけては、周方向に並列する複数のパネル壁からなる平断面形状が多角形の筒状とし、各パネル壁は、肩部では壜体の中心軸に対して螺旋状に傾斜し、胴部では中心軸に沿って縦方向に延設される構成とし、胴部の下端部に底部に連結する短円筒部を配設し、この短円筒部に周溝リブを配設し、この周溝リブの溝深さを短円筒部の直径の４％以上、より好ましくは４．３％〜６％の範囲とする。
【選択図】図１

Description

本発明は、ダイレクトブロー成形による合成樹脂製壜体に関するものである。

ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと略記する。）樹脂製の２軸延伸ブロー成形による壜体、所謂、ペットボトルは、飲料用、食品用、化粧料等のさまざまな分野に使用されており、優れた透明性を有し、高強度、高剛性で、耐熱性そして高いガスバリア性を有する。

また、殺菌を必要とするたとえば果汁飲料やお茶等の用途では、８０〜９０℃程度の高い温度で内容液を壜体に充填する、所謂、高温充填と呼ばれる方法が採用されているが、このような高温充填を要する用途でも、多くの場合ペットボトルが使用されている。
ここで、高温充填では、高温の内容液を壜体に充填し、その後キャップにより密封するため、内容液が冷却すると壜体内がかなりの減圧状態となる。
このため、壜体の胴部に減圧吸収パネルを形成し、減圧に伴う壜体の減容変形を、壜体が歪に変形した感じを与えることなく、目立たないように吸収（緩和）する機能、所謂、減圧吸収機能を発揮するようにした、所謂、耐熱ボトルが用いられている。
たとえば、特許文献１にはペットボトルの胴部に中心軸に対して軸対称に、６ケの縦長の減圧吸収パネルを陥没形成した丸形壜体に係る発明が記載されている。

また、酸素による酸化等の内容物の品質の低下が懸念され、ＰＥＴ樹脂単層のペットボトルではバリア性が不十分な用途では、さらに高いガスバリアを付与するため、たとえば特許文献２に記載されているように、主材樹脂であるＰＥＴ樹脂に中間層としてナイロン系樹脂やエチレンビニルアルコール共重合（ＥＶＯＨ）樹脂等のガスバリア性樹脂を積層したペットボトルが用いられている。
図１４はナイロン樹脂製の中間層を積層したペットボトルの前駆体である射出成形による試験管状のプリフォームの一例を示すものであり、このプリフォーム５０１は口筒部５０２、円筒状の胴部５０５、そして底部５０６を有し、口筒部５０２の上部と底部５０６の下端部を除く高さ領域で、ＰＥＴ樹脂製の外層５１１と内層５１２の間にガスバリア性樹脂であるナイロン樹脂製の中間層５１３を積層したものである。

特開２００３−６３５１６号公報 特開平１−２５４５３９号公報

ここで、図１４に示すような射出成形によるプリフォームでは、射出成形の成形性、生産性、あるいは壜体の口筒部や底部の変形に係る制約等から図１４に示す口筒部５０２や底部５０６に中間層５１３が積層しない領域が見られるように、壜体の周壁全体に中間層を積層することが一般的に難しいと云う問題、また、外層や内層と中間層の間に接着層を積層することが難しく両層が剥離すると云う問題もある。

一方、ペットボトルは上記のように優れた性能を有するため、特に高温充填を要する製品向けには、押出成形した溶融状態の円筒状のパリソンの端部をピンチオフし、ブローエアを吹込んで壜体を成形する、所謂、ダイレクトブロー成形による壜体は使用されていないのが現状であるが、
ダイレクトブロー成形によれば、壜体の周壁全体に中間層を積層することは比較的容易で、
また、外層や内層と中間層の間に接着層を積層することも比較的容易であり、また２軸延伸ブロー成形では使用可能な樹脂が、ＰＥＴ樹脂等のポリエステル系樹脂やポリプロピレン樹脂に限定されるのに対して、ダイレクトブロー成形では、これら以外にも多数の合成樹脂について、成形することが可能でもあり、
従来のペットボトル系の壜体ではカバーできないバリア性、保香性、遮光性等の性能を要する用途での使用が見込まれる。

そこで、本発明は高温充填向け用途に使用可能なダイレクトブロー成形による壜体、すなわち耐熱ブローボトルを提供することを技術的な課題とするものである。

上記課題を解決するための手段の中、本発明の主たる構成は、
筒状の胴部の上端に上方に向けて縮径するテーパー筒状の肩部を介して口筒部を起立設したダイレクトブロー成形方法による壜体において、
肩部の上端部から胴部の下端部にかけては、周方向に並列する複数のパネル壁からなる平断面形状が多角形の筒状とし、
各パネル壁は、肩部では壜体の中心軸に対して螺旋状に傾斜し、胴部では中心軸に沿って縦方向に延設される構成とし、
胴部の下端部に底部に連結する短円筒部を配設し、この短円筒部に周溝リブを配設し、この周溝リブの溝深さを短円筒部の直径の４％以上とする、と云うものである。

上記構成によれば、肩部の上端から胴部の下端部にかけての範囲では、周方向に隣接するパネル壁の境界に、複数、すなわち並列するパネル壁の数の稜線が周方向に並列状に延設される。
そして、高温充填後の内容液の冷却により壜体の内部が減圧状態となった際には、複数の稜線で壜体としての多角形筒状の基本的な形状を保持しながら、
平断面形状でみると左右に位置する稜線を基端部として、各パネル壁が壜体の内側方向に陥没、湾曲状に変形し減圧吸収機能が発揮される。
そして、パネル壁は壜体の略全高さに亘って側周壁を形成するものであり、謂わば、減圧吸収機能が壜体の側周壁全体に亘って発揮され、特別に減圧吸収パネルを付設することなく減圧吸収機能を発揮させることができる。

ここで、上記のような多角形筒状の側周壁を有する壜体では、
減圧度が上昇して各パネル壁の陥没状の変形が進行すると、特に胴部の側周壁の多角形筒状の基本的な形状を保持する、稜線の一部で座屈変形が発生したり、平断面形状が多角形から偏平状に変形したりするため壜体が歪に変形して減圧吸収機能を十分に発揮させることが容易ではないが、
上記構成の中の、胴部の下端部に底部に連結する短円筒部を配設し、この短円筒部に周溝リブを配設すると云う構成は胴部の下端部で側周壁の平断面形状をしっかりと円形に保持し、上記のような胴部における、複数の稜線による多角形筒状の基本的な形状の崩れを抑制するためのものである。
そして、周溝リブの溝深さを短円筒部の直径の４％以上とすることにより、８０〜９０℃程度の高温充填での減圧度を考慮すると、減圧吸収機能が実用上十分に発揮される。

そして、胴部の上端部における歪な変形は肩部によって抑制されるので、この肩部と上記した短円筒部による抑制効果が相俟って、胴部における歪な変形を効果的に抑制することがき、減圧吸収機能を十分に発揮させることが可能となる。
なお、周溝リブの溝深さを深くしすぎると、壜体の縦方向の座屈強度が小さくなる、ブロー成形性が悪くなる等の不都合があり、周溝リブの溝深さの短円筒部の直径に対する割合（以下、「周溝リブの溝深さの割合」と記載する。）の上限は、座屈強度の低下やブロー成形性を考慮して適宜決めることができるものである。

また、上記構成で各パネル壁について、肩部では壜体の中心軸に対して螺旋状に傾斜する構成とすることにより、外観デザインの点でスマートな印象を与えることができると共に、壜体の軸方向に直角な、横方向の剛性と強度を高めることができ、壜体の搬送ラインにおける最大径となっている肩部下端近傍での面剛性の不足に起因するトラブルや壜体を箱詰め積層し運搬する際の変形を抑制することができる。

本発明の他の構成は、上記主たる構成において、肩部(3)の上端部から胴部(4)の下端部にかけては、周方向に並列する６ケのパネル壁(11)から側周壁を形成して成る平断面形状が正６角形の筒状とする、と云うものである。

上記構成の周方向に並列する６ケのパネル壁から側周壁を形成し、平断面形状を正６角形の筒状とすると云う構成は、多角形筒状の壜体の中で標準的な形状を有するものであるが、
上記構成によれば、肩部の上端から胴部の下端部にかけての範囲では、周方向に隣接するパネル壁の境界に、６ケの稜線が周方向に並列状に延設される。
そして、高温充填後の内容液の冷却により壜体の内部が減圧状態となった際には、６ケの稜線で壜体としての正６角形筒状の基本的な形状を保持しながら、平断面形状でみると左右に位置する稜線を基端部として、各パネル壁が壜体の内側方向に陥没、湾曲状に変形し減圧吸収機能が発揮される。

ここで、上記のような６角形筒状の側周壁を有する壜体では、
減圧度が上昇して各パネル壁の陥没状の変形が進行すると、特に胴部の側周壁の正６角形筒状の基本的な形状を保持する、稜線の一部で座屈変形が発生したり、平断面形状が６角形から３角形状に変形したりするため壜体が歪に変形して減圧吸収機能を十分に発揮させることが容易ではないが、
胴部の下端部に底部に連結する短円筒部を配設し、この短円筒部に周溝リブを配設すると云う構成により、胴部の下端部で側周壁の平断面形状をしっかりと円形に保持し、上記のような胴部における、６ケの稜線による正６角形筒状の基本的な形状の崩れが抑制される。

本発明のさらに他の構成は、上記主たる構成において、周溝リブの溝深さを短円筒部の直径の４．３％〜６％の範囲とする、と云うものである。

３００ｍｌ未満の小型の壜体を考慮すると、限られた面積のパネル壁により大きな減圧吸収機能を発揮させるため、周溝リブの溝深さを短円筒部の直径の４．３％以上とすることが好ましい。
また、周溝リブの溝深さの割合を大きくすると歪な変形の発生を抑制して減圧吸収機能を向上させることができるが、この割合が６％を超えるとその向上効果が飽和するため、壜体の縦方向の座屈強度の低下や、ブロー成形性を考慮して、溝深さの割合は６％以下とすることが好ましい。

本発明のさらに他の構成は、上記主たる構成において、胴部の上端部及び下端部から中央高さ位置に向けて緩やかに縮径し、中央高さ位置に括れ部を形成すること、にある。

上記構成によれば、壜体に内容液を高温で加圧充填する際にも、括れ部で胴部の膨出状の変形を効果的に抑制することができ、ボトルが、所謂、ビア樽状になることを防ぐことができる。
また減圧時における減容変形をこの括れ部を起点として上下にスムースに進行させることもできる。

本発明のさらに他の構成は、上記主たる構成において、
口筒部から底部に亘る全周壁において外側から内側に向けて、ポリエチレン（ＰＥ）樹脂層／接着層／エチレンビニルアルコール（ＥＶＯＨ）共重合樹脂層／接着層／ポリプロピレン（ＰＰ）樹脂層、から成る積層構造を有するものとする、と云うものである。

ダイレクトブロー成形では、共押出成形により複数の層を積層した多層パリソンをブロー成形することにより、複数の層を壜体の口筒部から底部に亘る全周壁に亘って積層した壜体を成形することが比較的容易であり、ガスバリア性、保香性、遮光性等の機能を壜体全体で発揮させることができる。
上記構成はこのようなダイレクトブロー成形による壜体の具体例に係るものであり、口筒部から底部に亘る全周壁において、外層を形成するＰＥ樹脂層と内層を形成するＰＰ樹脂層の間に接着層を介して中間層として酸素ガスバリア性に優れたＥＶＯＨ樹脂層を積層することにより、壜体の全領域に亘って層間剥離のない状態でＥＶＯＨ樹脂層によるガスバリア性を十分に発揮させることができ、内容物の酸化による品質の低下を長期間安定して抑制することができる。

ここで、接着層としては、ＰＥ系樹脂あるいはＰＰ系樹脂等のポリオレフィン樹脂に極性基を導入した樹脂（市販品としては三井化学社製の「アドマー」等がある。）の使用が好ましい。
また、必要に応じて再生材層等の他の層を加えて積層することもできる。

本発明のブロー成形壜体は上記した構成となっているので、以下に示す効果を奏する。すなわち、本発明の主たる構成を有するものにあっては、
高温充填後の内容液の冷却により壜体の内部が減圧状態となった際には、複数の稜線で壜体としての多角形筒状の基本的な形状を保持しながら、平断面形状でみると左右に位置する稜線を基端部として、壜体の略全高さに亘って側周壁を形成する複数のパネル壁のそれぞれが壜体の内側方向に陥没、湾曲状に変形し、謂わば、減圧吸収機能が壜体の側周壁全体に亘って発揮され、特別に減圧吸収パネルを付設することなく減圧吸収機能を発揮させることができる。

そして、胴部の下端部に底部に連結する短円筒部を配設し、この短円筒部に周溝リブを配設し、この周溝リブの溝深さを短円筒部の直径の４％以上、より好ましくは４．３％〜６％の範囲とすることにより、縦方向の座屈強度の低下を抑制しながら、またブロー成形性を損なわない範囲で、高温充填に必要な減圧吸収機能を十分に発揮させることができる。

（ａ）は本発明の壜体の一実施例の正面図、（ｂ）は側周壁の層構成を示す断面図である。 図１の壜体を図３中の矢印の方向からみた側面図である。 図１の壜体の平面図である。 （ａ）は図１中のＡ−Ａ線、（ｂ）はＢ−Ｂ線、（ｃ）はＣ−Ｃ線に沿って示す平断面図である。 図１の壜体の底面図である。 図１中の周溝リブ近傍を拡大して示す縦断面図である。 図１の壜体の減圧吸収容量に係る解析結果を示すグラフである。 減圧時の胴部の側周壁の変形態様を示す概略説明図である。 図１の壜体についての径に対するリブ深さの割合と減圧吸収容量の関係を示すグラフである。 容量が３００ｍｌの壜体についての径に対するリブ深さの割合と減圧吸収容量の関係を示す他のグラフである。 壜体の肉厚分布を示すグラフである。 壜体の荷重試験の解析結果を示すグラフである。 荷重試験の方法を示す概略説明図である。 中間層を積層したプリフォームの例を示す縦断面図である。

以下、本発明の実施の形態を実施例に沿って図面を参照しながら説明する。
図１〜６は本発明のブロー成形壜体の一実施例を示すものであり、図１（ａ）は正面図、図１（ｂ）は積層構造を示す断面図、図２は側面図、図３は平面図、図４（ａ）は図１中のＡ−Ａ線、（ｂ）はＢ−Ｂ線、（ｃ）はＣ−Ｃ線に沿った平断面図、図５は底面図、図６は周溝リブ近傍を拡大して示す縦断面図である。
なお、図１中では口筒部２と肩部３の境界を位置Ｐ１、肩部３と胴部４の境界を位置Ｐ２、括れ部４ａを位置Ｐ３、胴部４と底部５の境界を位置Ｐ４で示している。

この壜体１はダイレクトブロー成形品であり、口筒部２、上方に向かって縮径する（下方に向かって拡径する）テーパー筒状の肩部３、胴部４、底部５を有し、全高さが２１９ｍｍ、胴部４の最大径が６９ｍｍ、通称容量が４７０ｍｌの壜体で、重量は３３ｇ、胴部４の平均肉厚は０．７３ｍｍである。
また、図５に示されるように底部５の底面１３にダイレクトブロー成形時、パリソンの下端部をピンチオフした際に形成されるピンチオフ部１４が形成されている。

また、この壜体１は図１（ｂ）に示されるように口筒部２から底部５の底面１３壁を含む全周壁において、外側から内側向けて、（外層）ＨＤＰＥ樹脂層ａ／接着層ｂ／ＥＶＯＨ樹脂層ｃ／接着層ｄ／再生材層ｅ／ＰＰ樹脂層ｆ（内層）、と云う５種６層からなる積層構造を有する。

また、接着層ｂ、ｄはガスバリア層としての機能を発揮するＥＶＯＨ樹脂層ｃとＨＤＰＥ樹脂層ａあるいは再生材層ｅを接着する機能を発揮する層で、ポリオレフィン樹脂に極性基を導入した樹脂である三井化学社製の「アドマー」から成る層である。

そして、この壜体１の形状を詳細に見ると、
肩部３の上端部から胴部４の下端部にかけての高さ範囲（図１（ａ）中のＰ１〜Ｐ４の高さ範囲）では、周方向に並列する６ケのパネル壁１１から成る平断面形状が正６角形の筒状であり、隣接するパネル壁１１の境界に相当する６ケの稜線１２が延設されている。
また、各パネル壁１１は、肩部３では壜体１の中心軸Ａｘに対して螺旋状に傾斜し、胴部４では中心軸Ａｘに沿って縦方向に延設されている。
なお、肩部３に螺旋状に形成されるパネル壁１１の捻りの程度、従って稜線１２の捻りの程度は、本実施例では図３に示されるように６０°としている。

また、胴部４の下端部には底部５に連結する短円筒部７が配設され、この短円筒部７に周溝リブ８が周設されている。
この周溝リブ８の溝幅Ｗは６ｍｍ、溝深さｄは３．０ｍｍで、短円筒部７の直径Ｄは６９ｍｍであり、溝深さｄは短円筒部７の直径Ｄの４．３％である。（図６参照）

次に、図７は上記実施例の壜体１について、壜体１の周壁の陥没状の変形による壜体１の容量の減少量、所謂、減圧吸収容量に係る解析を実施した結果を示すもので、横軸を減圧強度（ｋＰａ）、縦軸を減圧吸収容量（ｍｌ）としたグラフである。
減圧強度を上昇させていくと、矢印で示した位置Ｂｐで、括れ部４ａ近傍で稜線１２が座屈状に折曲がる、歪な変形が発生する。
この位置Ｂｐにおける減圧強度は８．２ｋＰａで、減圧吸収容量は１４．８ｍｌである。

図８（ａ）は、力学的な解析結果から得られる、減圧強度の上昇に伴う図１中のＣ−Ｃ線に沿った平断面形状の変化を示す概略説明図である。
この図に見られるように、６ケの稜線１２で壜体１としての正６角形筒状の基本的な形状を保持しながら、各パネル壁１１が二点鎖線で示すように壜体１の内側方向に陥没、湾曲状に変形し、歪な変形が発生する点Ｂｐに至まで減圧吸収機能が発揮される。

図９は、全体的な形状や側周壁の積層構造は上記実施例の壜体１と同様にして、周溝リブ８の溝深さｄを変えたケースについて、図７と同様に減圧吸収容量に係る解析を実施し、歪な変形が発生する点Ｂｐでの減圧吸収容量を求めた結果をグラフにまとめたものであり、横軸は、短円筒部７の直径に対する溝深さの割合を％で表した値、縦軸は点Ｂｐにおける減圧吸収容量である。

ここで、データ点Ｔ１は前述した実施例の壜体１の解析結果を示し、データ点Ｔｃ１、Ｔｃ２はいずれも比較例として解析した結果である。
データ点Ｔｃ１は周溝リブ８のない壜体、データ点Ｔｃ２は溝深さｄを２．０ｍｍ（２．９％）とした解析結果であり、周溝リブ８がないと減圧吸収容量が１０．８ｍｌで、溝深さｄの割合が２．９％のものでは１３．０ｍｌであった。

そして、力学的な解析結果によれば、図９中、Ｔｃ１とＴｃ２で示した周溝リブ８がない壜体と、溝深さｄが２．９％の壜体では点Ｂｐの直前から、平断面形状が図８（ｂ）に示すように３角形状に変形する様子が見られた。

図９中、破線で示される１４ｍｌと云う値は、４７０ｍｌの容量の壜体で、充填温度を８０℃以上とした場合における、冷却による内容液の体積収縮を想定した値であるが、データ点Ｔｃ２の壜体は１３．０ｍｌで減圧吸収機能は不十分であることが判る。
そして、これら各データ点を連結するラインから、溝深さｄの割合を３．５％近傍の値とすることにより、上記のように必要であると想定される１４ｍｌと云う減圧吸収容量を確保でき、さらにデータ点Ｔ１で示される実施例の壜体１のように４．３％、あるいは４．３％以上とすることにより十分な減圧吸収機能が発揮されることが判る。

次に、図１０は図１の壜体と同様な形状で、容量を３００ｍｌとした壜体について、図９と同様に短円筒部７の直径に対する溝深さｄの割合と減圧吸収容量の関係を示すグラフである。
また、図１０中、破線で示される９ｍｌと云う値は、３００ｍｌの容量の壜体で、充填温度を８０℃以上とした場合における、冷却による内容液の体積収縮を想定した値であるが、このグラフから溝深さｄの割合をデータ点Ｔ２にあるように溝深さｄの割合を４．３％以上とすることにより、上記した目安となる９ｍｌと云う減圧吸収容量を確保することができることが判る。
また、溝深さｄの割合が４％であっても、９ｍｌに近い減圧吸収容量があり、充填温度が比較的低い用途等では使用することができる。

そして、上記４７０ｍｌと３００ｍｌの壜体の解析結果から、この３００〜４７０ｍｌ程度の容量の壜体では、溝深さｄの割合を４％以上とすることにより、より確実には４．３％以上とすることにより、減圧時における歪な変形を抑制して必要とされる減圧吸収機能を発揮させることができることが判った。
ここで、容量が大きくなると必要な溝深さｄの割合は小さくなるので、溝深さｄの割合を４％以上とすれば、壜体の容量は５００ｍｌ程度の大きさとすることも十分できる。

また、図９、図１０の両グラフをみると、容量が４７０ｍｌと３００ｍｌの壜体の両壜体で、リブ深さｄの割合が６％を超えると減圧吸収容量の上昇がなくなることが判るが、このようなデータから、リブ深さｄの割合が大きくなると座屈強度が低下することも勘案し、本発明ではリブ深さｄの割合の上限値を６％としている。

次に、図１１は壜体１の肩部３の下端部から短円筒部７の上端に至る範囲における側周壁の肉厚分布を測定した結果を示すグラフであり、黒丸のデータＤ１は上記実施例の壜体１についての測定結果、白抜き四角のデータＤ２は、壜体の重量は同様に３３ｇとして肉厚分布を変更して用意した壜体の例（以降、第２の壜体と記載する。）の肉厚分布である。
ダイレクトブロー成形で上記実施例のような壜体を成形すると、パリソンのピンチオフ部等の影響により、括れ部４ａ（位置Ｐ３）近傍から胴部４の下端部に至る範囲での肉厚が薄肉化し易くなり、この領域で肉厚が大きく薄肉化すると減圧度が小さな段階で図８（ｂ）に示す平断面形状の３角形状化が発生し、減圧吸収容量機能が低下してしまう傾向がある。

上記、第２の壜体１は、パリソンを押出成形する際の、所謂、パリソンコントロールにより肉厚分布を調整し、実施例の壜体の肉厚分布（データＤ１）に比較して、肩部３近傍における肉厚を減少させて、その分、括れ部４ａ（位置Ｐ３）近傍から胴部４の下端部に至る範囲での肉厚を大きくして、減圧吸収容量をより大きくしようとした例で、図８と同様に減圧吸収容量に係る解析を実施すると、歪な変形が発生する点Ｂｐでの減圧強度は１０．５ｋＰａで減圧吸収容量は１７．５ｍｌであった。
勿論、側周壁の肉厚分布についてはパリソンの押出成形性、ブロー成形性、さらには壜体における座屈強度等の他の要因も考慮して決める必要があるが、上記第２の壜体の例に見られるように、括れ部４ａ（位置Ｐ３）近傍から胴部４の下端部に至る範囲での肉厚を大きくする、すなわち当該範囲での薄肉化を抑制することにより、減圧吸収機能をより大きくすることが可能であることが確認された。

ここで、図１１のデータＤ１、データＤ２について、胴部４の側周壁の肉厚分布の指標として、次の指標Ｓ１と指標Ｓ２を算出した。
・指標Ｓ１；（ｔ１／ｔｐ２）×１００（％）
・指標Ｓ２；（ｔ２／ｔｐ２）×１００（％）
上記指標Ｓ１、Ｓ２においてｔｐ２は肩部３と胴部４の境界（位置Ｐ２）における側周壁の平均肉厚、ｔ１は括れ部４ａ（位置Ｐ３）から周溝リブ８の上端に至る範囲での側周壁の平均肉厚、ｔ２は周溝リブ８の上端上方に位置する短円筒部７部分（図１中で７ａで示した部分）の平均肉厚である。

ここで、ｔ１は肩部３の下端部から胴部４の上端部にかけての肉厚を代表する値と云うことができ、指標１はこのｔ１に対して括れ部４ａから周溝リブ８の上端に至る範囲での側周壁がどの程度薄肉化しているかを示す指標である。
ここで、指標２はｔ１に対して周溝リブ８の上端上方に位置する短円筒部７部分の薄肉化の程度を示す指標であり、当該部分での薄肉化の程度が大きいと周溝リブ８のリブとしての作用効果が十分に発揮されず、平断面形状が３角形状化し易くなるので重要な指標である。

図１１中の実施例の壜体に係るデータＤ１についてみると、Ｔｐ２は０．８４ｍｍ、ｔ１は０．６８ｍｍ、ｔ２は０．６２ｍｍで、指標Ｓ１は８１％、指標Ｓ２は７４％であった。
また第２の壜体に係るデータＤ２についてみると、Ｔｐ２は０．７５ｍｍ、ｔ１は０．７３ｍｍ、ｔ２は０．６２ｍｍで、指標Ｓ１は９７％、指標Ｓ２は８３％であった。
そしてこれらのデータＤ１、Ｄ２に係る指標Ｓ１、Ｓ２と実施例の壜体あるいは第２の壜体に係る減圧吸収容量のデータからみると、指標Ｓ１については８０％以上、指標Ｓ２については７０％以上とすることが好ましく、さらにこれら指標Ｓ１、Ｓ２の値を第２のデータのように大きくすることにより、第２の壜体のように減圧吸収容量を大きくすることができる。

次に、図１２は図１に示す実施例の壜体１と、比較するために用意した比較例の壜体１ｃについて、壜体の軸方向に直角方向に作用する荷重試験の解析結果を示すグラフで、図１３はその試験法の概略説明図である。
ここで、比較例の壜体１ｃは実施例の壜体１が前記各パネル壁１１について、肩部３では壜体１の中心軸Ａｘに対して螺旋状に傾斜させ、胴部４では中心軸Ａｘに沿って縦方向に延設される構成としているのに対し、肩部の上端から胴部の下端にかけての全高さ範囲に亘って、各パネル壁について中心軸Ａｘに沿って縦方向に延設する構成としたものである。

図１３中、（ａ１）と（ａ２）は実施例の壜体１、（ｂ１）と（ｂ２）は比較例の壜体１ｃについての荷重試験の方法を示すもので、何れの場合も図１中のＢ−Ｂ線、すなわち肩部３と胴部４の境界位置に直径が２０ｍｍの丸棒Ｂｒを左右から挟持するよう配置し、図１３中、矢印で示した方向に変位（ｍｍ）させ、その際の荷重（Ｎ）を解析する。
ここで、（ｃ１）、（ｃ２）は図１中のＢ−Ｂ線に沿った平断面図で、（ｃ１）は（ａ１）と（ｂ１）の平断面で荷重は稜線１２に作用し、（ｃ２）は（ａ２）と（ｂ２）の平断面で荷重はパネル１１に作用している。
そして、図１２中では（ａ１）、（ａ２）、（ｂ１）、（ｂ２）の解析結果を。それぞれ線Ｓｐ１、Ｓｐ２、Ｓｔ１、Ｓｔ２で示している。

図１２のグラフをみると、荷重を稜線１２に作用させた場合は線Ｓｐ１が線Ｓｔ１の上に位置し、荷重をパネル１１に作用させた場合にも線Ｓｐ２が線Ｓｔ２の上に位置しており、この解析結果から実施例の壜体１の肩部３で、各パネル１１を壜体１の中心軸Ａｘに対して螺旋状に傾斜させることにより、壜体１の横方向の剛性、あるいは強度を高くできることが確認された。

以上、実施例に沿って本願発明の実施の形態とその作用効果について説明したが、本願の実施の形態はこの実施例に限定されるものではない。
たとえば、上記実施例では、パネルの個数を６ケとした正６角形筒状の壜体の例について説明したが、使用目的や外観デザイン等を考慮し正６角形筒状以外の多角形筒状としたものも適宜選択することができる。
また、上記実施例では、（外層）ＨＤＰＥ樹脂層ａ／接着層ｂ／ＥＶＯＨ樹脂層ｃ／接着層ｄ／再生材層ｅ／ＰＰ樹脂層ｆ（内層）、と云う５種６層からなる積層構造を有する壜体に説明したが、このような積層態様や各層に使用する合成樹脂は使用目的に応じて適宜選択できるものである。

以上説明したように、本発明の合成樹脂製ブロー成形壜体は、従来にない、高温充填向け用途に使用可能なダイレクトブロー成形による壜体であり、従来のペットボトル系の壜体ではカバーできないバリア性、保香性、遮光性等の性能を要する用途での幅広い使用展開が期待される。

１ ；壜体
２ ；口筒部
２ａ；周突条
２ｂ；ビードリング
３ ；肩部
４ ；胴部
４ａ；括れ部
５ ；底部
７ ；短円筒部
８ ；周溝リブ
１１；パネル壁
１２；稜線
１３；底面
１４；ピンチオフ部
Ｄ ；直径
ｄ ；溝深さ
Ｗ ；溝幅

Claims (5)

1. 筒状の胴部(5)の上端に上方に向けて縮径するテーパー筒状の肩部(3)を介して口筒部(2)を起立設したダイレクトブロー成形方法による壜体であって、
   肩部(3)の上端部から胴部(4)の下端部にかけては、周方向に並列する複数のパネル壁(11)から側周壁を形成して成る平断面形状が多角形の筒状とし、
   前記各パネル壁(11)は、肩部(3)では壜体の中心軸(Ax)に対して螺旋状に傾斜し、胴部(4)では中心軸(Ax)に沿って縦方向に延設される構成とし、
   胴部(4)の下端部に底部(5)に連結する短円筒部(7)を配設し、該短円筒部(7)に周溝リブ(8)を配設し、該周溝リブ(8)の溝深さを前記短円筒部(7)の直径の４％以上としたことを特徴とする合成樹脂製ブロー成形壜体。
2. 肩部(3)の上端部から胴部(4)の下端部にかけては、周方向に並列する６ケのパネル壁(11)から側周壁を形成して成る平断面形状が正６角形の筒状とした請求項１記載の合成樹脂製ブロー成形壜体。
3. 周溝リブ(8)の溝深さを短円筒部(7)の直径の４．３％〜６％の範囲とした請求項１または２記載の合成樹脂製ブロー成形壜体。
4. 胴部(4)の上端部及び下端部から中央高さ位置に向けて緩やかに縮径し、中央高さ位置に括れ部(4a)を形成した請求項１、２または３記載の合成樹脂製ブロー成形壜体。
5. 口筒部(2)から底部(5)に亘る全周壁において外側から内側に向けて、ポリエチレン樹脂層／接着層／エチレンビニルアルコール共重合樹脂層／接着層／ポリプロピレン樹脂層、から成る積層構造を有するものとした請求項１、２、３または４記載の合成樹脂製ブロー成形壜体。
   

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