JP2013220382A - 半透膜支持体 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明の課題は、高粘度の半透膜溶液を用いた場合でも、半透膜塗布面の平滑性に優れ、半透膜溶液が非塗布面に裏抜けせず、強度に優れ、半透膜と半透膜支持体との接着性が良好であり、半透膜を設けた際の皺や収縮がないため、作業性の良好な半透膜支持体を提供することにある。
【解決手段】合成繊維からなる主体繊維及びバインダー繊維を主成分として含む不織布であり、主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維の２種以上を含有し、バインダー繊維として芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維を１０質量％以上５０質量％以下含有し、該不織布の通気度が５．５〜４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであることを特徴とする半透膜支持体。バインダー繊維として、さらに未延伸ポリエステル繊維を含有すると好ましい。繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維との質量比が９０：１０〜１０：９０であると好ましい。
【選択図】なし

Description

本発明は、半透膜支持体に関する。

海水の淡水化、浄水器、食品の濃縮、廃水処理、血液濾過に代表される医療用、半導体洗浄用の超純水製造等の分野で、半透膜が広く用いられている。半透膜は、セルロース系樹脂、ポリスルホン系樹脂、ポリアクリロニトリル系樹脂、フッ素系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂等の合成樹脂で構成されている。しかしながら、半透膜単体では機械的強度に劣るため、不織布や織布等の繊維基材からなる半透膜支持体の片面（以下、「半透膜塗布面」という）に半透膜が設けられた形態で使用されている。

半透膜支持体に要求される性能としては、半透膜塗布面の平滑性に優れ、製膜後の半透膜における凹凸が少ないこと、半透膜溶液が非塗布面に裏抜けしないこと、半透膜と半透膜支持体との接着性が良好であること、半透膜の塗布前後でカールや半透膜支持体の収縮が少ないこと等が挙げられる。

上記問題を解決するために、太さ２〜１０デニールの太い繊維を使用した表面粗度の大きな表面層（太い繊維層）と太さ０．０５〜２デニールの細い繊維を使用した緻密な構造の裏面層（細い繊維層）との二重構造を基本とした多層構造の不織布よりなる半透膜支持体（例えば、特許文献１参照）が提案されている。また、太い繊維層及び細い繊維層に使用されるバインダー繊維として、１〜５デニールの融点のやや低い共重合繊維、複合繊維、未延伸繊維が開示されていて、半透膜支持体の通気度は０．３ｃｃ／ｃｍ^２・秒である。また、特定の複屈折と熱収縮応力とを持つ１．０〜８．０デニールのポリエステル繊維と熱融着性バインダー繊維を７０：３０〜３０：７０の質量比で含有する原料を用いて抄造を行って加熱加圧処理を行って製造され、５％伸長時の縦方向（ＭＤ）及び横方向（ＣＤ）の裂断長の平均値が４．０ｋｍ以上であり且つ通気度が０．２〜１０．０ｃｃ／ｃｍ^２・秒である不織布からなる半透膜支持体（例えば、特許文献２参照）が開示されている。特許文献２では、熱融着性バインダー繊維として、ポリエステル系熱融着性繊維がポリエステル主体繊維との親和性、半透膜支持体の性能等の点から好ましく用いられていて、未延伸ポリエステル繊維、低融点ポリエステル繊維、低融点ポリエステル繊維と通常のポリエステルの複合繊維が例示されている。さらに、０．６〜８．９ｄｔｅｘのポリエステル繊維と０．６〜８．９ｄｔｅｘのポリエステル繊維からなるバインダー繊維とを混合比２０／８０〜７０／３０で抄紙し、加熱加圧処理して製造される特定の抄紙流れ方向と幅方向の引張強度比を有し、通気度が０．５〜７．０ｃｃ／ｃｍ^２・秒である半透膜支持体（例えば、特許文献３参照）等が提案されている。

半透膜溶液の半透膜支持体非塗布面への裏抜けを防止し、半透膜の欠点の発生を抑えるために、通気度が０．１〜２．０ｃｍ^３／ｃｍ^２・秒の半透膜支持体上に、粘度が１〜１０ポアズ、あるいはポリスルホン濃度が１０〜２０％の半透膜溶液を塗布する方法（例えば、特許文献４参照）が提案されている。こうした方法により目的を達することは可能であるが、半透膜溶液の濃度を高め、溶剤として使用しているＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミド等の有機溶剤の使用量を減らし、環境負荷を抑えたいという要望もある。

しかしながら、特許文献１、３の半透膜支持体では、高濃度、高粘度の半透膜溶液を塗布することは考慮されておらず、このような半透膜溶液を塗布した場合に、半透膜と半透膜支持体との接着性が劣るという問題が生じる。特許文献１では、バインダー繊維として、複合繊維を使用できることは記載されているものの、融点に関する記載はなされていない。特許文献２では、熱融着性バインダー繊維の好ましい態様として、低融点ポリエステル繊維と通常のポリエステルの複合繊維を例示しており、熱融着性バインダー繊維の融点は、１２０〜２１０℃が好ましい旨開示されている。しかし、熱融着性バインダー繊維の融点が低すぎると、半透膜溶液を塗布して半透膜を設けた際に、半透膜支持体に皺や収縮が発生するといったトラブルが発生する問題や、反対に融点が高すぎると、湿式抄造法で製造した際の湿紙強度に劣り、取り扱いが煩雑になるという問題が生じる。特許文献２では、こうした課題について記載されていない。

一方、単繊維繊度０．６〜２．２ｄｔｅｘのポリエステル繊維からなる主体繊維と、単繊維繊度０．６〜２．２ｄｔｅｘの芯鞘型ポリエステル複合繊維からなるバインダー繊維とを一定の比率で配合して、地合と強度に優れた半透膜支持体（例えば、特許文献５参照）が提案されている。この半透膜支持体の好ましい通気度範囲として、０．１〜５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓであることが開示されている。

また、通気度が５〜５０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓの低密度層と、通気度が０．１ｃｃ／ｃｍ^２／ｓ以上５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓ未満の高密度層とを積層一体化した二層構造で、未延伸ポリエステル繊維又は複合ポリエステル繊維を含み、全体としての通気度が０．１〜４．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓの不織布である半透膜支持体も開示されている（例えば、特許文献６参照）。

また、５〜４０質量％の０．２デニール超１．０デニール未満の主体繊維と０〜６０質量％の１．０デニール超３．０デニール未満の主体繊維と１５〜５０質量％の共重合体／重合体の２成分系の第１のバインダー繊維と１〜１０質量％の共重合体／重合体の２成分系の第２のバインダー繊維とからなり、湿式抄紙後に熱カレンダー処理がなされた半透膜支持体、４０〜８４質量％の０．２〜３．０デニールの主体繊維と１６〜６０質量％の２成分系のバインダー繊維からなり、湿式抄紙後に熱カレンダー処理がなされた半透膜支持体が開示され、通気度が５〜１０ｃｆｍであることが記載されている（例えば、特許文献７及び８参照）。また、後者の半透膜支持体では、主体繊維として、０．２デニール超１．０デニール未満の主体繊維と１．０デニール超３．０デニール未満の主体繊維を含むことも記載されている。

しかしながら、特許文献６〜８では、高濃度、高粘度の半透膜溶液を塗布することを考慮しておらず、こうした半透膜溶液を塗布した場合には、半透膜と半透膜支持体との接着性が劣るという問題が生じている。また、特許文献６では、バインダー繊維として用いる複合ポリエステル繊維の低融点成分の融点は１２０〜２２０℃のものが好適に使用できると記載されているが、実施例では、低融点成分の融点が１９８℃であり、かつ、乾式法で製造した半透膜支持体のみが開示されている。乾式法による半透膜支持体はシートの地合、平滑性に劣り、製膜後の半透膜に凹凸が発生しやすく、均一性に劣るという問題が生じている。特許文献７、８では、融点３７５°Ｆ（約１９１℃）の第一の複合型バインダー繊維、融点２２５°Ｆ（約１０７℃）の第二の複合型バインダー繊維を用いることが、好ましい態様として開示されている。このような半透膜支持体は、第二の複合型バインダー繊維の融点が低いせいか、半透膜溶液を塗布して半透膜を設けた際に、半透膜支持体に皺や収縮が発生するといったトラブルを生じている。

特開昭６０−２３８１０３号公報 特許平１０−２２５６３０号公報 特開２００２−９５９３７号公報 特開２００２−１７７７４９号公報 特開２０１０−１９４４７８号公報 特開昭６１−２２２５０６号公報 米国特許第５８５１３５５号明細書 米国特許第６１５６６８０号明細書

本発明の課題は、高粘度の半透膜溶液を用いた場合でも、半透膜塗布面の平滑性に優れ、半透膜溶液が非塗布面に裏抜けせず、強度に優れ、半透膜と半透膜支持体との接着性が良好であり、半透膜を設けた際の皺や収縮がないため、作業性の良好な半透膜支持体を提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、
（１）半透膜支持体の少なくとも一方の面に分離膜を設けて用いる半透膜支持体において、該半透膜支持体が合成繊維からなる主体繊維及びバインダー繊維を主成分として含む不織布であり、主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維の２種以上を含有し、バインダー繊維として芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維を１０質量％以上５０質量％以下含有し、該不織布の通気度が５．５〜４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであることを特徴とする半透膜支持体、
（２）バインダー繊維として、さらに未延伸ポリエステル繊維を含有する半透膜支持体、
（３）主体繊維として、繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維との質量比が９０：１０〜１０：９０である半透膜支持体、
を見いだした。

本発明の半透膜支持体は、合成繊維からなる主体繊維及びバインダー繊維を主成分として含む不織布であり、主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維の２種以上を含有し、バインダー繊維として芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維を１０質量％以上５０質量％以下含有し、該不織布の通気度が５．５〜４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであることを特徴とし、高粘度の半透膜溶液を用いた場合でも、半透膜塗布面の平滑性に優れ、半透膜溶液が非塗布面に裏抜けせず、強度に優れ、半透膜と半透膜支持体との接着性が良好であり、半透膜を設けた際の皺や収縮がないため、作業性の良好な半透膜支持体を生み出すことが可能となった。

本発明は、半透膜支持体が合成繊維からなる主体繊維及びバインダー繊維を主成分として含む不織布であり、主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維の２種以上を含有し、バインダー繊維として芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維を１０質量％以上５０質量％以下含有することを特徴とする。こうした構成とすることで、不織布の通気度を５．５〜４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃとすることが容易となり、高粘度の半透膜溶液を用いた場合でも、半透膜塗布面の平滑性に優れ、半透膜溶液が非塗布面に裏抜けせず、強度に優れ、半透膜と半透膜支持体との接着性を良好とすることが可能となった。不織布の通気度が５．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃより小さいと、１０ポアズを超えるような高粘度の半透膜溶液を塗布した場合、半透膜溶液の半透膜支持体への浸透が悪く、半透膜と半透膜支持体との接着性が劣る。不織布の通気度が４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃを超えると、高粘度の半透膜溶液を塗布したとしても、半透膜溶液の裏抜けが発生し、半透膜の欠点が発生しやすく、脱塩性能に劣る。不織布の通気度は７．０〜３０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであることがより好ましく、さらに好ましくは８．０〜２５．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであり、特に好ましくは１０．０〜２０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃである。

主体繊維は、繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と、１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維の２種以上を含有する。繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維だけでは、半透膜支持体の強度を保ったまま、通気度を５．５〜４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃとすることが困難となる。繊維径１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維だけでは、半透膜支持体の平滑性に劣り、半透膜の欠点が発生しやすく、脱塩性能が劣る。繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維は、より好ましくは６．０μｍ以上１４．０μｍ未満の繊維であり、特に好ましくは７．０μｍ以上１３．０μｍ未満の繊維である。繊維径１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維は、より好ましくは１６．０μｍ以上２２．０μｍ以下の繊維であり、特に好ましくは１７．０μｍ以上２０．０μｍ以下の繊維である。

繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維との質量比は９０：１０〜１０：９０であると好ましく、より好ましくは８０：２０〜２０：８０、特に好ましくは７５：２５〜２５：７５である。質量比が９０：１０より大きいと、半透膜支持体の強度を保ったまま、通気度を５．５〜４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃとすることが難しくなりやすく、１０：９０より小さいと、半透膜支持体の平滑性に劣りやすく、半透膜の欠点が発生しやすく、脱塩性能が劣りやすい。

主体繊維としては、例えば、ポリアクリル系、ビニロン系、ビニリデン系、ポリ塩化ビニル系、ポリエステル系、ナイロン等のポリアミド系、ベンゾエート系、ポリクラール系、フェノール系等の繊維が挙げられる。これらの中で、耐熱性の高いポリエステル繊維、アクリル繊維、ポリアミド繊維が好ましく、特にポリエステル繊維が好ましい。また、本発明の目的を妨げない範囲で、合成繊維以外に半合成繊維を添加することもできる。半合成繊維としては、アセテート、トリアセテート、プロミックスや、再生繊維のレーヨン、キュプラ、リヨセル繊維等が挙げられる。

主体繊維の繊維長は、特に限定しないが、好ましくは１〜１２ｍｍであり、より好ましくは３〜１０ｍｍであり、さらに好ましくは４〜６ｍｍである。主体繊維の断面形状は円形が好ましいが、Ｔ型、Ｙ型、三角等の異形断面を有する繊維も、裏抜け防止、表面平滑性のために、繊維分散性等の他の特性を阻害しない範囲内で含有できる。

本発明において、バインダー繊維は水中で膨潤・溶解等すること又は乾燥工程での熱により溶融することで、軽度の接着性を発現し、抄紙工程中で主体繊維との接着に関与し、湿紙強度の向上、次工程の乾燥工程への移行を可能にするために使用される。本発明の半透膜支持体は、バインダー繊維として芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維を１０質量％以上５０質量％以下含有することを特徴とする。該バインダー繊維を用いることで、十分な強度を持ちつつ、不織布の通気度を５．５〜４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃとすることが可能となる。鞘部の融点が１２５℃より低いと、半透膜塗工及びそれに続く凝固浴への浸漬時に、半透膜支持体の幅の収縮、皺の発生が起こる。１６０℃より高いと、湿式抄造法で製造した際の湿紙強度、乾燥後の原布の強度に劣る。鞘部の融点は、１３５℃以上１５５℃以下がより好ましく、１４５℃以上１５５℃以下が特に好ましい。本発明における融点は、示差走査熱量測定装置にて、昇温速度１０．０℃／分の条件で測定した際に得られるＤＳＣ曲線において、鞘部に該当する融解ピークのピーク温度を指す。

鞘部の素材は特に限定されず、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、非弾性ポリエステル系ポリマー及びその共重合物（共重合ポリエステル系ポリマー）、ポリオレフィン系共重合物、ポリビニルアルコール系ポリマー等を挙げることができ、好ましくは非晶性あるいは結晶性の共重合ポリエステル系ポリマー、及びＨＤＰＥ等のポリオレフィン系ポリマー、中でも結晶性の共重合ポリエステルポリマーが好ましい。芯部はポリエステル繊維の中でも延伸ポリエステル繊維であることが好ましい。芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維の配合量は、１０質量％以上５０質量％であり、より好ましくは１５質量％以上４０質量％以下であり、特に好ましくは２０質量％以上３５質量％以下である。１０質量％より少ないと、配合した効果が小さく、十分な強度が得られない。５０質量％より多いと、効果が飽和するばかりか、５．５〜４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃの通気度が得られない。

本発明において、バインダー繊維として、さらに未延伸ポリエステル繊維を含有すると好ましい。芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維をバインダー繊維として用いた場合、湿式抄造法で製造した際の湿紙強度及び乾燥後の原布の強度に劣ることがあり、未延伸ポリエステル繊維を併用することにより、これら特性を向上させることができる。未延伸ポリエステル繊維の配合率が多すぎると、熱圧工程を経た後の半透膜支持体の強度が劣りやすい。芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維と未延伸ポリエステル繊維との質量比は１００：０〜２０：８０の範囲が好ましく、より好ましくは９５：５〜４０：６０であり、特に好ましくは９０：１０〜５０：５０である。

本発明の目的を妨げない範囲で、芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維、未延伸ポリエステル繊維以外のバインダー繊維を配合することができる。例えば、各種素材からなる芯鞘型（コアシェルタイプ）、並列型（サイドバイサイドタイプ）、放射状分割型等の複合繊維、未延伸繊維等が挙げられる。

バインダー繊維の繊維径は特に限定されないが、好ましくは５．０〜２０．０μｍであり、より好ましくは６．０〜１５．０μｍであり、さらに好ましくは７．０〜１２．０μｍである。また、主体繊維と異なる繊維径であることが好ましく、特に、主体繊維よりも細い繊維径であることが好ましい。主体繊維と繊維径が異なることで、バインダー繊維は半透膜支持体の機械的強度を向上させる役割の他に、主体繊維と共に均一な三次元ネットワークを形成する役割も果たす。さらに、バインダー繊維の軟化温度又は溶融温度以上まで温度を上げる工程では、半透膜支持体表面の平滑性をも向上させることができ、該工程では加圧が伴っているとより効果的である。

バインダー繊維の繊維長は、特に限定しないが、好ましくは１〜１２ｍｍであり、より好ましくは３〜１０ｍｍであり、さらに好ましくは４〜６ｍｍである。バインダー繊維の断面形状は円形が好ましいが、Ｔ型、Ｙ型、三角等の異形断面を有する繊維も、裏抜け防止、半透膜塗布面の平滑性のために、他の特性を阻害しない範囲内で含有できる。

主体繊維とバインダー繊維の配合比率は、質量基準で９０：１０〜４０：６０であることが好ましく、より好ましくは８０：２０〜５０：５０、特に好ましくは７５：２５〜５５：４５である。配合比率が９０：１０より大きいと、強度が不足する恐れがある。４０：６０より小さいと、不織布そのものが硬くなる恐れがある。

本発明の半透膜支持体は、単層であっても、２層以上を積層した不織布であってもよい。２層以上の構成は同一配合であっても異なる配合であってもよい。２層以上を積層した構成の場合、ある層が主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維のみを含有し、別の層が繊維径１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維のみを含有するといった構成、各層がこれら２種の繊維径の繊維を含有するといった構成、ある層が２つの異なる繊維径のうちの１種のみを含有し、別の層がこれら２種の繊維径の繊維を含有するといった構成、のいずれの構成であってもよい。また、２層以上の構成の場合、少なくとも１層に、芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維を１０質量％以上５０質量％以下含有している必要がある。好ましくは、各層ともに、層に対して該芯鞘型複合繊維を１０質量％以上５０質量％以下含有している場合である。

本発明の半透膜支持体の製造方法について説明する。本発明の半透膜支持体は、乾式法、湿式抄造法によりシート（原布）が製造されるが、地合の均一性、表面の平滑性より、湿式抄造法を用いることが好ましい。

湿式抄造法では、まず、主体繊維、バインダー繊維を均一に水中に分散させ、その後、スクリーン（異物、塊等除去）等の工程を通り、最終の繊維濃度を０．０１〜０．５０質量％に調製されたスラリーが抄紙機で抄き上げられ、湿紙が得られる。繊維の分散性を均一にするために、工程中で分散剤、消泡剤、親水剤、帯電防止剤、高分子粘剤、離型剤、抗菌剤、殺菌剤等の薬品を添加する場合もある。

抄紙機としては、例えば、長網抄紙機、円網抄紙機、傾斜ワイヤー式抄紙機を用いることができる。これらの抄紙機は、単独でも使用できるし、同種又は異種の２機以上の抄紙機がオンラインで設置されているコンビネーション抄紙機を使用しても良い。２層以上を積層した不織布の場合、各々の抄紙機で抄き上げた湿紙を積層する抄き合わせ法や、一方のシート（原布）を形成した後に、該シート（原布）の上に繊維を分散したスラリーを流延する方法のいずれでも良い。

抄紙機で製造された湿紙を、ヤンキードライヤー、エアードライヤー、シリンダードライヤー、サクションドラム式ドライヤー、赤外方式ドライヤー等で乾燥することにより、シート（原布）を得る。湿紙の乾燥の際に、ヤンキードライヤー等の熱ロールに密着させて熱圧乾燥させることによって、密着させた面の平滑性が向上する。熱圧乾燥とは、タッチロール等で熱ロールに湿紙を押しつけて乾燥させることを言う。ヤンキードライヤー等の熱ロールに密着させて乾燥を行う場合、本発明の半透膜支持体の半透膜塗布面を熱ロールと接触させることが、半透膜の平滑性向上、非塗布面の樹脂フレームとの接着性向上の点で好ましい。熱ロールの表面温度は、９０〜１６０℃が好ましく、１００〜１５０℃がより好ましく、１１０〜１４５℃がさらに好ましい。圧力は、好ましくは５０〜１０００Ｎ／ｃｍ、より好ましくは１００〜８００Ｎ／ｃｍ、特に好ましくは１５０〜７００Ｎ／ｃｍである。

本発明の半透膜支持体において、シート（原布）製造後、さらに熱ロールによって熱圧工程を経ることが好ましい。熱圧加工装置（カレンダー装置）のロール間をニップしながら、湿式抄紙法で製造されたシート（原布）を通過させて熱圧加工を行う。ロールの組み合わせとしては、２本の金属ロール、金属ロールと樹脂ロール、金属ロールとコットンロール等が挙げられる。２本のロールは、一方あるいは両方を加熱する。その際に、熱ロールの表面温度、ロール間のニップ圧力、加工速度を制御することによって、所望の半透膜支持体を得る。さらに、必要に応じて、シートの表裏を逆にして、ニップへの通過回数を２回以上にしても良い。３本以上のロールを組み合わせることもでき、また、こうしたロールの組み合わせを多段数設けて、１回のパスで複数回の熱圧加工処理を行うこともできる。

熱圧加工処理に用いるロールの表面温度は、示差熱分析によって測定した主体繊維の融点より低く、バインダー繊維の融点又は軟化点に対して−５０℃〜＋１０℃であることが好ましく、−３０℃〜±０℃であることがより好ましい。本発明において、示差熱分析はＪＩＳ Ｋ７１２１に準じて、毎分１０℃の昇温速度にて実施される。ロール温度の表面温度を、シートに含まれるバインダー繊維の融点又は軟化温度より５０℃を超えて低くすると、毛羽立ちが発生しやすくなる場合があり、均一な厚みの半透膜が得難くなる。一方、ロールの表面温度を、１０℃を超えて高くすると、金属ロールに繊維の溶融分が付着して、半透膜支持体が不均一になる場合があり、均一な厚みの半透膜が得難くなる。

ロールのニップ圧力は、好ましくは１９０〜３０００Ｎ／ｃｍであり、より好ましくは３９０〜２０００Ｎ／ｃｍである。加工速度は、好ましくは５〜２００ｍ／ｍｉｎであり、より好ましくは１０〜１００ｍ／ｍｉｎ、特に好ましくは１５〜７０ｍ／ｍｉｎである。

ロールニップを構成する２本のロールの半径は同一でも、異なっていても良い。ロール半径は５０〜２０００ｍｍが好ましく、より好ましくは１００〜１５００ｍｍである。ロール半径が５０ｍｍ未満の場合、所望の厚みが得られにくくなり、一方、ロール半径が２０００ｍｍを超えると、表面温度のコントロールが困難になる。

半透膜支持体の坪量は、特に限定しないが、４０〜１５０ｇ／ｍ^２が好ましく、より好ましくは５０〜１３０ｇ／ｍ^２、特に好ましくは６０〜１２０ｇ／ｍ^２である。４０ｇ／ｍ^２未満の場合は、十分な引張強度が得られない場合がある。また、１５０ｇ／ｍ^２を超えた場合、通液抵抗が高くなる場合や厚みが増してユニットやモジュール内に規定量の半透膜を収納できない場合がある。

また、半透膜支持体の密度は、０．２５〜０．９０ｇ／ｃｍ^３であることが好ましく、より好ましくは０．３０〜０．８０ｇ／ｃｍ^３、特に好ましくは０．４０〜０．７０ｇ／ｃｍ^３である。半透膜支持体の密度が０．２５ｇ／ｃｍ^３未満の場合は、厚みが厚くなるため、ユニットに組み込める半透膜の面積が小さくなってしまい、結果として、半透膜の寿命が短くなってしまうことがある。一方、０．９０ｇ／ｃｍ^３を超える場合は、通液性が低くなることがあり、半透膜の寿命が短くなる場合がある。

半透膜支持体の厚みは、５０〜２００μｍであることが好ましく、６０〜１５０μｍであることがより好ましく、７０〜１２０μｍであることがさらに好ましい。半透膜支持体の厚みが２００μｍを超えると、ユニットに組み込める半透膜の面積が小さくなってしまい、結果として、半透膜の寿命が短くなってしまうことがある。一方、５０μｍ未満の場合、十分な引張強度が得られない場合や通液性が低くなって、半透膜の寿命が短くなる場合がある。

半透膜溶液の濃度、粘度は特に限定されないが、環境負荷を低減する観点から、溶媒の使用量を減らし、膜成分の濃度を高めることが好ましい。膜成分の濃度が高くなると、半透膜溶液の粘度は高くなる。半透膜溶液の粘度は特に限定されないが、本発明の半透膜支持体を使用する場合、半透膜溶液の粘度は１０〜１００ポアズであることが好ましく、より好ましくは１１〜５０ポアズであり、特に好ましくは１２〜３０ポアズである。

本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。以下、特にことわりのないかぎり、実施例に記載される部及び比率は質量を基準とする。

（実施例１）
主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維（延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５０℃）を３５：３５：３０の配合比率で水に混合分散し、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵した。傾斜ワイヤー抄紙機を用いて、乾燥質量で７５ｇ／ｍ^２の湿紙を形成した後、半透膜塗布面が表面温度１４０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、シートを得た。

得られたシートを、２本の加熱金属ロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度１４９℃、圧力７８５Ｎ／ｃｍ、加工速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、実施例１の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維との質量比（以下、「質量比^※１」と記す場合がある）は、５０：５０である。また、この半透膜支持体の通気度は１１．２ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。なお、通気度は、ＪＩＳ Ｌ１０７９に従い、通気度計（ＫＥＳ−Ｆ８−ＡＰ１：カトーテック株式会社製）で測定した。

（実施例２）
実施例１において、バインダー繊維として、延伸ポリエステル（芯）と非晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維（繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１２７℃）を用い、ヤンキードライヤー温度を１１０℃に変更して、シートを得た。得られたシートを２本の加熱金属ロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度１２５℃、圧力７８５Ｎ／ｃｍ、加工速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、実施例２の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の通気度は、１０．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例３）
実施例１において、バインダー繊維として、延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維（繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１４３℃）を用いて、シートを得た。得られたシートを２本の加熱金属ロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度１４２℃、圧力７８５Ｎ／ｃｍ、加工速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、実施例３の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の通気度は、１０．３ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例４）
実施例１において、バインダー繊維として、延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維（繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１４７℃）を用いて、シートを得た。得られたシートを２本の加熱金属ロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度１４６℃、圧力７８５Ｎ／ｃｍ、加工速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、実施例４の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の通気度は、１０．８ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例５）
実施例１において、バインダー繊維として、延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維（繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５３℃）を用いて、シートを得た。得られたシートを２本の加熱金属ロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度１５２℃、圧力７８５Ｎ／ｃｍ、加工速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、実施例５の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の通気度は、１１．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例６）
実施例１において、バインダー繊維として、延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維（繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５８℃）を用いて、シートを得た。得られたシートを２本の加熱金属ロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度１５７℃、圧力７８５Ｎ／ｃｍ、加工速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、実施例６の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の通気度は、１２．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例７）
主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維１（延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５０℃）、バインダー繊維２（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２３０℃）を３０：３０：３０：１０の配合比率で水に混合分散し、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵した。傾斜ワイヤー抄紙機を用いて、乾燥質量で７５ｇ／ｍ^２の湿紙を形成した後、半透膜塗布面が表面温度１４０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、シートを得た。

得られたシートを、実施例１と同様にカレンダー処理を行い、実施例７の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は１１．８ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例８）
半透膜支持体の半透膜塗布面として、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維１（延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５０℃）、バインダー繊維２（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２３０℃）を６０：３０：１０の配合比率で水に混合分散し、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵した。

次いで、非塗布面として、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維１（延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５０℃）、バインダー繊維２（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２３０℃）を６０：３０：１０の配合比率で水に混合分散し、半透膜塗布面用の分散液とは別に、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵した。

傾斜ワイヤー抄紙機と円網抄紙機とのコンビネーションマシンを用いて、半透膜塗布面を傾斜ワイヤー抄紙機で、非塗布面を円網抄紙機で、乾燥質量で各面とも３８ｇ／ｍ^２の抄き合わせ湿紙を形成した後、半透膜塗布面が表面温度１４０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、抄き合わせ坪量７５ｇ／ｍ^２のシートを得た。

得られたシートを、実施例１と同様にカレンダー処理を行い、実施例８の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は１２．３ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例９）
実施例７において、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）を５８部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）２部に変更し、実施例９の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は９７：３であり、通気度は５．７ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例１０）
実施例７において、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）を５５部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）５部に変更し、実施例１０の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は９２：８であり、通気度は６．７ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例１１）
実施例７において、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）を５３部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）７部に変更し、実施例１１の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は８８：１２であり、通気度は７．２ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例１２）
実施例７において、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）を７部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）５３部に変更し、実施例１２の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は１２：８８であり、通気度は２９．８ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例１３）
実施例７において、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）を５部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）５５部に変更し、実施例１３の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は８：９２であり、通気度は３０．３ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例１４）
実施例７において、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）を２部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）５８部に変更し、実施例１４の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は３：９７であり、通気度は３９．７ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例１５）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径４．２μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部に変更し、実施例１５の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は５．６ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例１６）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径７．２μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部に変更し、実施例１６の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は９．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例１７）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１２．７μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部に変更し、実施例１７の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は１９．８ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例１８）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１４．７μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部に変更し、実施例１８の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は２０．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例１９）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１５．３μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部に変更し、実施例１９の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は９．８ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例２０）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１９．８μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部に変更し、実施例２０の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は２４．７ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例２１）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径２４．７μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部に変更し、実施例２１の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、半透膜支持体の通気度は３９．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例２２）
実施例７において、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維１（延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５０℃）、バインダー繊維２（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２３０℃）の配合比率を３４：３４：１２：２０に変更して、実施例２２の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は１４．１ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例２３）
実施例７において、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維１（延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５０℃）、バインダー繊維２（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２３０℃）の配合比率を３４：３４：２２：１０に変更して、実施例２３の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は１２．７ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例２４）
実施例７において、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維１（延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５０℃）、バインダー繊維２（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２３０℃）の配合比率を２４：２４：４７：５に変更して、実施例２４の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は９．７ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（実施例２５）
実施例７において、得られたシートを、加熱金属ロールと樹脂ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度１５０℃、圧力７８５Ｎ／ｃｍ、加工速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で、半透膜塗布面が加熱金属ロールに接触するように熱圧加工した。次いで、同条件で、非塗布面が加熱金属ロールに接触するように熱圧加工し、実施例２５の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の通気度は１４．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例１）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）６０部に変更し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は１００：０であり、通気度は５．２ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例２）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径４．２μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１４．７μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部に変更し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は１００：０であり、通気度は５．１ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例３）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）６０部に変更し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は０：１００であり、通気度は４０．８ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例４）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１５．３μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径２４．７μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部に変更し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は０：１００であり、通気度は４５．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例５）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径２５．４μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部に変更し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は１００：０であり、通気度は４０．８ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例６）
実施例７において、主体繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径３．７μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０部に変更し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は０：１００であり、通気度は５．３ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例７）
実施例７において、得られたシートを２本の加熱金属ロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度１５３℃、圧力１５００Ｎ／ｃｍ、加工速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の通気度は、５．３ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例８）
実施例７において、得られたシートを２本の加熱金属ロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度１４６℃、圧力５００Ｎ／ｃｍ、加工速度２０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の通気度は、４０．２ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例９）
実施例１において、バインダー繊維として、延伸ポリエステル（芯）と非晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維（繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１２２℃）を用い、ヤンキードライヤー温度を１１０℃に変更して、シートを得た。得られたシートを２本の加熱金属ロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度１２０℃、圧力７８５Ｎ／ｃｍ、加工速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、実施例２の半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の通気度は、１１．７ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例１０）
実施例１において、バインダー繊維として、延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維（繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１６３℃）に変更して、シートを得た。得られたシートを２本の加熱金属ロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度１６２℃、圧力７８５Ｎ／ｃｍ、加工速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の通気度は、１３．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例１１）
実施例７において、繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維１（延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５０℃）、バインダー繊維２（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２３０℃）の配合比率を３４：３４：８：２４に変更して、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は１６．２ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例１２）
実施例７において、繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維１（延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５０℃）、バインダー繊維２（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２３０℃）の配合比率を２１：２１：５３：５に変更して、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は９．４ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例１３）
半透膜支持体の半透膜塗布面として、主体繊維（延伸ポリエステル繊維、繊維径１９．２μｍ、繊維長１０ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）を５５：４５の配合比率で水に混合分散し、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵し、円網抄紙機を用いて、乾燥質量で５１ｇ／ｍ^２の湿紙を形成した後、表面温度１２０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、シート１を得た。

次いで、非塗布面として、主体繊維（延伸ポリエステル繊維、繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）を５５：４５の配合比率で水に混合分散し、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵し、円網抄紙機を用いて、乾燥質量で５１ｇ／ｍ^２の湿紙を形成した後、表面温度１２０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、シート２を得た。

シート１とシート２を１層ずつ重ね合わせ、加熱金属ロールとコットンロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度２３０℃、圧力７８５Ｎ／ｃｍ、加工速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で表裏とも熱圧加工し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は４．１ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例１４）
主体繊維（延伸ポリエステル繊維、繊維径２４．８μｍ、繊維長１０ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）を６０：４０の配合比率で水に混合分散し、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵し、円網抄紙機を用いて、乾燥質量で８２ｇ／ｍ^２の湿紙を形成した後、表面温度１２０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、シートを得た。このシートを比較例１３で用いたカレンダー装置を用い、同条件で熱圧加工し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は０：１００であり、通気度は６．４ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例１５）
半透膜支持体の半透膜塗布面として、主体繊維（延伸ポリエステル繊維、繊維径２２．６μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）を６０：４０の配合比率で水に混合分散し、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵した。

次いで、非塗布面として、主体繊維（延伸ポリエステル繊維、繊維径１２．４μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）を６０：４０の配合比率で水に混合分散し、半透膜塗布面用の分散液とは別に、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵した。

傾斜ワイヤー抄紙機と円網抄紙機とのコンビネーションマシンを用いて、半透膜塗布面を傾斜ワイヤー抄紙機で乾燥質量５０ｇ／ｍ^２、非塗布面を円網抄紙機で乾燥質量４０ｇ／ｍ^２となるように抄き合わせ湿紙を形成した後、表面温度１２０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、抄き合わせ坪量９０ｇ／ｍ^２のシートを得た。

得られたシートを、加熱金属ロールと樹脂ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度２２６℃、圧力９８０Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で、半透膜塗布面が加熱金属ロールに接触するように熱圧加工した。次いで、同条件で、非塗布面が加熱金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５６：４４であり、通気度は０．３ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例１６）
主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１２．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）を３０：３０：４０の配合比率で水に混合分散し、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵した。傾斜ワイヤー抄紙機を用いて、乾燥質量で６８ｇ／ｍ^２の湿紙を形成した後、表面温度１２０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、シートを得た。

得られたシートを、加熱金属ロールと樹脂ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度２２５℃、圧力５８８Ｎ／ｃｍ、加工速度２５ｍ／ｍｉｎの条件で、半透膜塗布面が加熱金属ロールに接触するように熱圧加工した。次いで、同条件で、非塗布面が加熱金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は５０：５０であり、通気度は３．４ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例１７）
半透膜支持体の半透膜塗布面として、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径１２．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）を３０：３０：４０の配合比率で水に混合分散し、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵し、円網抄紙機を用いて、乾燥質量で３４ｇ／ｍ^２の湿紙を形成した後、表面温度１２０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、シート１を得た。

次いで、非塗布面として、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル繊維、繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）を６０：４０の配合比率で水に混合分散し、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵し、円網抄紙機を用いて、乾燥質量で３４ｇ／ｍ^２の湿紙を形成した後、表面温度１２０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、シート２を得た。

シート１を加熱金属ロールと樹脂ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度２２０℃、圧力９８０Ｎ／ｃｍ、加工速度５０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工した。次いで、シート１とシート２を重ね合わせ、シート２が加熱金属ロールに接触するように、加熱金属ロール温度２３０℃、圧力１２７４Ｎ／ｃｍ、加工速度４０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は２５：７５であり、通気度は５．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例１８）
実施例１において、繊維の配合を、主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径７．４μｍ、繊維長５ｍｍ）４０部、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１２．５μｍ、繊維長５ｍｍ）４０部、バインダー繊維１（延伸ポリエステル（芯）と結晶性低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１０．０μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１５０℃）２０部に変更して、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は１００：０であり、通気度は１．６ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

（比較例１９）
主体繊維１（延伸ポリエステル繊維、繊維径６．７μｍ、繊維長１０ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル繊維、繊維径１２．４μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維１（延伸ポリエステル（芯）と低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１０．１μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１９１℃）、バインダー繊維２（延伸ポリエステル（芯）と低融点ポリエステル（鞘）の芯鞘型複合繊維、繊維径１４．３μｍ、繊維長５ｍｍ、鞘部融点１０７℃）を２０．４：４０．７：３６．６：２．３の配合比率で水に混合分散し、撹拌装置を有するストックタンクに貯蔵した。傾斜ワイヤー抄紙機を用いて、乾燥質量で７５ｇ／ｍ^２の湿紙を形成した後、表面温度１２０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、シートを得た。

得られたシートを、２本の加熱金属ロールの組み合わせからなるカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール温度２１８℃、圧力７８５Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱圧加工し、半透膜支持体を得た。この半透膜支持体の質量比^※１は１００：０であり、通気度は３．８ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

実施例及び比較例で得られた半透膜支持体に対して、以下の評価を行い、結果を表２に示した。

試験１（厚さ）
ＪＩＳ Ｐ８１１８に準じ、厚さを測定した。

試験２（引張強さ）
各半透膜支持体の流れ方向について、ＪＩＳ Ｐ８１１３に準じ、熱圧加工前後の引張強さを測定した。熱圧加工前の引張強さは、０．１ｋＮ／ｍ以上が実用上の下限であり、０．５ｋＮ／ｍ以上あれば良好である。熱圧加工後の引張強さは、３．０ｋＮ／ｍ以上あれば実用上問題なく、５．０ｋＮ／ｍ以上あれば良好である。

試験３（半透膜滲み込み）
一定のクリアランスを有するコンマコーターを用いて、半透膜支持体の半透膜塗布面にポリスルホン樹脂のＤＭＦ溶液（濃度：２３％、Ｂ型粘度：１２．４ポアズ（２０℃））を塗布し、水洗、乾燥を行い、半透膜支持体の表面にポリスルホン膜を形成させ半透膜を作製し、半透膜の断面ＳＥＭ写真を撮影して、ポリスルホン樹脂の半透膜支持体への滲み込み度合いを評価した。
◎：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の中心付近までしか滲み込んでいない。非常に良好なレベル。
○：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ていない。良好なレベル。
△：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に一部滲み出ている。実用上、使用可能レベル。
×：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ている。実用上、使用不可レベル。

試験４（半透膜接着性）
試験３で作製した半透膜について、作製１日後、半透膜と半透膜支持体とをその界面で剥がれるようにゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで判断した。
◎：半透膜と半透膜支持体の接着性が非常に高く、剥離できない。非常に良好なレベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜と半透膜支持体とが接着はしているが、全体的に剥離しやすい。実用上、下限レベル。
×：半透膜塗布後の水洗又は乾燥工程で剥離が発生する。使用不可レベル。

試験５（幅方向の収縮率）
試験３で作製した半透膜が塗布された半透膜支持体の幅方向の収縮率を以下の式により算出した。幅方向の収縮率は、２％以下が実用上問題なく、１％以下であれば良好であり、０．５％以下であれば特に好ましい。

幅方向の収縮率（％）＝（１−（半透膜塗布後の幅方向の長さ／半透膜塗布前の幅方向の長さ））×１００

試験６（脱塩率、透過水量）
試験３で作製したポリスルホン膜の表面をｍ−フェニレンジアミン２質量％、ラウリル硫酸ナトリウム０．１５質量％を含有した水溶液に３０秒間浸漬した後、ポリスルホン膜をゆっくり引き上げ、ポリスルホン膜表面から余分な水溶液を取り除いた。次いで、トリメシン酸クロライド０．１重量％を含有するｎ−ヘキサン溶液にポリスルホン膜の表面を１０秒間接触させて界面重縮合反応を行わせ、ポリスルホン膜上にポリアミド膜（厚み１μｍ）を形成させ、その後１２０℃に設定された熱風乾燥機中にて３分間乾燥させることにより複合半透膜を得た。

このようにして得られた複合半透膜について、操作圧力１．５ＭＰａ、温度２５℃にて、０．１５質量％、ｐＨ６．５の食塩水を１時間透過させた後、脱塩率、透過流束を測定した。透過液中の塩濃度及び供給液中の塩濃度は、各液の電気伝導度を測定することにより求め、下記式により脱塩率を求めた。脱塩率及び透過水量の数値が大きい方が、性能が優れている。

脱塩率（％）＝（１−（透過液中の溶質濃度／供給液中の溶質濃度））×１００

実施例１〜２５の半透膜支持体は、主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維の２種以上を含有し、バインダー繊維として芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維を１０質量％以上５０質量％以下含有し、該不織布の通気度が５．５〜４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであるので、１０ポアズを超える高粘度の半透膜溶液を用いた場合でも、半透膜滲み込み、半透膜接着性、強度に優れ、半透膜塗工工程における幅方向の収縮率が小さく、実用上優れた特性を示した。

実施例１〜６の比較より、バインダー繊維である芯鞘型複合繊維の鞘部の融点が１４５〜１５５℃である実施例１、４、５は、半透膜塗工後の幅方向の収縮率が小さく、熱圧加工前後の強度が強く、好ましい。実施例１、７の比較より、バインダー繊維として、さらに未延伸ポリエステル繊維を含有する実施例７は、熱圧加工前のシートの強度が強く、取り扱い性に優れる。実施例７、２２〜２４の比較より、バインダー繊維である芯鞘型複合繊維の配合部数が２０質量％以上３５質量％以下である実施例７、２３は、熱圧加工後のシートの強度、半透膜滲み込み、半透膜塗工工程における幅方向の収縮率の全てが小さく、好ましい。

本発明の半透膜支持体は、通気度が５．５〜４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであることを特徴とするが、主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と、１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維の２種以上を併用することにより、通気度のコントロールを行うことができる。実施例７〜１４の比較より、質量比^※１が９０：１０〜１０：９０である実施例７、８、１１、１２は、通気度が７．０〜３０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであり、半透膜滲み込み、半透膜接着性が共に良好であり、好ましい。さらに、実施例７〜２１の比較より、半透膜支持体の通気度が１０．０〜２０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃである実施例７、８、１７は、半透膜滲み込み、半透膜接着性が特に良好であり、好ましい。

これに対し、主体繊維が繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維のみからなる比較例１、２、主体繊維として繊維径４．０μｍを下回る繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維を併用した比較例６は、通気度が５．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃを下回り、半透膜接着性に劣る。主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維を併用しているものの、カレンダー条件を強めることで、通気度を５．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃより小さくした比較例７も、半透膜接着性に劣る。

主体繊維が１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維のみからなる比較例３、４、主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と２５．０μｍを上回る繊維を併用した比較例５は、通気度が４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃを上回り、半透膜滲み込みに劣る。主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維を併用しているものの、カレンダー条件を弱めることで、通気度を４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃより大きくした比較例８は、カレンダー後のシートの強度に劣り、半透膜接着性に劣る。

芯鞘型複合繊維の鞘部の融点が１２５℃を下回る比較例９は、半透膜滲み込み、半透膜塗工後の幅方向の収縮率が高く、脱塩率が劣る。芯鞘型複合繊維の鞘部の融点が１６０℃を上回る比較例１０は、熱圧加工前のシートの強度に劣る。鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維の配合部数が１０部を下回る比較例１１は、カレンダー後のシートの強度に劣り、半透膜接着性に劣る。鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維の配合部数が５０部を上回る比較例１２は、半透膜溶液を塗布した後におけるシートの幅方向の収縮が大きく、脱塩率に劣る。

比較例１３〜１７は、バインダー繊維として未延伸ポリエステル繊維のみを用い、主体繊維径を各種変更している。バインダー繊維として未延伸ポリエステル繊維を用いた場合は、本発明に係わる芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維を用いた場合に比べ、熱圧加工時にかかる温度が高いせいか、通気度が小さくなる傾向が見られる。比較例１３、１５〜１７は、通気度が５．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃを下回り、半透膜接着性に劣る。比較例１４は、主体繊維に繊維径２４．８μｍの繊維を用い、通気度は５．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃを上回っているが、繊維径が太く、半透膜支持体の表面平滑性に劣るせいか、脱塩率に劣る結果となった。

バインダー繊維として、本発明に係わる芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維、あるいは鞘部の融点が異なる２種類の芯鞘型複合繊維を用いているものの、主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維のみを用いた比較例１８及び１９は、通気度が５．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃを下回り、半透膜接着性に劣る。

本発明の半透膜支持体は、海水の淡水化、浄水器、食品の濃縮、廃水処理、血液濾過に代表される医療用、半導体洗浄用の超純水製造、膜分離活性汚泥処理等の分野で利用することができる。

Claims (3)

1. 半透膜支持体の少なくとも一方の面に分離膜を設けて用いる半透膜支持体において、該半透膜支持体が合成繊維からなる主体繊維及びバインダー繊維を主成分として含む不織布であり、主体繊維として繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維の２種以上を含有し、バインダー繊維として芯部がポリエステル繊維であり、かつ鞘部の融点が１２５℃以上１６０℃以下である芯鞘型複合繊維を１０質量％以上５０質量％以下含有し、該不織布の通気度が５．５〜４０．０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであることを特徴とする半透膜支持体。
2. バインダー繊維として、さらに未延伸ポリエステル繊維を含有する請求項１記載の半透膜支持体。
3. 主体繊維として、繊維径４．０μｍ以上１５．０μｍ未満の繊維と１５．０μｍ以上２５．０μｍ以下の繊維との質量比が９０：１０〜１０：９０である請求項１又は２記載の半透膜支持体。