JP2013217203A - オイルジェット - Google Patents

Abstract

【課題】油温に応じて開弁圧が機械的に自動調整されるオイルジェットを提供する。
【解決手段】オイルジェット１００のボディー２には、内燃機関のシリンダブロック６０内のオイル通路６２に開口するオイル供給ポート６と、一方の端部がオイル供給ポート６に連通し他方の端部は閉塞されたシリンダ４と、シリンダ４の側面に開口するオイル噴射ポート１０とが設けられる。シリンダ４にはピストン弁２０が収容される。ピストン弁２０はシリンダ４内に閉区画である差圧室８を形成し、且つ、差圧室８をオイル供給ポート６の側に連通させるオリフィス２２が形成される。ピストン弁２０はバネ１４によってオイル噴射ポート１０を塞ぐ位置に付勢される。さらに、ボディー２には、差圧室８からボディー２の外へオイルを漏出させるリーク孔４２が形成される。
【選択図】図１

Description

本発明は、内燃機関のピストンの冷却に用いられるオイルジェットに関する。

内燃機関のシリンダブロックには加圧されたオイルが流れるオイル通路が形成されている。オイルジェットはこのオイル通路から供給されるオイルをピストンやピストンとシリンダボアとの間に噴射し、それにより高温になったピストンを冷却する装置である。従来一般的に用いられているオイルジェットは、油圧に応じて弁を開閉させる仕組みを有している。具体的には、弁体はバネによって油圧に抗する方向に付勢されており、弁体が油圧により受ける力がバネの力を上回ったときに、弁体が弁座から離れて弁が開くようになっている。油圧は内燃機関の回転数の上昇に応じて増大する一方、回転数が高まるほどピストンの温度も高くなることから、上記仕組みによればピストンが高温になる状況でオイルを噴射してピストンを冷却し、ピストンの温度が高くない状況ではオイルの噴射を停止することで過冷却を防止することができる。

以下の特許文献１に記載されたオイルジェットも、油圧に応じて弁を開閉させる仕組みを備えている。このオイルジェットは、さらに、油温に応じてオイルの噴射量を変化させる仕組みも有している。その仕組みとは、弁の上流に配置された絞り部材である。絞り部材には複数の絞り孔が形成されている。これらの絞り孔を通過する際にはオイルは流動抵抗を受け、その大きさはオイルの粘度が高いほど大きくなる。このため、オイルの温度が低くオイルの粘度が高いときには絞り孔を通過するオイルの流量は少なくなり、オイルの温度が高くオイルの粘度が低いときには絞り孔を通過するオイルの流量は多くなる。このような仕組みにより、油圧の上昇によって弁が開いたとき、それが機関始動直後の冷間時であれば油温が低いことからオイルの噴射量は抑制され、暖機完了後であれば油温の上昇によってオイルの噴射量は増大されることになる。

また、油圧に応じて弁を開閉させる仕組みに加えて油温に応じて弁を開閉させる仕組みを備えたオイルジェットも提案されている。以下の特許文献２に記載されたオイルジェットは、通常のバネで弁を開閉させる第１の機構と形状記憶合金でできたバネで弁を開閉させる第２の機構とを有している。通常のバネを有する第１の機構では、弁体が油圧から受ける力がバネの力を上回ったときに開弁する。一方、形状記憶合金でできたバネを有する第２の機構では、冷間時にはバネが縮まることで閉弁状態になり、温間時にはバネが復元して伸長することで開弁状態になる。このような仕組みによれば、油圧が高くかつオイルの温度が高温の場合にのみ両方の弁が開いてオイルの噴射が行われる。

その他としては、例えば以下の特許文献３に記載されたオイルジェットのように、ソレノイドによって弁体を駆動することによりオイルの噴射と停止を電気的に制御できるものも提案されている。

特開２０１１−０６４１５５号公報 特開２０１１−０１２６５０号公報 特開平０６−０４２３４６号公報

特許文献１，２に記載の各オイルジェットは油圧だけでなく油温によっても作動状態が変化するように構成されている。油温は油圧とともにピストンの温度状態に密接に関連することから、油温にも応じてオイルジェットの作動状態が切り替わる構成によれば、単に油圧に応じて弁が開閉するだけの一般的なオイルジェットに比べて、オイルの噴射によるピストンの冷却をより適切に行うことができると考えられる。

しかしながら、特許文献１，２に記載の各オイルジェットには次に述べるような問題がある。

特許文献１に記載のオイルジェットは、オイルの流路に絞り部材が配置されているため、オイルが絞り部材を通過する際に圧力損失が発生する。油温が高くなってオイルの粘度が低くなれば発生する圧力損失は小さくなるものの、絞り部材が配置されていないオイルジェットに比較すれば圧力損失は大きい。よって、その圧力損失の分だけ、高温時にピストンに噴射されるオイルの噴射量は少なくなってしまう。さらに、油圧が上昇しても油温が十分に高くなるまではオイルの噴射量は抑制されるため、冷間状態の内燃機関が高回転で運転されたような場合には、ピストンが高温になっているにもかかわらず十分な量のオイルが噴射されないおそれがある。

特許文献２に記載のオイルジェットは、通常のバネで弁を開閉させる第１の機構と形状記憶合金でできたバネで弁を開閉させる第２の機構の両方において弁が開くまではオイルは噴射されない。このため、油温は低いが油圧は高い場合、例えば、冷間状態の内燃機関が高回転で運転されたような場合には、ピストン温度が上昇して熱的に厳しい状況になっているにもかかわらずオイルを噴射することができない。

以上述べた問題は、弁が開くときの開弁圧を油温に応じて変化させることで解決することができる。つまり、油温が低いときには開弁圧を高くし、油温が高くなるにつれて開弁圧を低くできれば、特許文献１，２に記載の各オイルジェットで生じているような問題は発生しない。ただし、特許文献３に記載のオイルジェットのように弁の開閉を電気的に操作するのではなく、開弁圧が機械的に自動調整されることが好ましい。そのほうが信頼性とコストの面において有利だからである。

本発明は、このような課題に鑑みてなされたものであり、油温に応じて開弁圧が機械的に自動調整されるオイルジェットを提供することを目的とする。

本発明に係るオイルジェットは少なくともボディー、ピストン弁、及びバネを備えている。ボディーは内燃機関のシリンダブロックに取り付けられるオイルジェットの本体部であって、オイル供給ポート、シリンダ、及びオイル噴射ポートを有している。オイル供給ポートはボディーがシリンダブロックに取り付けられたときにシリンダブロック内のオイル通路に開口するように形成されている。シリンダはその一方の端部がオイル供給ポートに連通し他方の端部は閉塞されている。オイル噴射ポートはシリンダの側面に開口しており、オイルの噴射の向きを調整するオイル噴射ノズルを接続することもできる。ピストン弁はシリンダに収容されてシリンダ内に閉区画を形成する。ピストン弁には閉区画をオイル供給ポートの側に連通させるオリフィスが形成されている。バネはオイル噴射ポートを塞ぐ位置にピストン弁を付勢している。さらに、本発明に係るオイルジェットにおいて、ボディーには、シリンダ内の閉区画からボディーの外へオイルを漏出させるリーク孔が形成されている。

本発明に係るオイルジェットが有する上記の構成によれば、ピストン弁によってオイル噴射ポートが開閉される。ピストン弁には、シリンダブロック内のオイル通路を流れるオイルの圧力が作用すると同時に、それとは逆の方向に、閉区画内のオイルの圧力とバネによる付勢力とが作用する。そして、ピストン弁が閉区画内の油圧から受ける力とバネによる付勢力との合力よりもピストン弁がオイル通路内の油圧から受ける力のほうが大きくなったとき、ピストン弁はオイル通路から供給されるオイルに押されてオイル噴射ポートを塞ぐ位置から移動する。これによりピストン弁は開弁状態になってオイル噴射ポートとオイル供給ポートとが連通し、オイル噴射ポートへオイルが供給されてオイルの噴射が達成される。

閉区画内の油圧は、オリフィスを通って閉区画に流入するオイルの流量と、リーク孔を通って閉区画から漏出するオイルの流量との関係によって変化する。本発明に係るオイルジェットにおいて、オリフィスとリーク孔とは流量を決定する因子において違いがある。流量と圧力との関係がベルヌーイの定理にしたがうオリフィスでは、オイル密度が流量を左右する。より詳しくは、オリフィスを通過してオイル噴射ポート側から閉区画内に流入するオイルの流量はオイル密度の１／２乗に反比例する。一方、ハーゲン・ポアズイユの法則によって流量が決まるリーク孔では、オイル粘度が流量を左右する。より詳しくは、リーク孔を通過してシリンダの閉区画からボディーの外部へ漏出するオイルの流量はオイル粘度に反比例する。ここで重要なことは、オイル密度とオイル粘度とでは油温に対する感度が大きく異なることである。油温の変化に対するオイル密度の変化はほとんどなく、内燃機関におけるオイルの通常温度域においては、オイル密度はほぼ一定とみなすことができる。これに対して、 油温の変化に対するオイル粘度の変化は極めて大きい。オイルの油種にもよるが、冷間時のオイル粘度は暖機後のオイル粘度よりも１０倍以上高い。このため、同一の閉区画内の圧力で比較した場合、オリフィスから閉区画内に流入するオイルの流量は油温によって大きく変化しないものの、リーク孔から漏出するオイルの流量は油温が高くなるほど増大する。リーク孔から漏出するオイルの流量が大きいほど閉区画内の油圧の低下も大きい。

バネの付勢力は一定であることから、ピストン弁を移動させるのに必要なオイル通路内の油圧、すなわち開弁圧は閉区画内の油圧によって決まる。暖機の完了後のように油温が高い場合には、オイル粘度が低いために閉区画内からオイルが漏れやすくなり、結果、閉区画内の圧力が低くなることから開弁圧は低くなる。一方、冷間時のように油温が低い場合には、オイル粘度が高いために閉区画内からオイルが漏れにくく、結果、閉区画内の圧力が高くなることから開弁圧も高くなる。つまり、本発明に係るオイルジェットが有する上記の構成によれば、油温が高いほど開弁圧は低く油温が低いほど開弁圧は高くなるように開弁圧は機械的に自動調整される。

なお、リーク孔の形状としては様々な形状を採ることができる。シリンダの底部から閉区画内に挿入されてピストン弁の移動範囲を制限する柱状のストッパをオイルジェットが備える場合には、ボディーに形成されたストッパを通すための孔とストッパの側面との間にできる隙間によってリーク孔を構成することができる。その場合のリーク孔の形状はストッパの周囲を囲む環状の隙間とすることができる。また、ストッパの頂面或いは側面からボディーの外面に通じる長細孔をリーク孔として形成することもできる。さらに、シリンダの底面或いは側面からボディーの外面に通じる長細孔やスリットをリーク孔として形成することもできる。

上述の通り、本発明に係るオイルジェットによれば、開弁圧を油温に応じて機械的に自動調整することができる。

本発明の実施の形態１に係るオイルジェットの構成を示す縦断面図である。 図１のＡ−Ａ線断面図である。 図１のＢ−Ｂ線断面図である。 本発明の実施の形態１に係るオイルジェットの閉弁時の状態を模式的に示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１に係るオイルジェットの開弁時の状態を模式的に示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１に係るオイルジェットの油温に対する開弁圧の特性を示す図である。 図６中の各領域における作動状態についてまとめて示す表である。 本発明の実施の形態２に係るオイルジェットの構成を模式的に示す縦断面図である。 図８のＣ−Ｃ線断面図である。 リーク孔の本数の変形例を示す図８のＣ−Ｃ線断面図に対応する図である。 リーク孔の形状の変形例を示す図８のＣ−Ｃ線断面図に対応する図である。 リーク孔を形成する位置の変形例を示す図８に対応する図である。 リーク孔を形成する位置の変形例を示す図８に対応する図である。

実施の形態１．
以下、本発明の実施の形態１について図を参照して説明する。

本発明の実施の形態１に係るオイルジェットの構成は図１−図３を用いて説明することができる。図１の縦断面図に示すように、本実施の形態に係るオイルジェット１００は内燃機関のシリンダブロック６０に取り付けられるボディー２を備えている。ボディー２のシリンダブロック６０への取り付けはプレート６４を介して行われる。シリンダブロック６０にはオイルポンプによって加圧されたオイルが流れるオイル通路６２が形成されている。オイルポンプは内燃機関のクランクシャフトから受ける動力によって駆動されるため、内燃機関の回転数が低いときにはオイル通路６２内の油圧は低く、回転数が高くなるにつれてオイル通路６２内の油圧も高くなっていく。ボディー２には、このオイル通路６２に開口するオイル供給ポート６が形成されている。

ボディー２には、オイル供給ポート６を入口とするシリンダ４が形成されている。シリンダ４の径はオイル供給ポート６の径よりも小さくされている。シリンダ４はボディー２を貫通して形成されるが、その出口は後述するホルダー４０によって蓋をされている。これにより、シリンダ４の中には、一方の端部は開放され他方の端部は閉塞された空間が形成されている。シリンダ４の側面で入口の近くには、シリンダ４よりも小径のオイル噴射ポート１０が開口している。ボディー２にはオイル噴射ノズル５０がロウ付けなどによって取り付けられており、オイル噴射ノズル５０に形成されたオイル噴射通路５２がオイル噴射ポート１０に連通されている。オイル噴射ノズル５０の先端は内燃機関のピストンの裏面やピストンとシリンダボアとの間に向けられている。なお、図１にはオイル噴射ノズル５０は一本のみ示されているが、オイル噴射ポート１０をシリンダ４の周方向に複数形成することによって複数本のオイル噴射ノズル５０をボディー２に取り付けることもできる。

シリンダ４にはピストン弁２０とバネ１４が収容されている。シリンダ４の入口にはピストン弁２０とバネ１４をシリンダ４内に封入するためのリング状のカラー１２が取り付けられている。カラー１２の径はオイル供給ポート６の径とほぼ同径であり、カラー１２は圧入によってシリンダ４の入口まで埋め込まれている。バネ１４はコイル状の圧縮バネであってピストン弁２０とシリンダ４の底面との間に配置されている。バネ１４の長さは、ピストン弁２０に油圧が作用していない状態において、ピストン弁２０がオイル噴射ポート１０を塞ぐ位置にくるように調整されている。

また、シリンダ４内には、ピストン弁２０の移動範囲を制限するためのストッパ３２が設けられている。ストッパ３２は円柱形状を有し、シリンダ４の底部からシリンダ４内に突き出ている。シリンダ４の底部はボディー２に埋め込まれたホルダー４０によって形成されている。ホルダー４０にはストッパ３２が一体化されたプラグ３０が嵌め込まれていて、ストッパ３２はホルダー４０に形成された孔よりシリンダ４内に挿入されている。なお、ホルダー４０及びプラグ３０はボディー２とは別ピースではあるが、ボディー２の一部とみなすことができる。

シリンダ４内には、ピストン弁２０とシリンダ４の側面及び底部とによって囲まれた閉区画８が形成されている。ピストン弁２０には、この閉区画８をオイル供給ポート６の側に連通させるオリフィス２２が形成されている。このため、オイルジェット１００をシリンダブロック６０に取り付けたときには閉区画８内にはオリフィス２２を介してオイルが満たされる。ただし、閉区画８の油圧には、次に述べる構成によりオイル通路６２の油圧に対する差圧が発生させられる。以下、この閉区画８を差圧室と称する。

差圧室８の底部はホルダー４０によって形成されているが、ホルダー４０にはストッパ３２を差圧室８内に挿入するための孔が開けられている。その孔とストッパ３２の周面との間にはわずかな隙間４２が作られている。より詳しくは、図２に示すように、ストッパ３２の周囲を囲む環状の隙間４２が作られている。この環状隙間４２は差圧室８内のオイルをボディー２の外へ漏出させるために設けられていて、その流路断面積は差圧室８の断面積に比較すれば格段に小さく形成されている。以下、この環状隙間をリーク孔４２と称する。このようなリーク孔４２がボディー２に形成されることで、差圧室８からボディー２の外へオイルが漏れ出し、それにより差圧室８内の油圧が低下する。つまり、オイル通路６２の油圧と差圧室８の油圧との間に差圧が発生する。

ホルダー４０とプラグ３０との間には、リーク孔４２から漏れ出たオイルを外部へ排出するためのオイル排出室４４が形成されている。オイル排出室４４は、プラグ３０に形成された複数のオイル排出孔３４を介してボディー２の外へ連通されている。図２と図３の比較から分かるように、オイル排出孔３４の総流路断面積はリーク孔４２の流路断面積よりも格段に大きい。このため、リーク孔４２からオイル排出室４４に漏出したオイルは、オイル排出室４４やオイル排出孔３４に充満することなく、オイル排出孔３４を伝って速やかにボディー２の外へ排出される。

次に、本実施の形態に係るオイルジェット１００の動作について図４及び図５を用いて説明する。

本実施の形態に係るオイルジェット１００の構成によれば、ピストン弁２０にはオイル通路６２を流れるオイルの油圧がオイル供給ポート６側から作用する。そして、それと同時に、差圧室８内の油圧とバネ１４による付勢力とが逆方向からピストン弁２０に作用する。前者はピストン弁２０に対して開弁方向の力として作用し、後者は閉弁方向の力として作用する。よって、差圧室８内の油圧による力とバネ１４の付勢力との合力がオイル通路６２内の油圧による力以上になっていれば、図４の模式図に示すように、ピストン弁２０はオイル噴射ポート１０を塞ぐ位置に保持される。つまり、ピストン弁２０は閉弁状態に維持される。

一方、オイル通路６２内の油圧による力が差圧室８内の油圧による力とバネ１４の付勢力との合力よりも大きくなった場合には、図５の模式図に示すように、ピストン弁２０はオイル通路６２から供給されるオイルに押されてオイル噴射ポート１０を塞ぐ位置から移動する。これによりピストン弁２０は開弁状態となってオイル噴射ポート１０とオイル供給ポート６とが連通し、オイル噴射ポート１０へオイルが供給されてオイルノズル５０からのオイル噴射が達成される。なお、図４及び図５には、オイルジェット１００内のオイルの流れを矢印線で示している。

ピストン２０の位置が一定の場合にはバネ１４の付勢力は一定であることから、ピストン弁２０を開弁させるのに必要なオイル通路６２内の油圧は差圧室８内の油圧によって決まる。差圧室８内の油圧は差圧室８に入るオイルの流量と差圧室８から出るオイルの流量との関係によって変化する。差圧室８にはオリフィス２２を通ってオイルが流入するため、その流量Ｑ１は次の式１で表されるようにベルヌーイの定理にしたがう。つまり、オリフィス２２を通過するオイルの流量Ｑ１はオイル通路６２内の油圧Ｐ_M/Gと差圧室８内の油圧Ｐ_INとの差圧の１/２乗に比例し、オイル密度ρの１／２乗に反比例する。なお、式１においてＣは流量係数、Ａはオリフィス２２の流路断面積である。

一方、差圧室８からはリーク孔４２を通ってオイルが漏出するため、その流量Ｑ２は次の式２で表されるようにハーゲン・ポアズイユの法則にしたがう。つまり、リーク孔４２を通過するオイルの流量Ｑ２は差圧室８内の油圧Ｐ_INと大気圧Ｐ_OUTとの差圧に比例し、オイル粘度ηに反比例する。なお、式２においてＢは係数である。

上記の２つの式から分かるように、オリフィス２２を通過するオイルの流量にはオイル密度が影響するが、リーク孔４２を通過するオイルの流量にはオイル粘度が影響する。オイル密度とオイル粘度はともに油温の影響は受けるものの、その感度は大きく異なる。具体的には、油温の変化に対するオイル密度の変化はほとんどなく、冷間時から暖機の完了までの温度域においてオイル密度はほぼ一定である。一方、油温の変化に対するオイル粘度の変化は極めて大きく、冷間時のオイル粘度は暖機後のオイル粘度よりも２０倍ほど高い。

このような油温に対するオイル密度とオイル粘度の各特性により、オリフィス２２から差圧室８内に流入するオイルの流量は油温によって大きく変化しないものの、リーク孔４２から漏出するオイルの流量は油温が高くなるほど増大する。リーク孔４２から漏出するオイルの流量が大きいほど差圧室８内の油圧は低下し、ピストン弁２０を開弁させるのに必要なオイル通路６２内の油圧、すなわち開弁圧は低下する。よって、暖機完了後のように油温が高い場合には、リーク孔４２からオイルが漏れやすいために開弁圧は低く、冷間時のように油温が低い場合には、リーク孔４２からオイルが漏れにくいために開弁圧は高くなる。

図６では、本実施の形態に係るオイルジェット１００の開弁圧−油温特性が縦軸に油圧をとり横軸に油温をとったグラフで表されている。このグラフに示すように、本実施の形態に係るオイルジェット１００によれば、開弁圧は油温が高いほど低く油温が低いほど高くなるように機械的に自動調整される。なお、図６のグラフでは、オイルジェット１００の作動領域が油温と油圧とによって４つの領域に分けられている。以下、各作動領域におけるオイルジェット１００の動作とそれによる効果について図７の表を参照して説明する。

作動領域（１）は低油温低油圧領域である。油圧は内燃機関の回転数に応じて変化することから、作動領域（１）は低油温低回転領域とも言える。低油温時はオイル粘度が高いため、オリフィス２２を通過して差圧室８に流入したオイルはリーク孔４２から漏れにくい。したがって、差圧室８の油圧が高くなってピストン弁２０の開弁圧は高くなる。すると、オイル通路６２内の油圧が低い低回転域ではピストン弁２０が開弁せず、オイルジェット１００によるオイル噴射は行われない。内燃機関が作動領域（１）にある場合、内燃機関のピストンの温度は低いためにオイルによる冷却は必要としない。むしろ、オイル噴射の停止によってピストンの過冷却を防止することができる。

作動領域（２）は低油温高油圧領域、すなわち、低油温高回転領域である。冷間状態の内燃機関が高回転で運転される状況がこの領域に該当し、ピストンの温度は冷却が必要な程度まで上昇する。本実施の形態に係るオイルジェット１００によれば、この作動領域（２）では、オイル通路６２内の油圧が開弁圧を上回ったときにピストン弁２０が開弁し、オイルジェット１００によるオイル噴射が行われる。これにより、高温になったピストンを効果的に冷却することができる。

作動領域（３）は高油温低油圧領域、すなわち、高油温低回転領域である。高油温時はオイル粘度が低いため、オリフィス２２を通過して差圧室８に流入したオイルはリーク孔４２から漏れやすい。したがって、差圧室８の油圧が低くなってピストン弁２０の開弁圧は低くなる。しかし、低回転域ではオイル通路６２内の油圧も低いためにピストン弁２０は開弁せず、オイルジェット１００によるオイル噴射は行われない。内燃機関が作動領域（３）にある場合、油温は高いものの、回転数が低いためにピストンの温度はあまり上昇しない。よって、オイルによるピストンの冷却は必要とせず、むしろ、オイル噴射の停止によってピストンの過冷却を防止することができる。

作動領域（４）は高油温高油圧領域、すなわち、高油温高回転領域である。この作動領域（４）では、オイル通路６２内の油圧は高くなる一方、オイル粘度の低下によりリーク孔４２からオイルが漏れやすくなってピストン弁２０の開弁圧は低くなる。このため、ピストン弁２０は容易に開弁してオイルジェット１００によるオイル噴射が行われ、高温になったピストンは効果的に冷却される。

以上のように、本実施の形態に係るオイルジェット１００によれば、内燃機関のピストンの冷却が必要な作動領域ではオイル噴射を確実に実行し、ピストンの冷却が不要な作動領域ではオイル噴射を確実に停止することができる。さらに、本実施の形態に係るオイルジェット１００によれば、万が一故障が生じたときでも、具体的にはピストン弁２０を動作させるバネ１４が壊れた場合であっても、必要なオイル噴射は確実に行うことができる。バネ１４は開弁を防ぐ方向にピストン弁２０を付勢しているので、バネ１４が壊れた場合にはその付勢力がなくなり、ピストン弁２０はより低い油圧によって開弁するようになる。これによればピストンに対するオイルの噴射は確実に行われるので、オイルジェット１００の故障によってピストンの焼つきなどの不具合が発生することは防止される。

実施の形態２．
次に、本発明の実施の形態２について図を参照して説明する。

本発明の実施の形態２に係るオイルジェット２００の構成は図８及び図９を用いて説明することができる。図８及び図９では、図１に示す実施の形態１に係るオイルジェット１００と同じ構成或いは機能を有する要素には同じ符号を付している。本実施の形態に係るオイルジェット２００と実施の形態１に係るオイルジェット１００との相違点は差圧室８からボディー２の外へオイルを漏出させるリーク孔の形状である。本実施の形態に係るオイルジェット２００では、図８及び図９に示すように、シリンダ４の底面からボディー２の外面に通じる長細孔が形成され、それがリーク孔８０として機能するようになっている。リーク孔８０の流路断面積は差圧室８の断面積に比較すれば格段に小さく形成されている。このように形成されたリーク孔８０から漏出するオイルの流量は、前述の式２で表されるようにオイル粘度に反比例する。なお、本実施の形態に係るオイルジェット２００では、ストッパ７２が一体化されたプラグ７０がボディー２に形成されたシリンダ４の出口に嵌め込まれ、プラグ７０によってシリンダ４の底部が形成されている。

長細孔であるリーク孔８０から漏出するオイルの流量は油温が低いときには少なく、油温が高いときには多くなる。このため、油温が低いほど差圧室８内の油圧は高くなって開弁圧も高くなり、油温が高いほど差圧室８内の油圧は低くなって開弁圧も低くなる。つまり、本実施の形態に係るオイルジェット２００によれば、実施の形態１と同様に、開弁圧は油温に応じて機械的に自動調整される。

その他．
以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明は上述の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。例えば、次のように変形して実施することができる。

実施の形態２において、長細孔であるリーク孔８０の本数は１本には限定されない。例えば図１０に示すようにリーク孔８０を２本形成してもよいし、より多くの本数のリーク孔８０を形成してもよい。リーク孔８０の本数は、オリフィス２２の流路断面積や差圧室８の容積などを踏まえて所望の開弁圧−油温特性が得られる本数に決定すればよい。

実施の形態２におけるリーク孔の形状は長細孔からスリットに変更することもできる。つまり、図１１に示すようなスリットをリーク孔８２とすることもできる。このようなスリット状のリーク孔８２であっても、そのスリット長や幅を適宜に設定することによってリーク孔８２から漏出するオイルの流量を適宜に調整することができる。また、長細孔状のリーク孔と同様、スリット状のリーク孔８２も複数形成することができる。

さらに、実施の形態２におけるリーク孔の位置はシリンダ４の底面から別の位置に移すこともできる。例えば図１２に示すオイルジェット３００のように、ストッパ７２の頂面からボディー２の外面に通じるリーク孔８４を形成することができる。この場合のリーク孔８４の形状は長細孔であることが好ましい。また、図１３に示すオイルジェット４００のように、シリンダ４の側面からボディー２の外面に通じるリーク孔８６を形成することもできる。この場合のリーク孔８６の形状は長細孔でもよいしスリットでもよい。

２ ボディー
４ シリンダ
６ オイル供給ポート
８ 差圧室（閉区画）
１０ オイル噴射ポート
１２ カラー
１４ バネ
２０ ピストン弁
２２ オリフィス
３０ プラグ
３２ ストッパ
３４ オイル排出孔
４０ ホルダー
４２ リーク孔（環状隙間）
４４ オイル排出室
５０ オイル噴射ノズル
５２ オイル噴射通路
６０ シリンダブロック
６２ オイル通路
７０ プラグ
７２ ストッパ
８０，８４，８６ リーク孔（長細孔）
８２ リーク孔（スリット）
１００，２００，３００，４００ オイルジェット

Claims (6)

1. 内燃機関のシリンダブロック内のオイル通路に開口するオイル供給ポートと、一方の端部が前記オイル供給ポートに連通し他方の端部は閉塞されたシリンダと、前記シリンダの側面に開口するオイル噴射ポートとを有するボディーと、
   前記シリンダに収容されて前記シリンダ内に閉区画を形成し、且つ、前記閉区画を前記オイル供給ポートの側に連通させるオリフィスを備えるピストン弁と、
   前記オイル噴射ポートを塞ぐ位置に前記ピストン弁を付勢するバネとを備え、
   前記ボディーには、前記閉区画から前記ボディーの外へオイルを漏出させるリーク孔が形成されていることを特徴とするオイルジェット。
2. 前記シリンダの底部から前記閉区画内に挿入され、前記ピストン弁の移動範囲を制限する柱状のストッパをさらに備え、
   前記リーク孔は前記ボディーに形成された前記ストッパを通すための孔と前記ストッパの側面との間にできた隙間であることを特徴とする請求項１に記載のオイルジェット。
3. 前記隙間は前記ストッパの周囲を囲む環状の隙間であることを特徴とする請求項２に記載のオイルジェット。
4. 前記リーク孔は前記シリンダの底面或いは側面から前記ボディーの外面に通じる長細孔であることを特徴とする請求項１に記載のオイルジェット。
5. 前記シリンダの底部から前記閉区画内に突き出して前記ピストン弁の移動範囲を制限する柱状のストッパをさらに備え、
   前記リーク孔は前記ストッパの頂面から前記ボディーの外面に通じる長細孔であることを特徴とする請求項１に記載のオイルジェット。
6. 前記リーク孔は前記シリンダの底面或いは側面から前記ボディーの外面に通じるスリットであることを特徴とする請求項１に記載のオイルジェット。

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