JP2013136824A - 方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】鋼板の表面または内部に、局所的に格子欠陥密度が高い領域を形成して、磁区を細分化させた電磁鋼板について、マイクロビッカース硬度計で測定した上記高格子欠陥密度領域の硬度を、他の領域の硬度と同等またはそれ以下とする。
【選択図】図5
Description
しかしながら、特許文献2に示されるような被膜張力の向上方法は、付与する歪みが弾性域近傍と小さく、また張力は地鉄の表層のみにかかっているため、十分に鉄損を低減することができない。
例えば、特許文献3には、電子ビーム照射によってW17/50が0.8W/kgを下回る鉄損を有する電磁鋼板の製造方法が開示されており、電子ビーム照射は極めて有用な低鉄損化手法であることが分かる。
また、特許文献4には、レーザ照射によって、鉄損を低減する方法が開示されている。
例えば、特許文献5には、レーザ照射などによって鋼板に生じる硬化領域が、磁壁移動を妨害して、ヒステリシス損を高くすると報告されている。
また、照射部の硬化量が大きいほど、被照射材に照射面側が凹形状となる反りが顕著になる傾向がある。これは、硬化量が大きいほど、より大きな残留応力が生じるためと考えられる。
その結果、被照射材を選別することによって、従来よりも低い照射エネルギで、十分な低鉄損化を達成することが可能になることの知見を得た。
また、照射エネルギを低くできるので、照射による鋼板の硬化量が格段に小さくなり、変圧器騒音も低減することが判明した。
さらに、本発明者らは、照射時間の長時間化や、熱線・光線・粒子線照射の手法としてFeよりも質量の小さい荷電粒子を照射すること、あるいは、鋼板上の熱線・光線・粒子線照射部の平均走査速度を30m/s以下とするによって、鉄損および騒音をさらに低減できることの知見を得た 。
[低鉄損化に有利な素材特性の選別]
本発明者らは、磁区細分化処理後の磁気特性(渦電流損およびヒステリシス損)が、処理前の鉄損に影響されることを見出した。
すなわち、図1に示すように、照射後の渦電流損We17/50は、照射前の渦電流損We17/50が低いほど低くなり、また図2に示すように、照射後のヒステリシス損Wh17/50は、照射前のヒステリシス損Wh17/50が低いほど低くなる。ここで、渦電流損We17/50は、全鉄損W17/50からヒステリシス損Wh17/50を引いた値であり、各データの試料の化学組成、被膜張力は同等である。また、ここでの磁区細分化手法は、Arプラズマ炎照射によるもので、照射条件は同じである。
上記の結果から、照射後の鉄損を低減するためには、照射前の渦電流損およびヒステリシス損の両者を低減することが重要であることが分かる。
したがって、照射後の鉄損を低減するために、照射前にヒステリシス損が低く、渦電流損が高い方が有利なのか、逆にヒステリシス損が高く、渦電流損が低い方が有利なのかは、これまで不明であった。
照射後鉄損=照射後ヒステリシス損+照射後渦電流損
≒0.71×照射前ヒステリシス損+0.11+0.15×照射前渦電流損+0.31
≒0.71×照射前ヒステリシス損+0.11+0.15(−0.56×照射前ヒステリシス損+0.71)+0.31
≒0.62×照射前ヒステリシス損+0.57
また、上記の結果は、プラズマ炎照射法を用いた場合の結果であるが、レーザ照射や電子ビーム照射においても同様に、照射前ヒステリシス損が低いほど、照射後の全鉄損が低くなる傾向が認められた。
(1) 照射前の鉄損が同等な場合、全鉄損に対するヒステリシス損比が小さい方が、同一のエネルギを照射した場合に、鉄損を低くすることができる、
(2) 照射前後の鉄損が同じであっても、照射前の全鉄損に対するヒステリシス損比が小さい方が、少ない照射エネルギで渦電流損を低減させることができるため、照射によって鋼板に導入する格子欠陥の量を少なく、さらに照射部の硬化を抑制することができるため、照射後のヒステリシス損と騒音を低くすることができる
ことを明らかにした。
また、本発明者らは、表1に示すとおり、熱線・光線・粒子線照射方法として、Feよりも質量の小さい荷電粒子を使用することによって、照射後のヒステリシス損をさらに低減できることを見出した。
この詳細な理由は不明であるが、荷電粒子は鋼板内部への侵入深さが、レーザに比較して大きいために、鋼板内部の影響領域は板厚方向に広く分散するようになる結果、局所的な、過度に格子欠陥密度の高い領域が少なくなるためと考えられる。例えば、加速電圧:150kVの場合、電子侵入深さは、Archard, Kanaya and Okayama のモデルによれば、41μmと見積もられるが、これは板厚が0.23mmの場合、板厚の18%と大きい。また、プラズマ炎、電子ビーム照射は、レーザ照射に比較して、照射部の被膜・地鉄溶融が少ないことが発明者らの実験で明らかになっており、凝固時に生成する格子欠陥の導入や、被膜からの不純物元素の混入が少なくなることが影響している可能性も考えられる。
鋼板内部の局所的な、過度に格子欠陥密度の高い領域を減少させる方法として、単位時間当たりの照射エネルギが低い熱線・光線・粒子線を長時間照射する方法が考えられる。この場合、照射する熱線・光線・粒子線のエネルギは、照射中に、照射表面から鋼中に拡散するため、より照射面から板厚方向に離れた領域まで鋼が高温化し、磁区細分化効果が高まる。また、単位時間あたりの照射エネルギが過度に高く、照射時間が短い場合に確認できるような、照射部の局所的な高温化による過大な変形も抑制される。
なお、ここでいう同等とは、非照射部の硬度測定データ10点平均値と、照射部の硬度測定データ10点平均値の差(≧0)、すなわち照射による硬度上昇分が非照射部の硬度測定データ10点の標準偏差の1/2に比較して小さいことを言う。
従来技術に見られるように、硬度増加が認められる場合には、熱線・光線・粒子線を照射することによって生じる格子欠陥として、ヒステリシス損を増大させるような欠陥(例えば、高密度転位など)が多いため、鉄損の劣化作用がある一方で、本発明に示す格子欠陥の導入手法では、わずかに導入された可動転位が、照射部の変形抵抗を減少させることなどの理由によって、硬度が低減したものと考えられる。なお、可動転位の導入が母材の強度を下げるという報告が非特許文献4になされている。
本発明は、上記の知見に立脚して完成されたものである。
1.鋼板の表面または内部に、局所的に格子欠陥密度が高い領域を形成して、磁区を細分化させた電磁鋼板において、マイクロビッカース硬度計で測定した上記高格子欠陥密度領域の硬度が、他の領域の硬度と同等またはそれ以下であることを特徴とする方向性電磁鋼板。
従って、本発明によれば、鉄損の低減により、変圧器におけるエネルギ使用効率の向上のみならず、騒音の抑制も併せて達成できるので、産業上極めて有用である。
[被照射材]
本発明は、方向性電磁鋼板に適用され、鋼板としては、地鉄の上に絶縁被膜などのコーティングを備えていても、いなくてもいずれでも良い。
ここで、図5のデータは、照射前全鉄損W17/50が0.75〜0.96W/kg、照射前B8が1.880〜1.950T、被膜張力が15〜16MPaの範囲であり、照射は電子ビームで行った。
特に、全鉄損に対するヒステリシス損の割合が35%未満である場合には、照射エネルギをわずかに低減することによって、0.70W/kg以下の低鉄損と40dBA以下の低騒音を両立することが可能となる。
一方、全鉄損に対するヒステリシス損の割合が35%より大きい場合、鉄損が0.70W/kg以下となる照射条件はあるものの、照射部の硬度が高くなって、騒音が40dBAよりも大きくなってしまう。また、全鉄損に対するヒステリシス損の割合が45%以上の場合には、鉄損が0.80W/kg超になってしまう。
本発明は、熱線・光線・粒子線照射によって、鋼板に局所的な格子欠陥領域を形成し、磁区を細分化させることによって、低鉄損化を図るものであるが、その方法は、主にプラズマ炎照射、レーザ照射、電子ビーム照射など、鋼板に局所的に、熱線・光線・粒子線を照射できるものであれば良い。
格子欠陥領域の形成に際しては、熱線・光線・粒子線照射部を、鋼板の幅端部からもう一方の幅端部まで、その方向が鋼板の圧延直角方向から30°以内の角度になるように、鋼板表面を走査させる。この走査は、直線状であっても良いし、波形などの規則的なパタンを有する曲線状であっても良い。
また、照射を要する材料の幅が広すぎる場合には、複数の照射源を用いて照射しても良い。
特に電子ビーム照射などの場合には、走査線に沿って、照射時間が、図7に示すように、長時間(s1)、短時間(s2)を繰り返すようにして行うことが多い。この繰り返しの距離周期(以下、ドットピッチという)は、0.5mm以下とすることが好ましい。通常、s2はs1に対して十分短く無視できる(パルスレーザ照射の場合は、s2=0である)ため、s1の逆数を照射周波数として良い。ドットピッチが0.5mmより大きい場合には、十分なエネルギが照射される面積が減少し、十分な磁区細分化効果が得られない。
一方、走査が遅い場合、鋼板上で熱線・光線・粒子線が照射されている時間が長くなるため、照射中に、照射した熱線・光線・粒子線のエネルギが照射表面から鋼中に拡散し、より照射面から板厚方向に離れた領域まで鋼が高温化する。この場合、走査が速く、短時間で急激に高温化する条件で照射した場合にしばしば見られる照射部の地鉄溶融と、それに伴う照射部の過度の高転位密度領域の形成も抑制される。したがって、走査は遅い方が良く、特に30m/s以下にすると、上記効果が得られやすい。
なお、その他、照射エネルギ、ビーム径、またプラズマ炎照射の場合にはノズル径などは、WD、トーチ先端と鋼板間の距離、真空度などの条件によって調整範囲、適正値が異なるため、従来知見に基づき適宜調整をすれば良い。
熱線・光線・粒子線照射部の硬化の定量化は、例えば、ビッカース硬度を測定することによって行う。本発明でいう硬度とは、地鉄の硬度を指す。
一般に、レーザやプラズマ炎などは、張力コートや酸化物被膜が表面に付いている鋼板表面に照射するが、照射によって、被膜に応力がかかったり、一部の被膜が蒸発・溶融したりすることがある。そのため、被膜の硬度が、照射部近傍と、それ以外で異なる可能性があり、各点の硬度比較により、地鉄の硬度を直接比較することができない。さらに、被膜は多くの場合、脆性を有することから、通常延性材料の硬度を測定するビッカース硬度試験に適さない。JIS Z 2244においても、測定試料表面に酸化物などの異物がないことを規定している。
硬度は、測定データのばらつきを考慮して十分なデータを平均して求める。また、圧痕の2方向の対角線長さの比(≧1)が1.5以上のときや、対角線長さが不明瞭な場合には、再測定を行った。
また、硬度測定に使用する試料のサイズは、結晶粒径よりも十分大きいサイズであることが望ましいと考えられ、少なくとも照射後の硬度測定部近傍に、剪断などによる歪の影響がないようにした。
圧延方向:280mm、圧延直角方向:100mmの試料を用い、JIS C 2556に準拠した単板磁気試験装置による磁気測定(磁束密度B8、全鉄損W17/50の測定)を行った。なお、測定値はエプスタイン測定換算値で示した。また、同じ試料について、直流磁化(0.01Hz以下)で、磁束最大値:1.7T、最小値:−1.7TのヒステリシスB−Hループの測定を行い、このB−Hループ1周期から求めた鉄損をヒステリシス損とした。渦電流損は、直流磁化測定により得られたヒステリシス損を全鉄損から差し引くことで、算出した。
圧延方向:280mm、圧延直角方向:100mmの試料を水平面に置き、水平面からの試料位置をレーザ変位計で測定し、熱線・光線・粒子線照射後の最大反りを、処理前の最大反りで引いた値を反りとした。
騒音は、三相三脚の積み鉄心型の変圧器を模擬した、モデルトランス変圧器を用いて評価を行った。図8に示すように、モデルトランス変圧器の外形:500mm角、幅:100mmの鋼板で構成される。鋼板を、図8に示す形状に斜角切断し、積み厚:約15mm、鉄心重量:約20kgとなるように、0.23mm厚鋼板では70枚、0.27mm厚鋼板では60枚、0.20mm厚鋼板では80枚積層する。本測定では、斜角剪断した試料の長手方向が圧延方向となるようにした。積層方法は2枚重ねの5段ステップラップ積みとした。具体的には、中央の脚部材(形状B)として、対称の部材(B−1)1種と、非対称の部材(B−2,B−3)2種の計3種(実際には、非対称部材(B−2,B−3を裏返すことで都合5種)を用い、実際の積み方は例えば「B−3」「B−2」「B−1」「B−2反転」「B−3反転」の順に積む。
鉄心は平面上に平積みし、さらにベークライト製の押さえ板で約0.1MPaの加重で挟み込いで、固定した。三相は120°位相をずらして励磁を行い、磁束密度:1.7Tにおいて、騒音測定を行った。騒音は、鉄心表面より20cm離れた位置(2箇所)にてマイクで測定し、Aスケール補正を行ったdBA単位で表す。
本発明の方向性電磁鋼板の素材は、被照射材として上述したとおりであるが、素材の成分組成としては以下の元素が挙げられる。
Si:2.0〜8.0質量%
Siは、鋼の電気抵抗を高め、鉄損を改善するのに有効な元素であるが、含有量が2.0質量%に満たないと十分な鉄損低減効果が達成できず、一方8.0質量%を超えると加工性が著しく低下し、また磁束密度も低下するため、Si量は2.0〜8.0質量%の範囲とすることが好ましい。
Cは、熱延板組織の改善のために添加を行うが、最終製品では磁気時効の起こらない50質量ppm以下までCを低減することが好ましい。
Mnは、熱間加工性を良好にする上で必要な元素であるが、含有量が0.005質量%未満ではその添加効果に乏しく、一方1.0質量%を超えると製品板の磁束密度が低下するため、Mn量は0.005〜1.0質量%の範囲とすることが好ましい。
Ni:0.03〜1.50質量%、Sn:0.01〜1.50質量%、Sb:0.005〜1.50質量%、Cu:0.03〜3.0質量%、P:0.03〜0.50質量%、Mo:0.005〜0.10質量%およびCr:0.03〜1.50質量%のうちから選んだ少なくとも1種
Niは、熱延板組織を改善して磁気特性を向上させるために有用な元素である。しかしながら、含有量が0.03質量%未満では磁気特性の向上効果が小さく、一方1.50質量%を超えると二次再結晶が不安定になり磁気特性が劣化する。そのため、Ni量は0.03〜1.50質量%の範囲とするのが好ましい。
また、Sn,Sb,Cu,P,MoおよびCrはそれぞれ、磁気特性の向上に有用な元素であるが、いずれも上記した各成分の下限に満たないと磁気特性の向上効果が小さく、一方上記した各成分の上限量を超えると二次再結晶粒の発達が阻害されるため、それぞれ上記の範囲で含有させることが好ましい。
なお、上記成分以外の残部は、製造工程において混入する不可避的不純物およびFeである。
熱線・光線・粒子線により格子欠陥を導入する手法として、レーザ照射、電子ビーム照射、また比較としてボールペン、ナイフによる罫書きを用いた。各照射および罫書きに際しては、レーザ照射部、電子ビーム照射部、ボールペン先端部、ナイフ先端部を鋼板の圧延直角方向に、全幅にわたって直線状に走査させた。ここで、レーザでは、連続照射(ドットピッチ:0)またはパルス照射(パルス間隔:0.3mm)、走査速度:10m/s、圧延方向の繰返し間隔は5mmあるいは3.5mmとした。また電子ビームでは、ドットピッチが0.3mm、照射周波数は100kHz、走査速度は30m/sまたは4m/s、圧延方向の繰返し間隔は5mmあるいは3.5mmとした。また、ボールペン罫書きは、ゼブラ株式会社製のN5000に50gの分銅を載せて行い、ナイフ罫書きは、手力にて適当な荷重で行った。レーザは、連続照射の場合はファイバーレーザ、パルス照射の場合はYAGレーザを用い、前者は波長:1070nm、後者は波長:1064nmとした。電子ビームは、加速電圧40kV以上、収束コイル中心から被照射材までの最短距離(WD)が700mm、加工室の圧力は2Pa以下とした。
硬度は、熱線、光線、粒子線照射による照射痕、罫書き痕近傍の領域で測定した。照射痕が明瞭で無い場合は、照射の前に予め鋼板表面に油性ペンなどで線を記入しておけば、熱照射された部分の線が気化して消失するので、照射部を特定することができる。ペンの影響は小さいと考えられるが、気になる場合には、照射エネルギを少し強めにして照射テストを行い、照射痕位置を予め特定しておけば良い。また、硬度測定は、照射痕、罫書き痕中心からの圧延方向距離Xが0.50mm以下の領域で行い、各X(0,0.05,0.07,0.13,0.25,0.50mm)で、10点の測定を行い、その平均値を硬度測定値とした。以下、この10点平均硬度を単に「硬度」と称する。なお、磁区細分化手法、熱線・光線・粒子線の照射条件によっては、照射部、罫書き部に大きな凹凸が生じることがあるが、その部分の硬度測定は行っていない。また、熱線・光線・粒子線非照射部の硬度は、照射痕、罫書き痕から2mm離れた位置の硬度とした。
なお、表中照射痕近傍の最大硬度とは、照射痕、罫書き痕中心からの圧延方向距離Xが0.50mm以内の領域で測定した硬度の最大値である。
また、0.70W/kg、40dBAを下回った上記鋼板の多くは、熱線・光線・粒子線非照射部の硬度に対する照射部の硬度増加が、10点測定の標準偏差に比較して十分小さいため、熱線・光線・粒子線非照射部硬度と照射部の硬度に有意差があるとは認められない。すなわち、照射部に硬度増加が認められない。なお、その他一部の試料については、照射によって硬度の減少が認められた。
一方、パルスレーザ照射の場合は、特にNo.15、16の試料に見られるように、照射によるヒステリシス損の増大が高く、照射部の硬度上昇が非常に大きいことが分かる。
また、No.16に示されるように、全鉄損に対するヒステリシス損の割合が35%より大きい鋼板であっても、鉄損が0.70W/kgを切ることが可能である。しかし、十分な磁区細分化をするために、高いエネルギを鋼板に照射するため、照射部の硬度、試料の反り、騒音が大きくなってしまう。
No.7,8,13の比較およびNo.3,14の比較に見られるように、電子ビーム照射材は、レーザ照射材に比較して、鉄損−騒音のバランスに優れている。
No.22と23の比較に見られるように、低速走査の方が、鉄損−騒音バランスが良い。
これに対し、ボールペンや、ナイフによって鋼板表面に罫書き線を入れて、磁区細分化する手法では、十分な鉄損低減効果がないばかりか、ナイフ罫書きの場合には、罫書き部の硬度上昇量が大きく、ヒステリシス損が高くなる。
また、No.26,27に見られるように、照射前に、全鉄損に対するヒステリシス損の割合が45%以下である鋼板に、照射部に硬度増加を生じないよう熱線・光線・粒子線を照射することによって、0.80W/kg、45dBAを下回らせることができる。
なお、No.28〜30は板厚が0.20mmの鋼板、その他は板厚が0.23mmの鋼板である。
Claims (4)
- 鋼板の表面または内部に、局所的に格子欠陥密度が高い領域を形成して、磁区を細分化させた電磁鋼板において、マイクロビッカース硬度計で測定した上記高格子欠陥密度領域の硬度が、他の領域の硬度と同等またはそれ以下であることを特徴とする方向性電磁鋼板。
- 全鉄損に対するヒステリシス損の比率が45%未満である鋼板に対して、圧延直角方向から30°以内の角度の方向に、圧延方向に10mm以下の周期的な間隔をもって、熱線、光線または粒子線を照射することを特徴とする、請求項1に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
- 粒子線の照射が、Feよりも質量の小さい電荷粒子の照射であることを特徴とする請求項2に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
- 熱線、光線または粒子線の照射を、鋼板上における照射部平均走査速度が30m/s以下の条件で行うことを特徴とする請求項2または3に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
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