CN100402673C

CN100402673C - 磁特性良好的方向性电磁钢板及其制造方法

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Publication number: CN100402673C
Application number: CNB2004800071919A
Authority: CN
Inventors: 坂井辰彦; 滨村秀行; 滨田直也
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2003-03-19
Filing date: 2004-03-05
Publication date: 2008-07-16
Anticipated expiration: 2024-03-05
Also published as: WO2004083465A1; EP1607487B1; KR20050115285A; RU2005132223A; RU2301839C2; US20060169362A1; JP4510757B2; EP1607487A1; CN1761764A; KR100676936B1; EP1607487A4; JPWO2004083465A1; US7442260B2

Abstract

本发明提供一种通过被高度聚光的激光束的扫描照射，极力降低铁损的方向性电磁钢板及其制造方法，是将TEM₀₀模式的、振荡波长λ为1.07≤λ≤2.10μm的连续振荡光纤维激光，相对于钢板的轧制方向大致垂直、并且以大致一定的间隔扫描照射，从而改善了磁特性的方向性电磁钢板及其制造方法，照射光束的轧制方向聚光直径d(mm)、激光束的扫描线速度V(mm/s)、激光器的平均输出P(W)、形成的照射痕迹宽度或闭合磁畴宽度W1(mm)、照射痕迹的轧制方向间隔P1(mm)在以下的范围内。0＜d≤0.20；0.001≤P/V≤0.012；0＜W1≤0.20；1.5≤P1≤11.0 。

Description

磁特性良好的方向性电磁钢板及其制造方法

技术领域

本发明涉及磁特性良好的方向性电磁钢板及其制造方法。

背景技术

易磁化轴沿着轧制方向相一致的方向性电磁钢板作为变压器铁心材料被使用。作为方向性电磁钢板的制造方法，在特公平6-19112号公报中公开了通过YAG激光照射，导入与轧制方向基本垂直、并且在轧制方向上具有周期性的线状的应变(变形)，降低铁损的方法。该方法的原理，是利用以由激光束的扫描照射引起的表面应变为起因而形成的闭合磁畴细分180°磁畴壁间隔，特别地使异常涡流损耗降低的原理，被称为磁畴控制。

以往，就该技术而言公开了各种各样的方法，例如，在特开平6-57333号公报中公开了使用脉冲振荡CO₂激光的方法，另外，在上述特公平6-19112号公报中公开了使用连续振荡YAG激光，规定了射束直径、能量、扫描速度等，并且不会产生表面照射痕迹的方法。任何一种方法都公开了通过将照射条件限定在某个特定的范围内来提高铁损改善效果的情况，以供现在实用。但是，人们对变压器铁心的铁损降低的需求依然很高，期望高效率地制造铁损更低的电磁钢板的方法。

铁损主要是传统涡流损耗、异常涡流损耗、以及磁滞损耗的合计。传统涡流损耗是大体由板厚决定的损耗，根据激光磁畴控制而变化的损耗是异常涡流损耗和磁滞损耗。由激光磁畴控制付与的闭合磁畴对180°磁畴壁间隔细分，使异常涡流损耗降低，但另一方面却成为使磁滞损耗增加的主要原因。因而沿着轧制方向形成尽可能狭窄的闭合磁畴的方法，磁滞损耗的增加减少，并且合计的铁损降低。但是，如果闭合磁畴过于狭窄，则磁畴细化效果变小，其结果如特公平6-19112号公报所述那样，存在有如下问题，即，在使用YAG激光的情况下，当使射束直径极小化时即便调整激光束的扫描线速度或激光能量也不能得到良好的铁损改善效果。

发明内容

本发明所要解决的技术问题在于提供通过被极小聚光(高度聚光)的激光束的扫描照射，极力降低了铁损的方向性电磁钢板及其制造方法，其主旨如下。

(1)它是通过连续振荡激光束的扫描照射，相对于钢板的轧制方向大概垂直、并且以大概一定的间隔形成线状的闭合磁畴，从而改善了铁损特性的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，激光是在垂直于光束传播方向的剖面内的激光光强度分布在光轴中心附近具有最大强度的TEM₀₀模式，照射光束的轧制方向聚光直径d(mm)、激光束的扫描线速度V(mm/s)、激光器的平均输出P(W)在以下的范围内：

0＜d≤0.2；0.001≤P/V≤0.012。

(2)如(1)所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，前述d、V、P在以下的范围内：

0.010≤d≤0.10；0.001≤P/V≤0.008。

(3)如(1)所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，前述d、V、P在以下的范围内：

0.010＜d≤0.060；0.002≤P/V≤0.006。

(4)如(1)所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，前述d、V、P在以下的范围内：

0.010＜d＜0.040；0.002≤P/V≤0.006。

(5)如(1)～(4)的任意一项所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，当将照射激光束形状的轧制方向直径设为d，将与其正交的方向的直径设为dc，将激光器平均输出设为P时，用Ip＝P/(d×dc)定义瞬时能量密度Ip(kW/mm²)，Ip的范围是0＜Ip≤100kW/mm²。

(6)如(1)～(4)的任意一项所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，前述激光器装置，是由振荡波长λ为1.07≤λ≤2.10μm的连续振荡光纤维激光器装置得到的。

(7)如(6)所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，前述激光器装置，是平均输出10W或其以上的连续振荡光纤维激光器。

(8)它是通过激光束的扫描照射，相对于钢板的轧制方向大概垂直、并且以大概一定的间隔形成线状的闭合磁畴，从而改善了铁损特性的方向性电磁钢板，其特征在于，激光束照射痕迹及/或线状闭合磁畴的轧制方向宽度W1为0＜W1≤0.2mm。

(9)如(8)所述的磁特性良好的方向性电磁钢板，其特征在于，激光束照射痕迹及/或线状闭合磁畴的宽度W1为0.01≤W1≤0.1mm。

(10)如(8)所述的磁特性良好的方向性电磁钢板，其特征在于，激光束照射痕迹及/或线状闭合磁畴的宽度W1为0.01≤W1≤0.04mm。

(11)如(8)～(10)的任意一项所述的磁特性良好的方向性电磁钢板，其特征在于，激光束线状照射痕迹及/或线状闭合磁畴的轧制方向间隔P1为1.5≤P1≤11.0mm。

(12)如(8)～(10)的任意一项所述的磁特性良好的方向性电磁钢板，其特征在于，激光束线状照射痕迹及/或线状闭合磁畴的轧制方向间隔P1为3.0≤P1≤7.0mm。

附图说明

图1是展示铁损改善率的能量和扫描速度的比率参数依存性的图。

图2是本发明的激光照射方法的说明图。

图3是TEM₀₀模式的模式图。

图4是多模的模式图。

图5是展示本发明的范围内的由TEM₀₀模式的光束聚光照射带来的钢板表面附近的温度分布计算结果的图。

图6(a)是展示在本发明的范围内，由P/V较高时的TEM₀₀模式的光束聚光照射带来的钢板表面附近的温度分布计算结果。

图6(b)是图6(a)的激光照射条件下的钢板的剖面规察照片。

图7是展示由多模的光束聚光照射带来的钢板表面附近的温度分布计算结果的图。

图8是展示对图5以及图7的温度分布计算结果比较在光束中心的深度方向的温度变化的结果的图。

图9(a)是本发明的具有代表性的激光照射痕迹的表面光学显微镜照片，图9(b)是磁畴结构的SEM照片。

图10是展示铁损改善率和P/V的关系的图。

图11是展示以照射痕迹宽近似的W1和铁损改善率的关系的图。

图12是展示照射痕迹的轧制方向间隔P1和铁损改善率的关系的图。

图13是展示Ip和涂层后的层间电流的关系的图。

具体实施方式

以下，用实施例说明本发明的效果和该效果发现的理由。

图2是本发明的激光束的照射方法的说明图。激光束1从图未示的光纤维激光器装置输出。光纤维激光器是以半导体激光器为激励源而光纤芯自身发光的激光装置，振荡光束直径由光纤芯直径限制。

可是，从激光谐振腔输出的激光束，是具有由波长、介质的直径、谐振腔镜的曲率等决定的各种强度分布的光束模式的重合。这些各模式用次数不同的高斯模式表示，在谐振腔内的可振荡(激发)的光束剖面越大，越能振荡到高次的模式。一般的YAG激光等由于可同时振荡这多个模式，因此被称为多模光束。图4中展示了典型的多模光束的强度分布。

另一方面，在使用光纤维激光器的情况下，通过使用光纤芯直径为0.01mm左右的单模纤维，限制可振荡的模式，能够很容易地实现在最低次数的单一模式振荡。该模式大致相当于基本高斯分布，一般被称为TEM₀₀模式。TEM₀₀模式如图3所示，是在光轴中心具有最大强度的高斯分布，在对该光束进行聚光时，在聚光点也具有相同的强度分布。

作为表示光束的模式的指标，一般采用光束品质因子M²，TEM₀₀模式的M²理论计算值是1.0，随着成为高次模式，M²增加。用上述的单模光纤维激光器得到的光束的M²是1.1或其以下，大致是理想的TEM₀₀模式。一般的多模YAG激光等的M²值是20或其以上。因而，所谓本发明中所采用的激光束的TEM₀₀模式，包括强度分布大致是高斯分布的模式，M²值相当于2或其以下。

在本发明的一个实施例中，将从光纤维激光器装置输出的TEM₀₀模式的激光束1，如图2所示那样使用扫描镜2和fθ透镜3沿着方向性电磁钢板4的X方向扫描照射。再者，X方向是大概垂直于方向性电磁钢板的轧制方向的方向。在聚光点的光束直径d大约是0.05mm。光束直径用含有激光能量的86％的光束直径定义。光束的扫描线速度V是3000～16000mm/s。激光器平均输出固定在32W。另外，轧制方向的照射间隔P1是5mm。

由于考虑到由激光照射而产生的应变依赖于向钢板表面的投入能量密度，因此本发明者们，在光束的扫描照射法中着眼于作为与投入能量密度成比例的参数的激光器平均输出P(W＝J/s)和扫描速度V(mm/s)的比率P/V(J/mm)。图1是研究本实施例中的P/V和铁损改善率的关系的实验结果。铁损改善率η是根据激光照射前后的铁损值W_17/50(W/kg)由以下的数式定义的。

η＝{(激光照射前的W_17/50-激光照射后的W_17/50)/激光照射前的W_17/50}×100(％)

在此W_17/50是在磁场强度1.7T、频率50Hz下的铁损值。在本实施例中使用的方向性电磁钢板样品的板厚是0.23mm，激光照射前的W_17/50的范围是0.85～0.90W/kg。

根据图1可知，在TEM₀₀模式、聚光直径d是0.05mm的时候，在P/V是0.0065J/mm或其以下的范围，即扫描线速度V超过5000mm/s的高速扫描条件下，铁损改善率特别地增加，得到超过8％的较高的值。另一方面，在该聚光直径下，在P/V的值在0.0065J/mm或其以上，扫描速度在5000mm/s或其以下的条件下，铁损改善率具有降低的倾向。仔细观察该条件下的钢板表面，结果判明激光照射部熔融·再凝固。被认为是由于在该再凝固部产生有过大的拉伸应力，因此磁滞损耗显著增大的结果。

因而，根据本发明的方法，即便是在以往即使调整激光器平均输出和扫描速度铁损特性也劣化的0.05mm左右的极小聚光光束直径的区域内，也可以得到良好的铁损特性。进而由于在比使用了同等水平的极小聚光光束直径的以往技术(特公平06-19112号公报)中所公开的认为最适合的条件还要低的能量范围内，或者在高速的扫描速度范围内，得到了超过以往的铁损改善率，因此不仅是特性良好，还可以高效率地实现高速工艺。

用本发明的方法得到这样良好的特性和效率的理由，可认为如下所述。

磁畴控制的理想，是以在轧制方向上狭窄的闭合磁畴抑制磁滞损耗的增加，并且使该狭窄的闭合磁畴具有能使180°磁畴充分细化的强度。虽然闭合磁畴的来源是由激光照射得到的应变，但本发明者们认为应变起因于钢板表面附近的温度分布，特别是依赖于应该到达的温度和温度梯度。进而考虑到激光照射部的温度的空间分布受激光束的空间强度分布影响。于是考虑光束模式，通过热传导模拟来推定在扫描照射连续波激光时的稳定状态下的激光照射部的温度分布。这里的计算参数是光束模式、激光器平均输出P、扫描线速度V。

图5是相当于本发明的条件的TEM₀₀模式、聚光直径d为0.05mm、平均输出为32W、扫描线速度为8000mm/s下的温度分布计算结果。再者，坐标x、y、z相当于图2所示的坐标。图6(a)，是扫描线速度V＝4000mm/s、P/V＝0.008的条件下的温度分布计算结果。另外，其他的条件和图5相同。另外，图6(b)是用该实验条件得到的钢板样品的剖面观察照片，在表面可以看到熔融部分。图7是多模的情况下的计算结果，其他的条件和图3相同，在表面可以看到熔融部分。另外图8是对图5与图7的计算结果比较光束中心的深度方向的温度变化后的结果。

通过图5与图7的比较，以及图8，即便聚光直径相同，TEM₀₀模式的情况与多模的情况相比，等温线的间隔较窄，温度分布的梯度较大。进而推测出600℃水平的高温部的浸透深度也较深，高温部集中在光束中心附近。根据本发明者们的实验，了解到当将经过激光磁畴控制的钢板用500℃或其以上的温度进行消除应力退火处理时，磁畴控制效果也消失。因而认为在激光照射时，必须经过该温度以上的温度经历，并推定该温度区域的等温线影响闭合磁畴形状。另外由于考虑到温度梯度越陡峭，应变量越大，因此在TEM₀₀的情况下，在狭窄区域形成较强的应变。其结果，与使用一般的多模的情况相比，在使用TEM₀₀模式的本发明中，即便是极小聚光光束，也能够在狭窄并且较深的空间内得到磁畴细化充分的闭合磁畴强度，因此是首次可以实现理想的磁畴控制的发明。

另一方面，通过增加能量，或者降低扫描速度，P/V增加，从而如图6所示出现表面温度超过作为钢板的熔点的1600℃的部位。该预测结果和由实验得到的样品的熔融剖面相比高度一致，再结合其他的计算结果，显示出该温度分布的预测精度较高。可以认为当这样出现熔融部时，如前述那样在熔融部的再凝固过程中产生较大的拉伸应力，并且这形成非常大范围的应变，即闭合磁畴。其结果，由于磁滞损耗开始增大，因此整体的铁损特性倾向于劣化。

根据以上的考察，本发明者们详细地实验探讨了通过极小光束聚光形成狭窄闭合磁畴、从而可得到良好的铁损特性的聚光直径、或者闭合磁畴宽度、以及能量、扫描线速度的范围。图10是使照射光束的轧制方向直径d从0.010mm到0.200mm发生各种变化，研究铁损改善率和P/V的关系的结果。在此轧制方向的照射间隔P1是5mm。通过该结果，明白了在TEM₀₀模式下在d以及P/V的较大的范围内看到铁损的改善的情况。判明了特别是在d较小的情况下，用更低的P/V可以得到较高的改善率的情况。可得到较高的改善率的，是在0＜d≤0.20mm的范围内，0.001≤P/V≤0.012J/mm。进而，作为d的上限优选限定在0.1、0.08、0.06、0.04、0.03、0.02mm，作为下限优选限定在0.005、0.010mm，由此可以得到更高的铁损改善率。在与P/V的组合中，更优选为通过在0.010≤d≤0.10mm的范围内限定为0.001≤P/V≤0.008J/mm，或者在0.010＜d≤0.060mm的范围内限定为0.002≤P/V≤0.006J/mm，从而得到更高的铁损改善率。之所以用较狭窄的激光束聚光直径得到较高的铁损改善，可以认为是如之前所述磁滞损耗的增加受到抑制的效果。

另外，上述的各d的范围中的、P/V的最适合的范围如下说明。即，对于下限，是为了投入足够闭合磁畴形成的能量所必需的值，另一方面，对于上限，是能量密度变得过大并且不会发生显著的表面熔融的值。例如，在光束直径较小的范围内，虽然由于成为更局部的热分布因而改善效果变高，但为了避免表面熔融，最好将P/V抑制在更小的范围内。

再者，用显微镜以及磁畴观察用SEM详细地观察用本发明的条件范围制造的方向性电磁钢板的激光照射部的结果，可知形成有与照射光束直径d大体一致的照射痕迹和闭合磁畴宽度W1。在图9中展示了照射光束直径d是0.015mm时的照射痕迹的显微镜观察照片，以及由磁畴SEM得到的闭合磁畴观察照片。因而，光束直径d和闭合磁畴宽度W1大体一致。图11，是将照射痕迹宽度假定为闭合磁畴的轧制方向宽度W1，并汇总各W1下的最高改善率的结果。在W1的范围不到0.2mm，特别是在0.01到0.1mm的范围内可得到高改善率。作为W1的下限值优选为0.005mm，更优选为0.010mm，作为上限值，优选为0.1mm，更优选为0.04mm。

如以上说明那样，发现在将激光束高度聚光的情况下，只要限定激光束的模式、能量和扫描速度条件，就能得到较高的铁损改善效果。另外，能够得到该良好的特性的能量、扫描速度范围，如果在以往技术所限定的范围中则不适当，更低的能量、高速区域才最适合。

进而判明了照射痕迹的轧制方向间隔P1也对改善率有影响。图12是W1＝0.015mm，将P/V固定在0.0030，使P1从1.5变化到13mm时的改善率变化。当P1在1.5mm或其以下而过窄时，虽然由各闭合磁畴带来的磁滞损耗增加量较少，但在钢板整体上形成的线状闭合磁畴的数量大幅度增加，因此整个磁滞损耗增加，从而铁损劣化。另一方面，当P1超过11mm而过宽时，由于180°磁畴的细化效果减少，因此铁损特性还是劣化。因而，P1的范围最好是从1.5mm到11mm的范围。进而，3.0≤P1≤7.0mm的范围比较不依赖于P1，可得到最高的改善效果。

其次，对作为本发明的制造方法使用光纤维激光器的理由进行说明。

在本发明的实施例中使用的光纤维激光器是在石英纤维的芯部注入了Yb(镱)的装置，通过使用了半导体激光器的激励而振荡，其振荡波长为1.07～1.10μm。光纤维激光器的第一个特征是，波长在以往电磁钢板的磁畴控制中一直被使用的YAG激光波长1.06μm和CO₂激光波长10.6μm之间。

另外光纤维激光器的振荡模式如前述，近似于单模，光束品质因子M²值接近理论极限的1。这与一般的YAG激光的M²值为20或其以上的情况相比，是非常良好的性能。

激光束M²值越小，或者波长越短，就显示出越高的聚光性。在此，激光束的可聚光的最小直径dm，用以下的数式表示，其中将波长设为λ、将聚光透镜的焦距设为f、将向透镜入射的光束直径设为D。

dm＝M²×(4/π)×f×λ/D

因而，与M²值较大的YAG激光和波长λ较长的CO₂激光相比，光纤维激光可实现更极小聚光，这是磁畴控制中的光纤维激光器的第二个特征。

鉴于以上的两个特征，本发明者们研制成了以使用光纤维激光器为特征的发明。即，方向性电磁钢板的表面被陶瓷状的涂层覆盖，注意到了该涂层的激光波长吸收特性在从1μm到10μm波段的长波长侧吸收率上升的情况。因而在使用波长比YAG激光更长的Yb掺杂光纤维激光的情况下，激光能量的向钢板的吸收量增加，可实现更有效的磁畴控制。另外，由于聚光性能较高，因此适合于形成了作为本发明的特征的W1＜0.2mm的极小闭合磁畴的方向性电磁钢板的制造法。另外，与CO₂激光相比，虽然波长吸收特性不好，但在波长较长的CO₂激光的情况下，很难在实用上稳定地得到聚光直径0.2mm，因此与使用CO₂激光的情况相比，还是非常有利的。因而，对于工业上实施本发明，通过使用光纤维激光器，可以稳定且有效地制造具有所希望的特性的电磁钢板。

另外，作为光纤维激光器的种类，在芯中掺杂了Er(铒)的光纤维激光器振荡波长在1.55μm附近，掺杂了Tm(铥)的光纤维激光器振荡波长在1.70～2.10μm，使用任意一种光纤维激光器的方法，根据前述的理由都属于本发明的方法。

另外，在本发明的方法中，虽然很容易得到高输出的TEM₀₀模式的激光束的光纤维激光器是最适合的，但只要是可得到与TEM₀₀近似的模式，并且钢板表面的波长吸收特性较高的激光器装置，也可以使用于本发明。

再者，在本发明的实施例中展示了光束聚光形状是直径d的圆形的情况，但正如前述的说明中所写的那样，由于理想的磁畴控制所必要的条件是闭合磁畴的轧制方向宽度较狭窄，因此只要轧制方向光束直径d在本发明的范围内，即便光束扫描方向直径与d不同也没关系。例如，也可以是将光束扫描方向的光束直径延长为比d长的椭圆光束，其结果是在钢板的表面不产生激光照射痕迹的方法也包括在本发明内。

但是，本发明的激光照射法与通常相比中心附近的光束强度较高，因此根据情况不同有可能在激光照射后的表面产生凹凸。于是，必须对照射光束的形状加以研究，以免在激光照射部上产生凹凸。之所以这样，是因为当将电磁钢板层叠而用于层叠变压器时，如果在钢板上有凹凸，就会给层间的电绝缘性带来影响。通常，为了使电绝缘性更可靠，在激光照射后的工序中，在表面进行绝缘涂层，但如果在表面上产生了凹凸，用该涂层也不能确保充分的绝缘性。

于是，本发明者们探讨了使激光照射后的表面大致平坦，并且得到较高的层间绝缘性的激光照射方法。其结果发现，虽然某种程度地依赖于激光器平均输出P和光束扫描速度V，但能够通过由平均输出P和射束剖面面积决定的瞬时能量密度Ip控制层间的绝缘性。在此，如果将激光器平均输出设为P，将轧制方向光束直径设为d，将与d正交的光束直径设为dc，则Ip是如下的数式。

Ip＝P/(d×dc)[kW/mm²]

绝缘性通过测定涂层后的层间电流来评价。图13是Ip和涂层后的层间电流的关系，是在相同的Ip下变更扫描速度V，然后研究层间电流的结果。作为涂层后的层间电流值，只要在200mA或其以下，就可以用于层叠变压器。根据结果，虽然受V的不同所影响，但只要Ip小于130kW/mm²，优选为100kW/mm²或其以下，更优选为70kW/mm²或其以下，则层间电流就会被抑制在200mA或其以下。由于Ip是左右激光照射时的钢板表面的瞬时的蒸发现象的主要原因，因此可以认为是决定表面状态、特别是表面的凹凸的主要原因。因而，在本发明的方法中，通过将Ip抑制在100kW/mm²或其以下，可以制造铁损特性和层间绝缘性都良好的电磁钢板。例如，在d＝0.015mm、P＝150W时，通过将聚光光束形状设定为dc优选为0.127mm或其以上的椭圆，可得到良好的绝缘性。

对激光器平均输出P进行说明。在本发明中，如前述那样规定了P/V的范围。因而，当激光器平均输出P变小时，板宽方向光束扫描速度V也必须成比例地缩小。可是，本发明中的电磁钢板的磁畴控制工序的实用方法，例如在特公平6-19112号公报所公开的那样，对激光束进行时间分割而周期性地照射钢板。这时，当整个钢板速度变快时，为了将轧制方向的照射间隔P1保持为一定，该照射周期t(sec)就要变短。在该周期期间可扫描的范围Wc为扫描速度和周期t的积。因而，当激光器平均输出较小时，V也变小，其结果，Wc也变窄。即，当激光器平均输出较小时，每1台激光器的可处理的宽度变窄。

例如，当考虑钢板的板宽是1000mm、线速度是30mpm左右的实用的连续处理工序时，在平均输出10W或其以下的激光器的情况下，每1台激光器的可处理的宽度极端狭窄到10mm左右，必需的激光器台数便超过100台。因而激光器输出最好是在10W或其以上。具体地说，可以是20W、30W、40W、50W、100W、200W、300W、500W、800W、1kW、2kW、3kW、5kW、10kW、20kW、50kW等各种激光器。

工业上的可利用性

本发明，可以提供通过被极小聚光的激光束的扫描照射而极力降低铁损的方向性电磁钢板。

Claims

1.一种磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，它是通过连续振荡激光束的扫描照射，相对于钢板的轧制方向垂直、并且以一定的间隔形成线状的闭合磁畴，从而改善了铁损特性的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，激光为在垂直于光束传播方向的剖面内的激光光强度分布在光轴中心附近具有最大强度的TEM₀₀模式，且照射光束的轧制方向聚光直径d(mm)、激光束的扫描线速度V(mm/s)、激光器的平均输出P(W)在以下的范围内。

0＜d≤0.2

0.001≤P/V≤0.012

2.如权利要求1所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，前述d、V、P在以下的范围内。

0.010≤d≤0.10

0.001≤P/V≤0.008

3.如权利要求1所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，前述d、V、P在以下的范围内。

0.010＜d≤0.060

0.002≤P/V≤0.006

4.如权利要求1所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，前述d、V、P在以下的范围内。

0.010＜d＜0.040

0.002≤P/V≤0.006

5.如权利要求1～4的任意一项所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，当将照射激光束形状的轧制方向直径设为d，将与其正交的方向的直径设为dc，将激光器平均输出设为P时，用Ip＝P/(d×dc)定义瞬时能量密度Ip(kW/mm²)，Ip的范围为0＜Ip≤100kW/mm²。

6.如权利要求1～4的任意一项所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，前述激光器装置，是由振荡波长λ为1.07≤λ≤2.10μm的连续振荡光纤维激光器装置形成的。

7.如权利要求6所述的磁特性良好的方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，前述激光器装置，是平均输出10W或其以上的连续振荡光纤维激光器。

8.一种磁特性良好的方向性电磁钢板，它是通过在垂直于光束传播方向的剖面内的激光光强度分布在光轴中心附近具有最大强度的TEM₀₀模式的激光束的扫描照射，相对于钢板的轧制方向垂直，并且以一定的间隔形成线状的闭合磁畴，从而改善了铁损特性的方向性电磁钢板，其特征在于，激光束照射痕迹及/或线状闭合磁畴的轧制方向宽度W1为0＜W1≤0.2mm。

9.如权利要求8所述的磁特性良好的方向性电磁钢板，其特征在于，激光束照射痕迹及/或线状闭合磁畴的宽度W1为0.01≤W1≤0.1mm。

10.如权利要求8所述的磁特性良好的方向性电磁钢板，其特征在于，激光束照射痕迹及/或线状闭合磁畴的宽度W1为0.01≤W1≤0.04mm。

11.如权利要求8～10的任意一项所述的磁特性良好的方向性电磁钢板，其特征在于，激光束线状照射痕迹及/或线状闭合磁畴的轧制方向间隔P1为1.5≤P1≤11.0mm。

12.如权利要求8～10的任意一项所述的磁特性良好的方向性电磁钢板，其特征在于，激光束线状照射痕迹及/或线状闭合磁畴的轧制方向间隔P1为3.0≤P1≤7.0mm。