JP2013038701A - 車両用警報装置 - Google Patents

Abstract

【課題】ＢＴＬ方式のパワーアンプにおいて、警報音発生の応答性を高めつつ、警報音停止時のポップ音の発生を抑えられる車両用警報装置の提供。
【解決手段】警報装置２４は第１出力信号を出力する第１オペアンプ７０と第２出力信号を出力する第２オペアンプ７２とを有する。信号発生回路９０は静電容量部９４と静電容量部９４の充電時と放電時とで抵抗値が変化する抵抗部９２とを有しミュート作動信号及びミュート解除信号の入力により電圧信号をトランジスタＴｒａに入力する。トランジスタＴｒａはミュート解除時の電圧信号の入力で電圧信号の電圧変化時間に合わせて基準電圧を徐々に上昇させ、ミュート作動時の電圧信号の入力で電圧信号の電圧変化時間に合わせて基準電圧を徐々に下降させる。抵抗部９２の抵抗値はミュート解除信号への切替り時の電圧信号の変化時間がミュート作動信号への切替り時の電圧信号の変化時間よりも長くなるように設定される。
【選択図】図２

Description

本発明は、車両の状態を音声によって警報する車両用警報装置に関する。

車両の状態を音声によって警報する警報装置において、車両状態に応じた音声信号をアンプによって増幅し、増幅した音声信号をスピーカから警報音として発生させる車両用警報装置が知られている。

ここで、音声信号をアンプによって増幅させる装置の一形態として、ＢＴＬ（Ｂａｌａｎｃｅｄ Ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ Ｌｅｓｓ、又はｂｒｉｄｇｅ Ｔｉｅｄ ｌｏａｄ）方式のパワーアンプが知られている。ＢＴＬ方式のパワーアンプは、二つのオペアンプを有する。このパワーアンプでは、第１オペアンプは、第１オペアンプに入力される音声信号と基準電圧とによって、当該音声信号を反転増幅し、スピーカの一方の端子に入力する。そして、第２オペアンプは、第２オペアンプに入力される第１オペアンプによって反転増幅された信号と基準信号とによって、その反転増幅された信号を反転増幅し、スピーカの他方の端子に入力する。このようにして音声信号を増幅することによれば、ダイナミックレンジを大幅に拡大することができる。この形態のパワーアンプは、例えば特許文献１等に開示されている。

特開平１１−１３６０４８号公報

ここで、上記従来技術のＢＴＬ方式のパワーアンプにおいて、スピーカからの音声を発生する必要がないときに、基準電圧の各オペアンプへの入力を停止して、スピーカからノイズが発生するのを抑制するミュート機能を備えるパワーアンプが知られている。このミュート機能を有するパワーアンプによれば、スピーカから音声を発生する必要がないときに、基準電圧の各オペアンプへの入力を停止するので、各パワーアンプから出力信号が出力されず、スピーカの両端子に電圧が作用しないため、スピーカよりノイズが発生するのを抑制できる。

ところが、スピーカから音声を発生させる際に、各オペアンプを作動させるべく、基準電圧を各オペアンプに供給すると、各オペアンプから出力される出力信号の電圧に差が生じてしまう（この差を差電圧という）。この差電圧に起因して、スピーカから衝撃性の異音（以下、ポップ音という）が発生することがある。なお、ポップ音は、差電圧の大きさに応じて大きくなる。また、この差電圧は、安定して基準電圧が各オペアンプに入力されている状態から、各オペアンプへの基準電圧をカットする場合にも発生する。

この差電圧は、各オペアンプに入力される基準電圧の変化が急激なほど大きくなることが分かっており、一般的に、コンデンサ等により、各オペアンプに対して徐々に基準電圧を変化させることにより、差電圧の発生を抑制している。これによれば、警報音を消音してからパワーアンプがミュート状態となる際のポップ音を極力小さくすることができる。よって、警報音消音時にポップ音の発生することによるユーザへの違和感を抑制することができる。

しかし、この基準電圧の変化を緩やかにするほど、警報音の消音時、ポップ音の発生を極力小さくすることができるものの、各オペアンプのミュート状態からミュート解除状態に至るまでの時間が長くなるという問題が発生する。

ここで、車両用警報装置から警報される警報音には、ユーザに対して緊急性の高いものが含まれている。このような車両用警報装置に、上述したような機構を備えるパワーアンプを採用し、ポップ音の発生を抑制させるべく、基準電圧の変化を緩やかにすると、緊急性の高い警報音の発生が遅れるおそれがある。

本発明は、上述の問題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、ＢＴＬ方式のパワーアンプにおいて、警報音発生の応答性を高めつつ、警報音停止時のポップ音の発生を抑えることができる車両用警報装置を提供することにある。

上記目的を達成するために、所定電圧を有する基準電圧を発生する基準電圧発生回路と、
基準電圧と音声信号とが入力され、基準電圧に対して音声信号を反転増幅した第１出力信号を出力する第１オペアンプと、
基準電圧と第１出力信号とが入力され、基準電圧に対して第１出力信号を反転増幅した第２出力信号を出力する第２オペアンプと、
一対の端子を有し、一対の端子の一方の端子に第１出力信号が入力され、他方の端子に第２出力信号が入力されることにより音声を発生するスピーカと、
スピーカからの音声発生を停止するためのミュート作動信号、及びスピーカからの音声発生を許容するためのミュート解除信号が入力されることにより、ミュート作動信号及びミュート解除信号に対応する電圧を有する電圧信号を出力する信号発生回路であって、ミュート作動信号からミュート解除信号に切り替わることにより充放電の一方を行い、ミュート解除信号からミュート作動信号に切り替わることにより充放電の他方を行う静電容量部、及び静電容量部に直列接続され、静電容量部の充電時と放電時とで抵抗値が変化する抵抗部を有し、ミュート解除信号が入力されたとき、充放電の一方が行われることにより、静電容量部の電圧がミュート解除信号に対応する電圧へ徐々に変化するとともに、ミュート作動信号が入力されたとき、充放電の他方が行われることにより、静電容量部の電圧がミュート作動信号に対応する電圧へ徐々に変化する電圧信号を出力する信号発生回路と、
ミュート解除信号に対応する電圧まで徐々に変化する電圧信号が入力されると、ミュート解除信号に対応する電圧に変化するまでの変化時間に合わせて、所定電圧まで基準電圧を徐々に上昇させ、ミュート作動信号に対応する電圧まで徐々に変化する電圧信号が入力されると、ミュート作動信号に対応する電圧に変化するまでの変化時間に合わせて、基準電圧を所定電圧から徐々に下降させるように基準電圧発生回路を制御する制御素子と、を備え、
ミュート解除信号に対応する電圧まで徐々に変化する電圧信号の電圧の変化時間が、ミュート作動信号に対応する電圧まで徐々に変化する電圧信号の電圧の変化時間よりも長くなるように抵抗部の抵抗値が設定されていることを特徴としている。

この発明によれば、ミュート作動信号及びミュート解除信号に対応する電圧を有する電圧信号を出力する信号発生回路は、ミュート作動信号からミュート解除信号に切り替わることにより充放電の一方を行い、ミュート解除信号からミュート作動信号に切り替わることにより充放電の他方を行う静電容量部、及び静電容量部に直列接続され、静電容量部の充電時と放電時とで抵抗値が変化する抵抗部を有している。これによれば、信号発生回路は、所謂遅延回路として機能する。

遅延回路として機能する信号発生回路は、ミュート作動信号からミュート解除信号に切り替わり、ミュート解除が行われる際、静電容量部において充放電の一方が行われ、その静電容量部の電圧を用いて、ミュート解除信号に対応する電圧へ徐々に変化する電圧信号を出力する。なお、このときの電圧の変化時間は、静電容量部の静電容量と抵抗部の抵抗値との時定数によって決まる。

ミュート解除が行われるとき、上述電圧信号が制御素子に入力されると、制御素子は、基準電圧発生回路を制御して、ミュート解除信号に対応の電圧に変化するまでの変化時間に合わせて、基準電圧を所定電圧まで徐々に上昇させる。このとき、第１、第２オペアンプのそれぞれから出力される第１、第２出力信号は、基準電圧の上昇に合わせて徐々に上昇するので、これらの出力信号の差電圧の発生が抑えられ、ミュート解除の際のポップ音の発生が抑えられる。

また、信号発生回路は、ミュート解除信号からミュート作動信号に切り替わり、ミュート作動が行われる際、静電容量部において充放電の他方が行われ、その静電容量部の電圧を用いて、ミュート作動信号に対応する電圧へ徐々に変化する電圧信号を出力する。なお、このときの電圧の変化時間は、静電容量部の静電容量と抵抗部の抵抗値との時定数によって決まる。

ミュート作動が行われるとき、上述電圧信号が制御素子に入力されると、制御素子は、基準電圧発生回路を制御して、ミュート解除信号に対応の電圧からミュート作動信号に対応の電圧に変化するまでの変化時間に合わせて、基準電圧を所定電圧から徐々に下降させる。このとき、第１、第２オペアンプのそれぞれから出力される第１、第２出力信号は、基準電圧の下降に合わせて徐々に下降するので、これらの出力信号の差電圧の発生が抑えられ、ミュート作動の際のポップ音の発生が抑えられる。

以上により、この発明によれば、ミュート解除の際、及びミュート作動の際の両場面において、スピーカからのポップ音の発生を抑制することができる。

加えて、この発明では、電圧信号を出力する信号発生回路の抵抗部の抵抗値は、ミュート解除信号に切り替わり、静電容量部の充放電の一方が行われるときの電圧信号の電圧の変化時間が、ミュート作動信号に切り替わり、静電容量部の充放電の他方が行われるときの電圧信号の電圧の変化時間よりも長くなるように設定されている。

このように抵抗値が設定されているので、ミュート作動が行われる際の電圧信号の電圧の変化時間は、ミュート解除が行われる際の電圧信号の電圧の変化時間よりも長くなる。したがって、基準電圧の所定電圧からの下降の時間は、所定電圧への上昇の時間よりも長くなる。よって、ミュート作動が行われる際の第１、第２出力信号の波形は、ミュート解除が行われる際の波形よりも緩やかとなるため、ミュート作動が行われる際の差電圧を極力小さくすることが可能となる。その結果、警報音を消音してからミュート状態となる際のポップ音を極力小さくすることができる。これに対し、ミュート解除が行われる際の第１、第２出力信号の波形は、ミュート作動が行われる際よりも急なものとなるため、ミュート解除までの時間をミュート作動までの時間よりも短くすることができる。よって、緊急性の高い警報音を即座にスピーカより発生させることができる。

請求項２の発明では、ミュート作動信号の電圧は、ミュート解除信号の電圧よりも低く、
静電容量部は、ミュート作動信号からミュート解除信号への切り替わり時に充電し、ミュート解除信号からミュート作動信号への切り替わり時に放電し、
抵抗部の抵抗値は、静電容量部が充電する場合よりも放電する場合の方が大きいことを特徴としている。

この発明によれば、ミュート作動信号からミュート解除信号に切り替わると、信号発生回路の静電容量部は充電を開始する。このため、信号発生回路から出力される電圧信号は、ミュート作動信号に対応の電圧から徐々に上昇し、ミュート解除信号に対応の電圧に至る。一方、ミュート解除信号からミュート作動信号に切り替わると、信号発生回路の静電容量部は放電を開始する。このため、信号発生回路から出力される電圧信号は、ミュート解除信号に対応の電圧から徐々に下降し、ミュート作動信号に対応の電圧に至る。ここで、抵抗部の抵抗値は、静電容量部が充電する場合よりも放電する場合のほうが大きいため、信号発生回路の時定数は、ミュート解除が行われる際よりもミュート作動が行われる際の方が大きくなる。よって、電圧信号の電圧の変化時間は、ミュート解除が行われる際よりもミュート作動が行われる際の方が長くなる。以上により、基準電圧の所定電圧からの下降の時間は、所定電圧への上昇の時間よりも長くなる。よって、ミュート作動が行われる際の第１、第２出力信号の波形は、ミュート解除が行われる際の波形よりも緩やかとなるため、ミュート作動が行われる際の差電圧を極力小さくすることが可能となる。その結果、警報音を消音してからミュート状態となる際のポップ音を極力小さくすることができる。

請求項３の発明では、抵抗部は、第１抵抗素子、第１抵抗素子に対して並列に接続される第２抵抗素子、及び第１抵抗素子に対して並列に接続され、かつ第２抵抗素子に対して直列に接続され、一方向のみに電流を流す整流素子を有しており、
整流素子は、ミュート作動信号からミュート解除信号への切り替わり時に、第１抵抗素子及び第２抵抗素子を介して静電容量部へ電流を流入させ、ミュート解除信号からミュート作動信号への切り替わり時に、静電容量部からの電流の第２抵抗素子への流入を抑制するとともに、第１抵抗素子への流入を許容することを特徴としている。

この発明によれば、抵抗部において、第１抵抗素子に対して並列に接続され、かつ第２抵抗素子に対して直列に接続される整流素子は、ミュート解除が行われる際に、第１、第２抵抗素子を介して静電容量部へ電流を流入させ、ミュート作動が行われる際に、静電容量部からの電流の第２抵抗素子への流入を抑制するとともに、第１抵抗素子への流入を許容する。これにより、ミュート解除が行われる際の抵抗部の抵抗値は、互いに並列接続される第１及び第２抵抗素子の合成抵抗値となり、ミュート作動が行われる際の抵抗部の抵抗値は、第１抵抗素子の抵抗値となる。したがって、ミュート作動が行われる際の抵抗部の抵抗値は、ミュート解除が行われる際の抵抗部の抵抗値よりも大きくなるので、信号発生回路の時定数は、ミュート解除が行われる際よりもミュート作動が行われる際の方が大きくなる。よって、電圧信号の電圧の変化時間は、ミュート解除が行われる際よりもミュート作動が行われる際の方が長くなる。以上により、基準電圧の所定電圧からの下降の時間は、所定電圧への上昇の時間よりも長くなる。

請求項４の発明では、制御素子は、ＮＰＮ型のトランジスタであり、電圧信号がトランジスタのベースに入力され、
ベースに入力される電圧信号が徐々に上昇するに従い、第１、第２オペアンプへの基準電圧が徐々に上昇し、ベースに入力される電圧信号が徐々に下降するに従い、第１、第２オペアンプへの基準電圧が徐々に下降するように基準電圧発生回路の電流を制御することを特徴としている。

ＮＰＮ型のトランジスタは、ベースに入力される電圧に応じて、コレクタ、エミッタ間を流れる電流を制御する機能を有しており、エミッタ又はコレクタから取り出される電圧を、ベースに入力される電圧に応じたものとすることができる。

この発明によれば、制御素子としてＮＰＮ型のトランジスタのベースには、電圧信号が入力されるようになっている。このトランジスタは、ベースに入力される電圧信号が徐々に上昇するに従い、基準電圧が徐々に上昇し、ベースに入力される電圧信号が徐々に下降するに従い、基準電圧が徐々に下降するように基準電圧発生回路の電流を制御する。これにより、ミュート解除が行われる際、電圧が徐々に上昇する電圧信号を制御素子に入力することにより、基準電圧をそれに合わせて徐々に上昇させることができ、ミュート作動が行われる際、電圧が徐々に下降する電圧信号を制御素子に入力することにより、基準電圧をそれに合わせて徐々に下降させることができる。

請求項５の発明では、ミュート作動信号の電圧がミュート解除信号の電圧よりも高く、
静電容量部は、ミュート作動信号からミュート解除信号への切り替わり時に放電し、ミュート解除信号からミュート作動信号への切り替わり時に充電し、
抵抗部の抵抗値は、静電容量部が充電する場合よりも放電する場合の方が小さいことを特徴としている。

この発明によれば、ミュート作動信号からミュート解除信号に切り替わると、信号発生回路の静電容量部は放電を開始する。このため、信号発生回路から出力される電圧信号は、ミュート作動信号に対応の電圧から徐々に下降し、ミュート解除信号に対応の電圧に至る。一方、ミュート解除信号から作動信号に切り替わると、信号発生回路の静電量量部は充電を開始する。このため、信号発生回路から出力される電圧信号は、ミュート解除信号に対応の電圧から徐々に上昇し、ミュート作動信号に対応の電圧に至る。ここで、抵抗部の抵抗値は、静電容量部が充電する場合よりも放電する場合の方が小さいため、信号発生回路の時定数は、ミュート解除が行われる際よりもミュート作動が行われる際の方が大きくなる。よって、電圧信号の電圧の変化時間は、ミュート解除が行われる際よりもミュート作動が行われる際の方が長くなる。以上により、基準電圧の所定電圧からの下降の時間は、所定電圧への上昇の時間よりも長くなる。よって、ミュート作動が行われる際の第１、第２出力信号の波形は、ミュート解除が行われる際の波形よりも緩やかとなるため、ミュート作動が行われる際の差電圧を極力小さくすることが可能となる。その結果、警報音を消音してからミュート状態となる際のポップ音を極力小さくすることができる。

請求項６の発明では、抵抗部は、第１抵抗素子、第１抵抗素子に対して並列に接続される第２抵抗素子、及び第１抵抗素子に対して並列に接続され、かつ第２抵抗素子に対して直列に接続され、一方向のみに電流を流す整流素子を有しており、
整流素子は、ミュート作動信号からミュート解除信号への切り替わり時に、静電容量部からの電流を第１抵抗素子及び第２抵抗素子に流入させ、ミュート解除信号からミュート作動信号への切り替わり時に、第１抵抗素子への電流の流入を許容するとともに、第２抵抗素子への電流の流入を抑制することを特徴としている。

この発明によれば、抵抗部において、第１抵抗素子に対して並列に接続され、かつ第２抵抗素子に対して直列に接続される整流素子は、ミュート作動信号からミュート解除信号への切り替わり時に、静電容量部からの電流を第１抵抗素子及び第２抵抗素子に流入させ、ミュート解除信号からミュート作動信号への切り替わり時に、第１抵抗素子への電流の流入を許容するとともに、第２抵抗素子への電流の流入を抑制する。これにより、ミュート作動が行われる際の抵抗部の抵抗値は、第１抵抗素子の抵抗値となり、ミュート解除が行われる際の抵抗部の抵抗値は、互いに並列接続される第１及び第２抵抗素子の合成抵抗値となる。したがって、ミュート作動が行われる際の抵抗部の抵抗値は、ミュート解除が行われる際の抵抗部の抵抗値よりも大きくなるので、信号発生回路の時定数は、ミュート解除が行われる際よりもミュート作動が行われる際の方が大きくなる。よって、電圧信号の電圧の変化時間は、ミュート解除が行われる際よりもミュート作動が行われる際の方が長くなる。以上により、基準電圧の所定電圧からの下降の時間は、所定電圧への上昇の時間よりも長くなる。

請求項７の発明では、制御素子は、ＰＮＰ型のトランジスタであり、電圧信号がトランジスタのベースに入力され、
ベースに入力される電圧信号が徐々に下降するに従い、第１、第２オペアンプへの基準電圧が徐々に上昇し、ベースに入力される電圧信号が徐々に上昇するに従い、第１、第２オペアンプへの基準電圧が徐々に下降するように基準電圧発生回路の電流を制御することを特徴としている。

ＰＮＰ型のトランジスタは、ベースに入力される電圧に応じて、コレクタ、エミッタ間を流れる電流を制御する機能を有しており、エミッタ又はコレクタから取り出される電圧を、ベースに入力される電圧の変化とは逆とすることができる。

この発明によれば、制御素子としてＰＮＰ型のトランジスタのベースには、電圧信号が入力されるようになっている。このトランジスタは、ベースに入力される電圧信号が徐々に下降するに従い、基準電圧が徐々に上昇し、ベースに入力される電圧信号が徐々に上昇するに従い、基準電圧が徐々に下降するように基準電圧発生回路の電流を制御する。これにより、ミュート解除が行われる際、電圧が徐々に下降する電圧信号を制御素子に入力することにより、基準電圧をそれに合わせて徐々に上昇させることができ、ミュート作動が行われる際、電圧が徐々に下降する電圧信号を制御素子に入力することにより、基準電圧をそれに合わせて徐々に下降させることができる。

請求項８の発明では、第１抵抗素子の抵抗値は、第２抵抗素子の抵抗値よりも大きいことを特徴徴としている。

この発明によれば、第１抵抗素子の抵抗値が第２抵抗素子の抵抗値よりも大きいため、信号発生回路の時定数において、ミュート解除が行われる際と、ミュート作動が行われる際との差をより大きくすることができる。よって、ミュート作動が行われる際の信号発生回路の時定数をより大きくすることができるので、基準電圧の所定電圧からの下降の時間をより長くすることができる。その結果、警報音を消音してからミュート状態となる際のポップ音を極めて小さくすることができる。

第１実施形態による警報装置を含む車両用計器の構成の概略を示す概略構成図である。 第１実施形態による警報装置の構成を示す回路図である。 第１実施形態による警報装置において、基準電圧の変化に対する第１、第２オペアンプから出力される第１、第２出力信号の変化を示すタイミングチャートである。 第２実施形態による警報装置の構成を示す回路図である。 第２実施形態による警報装置において、基準電圧の変化に対する第１、第２オペアンプから出力される第１、第２出力信号の変化を示すタイミングチャートである。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する。

（第１実施形態）
図１は、第１実施形態による警報装置を含む車両用計器の構成の概略を示す概略構成図である。図２は、第１実施形態による警報装置の構成を示す回路図である。

車両用計器１０（以下、コンビネーションメータという）は、車両の状態を表示する表示部１１として、車両の走行速度を表示するスピードメータ１２、エンジンの回転速度を表示するタコメータ１４、燃料タンク内の残存燃料量を表示する燃料計１６、エンジン冷却水の温度を表示する水温計１８、累積走行距離や区間走行距離をデジタル表示するオド・トリップメータ２０、車両の四隅に設けられたターンシグナルランプの点灯状態を表示するターンシグナルインジケータ２２を有する。そして、さらにコンビネーションメータ１０は、表示部１１とは別に警報音によって車両の状態を警報する警報装置２４を有している。

スピードメータ１２、タコメータ１４、燃料計１６及び水温計１８は、指標が設けられた文字盤上を回動して、当該文字盤上の指標を指示する指針と、当該指針を回動させる回転軸を有するステッパモータとをそれぞれ備えた指針計器である。各指針計器は、入力されるパルス電力に応じてステッパモータの回転軸が回動し、指針の角度位置が調整されることによって車両の状態（走行速度、エンジンの回転速度、残存燃料量、水温）を表示する。

オド・トリップメータ２０は、セグメント型の液晶表示パネルを備えている。オド・トリップメータ２０は、入力される表示信号に基づいて液晶表示パネルへの印加電圧をセグメント毎に調整し、背後に設けられたバックライトからの照明光の透過率を制御することによって車両の状態（累積走行距離、区間走行距離）を表示する。

ターンシグナルインジケータ２２は、文字盤上に設けられた矢印を模した二つの矢印意匠と、それぞれの意匠の背後に設けられた発光ダイオード（ＬＥＤ）３２ａ、３２ｂとを備えている。ＬＥＤ３２ａ、３２ｂは、電圧の印加によって電気エネルギーを光エネルギーに変換して光を放射するものである。ターンシグナルインジケータ２２は、ＬＥＤ３２ａ、３２ｂから放射される光が矢印意匠を透過することにより、発光表示する。ＬＥＤ３２ａ、３２ｂは、図１に示すように、ユーザが操作可能なターンシグナルレバーを有したターンシグナル装置３８に接続されており、ユーザによるターンシグナルレバーの操作に応じたターンシグナル作動信号が入力されることにより、点滅する。これにより、二つの矢印意匠のうち、ターンシグナルレバーの操作に応じた方の矢印意匠が点滅する。

警報装置２４は、入力される音声信号を増幅するアンプ部５０と、アンプ部５０によって増幅された信号に基づいた音声を発生するスピーカ５２とを備えている。アンプ部５０に入力される音声信号は、様々なものがあり、例えば、ターンシグナルインジケータ２２の点滅に応じた作動音（「カチ、カチ」といったクリック音）を発生させるための信号や、トランスミッションのシフトポジションがリバース「Ｒ」となったときの作動音を発生させるための信号等がある。音声信号は、メータ制御部３０から出力され、インターフェース（Ｉ／Ｆ）５４を介して、アンプ部５０に入力される。また、メータ制御部５０は、後述するミュート解除信号及びミュート作動信号を出力し、それらの信号は、インターフェース（Ｉ／Ｆ）５６を介して、アンプ部５０に入力される。本実施形態の警報装置２４は、メータ制御部３０から入力される音声信号に基づいて、車両の状態を表す警報音をスピーカ５２から発生する。

また、この警報装置２４のアンプ部５０は、Ｉ／Ｆ５６を介して入力されるミュート作動信号及びミュート解除信号に基づいて作動状態が制御される。このため、アンプ部５０にミュート作動信号が入力されている間は、アンプ部５０は非作動状態にあり、スピーカ５２から音声が発生されない。反対に、アンプ部５０にミュート解除信号が入力されている間は、アンプ部５０は作動状態にあり、入力された音声信号に応じた音声がスピーカ５２から発生される。

コンビネーションメータ１０は、表示部１１及び警報装置２４を制御するメータ制御部３０を備えている。メータ制御部３０は、プログラムによって作動するマイクロコンピュータからなる。メータ制御部３０は、表示部１１及び警報装置２４と電気的に接続されるとともに、インターフェース（Ｉ／Ｆ）３４、及びＣＡＮインターフェース（ＣＡＮ−Ｉ／Ｆ）３６とも電気的に接続されている。

Ｉ／Ｆ３４は、表示部１１及び警報装置２４を作動させるのに必要な情報をメータ制御部３０に入力させるためのものであり、例えば、ターンシグナル装置３８からの作動信号、残存燃料量に関する残存燃料量信号等が入力される。また、ＣＡＮ−Ｉ／Ｆ３６は、表示部１１及び警報装置２４を作動させるのに必要な情報をメータ制御部３０に入力させるためのものであり、車載ネットワークであるＣｏｎｔｒｏｌ Ａｒｅａ Ｎｅｔｗｏｒｋ（ＣＡＮ）と接続されている。このＣＡＮは、例えばエンジン制御部４０、図示しないブレーキ制御部等が接続されており、これらの制御部４０等から出力される走行速度に関する走行速度信号、エンジン回転速度に関する回転速度信号、冷却水の温度に関する水温信号、走行距離に関する距離信号等がＣＡＮを介してＣＡＮ−Ｉ／Ｆ３６に入力される。

以上のように構成されたコンビネーションメータ１０によれば、メータ制御部３０は、Ｉ／Ｆ３４およびＣＡＮ−Ｉ／Ｆ３６より入力された車両の走行速度、エンジンの回転速度、残存燃料量、及び水温に関する各信号に基づいて、各ステッパモータの回転軸が回転すべき回転方向、回転角度、回転速度を算出し、算出結果に対応したパルス電力を各ステッパモータに出力する。これにより、走行速度、エンジンの回転速度、残存燃料量、及び水温が、スピードメータ１２、タコメータ１４、燃料計１６、水温計１８に表示される。

加えて、メータ制御部３０は、ＣＡＮ−Ｉ／Ｆ３６より入力された走行距離に関する距離信号に基づいて、累積走行距離又は区間走行距離を算出し、算出結果に対応した表示信号を液晶表示パネルに出力する。これにより、累積走行距離又は区間走行距離が、オド・トリップメータ２０に表示される。

さらに、メータ制御部３０は、Ｉ／Ｆ３４及びＣＡＮ−Ｉ／Ｆ３６より入力されたターンシグナル装置３８からのターンシグナル作動信号及びシフトポジションがリバース状態になっていることを示すリバース信号に基づいて、アンプ部５０を作動させるためのミュート解除信号を警報装置２４に出力するとともに、ターンシグナルインジケータの作動状態及びシフトポジションのリバース状態を示す作動音に応じた音声信号を警報装置２４に出力する。また、メータ制御部３０は、これらの作動音に応じた音声信号の警報装置２４への出力が停止すると、警報装置２４のアンプ部５０の作動を停止するミュート作動信号を出力する。

なお、ターンシグナルインジケータ２２の作動状態及びシフトポジションのリバース状態を示す作動音に応じた音声信号は、予めメータ制御部３０のメモリに記憶されている。また、ミュート解除信号及びミュート作動信号は、二つの異なる電圧を有している。ミュート解除信号の電圧は、ミュート作動信号の電圧よりも高く、ミュート作動信号の電圧はほぼゼロとなっている。

ミュート解除信号が警報装置２４に入力されると、アンプ部５０が作動し、スピーカ５２から音声の発生が可能となる。そこへ、音声信号が警報装置２４に入力されると、アンプ部５０によって音声信号が増幅され、その増幅された信号がスピーカ５２に入力される。増幅された信号が入力されると、スピーカ５２はその入力された信号に応じた音声を発生する。その後、音声信号の入力が停止すると、スピーカ５２からの音声の出力が停止する。この後、ミュート作動信号が警報装置２４に入力される。このミュート作動信号によりアンプ部５０の作動が停止する。その結果、スピーカ５２からアンプ部５０内のノイズ等の不必要な音声が発生されなくなる。

次に、警報装置２４の回路構成について図２を用いて説明する。図２は、第１実施形態の警報装置２４の回路構成を示す回路図である。図３は、基準電圧の変化に対する第１、第２オペアンプ７０、７２から出力される第１、第２出力信号の変化を示すタイミングチャートである。

警報装置２４は、音声信号が入力されるインターフェース（Ｉ／Ｆ）５４、及びミュート解除信号とミュート作動信号とからなる制御信号が入力されるインターフェース（Ｉ／Ｆ）５６を備えている。また、アンプ部５０は、端子５８ａ、５８ｂ、制御信号入力端子６０、電源端子６２、出力端子６４ａ、６４ｂ、接地端子６６を備えている。

Ｉ／Ｆ５４は、コンデンサＣ１及び抵抗Ｒ１を介して端子５８ａに接続されている。端子５８ｂは、コンデンサＣ２を介して接地されている。Ｉ／Ｆ５６は、後述する信号発生回路９０を介して制御信号入力端子６０に接続されている。電源端子６２は、電源Ｂに接続されている。出力端子６４ａは、一対の端子を有したスピーカ５２の一方の端子に接続され、出力端子６４ｂは、スピーカ５２の他方の端子に接続されている。

アンプ部５０は、第１オペアンプ７０、第２オペアンプ７２を備えている。第１オペアンプ７０と第２オペアンプ７２とは、ＢＴＬ（Ｂａｌａｎｃｅｄ Ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ Ｌｅｓｓ、又はｂｒｉｄｇｅ Ｔｉｅｄ ｌｏａｄ）接続となっている。

第１オペアンプ７０の反転入力端子は、端子５８ａに接続されている。第１オペアンプ７０によって増幅された第１出力信号を出力する出力端子は、出力端子６４ａに接続されている。また、第１オペアンプ７０の出力端子は、抵抗Ｒ２を介して端子５８ａに接続されている。つまり、抵抗Ｒ１と抵抗Ｒ２との接続部は、端子５８ａに接続されることとなる。第１オペアンプ７０の非反転入力端子は、端子５８ｂに接続されている。また、第１オペアンプ７０の非反転入力端子は、基準電圧を発生する基準電圧発生回路８０を介して電源端子６２とも接続されている。第１オペアンプ７０は、反転入力端子に入力される音声信号及び非反転入力端子に入力される基準電圧に基づき、音声信号の極性を反転するとともに、当該信号の振幅を増幅し、第１出力信号として出力端子より出力する。

第２オペアンプ７２の反転入力端子は、抵抗Ｒ４を介して第１オペアンプ７０の出力端子に接続されている。第２オペアンプ７２によって増幅された第２出力信号を出力する出力端子は、出力端子６４ｂに接続されている。また、第２オペアンプ７２の出力端子は、抵抗Ｒ５を介して第２オペアンプ７２の反転入力端子に接続されている。つまり、抵抗Ｒ４と抵抗Ｒ５との接続部は、第２オペアンプ７２の反転入力端子に接続されることとなる。第２オペアンプ７２の非反転入力端子は、端子５８ｂに接続されている。また、第２オペアンプ７２の非反転入力端子は、基準電圧発生回路８０を介して電源端子６２とも接続されている。第２オペアンプ７２は、反転入力端子に入力される第１出力信号及び非反転入力端子に入力される基準電圧に基づき、第１出力信号の極性を反転するとともに、当該信号の振幅を増幅し、第２出力信号として出力端子より出力する。

このように構成された第１、第２オペアンプ７０、７２によれば、第１、第２オペアンプ７０、７２のそれぞれの非反転入力端子に基準電圧が入力されることにより、アンプ部５０が作動する。このとき、第１、第２オペアンプ７０、７２のそれぞれの出力端子から出力される第１、第２出力信号は、図３に示すように、基準電圧の変化に応じたものとなる。例えば、基準電圧が電圧ゼロから所定電圧に向かって徐々に上昇する場合では、第１、第２出力信号も徐々に上昇する。また、基準電圧が所定電圧から電圧ゼロに向かって徐々に下降する場合では、図３に示すように、第１、第２出力信号も徐々に下降する。なお、この基準電圧の上昇の過程、及び下降の過程において、第１、第２出力信号は、第１、第２オペアンプ７０、７２がＢＴＬ接続となっているため、互いに若干の差電圧が発生することがある。この差電圧により、スピーカ５２からポップ音が発生する。この差電圧が大きければ大きいほど、ポップ音が大きくなる。なお、ポップ音の原因となる差電圧は、基準電圧が所定電圧まで至る時間が長ければ長いほど、小さくなることが知られている。例えば、基準電圧を所定電圧まで上昇させる場合、所定電圧に至るまでの時間を長くすることにより、ポップ音の発生を抑制することができる。一方、基準電圧をゼロにまで下降させる場合、電圧がゼロに至るまでの時間を長くすることにより、ポップ音の発生を抑制することができる。しかし、基準電圧が所定電圧まで至る時間が長ければ、スピーカ５２からの音声の発生が遅れることとなる。スピーカ５２から発生させる音声が急を要するものである場合などは、ユーザへの警報が遅れることとなってしまう。

基準電圧発生回路８０は、三つの抵抗Ｒ６、Ｒ７、Ｒ８を備えている。抵抗Ｒ６と抵抗Ｒ７との接続部は、抵抗Ｒ８を介して第１オペアンプ７０の非反転入力端子及び第２オペアンプ７２の非反転入力端子に接続されている。基準電圧発生回路８０は、これら抵抗Ｒ６、Ｒ７、Ｒ８によって決定される電圧の基準電圧を第１、第２オペアンプ７０、７２に供給する。

基準電圧発生回路８０は、制御素子としてのトランジスタＴｒａによって基準電圧を制御する。トランジスタＴｒａは、ＮＰＮ型のトランジスタであり、トランジスタＴｒａのコレクタは、電源端子６２に接続され、エミッタは、抵抗Ｒ６及び抵抗Ｒ７を介して接地されている。また、トランジスタＴｒａのベースは、制御信号入力端子６０に接続されている。トランジスタＴｒａは、ベースに入力される電圧に応じて、コレクタ、エミッタ間を流れる電流を制御する。トランジスタＴｒａのベースに入力される電圧信号の電圧に基づき抵抗Ｒ６に印加される電圧が変化する。即ち、本実施形態のトランジスタＴｒａによれば、ベースに入力される電圧信号の電圧の変化に合わせ、電圧が大きくなるほど、第１、第２オペアンプ７０、７２のそれぞれの非反転入力端子に入力される基準電圧の電圧が大きくなる。最終的には、抵抗Ｒ６、Ｒ７、Ｒ８によって決定される電圧まで上昇する。

信号発生回路９０は、ミュート作動信号及びミュート解除信号に対応する電圧を有する電圧信号を出力する回路であり、その電圧信号はトランジスタＴｒａのベースに入力される。信号発生回路９０は、ミュート作動信号からミュート解除信号に切り替わることにより充電するとともに、ミュート解除信号からミュート作動信号に切り替わることにより放電する静電容量部９４、及び静電容量部９４に直列接続され、静電容量部９４の充電時と放電時とで抵抗値が変化する抵抗部９２を備えている。なお、本実施形態では、静電容量部９４は、コンデンサＣ３ａから構成されている。コンデンサＣ３ａにおいて抵抗部９２と反対側の端子は、接地されている。信号発生回路９０は、抵抗部９２及びコンデンサＣ３ａは直列接続され、抵抗部９２とコンデンサＣ３ａとの間の接続部における電圧を電圧信号として取出し、その電圧信号をトランジスタＴｒａのベースに入力させる。

抵抗部９２は、第１抵抗素子としての抵抗Ｒ３ａ、第２抵抗素子としての抵抗Ｒ３ｂ及び整流素子としてのダイオードＤａとを備えている。抵抗Ｒ３ａは、抵抗Ｒ３ｂに対して並列に接続されている。抵抗Ｒ３ａの抵抗値は、抵抗Ｒ３ｂの抵抗値よりも大きい。抵抗Ｒ３ａ及び抵抗Ｒ３ｂのそれぞれは、制御信号が入力されるＩ／Ｆ５６に接続されている。また、ダイオードＤａは、抵抗Ｒ３ａに対して並列して接続され、かつ抵抗Ｒ３ｂに対して直列に接続されている。ダイオードＤａは、ミュート作動信号からミュート解除信号に切り替わり、コンデンサＣ３ａが充電する際、抵抗Ｒ３ａ、Ｒ３ｂを介してコンデンサＣ３ａへ電流が流れるのを許容するとともに、ミュート解除信号からミュート作動信号に切り替わり、コンデンサＣ３ａが放電する際、コンデンサＣ３ａからの電流が抵抗Ｒ３ａに流れるのを許容し、抵抗Ｒ３ｂに流れるのを抑制する整流素子となっている。

信号発生回路９０に入力される制御信号が、電圧ゼロのミュート作動信号からミュート作動信号に比べ電圧の高い所定電圧を有するミュート解除信号に変化すると、電流は抵抗Ｒ３ａ、及び抵抗Ｒ３ｂを流れ、コンデンサＣ３ａが充電される。このため、抵抗部９２とコンデンサＣ３ａとの間から取り出される電圧信号は、図３に示すように、電圧がミュート作動信号に対応する電圧ゼロから徐々に上昇し、ミュート解除信号に対応する所定電圧に至るような波形となる。この信号の波形は、抵抗Ｒ３ａ及び抵抗Ｒ３ｂとの合成抵抗値Ｒと、コンデンサＣ３ａの静電容量Ｃとの積によって表される時定数に応じたものとなる。

一方、制御信号が、ミュート解除信号からミュート作動信号に変化すると、コンデンサＣ３ａが放電される。これにより、コンデンサＣ３ａからの電流は、抵抗Ｒ３ｂには流れずに、抵抗Ｒ３ａを流れる。したがって、抵抗部９２とコンデンサＣ３ａとの間から取り出される電圧信号は、図３に示すように、電圧がミュート解除信号に対応する所定電圧から徐々に下降し、ミュート作動信号に対応する電圧ゼロに至るような波形となる。この信号波形は、抵抗Ｒ３ａと、コンデンサＣ３ａの静電容量Ｃとの積によって表される時定数に応じたものとなる。

以上のように、信号発生回路９０は構成されているので、ミュート作動信号が入力されるときの抵抗部９２の抵抗値は、ミュート解除信号が入力されるときの抵抗値よりも大きくなり、ミュート作動信号が入力されるときの信号発生回路９０の時定数は、ミュート解除信号が入力されるときの信号発生回路９０の時定数よりも大きくなる。このことによれば、ミュート作動信号が入力されたときの信号発生回路９０から出力される電圧信号において、所定電圧からゼロとなるまでの変化時間は、ミュート解除信号が入力されたときの信号発生回路９０から出力される電圧信号において、ゼロから所定電圧となるまでの変化時間に比べ長くなる。

次に、警報装置２４の作動について説明する。この警報装置２４では、メータ制御部３０から音声信号が出力される以前においては、メータ制御部３０は、ミュート作動信号を出力し、その信号は、警報装置２４のＩ／Ｆ５６に入力される。電圧がゼロであるミュート作動信号が、警報装置２４のＩ／Ｆ５６に入力されている状態では、図３に示すように、トランジスタＴｒａのベースへの電圧はゼロとなっている。このため、基準電圧は、第１、第２オペアンプ７０、７２に供給されず、第１、第２出力信号はゼロとなる。よって、スピーカ５２からは音声が発生されない状態となる。

次に、制御信号がミュート作動信号からミュート解除信号に変化すると、信号発生回路９０から出力される電圧信号の電圧は、所定電圧に向かって徐々に上昇する。所定電圧に至るまでの時間は、ミュート解除信号入力時の信号発生回路９０の時定数に応じた比較的短いものとなる（図３の時刻ｔ１〜ｔ２を参照）。そして、この電圧信号の変化に合わせて、第１、第２オペアンプ７０、７２への基準電圧が徐々に上昇する。なお、このとき、第１、第２出力信号には基準電圧の上昇度合いに応じた所定の差電圧が発生するため、スピーカ５２からポップ音が発生する。しかし、この差電圧は、第１、第２オペアンプ７０、７２にステップ的に基準電圧を入力させる場合に比べ、小さいため、スピーカ５２から発生するポップ音は、比較的小さい。

その後、時刻ｔ３において、メータ制御部３０から音声信号が警報装置２４のＩ／Ｆ５４に入力される。そうすると、第１、第２オペアンプ７０、７２からはそれぞれ音声信号が増幅された信号が第１、第２出力信号としてスピーカ５２に入力される。スピーカ５２からは、増幅された音声信号に基づいた音声が発生される。

その後、時刻ｔ４において、警報装置２４のＩ／Ｆ５４への音声信号の入力が停止すると、スピーカ５２から当該音声信号に基づいた音声が停止する。さらにその後、時刻ｔ５において、メータ制御部３０からミュート作動信号が再びＩ／Ｆ５６に入力される。

すると、信号発生回路９０から制御信号入力端子６０に入力される電圧信号は、図３の時刻ｔ５〜ｔ６に示すように、所定電圧からゼロに向かって徐々に下降する。そうすると、この電圧信号の変化に合わせて、第１、第２オペアンプ７０、７２への基準電圧が徐々に下降する。基準電圧がゼロに至るまでの過程において、第１、第２出力信号の電圧は徐々に下降し、最終的にはゼロとなる。なお、このとき、第１、第２出力信号には所定の差電圧が発生するが、この実施形態では、電圧信号の電圧が所定電圧からゼロとなるまでの変化時間が、ミュート解除信号入力時に比べ、非常に長くなっているため、基準電圧の電圧がゼロとなるまでの変化時間もそれに応じて長くなる。したがって、ミュート作動信号入力時の第１、第２出力信号の差電圧は、ミュート解除信号入力時に比べ非常に小さくなる。よって、このときスピーカ５２に発生するポップ音は、非常に小さいものとなり、ユーザの耳には届き難くなる。

以上のようにして、警報装置２４は、メータ制御部３０から入力される音声信号に基づいた音声を発生する。特に本実施形態の警報装置２４において、信号発生回路９０の抵抗部９２の抵抗値は、コンデンサＣ３ａの充電時と放電時とで変化し、上述したようにミュート解除信号入力時よりもミュート作動信号入力時の方が大きくなる。これによれば、ミュート作動が行われる際の電圧信号の電圧の変化時間を、ミュート解除が行われる際の電圧信号の電圧の変化時間よりも長くすることができる。このことにより、基準電圧の所定電圧からの下降の時間は、所定電圧への上昇の時間よりも長くなる。よって、ミュート作動が行われる際の第１、第２出力信号の波形は、ミュート解除が行われる際の波形よりも緩やかとなるため、ミュート作動が行われる際の差電圧を極力小さくすることが可能となる。その結果、音声を消音してからミュート状態となる際のポップ音の発生を極力小さくすることができる。これに対し、ミュート解除が行われる際の第１、第２出力信号の波形は、ミュート作動が行われる際よりも急なものとなるため、ミュート解除までの時間をミュート作動までの時間よりも短くすることができる。よって、緊急性の高い音声を即座にスピーカ５２より発生させることができる。

また、本実施形態では、抵抗部９２において、抵抗Ｒ３ａに対して並列に接続され、かつ抵抗Ｒ３ｂに対して直列に接続されるダイオードＤａは、ミュート解除が行われる際に、抵抗Ｒ３ａ、Ｒ３ａを介してコンデンサＣ３ａへ電流を流入させ、ミュート作動が行われる際に、コンデンサＣ３ａからの電流の抵抗Ｒ３ｂへの流入を抑制するとともに、抵抗Ｒ３ａへの流入を許容する。

このように構成された信号発生回路９０では、ミュート解除が行われる際の抵抗部９２の抵抗値は、互いに並列接続される抵抗Ｒ３ａ、Ｒ３ｂの合成抵抗値となり、ミュート作動が行われる際の抵抗部９２の抵抗値は、抵抗Ｒ３ａの抵抗値となる。このことにより、ミュート作動信号が入力されるときの抵抗部９２の抵抗値は、ミュート解除信号が入力されるときの抵抗値よりも大きくなり、ミュート作動信号が入力されるときの信号発生回路９０の時定数は、ミュート解除信号が入力されるときの信号発生回路９０の時定数よりも大きくなる。よって、電圧信号の電圧の変化時間は、ミュート解除が行われる際よりもミュート作動が行われる際の方が長くなる。以上により、基準電圧の所定電圧からの下降時間は、所定電圧への上昇時間よりも長くすることができる。

ここで、ミュート作動信号が警報装置２４に入力する際の信号発生回路９０の時定数は、抵抗Ｒ３ｂの抵抗値に依存する。こういった状態において、抵抗Ｒ３ｂの抵抗値を抵抗Ｒ３ａの抵抗値よりも大きくすることによれば、信号発生回路９０の時定数において、ミュート解除が行われる際と、ミュート作動が行われる際との差をより大きくすることができる。よって、抵抗Ｒ３ａの抵抗値が抵抗Ｒ３ｂの抵抗値よりも大きい場合に比べ、ミュート作動信号が入力する際の信号発生回路９０の時定数をより大きくすることができるので、基準電圧の所定電圧からの下降の時間をより長くすることができる。その結果、音声発生を停止してからミュート状態となる際のポップ音を極めて小さくすることができる。

また、本実施形態では、ＮＰＮ型のトランジスタＴｒａを使用し、そのベースに電圧信号が入力されている。そして、さらにそのトランジスタＴｒａは、ベースに入力される電圧信号が徐々に上昇するに従い、基準電圧が徐々に上昇し、ベースに入力される電圧信号が徐々に下降するに従い、基準電圧が徐々に下降するように基準電圧発生回路８０の電流を制御する。これにより、ミュート解除が行われる際、電圧が徐々に上昇する電圧信号をトランジスタＴｒａに入力することにより、基準電圧をそれに合わせて徐々に上昇させることができ、ミュート作動が行われる際、電圧が徐々に下降する電圧信号をトランジスタＴｒａに入力することにより、基準電圧をそれに合わせて徐々に下降させることができる。

（第２実施形態）
第１実施形態では、ミュート解除信号の電圧は、ミュート作動信号の電圧よりも高く、ミュート作動信号の電圧は、ほぼゼロとなっているのに対し、第２実施形態では、ミュート作動信号の電圧は、ミュート解除信号の電圧よりも高く、ミュート解除信号の電圧は、ぼぼゼロとなっている。

図４は、第２実施形態による警報装置１２４の構成を示す回路図である。図５は、第２実施形態による警報装置１２４において、基準電圧の変化に対する第１、第２オペアンプ７０、７２からの出力される第１、第２出力信号の変化を示すタイミングチャートである。

第２実施形態では、基準電圧発生回路８０を制御するトランジスタＴｒｂは、ＰＮＰ型のトランジスタを使用する。トランジスタＴｒｂのエミッタは、電源端子６２に接続され、コレクタは、抵抗Ｒ６及び抵抗Ｒ７を介して接地されている。また、トランジスタＴｒａのベースは、制御信号入力端子６０に接続されている。トランジスタＴｒｂは、ベースに入力される電圧に応じて、コレクタ、エミッタ間を流れる電流を制御する。トランジスタＴｒｂのベースに入力される電圧信号に基づき抵抗Ｒ６に印加される電圧が変化する。即ち、本実施形態のトランジスタＴｒｂによれば、ベースに入力される電圧信号が大きくなると、基準電圧の電圧が小さくなり、電圧信号が小さくなると、基準電圧の電圧が大きくなる。

第２実施形態において信号発生回路１９０は、ミュート作動信号からミュート解除信号に切り替わることにより放電するとともに、ミュート解除信号からミュート作動信号に切り替わることにより充電する静電容量部１９４、及び静電容量部１９４に直列接続され、静電容量部１９４の充放電により抵抗値が変化する抵抗部１９２を備えている。なお、本実施形態では、静電容量部１９４は、コンデンサＣ３ｂから構成されている。コンデンサＣ３ｂにおいて抵抗部１９２と反対側の端子は、接地されている。信号発生回路１９０は、抵抗部１９２及びコンデンサＣ３ｂは直列接続され、抵抗部１９２とコンデンサＣ３ｂとの間の接続部における電圧を電圧信号として取出し、その電圧信号をトランジスタＴｒｂのベースに入力させる。

抵抗部１９２は、第１抵抗素子としての抵抗Ｒ３ａ、第２抵抗素子としての抵抗Ｒ３ｂ及び整流素子としてのダイオードＤｂとを備えている。抵抗Ｒ３ａは、抵抗Ｒ３ｂに対して並列に接続されている。抵抗Ｒ３ａの抵抗値は、抵抗Ｒ３ｂの抵抗値よりも大きい。抵抗Ｒ３ａ及び抵抗Ｒ３ｂのそれぞれは、制御信号が入力されるＩ／Ｆ５６に接続されている。また、ダイオードＤｂは、抵抗Ｒ３ａに対して並列して接続され、かつ抵抗Ｒ３ｂに対して直列に接続されている。ダイオードＤｂは、ミュート作動信号からミュート解除信号に切り替わり、コンデンサＣ３ｂが放電する際、コンデンサＣ３ｂからの電流が抵抗Ｒ３ａ、Ｒ３ｂに流れるのを許容するとともに、ミュート解除信号からミュート作動信号に切り替わり、コンデンサＣ３ｂが充電する際、抵抗Ｒ３ａへ電流が流れるのを許容し、抵抗Ｒ３ｂへ電流が流れるのを抑制する整流素子となっている。

信号発生回路１９０に入力される制御信号が、所定電圧を有するミュート作動信号からミュート作動信号に比べ電圧の低い電圧ゼロのミュート解除信号に変化すると、前回のミュート解除信号からミュート作動信号に切り替わったときに電荷を充電したコンデンサＣ３ｂが放電される。これにより、コンデンサＣ３ｂからの電流は、抵抗Ｒ３ａ、抵抗Ｒ３ｂを流れる。したがって、抵抗部９２とコンデンサＣ３ｂとの間から取り出される電圧信号は、図５に示すように、電圧がミュート作動信号に対応する所定電圧から徐々に下降し、ミュート解除信号に対応する電圧ゼロに至るような波形となる。この信号波形は、抵抗Ｒ３ａ及び抵抗Ｒ３ｂとの合成抵抗値Ｒと、コンデンサＣ３ｂの静電容量Ｃとの積によって表される時定数に応じたものとなる。

一方、制御信号が、ミュート解除信号からミュート作動信号に変化すると、電流は抵抗Ｒ３ａを流れ、コンデンサＣ３ｂが充電される。このため、抵抗部１９２とコンデンサＣ３ｂとの間から取り出される電圧信号は、図５に示すように、電圧がミュート解除信号に対応する電圧ゼロから徐々に上昇し、ミュート作動信号に対応する所定電圧に至るような波形となる。この信号波形は、抵抗Ｒ３ａと、コンデンサＣ３ｂの静電容量Ｃとの積によって表される時定数に応じたものとなる。

以上のように、信号発生回路１９０は構成されているので、ミュート作動信号が入力されたときの抵抗部１９２の抵抗値は、ミュート解除信号が入力されたときの抵抗値よりも大きくなり、ミュート作動信号が入力されるときの信号発生回路１９０の時定数は、ミュート解除信号が入力されるときの信号発生回路１９０の時定数よりも大きくなる。このことによれば、ミュート作動信号が入力されたときの信号発生回路９０から出力される電圧信号において、所定電圧からゼロとなるまでの変化時間は、ミュート解除信号が入力されたときの信号発生回路９０から出力される電圧信号において、ゼロから所定電圧となるまでの変化時間に比べ長くなる。

次に、警報装置１２４の作動について説明する。この警報装置１２４では、メータ制御部３０から音声信号が出力される以前においては、メータ制御部３０は、ミュート作動信号を出力し、その信号は、警報装置１２４のＩ／Ｆ５６に入力される。電圧が所定電圧であるミュート作動信号が、警報装置１２４のＩ／Ｆ５６に入力されている状態では、図３に示すように、トランジスタＴｒｂのベースへの電圧は所定電圧となっている。このため、基準電圧は、第１、第２オペアンプ７０、７２に供給されず、第１、第２出力信号はゼロとなる。よって、スピーカ５２からは音声が発生されない状態となる。

次に、制御信号がミュート作動信号からミュート解除信号に変化すると、信号発生回路１９０から出力される電圧信号の電圧は、所定電圧から電圧ゼロに向かって徐々に下降する。電圧ゼロに至るまでの時間は、ミュート解除信号入力時の信号発生回路１９０の時定数に応じた比較的短いものとなる（図５の時刻ｔ１〜ｔ２を参照）。そして、この電圧信号の変化に合わせて、第１、第２オペアンプ７０、７２への基準電圧が徐々に上昇する。なお、このとき、第１、第２出力信号には基準電圧の上昇度合いに応じた所定の差電圧が発生するため、スピーカ５２からポップ音が発生する。しかし、この差電圧は、第１、第２オペアンプ７０、７２にステップ的に基準電圧を入力させる場合に比べ、小さいため、スピーカ５２から発生するポップ音は、比較的小さい。

その後、時刻ｔ３において、メータ制御部３０から音声信号が警報装置１２４のＩ／Ｆ５４に入力される。そうすると、第１、第２オペアンプ７０、７２からはそれぞれ音声信号が増幅された信号が第１、第２出力信号としてスピーカ５２に入力される。スピーカ５２からは、増幅された音声信号に基づいた音声が発生される。

その後、時刻ｔ４において、警報装置１２４のＩ／Ｆ５４への音声信号の入力が停止すると、スピーカ５２から当該音声信号に基づいた音声が停止する。さらにその後、時刻ｔ５において、メータ制御部３０からミュート作動信号が再びＩ／Ｆ５６に入力される。

すると、信号発生回路１９０から制御信号入力端子６０に入力される電圧信号は、図３の時刻ｔ５〜ｔ６に示すように、電圧ゼロから所定電圧に向かって徐々に上昇する。そうすると、この電圧信号の変化に合わせて、第１、第２オペアンプ７０、７２への基準電圧が徐々に下降する。基準電圧がゼロに至るまでの過程において、第１、第２出力信号の電圧は徐々に下降し、最終的にはゼロとなる。なお、このとき、第１、第２出力信号には所定の差電圧が発生するが、この実施形態では、電圧信号の電圧がゼロから所定電圧となるまでの変化時間が、ミュート解除信号入力時に比べ、非常に長くなっているため、基準電圧の電圧がゼロとなるまでの変化時間もそれに応じて長くなる。したがって、ミュート作動信号入力時の第１、第２出力信号の差電圧は、ミュート解除信号入力時に比べ非常に小さくなる。よって、このときスピーカ５２に発生するポップ音は、非常に小さいものとなり、ユーザの耳には届き難くなる。

以上のようにして、警報装置１２４は、メータ制御部３０から入力される音声信号に基づいた音声を発生する。特に本実施形態の警報装置１２４において、信号発生回路１９０の抵抗部１９２の抵抗値は、コンデンサＣ３ａの充電時と放電時とで変化し、上述したようにミュート解除信号入力時よりもミュート作動信号入力時の方が大きくなる。これによれば、ミュート作動が行われる際の電圧信号の電圧の変化時間を、ミュート解除が行われる際の電圧信号の電圧の変化時間よりも長くすることができる。このことにより、基準電圧の所定電圧からの下降の時間は、所定電圧への上昇の時間よりも長くなる。よって、ミュート作動が行われる際の第１、第２出力信号の波形は、ミュート解除が行われる際の波形よりも緩やかとなるため、ミュート作動が行われる際の差電圧を極力小さくすることが可能となる。その結果、音声を消音してからミュート状態となる際のポップ音の発生を極力小さくすることができる。これに対し、ミュート解除が行われる際の第１、第２出力信号の波形は、ミュート作動が行われる際よりも急なものとなるため、ミュート解除までの時間をミュート作動までの時間よりも短くすることができる。よって、緊急性の高い音声を即座にスピーカ５２より発生させることができる。

また、本実施形態では、抵抗部１９２において、抵抗Ｒ３ａに対して並列に接続され、かつ抵抗Ｒ３ｂに対して直列に接続されるダイオードＤｂは、ミュート解除が行われる際に、コンデンサＣ３ｂからの電流を抵抗Ｒ３ａ、Ｒ３ａに流入させ、ミュート作動が行われる際に、抵抗Ｒ３ａへの電流を許容するとともに、抵抗３Ｒｂへの流入を抑制する。

このように構成された信号発生回路１９０では、ミュート解除が行われる際の抵抗部１９２の抵抗値は、互いに並列接続される抵抗Ｒ３ａ、Ｒ３ｂの合成抵抗値となり、ミュート作動が行われる際の抵抗部１９２の抵抗値は、抵抗Ｒ３ａの抵抗値となる。このことにより、ミュート作動信号が入力されるときの抵抗部１９２の抵抗値は、ミュート解除信号が入力されるときの抵抗値よりも大きくなり、ミュート作動信号が入力されるときの信号発生回路１９０の時定数は、ミュート解除信号が入力されるときの信号発生回路１９０の時定数よりも大きくなる。よって、電圧信号の電圧の変化時間は、ミュート解除が行われる際よりもミュート作動が行われる際の方が長くなる。以上により、基準電圧の所定電圧からの下降時間は、所定電圧への上昇時間よりも長くすることができる。

ここで、ミュート作動信号が警報装置１２４に入力する際の信号発生回路１９０の時定数は、抵抗Ｒ３ｂの抵抗値に依存する。こういった状態において、抵抗Ｒ３ｂの抵抗値を抵抗Ｒ３ａの抵抗値よりも大きくすることによれば、信号発生回路１９０の時定数において、ミュート解除が行われる際と、ミュート作動が行われる際との差をより大きくすることができる。よって、抵抗Ｒ３ａの抵抗値が抵抗Ｒ３ｂの抵抗値よりも大きい場合に比べ、ミュート作動信号が入力する際の信号発生回路１９０の時定数をより大きくすることができるので、基準電圧の所定電圧からの下降の時間をより長くすることができる。その結果、音声発生を停止してからミュート状態となる際のポップ音を極めて小さくすることができる。

また、本実施形態では、ＰＮＰ型のトランジスタＴｒｂを使用し、そのベースに電圧信号が入力されている。そして、さらにそのトランジスタＴｒｂは、ベースに入力される電圧信号が徐々に下降するに従い、基準電圧が徐々に上昇し、ベースに入力される電圧信号が徐々に上昇するに従い、基準電圧が徐々に下降するように基準電圧発生回路８０の電流を制御する。これにより、ミュート解除が行われる際、電圧が徐々に下降する電圧信号をトランジスタＴｒｂに入力することにより、基準電圧をそれに合わせて徐々に上昇させることができ、ミュート作動が行われる際、電圧が徐々に上昇する電圧信号をトランジスタＴｒｂに入力することにより、基準電圧をそれに合わせて徐々に下降させることができる。

１０ 車両用計器（コンビネーションメータ）、１１ 表示部、１２ スピードメータ、１４ タコメータ、１６ 燃料計、１８ 水温計、２０ オド・トリップメータ、２２ ターンシグナルインジケータ、２４ 警報装置、３０ メータ制御部、３２ａ 発光ダイオード、３２ｂ 発光ダイオード、３４ インターフェース（Ｉ／Ｆ）、３６ ＣＡＮインターフェース（ＣＡＮ−Ｉ／Ｆ）、３８ ターンシグナル装置、４０ エンジン制御部、５０ アンプ部、５２ スピーカ、５４ インターフェース（Ｉ／Ｆ）、５６ インターフェース（Ｉ／Ｆ）、５８ａ 端子、５８ｂ 端子、６０ 制御信号入力端子、６２ 電源端子、６４ａ 出力端子、６４ｂ 出力端子、６６ 接地端子、７０ 第１オペアンプ、７２ 第２オペアンプ、８０ 基準電圧発生回路、９０、１９０ 信号発生回路、９２、１９２ 抵抗部、９４、１９４ 静電容量部

Claims (8)

1. 所定電圧を有する基準電圧を発生する基準電圧発生回路と、
   前記基準電圧と音声信号とが入力され、前記基準電圧に対して前記音声信号を反転増幅した第１出力信号を出力する第１オペアンプと、
   前記基準電圧と前記第１出力信号とが入力され、前記基準電圧に対して前記第１出力信号を反転増幅した第２出力信号を出力する第２オペアンプと、
   一対の端子を有し、前記一対の端子の一方の端子に前記第１出力信号が入力され、他方の端子に前記第２出力信号が入力されることにより音声を発生するスピーカと、
   前記スピーカからの音声発生を停止するためのミュート作動信号、及び前記スピーカからの音声発生を許容するためのミュート解除信号が入力されることにより、前記ミュート作動信号及び前記ミュート解除信号に対応する電圧を有する電圧信号を出力する信号発生回路であって、前記ミュート作動信号から前記ミュート解除信号に切り替わることにより充放電の一方を行い、前記ミュート解除信号から前記ミュート作動信号に切り替わることにより充放電の他方を行う静電容量部、及び前記静電容量部に直列接続され、前記静電容量部の充電時と放電時とで抵抗値が変化する抵抗部を有し、前記ミュート解除信号が入力されたとき、充放電の一方が行われることにより、前記静電容量部の電圧が前記ミュート解除信号に対応する電圧へ徐々に変化するとともに、前記ミュート作動信号が入力されたとき、充放電の他方が行われることにより、前記静電容量部の電圧が前記ミュート作動信号に対応する電圧へ徐々に変化する前記電圧信号を出力する信号発生回路と、
   前記ミュート解除信号に対応する電圧まで徐々に変化する前記電圧信号が入力されると、前記ミュート解除信号に対応する電圧に変化するまでの変化時間に合わせて、所定電圧まで前記基準電圧を徐々に上昇させ、前記ミュート作動信号に対応する電圧まで徐々に変化する前記電圧信号が入力されると、前記ミュート作動信号に対応する電圧に変化するまでの変化時間に合わせて、前記基準電圧を所定電圧から徐々に下降させるように前記基準電圧発生回路を制御する制御素子と、を備え、
   前記ミュート解除信号に対応する電圧まで徐々に変化する前記電圧信号の電圧の変化時間が、前記ミュート作動信号に対応する電圧まで徐々に変化する前記電圧信号の電圧の変化時間よりも長くなるように前記抵抗部の抵抗値が設定されていることを特徴とする車両用警報装置。
2. 前記ミュート作動信号の電圧は、前記ミュート解除信号の電圧よりも低く、
   前記静電容量部は、前記ミュート作動信号から前記ミュート解除信号への切り替わり時に充電し、前記ミュート解除信号から前記ミュート作動信号への切り替わり時に放電し、
   前記抵抗部の抵抗値は、前記静電容量部が充電する場合よりも放電する場合の方が大きいことを特徴とする請求項１に記載の車両用警報装置。
3. 前記抵抗部は、第１抵抗素子、前記第１抵抗素子に対して並列に接続される第２抵抗素子、及び前記第１抵抗素子に対して並列に接続され、かつ前記第２抵抗素子に対して直列に接続され、一方向のみに電流を流す整流素子を有しており、
   前記整流素子は、前記ミュート作動信号から前記ミュート解除信号への切り替わり時に、前記第１抵抗素子及び前記第２抵抗素子を介して前記静電容量部へ電流を流入させ、前記ミュート解除信号から前記ミュート作動信号への切り替わり時に、前記静電容量部からの電流の前記第２抵抗素子への流入を抑制するとともに、前記第１抵抗素子への流入を許容することを特徴とする請求項２に記載の車両用警報装置。
4. 前記制御素子は、ＮＰＮ型のトランジスタであり、前記電圧信号が前記トランジスタのベースに入力され、
   前記ベースに入力される前記電圧信号が徐々に上昇するに従い、前記第１、第２オペアンプへの前記基準電圧が徐々に上昇し、前記ベースに入力される前記電圧信号が徐々に下降するに従い、前記第１、第２オペアンプへの前記基準電圧が徐々に下降するように前記基準電圧発生回路の電流を制御することを特徴とする請求項２又は３に記載の車両用警報装置。
5. 前記ミュート作動信号の電圧が前記ミュート解除信号の電圧よりも高く、
   前記静電容量部は、前記ミュート作動信号から前記ミュート解除信号への切り替わり時に放電し、前記ミュート解除信号から前記ミュート作動信号への切り替わり時に充電し、
   前記抵抗部の抵抗値は、前記静電容量部が充電する場合よりも放電する場合の方が小さいことを特徴とする請求項１に記載の車両用警報装置。
6. 前記抵抗部は、第１抵抗素子、前記第１抵抗素子に対して並列に接続される第２抵抗素子、及び前記第１抵抗素子に対して並列に接続され、かつ前記第２抵抗素子に対して直列に接続され、一方向のみに電流を流す整流素子を有しており、
   前記整流素子は、前記ミュート作動信号から前記ミュート解除信号への切り替わり時に、前記静電容量部からの電流を前記第１抵抗素子及び前記第２抵抗素子に流入させ、前記ミュート解除信号から前記ミュート作動信号への切り替わり時に、前記第１抵抗素子への電流の流入を許容するとともに、前記第２抵抗素子への電流の流入を抑制することを特徴とする請求項５に記載の車両用警報装置。
7. 前記制御素子は、ＰＮＰ型のトランジスタであり、前記電圧信号が前記トランジスタのベースに入力され、
   前記ベースに入力される前記電圧信号が徐々に下降するに従い、前記第１、第２オペアンプへの前記基準電圧が徐々に上昇し、前記ベースに入力される前記電圧信号が徐々に上昇するに従い、前記第１、第２オペアンプへの前記基準電圧が徐々に下降するように前記基準電圧発生回路の電流を制御することを特徴とする請求項５又は６に記載の車両用警報装置。
8. 前記第１抵抗素子の抵抗値は、前記第２抵抗素子の抵抗値よりも大きいことを特徴とする請求項３又は６に記載の車両用警報装置。

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