JP2013028840A - 高周波焼入れ用鋼及びそれを用いて製造されるクランクシャフト - Google Patents
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Abstract
【解決手段】
本実施形態による高周波焼入れ用鋼は、質量%で、C:0.35〜0.6%、Si:0.01%以上0.40%未満、Mn:1.0〜2.0%、S:0.010%を超え0.05%以下、Cr:0.01〜0.5%、Al:0.001〜0.05%、N:Ti/3.4〜0.02%、Ti:0.005〜0.05%を含有し、残部はFe及び不純物からなり、下記の式(1)を満たす。
2S−3Ti<0.040 (1)
ここで、式(1)中の各元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
【選択図】図1
Description
2S−3Ti<0.040 (1)
ここで、式(1)中の各元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
2S−3Ti<0.040 (1)
ここで、式(1)中の各元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
本実施の形態による高周波焼入れ用鋼は、以下の化学組成からなる。
炭素(C)は、高周波焼入れにより鋼の表層をマルテンサイト化し、表層の硬度を高める。一方、Cが過剰に含有されれば、鋼が過剰に硬化して鋼の被削性が低下する。したがって、C含有量は、0.35〜0.6%である。好ましいC含有量の下限は、0.35%よりも高い。好ましいC含有量の上限は、0.6%未満であり、さらに好ましくは0.5%以下である。
シリコン(Si)は、鋼を脱酸する。Siはさらに、フェライトを強化する。一方、Siが過剰に含有されれば、鋼の被削性が低下する。したがって、Si含有量は、0.01%以上0.40%未満である。好ましいSi含有量の下限は、0.01%よりも高く、さらに好ましくは0.05%以上である。好ましいSi含有量の上限は、0.30%以下である。
マンガン(Mn)は、焼入れ性を高め、鋼の強度及び硬さを高める。一方、Mnが過剰に含有されれば、焼入れ時にオーステナイトが残留しやすくなる。残留オーステナイトが存在すると、鋼の機械的性質が低下する。したがって、Mn含有量は、1.0〜2.0%である。好ましいMn含有量の下限は、1.0%よりも高く、さらに好ましくは1.2%以上である。好ましいMn含有量の上限は、2.0%未満であり、さらに好ましくは1.7%以下である。
硫黄(S)は、MnSに代表される硫化物系介在物を形成し、鋼の被削性を高める。一方、Sが過剰に含有されれば、粗大な硫化物系介在物が多数形成される。粗大な硫化物系介在物は、焼割れの起点となる。したがって、S含有量は、0.010%を超えて0.05%以下である。好ましいS含有量の上限は、0.05%未満である。
クロム(Cr)は、鋼の硬さを高める。Crはさらに、鋼の焼入れ性を高める。一方、Crが過剰に含有されれば、ベイナイトが生成される。ベイナイトが生成されると、鋼被削性が低下する。したがって、Cr含有量は、0.01〜0.5%である。好ましいCr含有量の下限は、0.01%よりも高く、さらに好ましくは0.05%以上である。好ましいCr含有量の上限は、0.5%未満であり、さらに好ましくは0.35%以下である。
チタン(Ti)は、鋼を脱酸する。Tiはさらに、Nと結合してTi窒化物及び/又はTi炭窒化物を生成する。Ti窒化物及び/又はTi炭窒化物は、ピン止め効果により結晶粒を微細化する。結晶粒が微細化されれば、鋼の延性及び靭性が高まる。そのため、耐焼割れ性が高まる。一方、Tiが過剰に含有されれば、粗大なTi窒化物、Ti炭窒化物及びTi炭化物が生成され、鋼の被削性が低下する。したがって、Ti含有量は、0.005〜0.05%である。好ましいTi含有量の下限は、0.005%よりも高く、さらに好ましくは0.008%以上である。好ましいTi含有量の上限は、0.05%未満であり、さらに好ましくは0.04%以下である。
アルミニウム(Al)は、鋼を脱酸する。一方、Alが過剰に含有されれば、アルミナ系介在物が生成される。アルミナ系介在物は、鋼の被削性を低下する。したがって、Al含有量は、0.001〜0.05%である。好ましいAl含有量の下限は、0.001%よりも高い。好ましいAl含有量の上限は、0.05%未満であり、さらに好ましくは0.04%以下である。
窒素(N)は、Tiと結合してTi窒化物及び/又はTi炭窒化物を生成する。上述のとおり、Ti窒化物及びTi炭窒化物は、ピン止め効果により結晶粒を微細化し、鋼の耐焼割れ性を高める。窒素(N)含有量がTi含有量に対して不足すると、過剰なTiは炭素と結合してTiCを形成する。TiCは、鋼の被削性を低下する。したがって、Tiと同数以上の物質量のNが含有されていることが好ましい。一方、Nが過剰に含有されれば、鋼中にボイド等の欠陥が発生しやすくなる。したがって、N含有量は、Ti/3.4〜0.02%である。「Ti/3.4」中の「Ti」にはTi含有量が代入される。3.4はTiとNとの質量比である。好ましいN含有量の下限は、Ti/3.4よりも高い。好ましいN含有量の上限は、0.02%未満である。
本実施形態による高周波焼入れ用鋼の化学組成はさらに、下記の式(1)を満たす。
2S−3Ti<0.040 (1)
ここで、式(1)中の各元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
本実施形態による高周波焼入れ用鋼は、上述のTi及びNを含有する。そのため、結晶粒の粗大化は抑制され、優れた耐焼割れ性が得られる。高周波焼入れ用鋼の好ましい結晶粒度は5.5以上である。結晶粒度は次のとおり定義される。高周波焼入れ用鋼から試験片を採取する。採取された試験片の表面のうち任意の5視野を選択する。JISG0551の結晶粒度標準図を用いて、選択された5視野でのオーステナイト結晶粒度を求める。各視野で求めたオーステナイト結晶粒度の5視野の平均値を、その試験片の結晶粒度と定義する。
カルシウム(Ca)は、鋼を脱酸する。また、Caは介在物を球状化する。介在物が球状化すれば、切欠き効果による応力集中が緩和される。そのため、鋼の耐焼割れ性が高まる。一方、Caが過剰に含有されれば、粗大な介在物が形成され、鋼の耐焼割れ性が低下する。したがって、Ca含有量は0.005%以下である。好ましいCa含有量の上限は、0.005%未満である。
本実施の形態による高周波焼入れ用鋼、及び高周波焼入れ用鋼を用いたクランクシャフトの製造方法の一例を説明する。
表1に示す化学組成を有する試料1〜5及び試料a〜iの鋼各50kgを、真空誘導加熱炉で溶製した。溶製された鋼から、直径100mmのインゴットを製造した。
高周波焼入れ前の丸棒を用いて切削抵抗(N)を測定した。切削抵抗の測定には、多成分切削動力計を使用した。直径6mmの超硬コーティングドリルを使用し、丸棒の軸方向と垂直に切削を行った。周速は65m/min、送り速度は0.22mm/revであった。
高周波焼入れされた試験片を用いて割れ限界応力(MPa)を求めた。具体的には、各試料の試験片に対して、図1を作成した場合と同じ条件の試験を実施した。
高周波焼入れされた試験片を用いて硬度を測定した。具体的には、試験片を長軸方向に対して垂直に切断した。切断面を鏡面研磨した。研磨後の切断面の表面から1mm、すなわち厚み2mmの中心部の任意の3点でJISZ2244に基づくビッカース硬度(HV)を測定した。試験力は98Nであった。得られた3つのビッカース硬度の平均値を、各試験片の硬度(HV)と定義した。
高周波焼入れされた試験片を中央部で長軸に対して垂直に切断した。切断面内において表面から1mm、すなわち厚み2mmの中心部の任意の5視野を選択した。JISG0551の結晶粒度標準図を用いて、選択された5視野でのオーステナイト結晶粒度を求めた。ピクリン酸飽和水溶液で腐食現出した旧オーステナイト粒界に囲まれた領域を1つのオーステナイト結晶粒と認定した。各視野で求めたオーステナイト結晶粒度の5視野の平均値を、その試験片の結晶粒度と定義した。
試験結果を表2に示す。表2中の「割れ限界応力」欄には、割れ限界応力(MPa)を示す。割れ限界応力が250MPa以下のものに「#」を付して示した。「硬度」欄には、硬度(HV)を示す。「結晶粒度」欄には、結晶粒度を示す。「切削抵抗」欄には、切削抵抗(N)を示す。切削抵抗が950N以上のものに「#」を付して示した。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.35〜0.6%、Si:0.01%以上0.40%未満、Mn:1.0〜2.0%、S:0.010%を超え0.05%以下、Cr:0.01〜0.5%、Al:0.001〜0.05%、N:Ti/3.4〜0.02%、Ti:0.005〜0.05%を含有し、残部はFe及び不純物からなり、下記の式(1)を満たす、高周波焼入れ用鋼。
2S−3Ti<0.040 (1)
ここで、式(1)中の各元素記号には、各元素の含有量(質量%)が代入される。 - 前記Feの一部に代えて、Ca:0.005%以下を含有する、請求項1に記載の高周波焼入れ用鋼。
- 請求項1又は2に記載の高周波焼入れ用鋼を高周波焼入れして製造されるクランクシャフト。
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