JP2013007107A - モリブデンの回収方法およびモリブデンの抽出溶媒 - Google Patents
モリブデンの回収方法およびモリブデンの抽出溶媒 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013007107A JP2013007107A JP2011141485A JP2011141485A JP2013007107A JP 2013007107 A JP2013007107 A JP 2013007107A JP 2011141485 A JP2011141485 A JP 2011141485A JP 2011141485 A JP2011141485 A JP 2011141485A JP 2013007107 A JP2013007107 A JP 2013007107A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molybdenum
- extraction
- extraction solvent
- treatment solution
- solvent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Extraction Or Liquid Replacement (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
【課題】不純物の濃度が低いモリブデン含有液を形成することができ、高純度のモリブデン酸塩を製造することができるモリブデンの回収方法およびモリブデンの抽出溶媒を提供する。
【解決手段】処理溶液に抽出溶媒による溶媒抽出を行ってモリブデンに抽出する抽出工程と、抽出工程で得られた抽出溶媒を逆抽出する逆抽出工程と、逆抽出工程で得られた逆抽出液に対して酸を添加して、モリブデンをモリブデン酸塩の沈殿として回収する回収工程とを順に行うものであり、抽出溶媒が、第２級アミン抽出剤を成分として有する抽出溶媒である。処理溶液から、第２級アミン抽出剤を成分として有する抽出溶媒を使用してモリブデンを回収するので、モリブデンを効率よく抽出溶媒に抽出することができる。この場合、処理溶液中に不純物が存在していても、抽出溶媒には不純物が混入しないので、抽出溶媒を逆抽出して得られる逆抽出液中の不純物も少なくすることができる。
【選択図】図１
【解決手段】処理溶液に抽出溶媒による溶媒抽出を行ってモリブデンに抽出する抽出工程と、抽出工程で得られた抽出溶媒を逆抽出する逆抽出工程と、逆抽出工程で得られた逆抽出液に対して酸を添加して、モリブデンをモリブデン酸塩の沈殿として回収する回収工程とを順に行うものであり、抽出溶媒が、第２級アミン抽出剤を成分として有する抽出溶媒である。処理溶液から、第２級アミン抽出剤を成分として有する抽出溶媒を使用してモリブデンを回収するので、モリブデンを効率よく抽出溶媒に抽出することができる。この場合、処理溶液中に不純物が存在していても、抽出溶媒には不純物が混入しないので、抽出溶媒を逆抽出して得られる逆抽出液中の不純物も少なくすることができる。
【選択図】図１
Description
本発明は、モリブデンの回収方法およびモリブデンの抽出溶媒に関する。さらに詳しくは、モリブデンを含有する使用済触媒等からモリブデンを回収するために使用されるモリブデンの回収方法およびモリブデンの抽出溶媒に関する。
従来、モリブデンやバナジウムを多く含む使用済脱硫触媒から有価金属を回収する方法として、使用済触媒を酸化又はアルカリ焙焼した後、焙焼物を水や鉱酸で溶解し、その溶解液から塩析によってモリブデンやバナジウムを回収する方法が知られている。
具体的には、まず、炭酸ナトリウムや水酸化ナトリウムを用いて使用済脱硫触媒をアルカリ焙焼し、得られた焙焼物を水で溶解して、モリブデンやバナジウムのソーダ塩を主成分とする塩溶液（以下、ソーダ塩溶液という）を得る。得られたソーダ塩溶液に対して塩化アンモニウムを添加してバナジウムを塩析させれば、メタバナジン酸アンモニウムの沈殿としてバナジウムを回収することができる。一方、モリブデンは、バナジウムが沈殿除去されたソーダ塩溶液（以下、処理液という）に塩酸を加えることによって、モリブデン酸アンモニウムとして沈殿させて回収することができる（例えば、非特許文献１）。
上述した処理液のようなモリブデンを含有する液体からモリブデンを回収する場合には、モリブデンをモリブデン酸塩の沈殿として回収する。しかし、処理液中には不純物が含まれているため、そのまま沈殿を形成すると不純物が沈殿に混入してしまい、回収されたモリブデン酸塩の純度が低くなる。このため、モリブデンをモリブデン酸塩の沈殿として回収する場合には、事前にイオン交換法などの方法で不純物を除去してから、モリブデン酸塩の沈殿を生じさせる。すると、高純度のモリブデン酸塩を回収することができる（例えば、特許文献１、２）。
しかるに、一部の触媒原料や金属モリブデンの原料などに使用されるモリブデン酸塩では、非常に高い純度が求められるが、かかる高純度のモリブデン酸塩を製造する場合、イオン交換法等によりバナジウムや他の不純物の除去作業を行うだけでは不純物を十分に除去することができない。このため、沈殿回収の後に、回収したモリブデン酸塩に含まれるナトリウム等の不純物を除去する作業を行うことによってモリブデン酸塩の純度を向上させなければならず、製造工程が余分にかかるという問題がある。
吉永英雄、"使用済み触媒からのモリブデンとバナジウムの回収"、Journal of MMIJ VOl.123(2007) No.12
本発明は上記事情に鑑み、不純物の濃度が低いモリブデン含有液を形成することができ、高純度のモリブデン酸塩を製造することができるモリブデンの回収方法およびモリブデンの抽出溶媒を提供することを目的とする。
（モリブデンの回収方法）
第１発明のモリブデンの回収方法は、モリブデンを含有する水溶液である処理溶液からモリブデンを回収する方法であって、前記処理溶液による溶媒抽出を行ってモリブデンに抽出する抽出工程と、該抽出工程で得られた抽出溶媒を逆抽出する逆抽出工程と、該逆抽出工程で得られた逆抽出液に対して酸を添加して、モリブデンをモリブデン酸塩の沈殿として回収する回収工程とを順に行うものであり、前記抽出溶媒が、第２級アミン抽出剤を成分として有する抽出溶媒であることを特徴とする。
第２発明のモリブデンの回収方法は、第１発明において、前記抽出工程において、前記処理溶液を、ｐＨが３．０〜４．０となるように調整することを特徴とする。
第３発明のモリブデンの回収方法は、第１発明において、前記処理溶液中のリンとモリブデンのモル比（Ｐ／Ｍｏ）が0.075以上の場合において、前記抽出工程を行う前に脱リン工程を行うことを特徴とする。
第４発明のモリブデンの回収方法は、第１または第２発明において、前記脱リン工程において、前記処理溶液に対して、カルシウムのリンに対する添加当量が１以上５以下となるように、水酸化カルシウムを添加することを特徴とする。
第５発明のモリブデンの回収方法は、第１、第２または第３発明において、前記脱リン工程において、前記処理溶液に対して、カルシウムのリンに対する添加当量が１より大きく２未満となるように、水酸化カルシウムを添加することを特徴とする。
第６発明のモリブデンの回収方法は、第１、第２、第３または第４発明において、前記脱リン工程において、前記処理溶液を、ｐＨが１２以上となるように調整することを特徴とする。
（モリブデンの抽出溶媒）
第７発明のモリブデンの抽出溶媒は、モリブデンを含有する水溶液である処理溶液からモリブデンを抽出するための抽出溶媒であって、該抽出溶媒が、第２級アミン抽出剤であることを特徴とする。
第１発明のモリブデンの回収方法は、モリブデンを含有する水溶液である処理溶液からモリブデンを回収する方法であって、前記処理溶液による溶媒抽出を行ってモリブデンに抽出する抽出工程と、該抽出工程で得られた抽出溶媒を逆抽出する逆抽出工程と、該逆抽出工程で得られた逆抽出液に対して酸を添加して、モリブデンをモリブデン酸塩の沈殿として回収する回収工程とを順に行うものであり、前記抽出溶媒が、第２級アミン抽出剤を成分として有する抽出溶媒であることを特徴とする。
第２発明のモリブデンの回収方法は、第１発明において、前記抽出工程において、前記処理溶液を、ｐＨが３．０〜４．０となるように調整することを特徴とする。
第３発明のモリブデンの回収方法は、第１発明において、前記処理溶液中のリンとモリブデンのモル比（Ｐ／Ｍｏ）が0.075以上の場合において、前記抽出工程を行う前に脱リン工程を行うことを特徴とする。
第４発明のモリブデンの回収方法は、第１または第２発明において、前記脱リン工程において、前記処理溶液に対して、カルシウムのリンに対する添加当量が１以上５以下となるように、水酸化カルシウムを添加することを特徴とする。
第５発明のモリブデンの回収方法は、第１、第２または第３発明において、前記脱リン工程において、前記処理溶液に対して、カルシウムのリンに対する添加当量が１より大きく２未満となるように、水酸化カルシウムを添加することを特徴とする。
第６発明のモリブデンの回収方法は、第１、第２、第３または第４発明において、前記脱リン工程において、前記処理溶液を、ｐＨが１２以上となるように調整することを特徴とする。
（モリブデンの抽出溶媒）
第７発明のモリブデンの抽出溶媒は、モリブデンを含有する水溶液である処理溶液からモリブデンを抽出するための抽出溶媒であって、該抽出溶媒が、第２級アミン抽出剤であることを特徴とする。
（モリブデンの回収方法）
第１発明によれば、処理溶液から、第２級アミン抽出剤を成分として有する抽出溶媒を使用してモリブデンを回収するので、モリブデンを効率よく抽出溶媒に抽出することができる。この場合、処理溶液中に不純物が存在していても、抽出溶媒には不純物が混入しないので、抽出溶媒を逆抽出して得られる逆抽出液中の不純物も少なくすることができる。つまり、回収工程においてモリブデン酸塩の沈殿を生じさせる溶液の純度を非常に高くすることができるので、回収されるモリブデン酸塩を高純度にすることができる。
第２発明によれば、処理溶液をそのｐＨが３．０〜４．０となるように調整しているので、モリブデンの抽出効率を高くすることができる。
第３発明によれば、モリブドリン酸と第２級アミンの化合物が形成されることを抑制することができるので、抽出効率が低下することを防ぐことができる。
第４発明によれば、リンの化合物が沈殿する際に、モリブデンが共沈することを防ぐことができる。
第５発明によれば、処理溶液中のリンをほぼ完全に除去できる。
第６発明によれば、脱リン工程において、処理溶液をそのｐＨが１２以上となるように調整しているので、リンを効率よく沈殿除去することができる。
（モリブデンの抽出溶媒）
第７発明によれば、抽出溶媒が第２級アミン抽出剤を成分として有するので、この抽出溶媒によって処理溶液からモリブデンを回収すれば、モリブデンを効率よく抽出溶媒中に抽出することができる。しかも、処理溶液中に不純物が存在していても、抽出溶媒には不純物が混入しないので、抽出溶媒を逆抽出して得られる逆抽出液中の不純物も少なくすることができる。すると、この逆抽出液からモリブデン酸塩を回収すれば、回収されるモリブデン酸塩を高純度にすることができる。
第１発明によれば、処理溶液から、第２級アミン抽出剤を成分として有する抽出溶媒を使用してモリブデンを回収するので、モリブデンを効率よく抽出溶媒に抽出することができる。この場合、処理溶液中に不純物が存在していても、抽出溶媒には不純物が混入しないので、抽出溶媒を逆抽出して得られる逆抽出液中の不純物も少なくすることができる。つまり、回収工程においてモリブデン酸塩の沈殿を生じさせる溶液の純度を非常に高くすることができるので、回収されるモリブデン酸塩を高純度にすることができる。
第２発明によれば、処理溶液をそのｐＨが３．０〜４．０となるように調整しているので、モリブデンの抽出効率を高くすることができる。
第３発明によれば、モリブドリン酸と第２級アミンの化合物が形成されることを抑制することができるので、抽出効率が低下することを防ぐことができる。
第４発明によれば、リンの化合物が沈殿する際に、モリブデンが共沈することを防ぐことができる。
第５発明によれば、処理溶液中のリンをほぼ完全に除去できる。
第６発明によれば、脱リン工程において、処理溶液をそのｐＨが１２以上となるように調整しているので、リンを効率よく沈殿除去することができる。
（モリブデンの抽出溶媒）
第７発明によれば、抽出溶媒が第２級アミン抽出剤を成分として有するので、この抽出溶媒によって処理溶液からモリブデンを回収すれば、モリブデンを効率よく抽出溶媒中に抽出することができる。しかも、処理溶液中に不純物が存在していても、抽出溶媒には不純物が混入しないので、抽出溶媒を逆抽出して得られる逆抽出液中の不純物も少なくすることができる。すると、この逆抽出液からモリブデン酸塩を回収すれば、回収されるモリブデン酸塩を高純度にすることができる。
本発明のモリブデンの回収方法は、モリブデンを含有する溶液からモリブデンを回収する方法であって、溶媒抽出工程を採用することによって、モリブデンを効率よく回収でき、しかも、高純度の三酸化モリブデンを得ることができるようにしたことに特徴を有している。
とくに、本発明のモリブデンの回収方法は、原油の精製の際に使用される脱硫用触媒を処理して得られる水溶液からモリブデン回収する方法として適している。
脱硫用触媒を炭酸ナトリウムや水酸化ナトリウムを用いてアルカリ焙焼すると焙焼物が得られる。この焙焼物を水で溶解すると、モリブデンとバナジウムのソーダ塩を主成分とする塩溶液が得られる。この塩溶液について溶媒抽出を行えば、バナジウムとモリブデンを分離できる。この溶媒抽出によって得られるモリブデンを含有する水相が、上述した水溶液であり、この水溶液からモリブデンを回収する方法として、本発明のモリブデンの回収方法は適している。
以下では、本発明のモリブデンの回収方法によって処理される対象となる水溶液、つまり、モリブデンを含有する水溶液を、処理溶液という。
脱硫用触媒を炭酸ナトリウムや水酸化ナトリウムを用いてアルカリ焙焼すると焙焼物が得られる。この焙焼物を水で溶解すると、モリブデンとバナジウムのソーダ塩を主成分とする塩溶液が得られる。この塩溶液について溶媒抽出を行えば、バナジウムとモリブデンを分離できる。この溶媒抽出によって得られるモリブデンを含有する水相が、上述した水溶液であり、この水溶液からモリブデンを回収する方法として、本発明のモリブデンの回収方法は適している。
以下では、本発明のモリブデンの回収方法によって処理される対象となる水溶液、つまり、モリブデンを含有する水溶液を、処理溶液という。
（抽出溶媒）
まず、本発明のモリブデンの回収方法を説明する前に、本発明のモリブデンの回収方法において使用する抽出溶媒について説明する。
まず、本発明のモリブデンの回収方法を説明する前に、本発明のモリブデンの回収方法において使用する抽出溶媒について説明する。
本発明のモリブデンの回収方法において使用する抽出溶媒は、モリブデンを効率よく回収でき、他の成分（例えば、ナトリウムなど）を抽出しないものであればよく、とくに限定されないが、以下に示すように、第２級アミン抽出剤と希釈剤とを混合した溶媒が好ましい。
以下、本発明のモリブデンの回収方法に好適な抽出溶媒の一例を説明する。
まず、抽出剤は、第２級アミン抽出剤であればよく、とくに限定されないが、アンバーライトＬＡ２（ロームアンドハース社製）が好ましい。
まず、抽出剤は、第２級アミン抽出剤であればよく、とくに限定されないが、アンバーライトＬＡ２（ロームアンドハース社製）が好ましい。
希釈剤は、ナフテゾール220(JX日鉱日石エネルギー（株)製、アルキルナフテン混合物)である。この希釈剤は、通常、抽出剤の粘度を低下させたり、抽出剤の比重を小さくしたり、水への溶解度を低くしたりするために使用される。
また、第２級アミン抽出剤の溶解度を高くするために、改質剤である２−エチルヘキサノールを混合して使用することが好ましい。
また、第２級アミン抽出剤の溶解度を高くするために、改質剤である２−エチルヘキサノールを混合して使用することが好ましい。
そして、本発明のモリブデンの回収方法に使用される抽出溶媒では、第２級アミン抽出剤、２−エチルヘキサノール、ナフテゾール220の混合割合が、体積割合で、５：３５：６５程度、となるように調製されていることが好ましい。なお、抽出溶媒の各成分の体積割合は、必ずしも上記体積割合に限定されず、若干の誤差があっても良いのは言うまでもない。例えば、第２級アミン抽出剤、２−エチルヘキサノール、ナフテゾール220の混合割合が、体積割合で、３〜７：１５〜３５：６０〜８０程度、となるように調整されていればよい。
なお、以下では、上記抽出溶媒、つまり、第２級アミン抽出剤、希釈剤、改質剤（２−エチルヘキサノール）を含有する抽出溶媒を、本発明の抽出溶媒という。
（本発明のモリブデンの回収方法）
本発明のモリブデンの回収方法について、詳細に説明する。
本発明のモリブデンの回収方法は、処理溶液に含まれるモリブデンを抽出、逆抽出することによって高純度のモリブデン水溶液を形成し、このモリブデン水溶液から酸沈法によってモリブデン酸塩の形態でモリブデンを回収するようした回収方法である。
本発明のモリブデンの回収方法について、詳細に説明する。
本発明のモリブデンの回収方法は、処理溶液に含まれるモリブデンを抽出、逆抽出することによって高純度のモリブデン水溶液を形成し、このモリブデン水溶液から酸沈法によってモリブデン酸塩の形態でモリブデンを回収するようした回収方法である。
まず、本発明のモリブデンの回収方法について、各工程の詳細を説明する前に、処理液からモリブデン製品（三酸化モリブデン）を製造するまでの工程を簡単に説明する。
なお、以下では、処理溶液が、段落００１２において説明した、原油の精製の際に使用される脱硫用触媒を処理して得られる水溶液である場合を代表として説明する。
また、以下に説明する抽出工程や逆抽出工程等には、一般的なミキサーセトラーを使用することができるが、混合された状態の処理溶液（水相）と抽出溶媒（油相）とを、抽出溶媒（油相）と処理溶液（水相）とに分離でき、かつ、それぞれ別々に回収することができるものであれば、どのような装置、方法を用いてもよい。
また、以下に説明する抽出工程や逆抽出工程等には、一般的なミキサーセトラーを使用することができるが、混合された状態の処理溶液（水相）と抽出溶媒（油相）とを、抽出溶媒（油相）と処理溶液（水相）とに分離でき、かつ、それぞれ別々に回収することができるものであれば、どのような装置、方法を用いてもよい。
（処理液の形成）
まず、原料となる使用済脱硫触媒を、炭酸ナトリウムや水酸化ナトリウムを用いてアルカリ焙焼する。
ついで、アルカリ焙焼により得られた焙焼物を水で浸出する。使用済脱硫触媒には、モリブデンだけでなくバナジウムも含有されているので、モリブデンとバナジウムのソーダ塩を主成分とする塩溶液が得られる。
塩溶液が得られると、この塩溶液と抽出溶媒とを、抽出工程用のミキサーセトラーにおけるミキサー部において混合する。すると、抽出溶媒（油相）にバナジウムが抽出される一方、モリブデンは塩溶液（水相）中に残留する。
混合された塩溶液と抽出溶媒は、ミキサーセトラーにおけるセトラー部において２相（抽出溶媒（油相）と塩溶液（水相））に分離されるので、モリブデンを含む塩溶液（処理溶液）を抽出溶媒から分離することができる。
まず、原料となる使用済脱硫触媒を、炭酸ナトリウムや水酸化ナトリウムを用いてアルカリ焙焼する。
ついで、アルカリ焙焼により得られた焙焼物を水で浸出する。使用済脱硫触媒には、モリブデンだけでなくバナジウムも含有されているので、モリブデンとバナジウムのソーダ塩を主成分とする塩溶液が得られる。
塩溶液が得られると、この塩溶液と抽出溶媒とを、抽出工程用のミキサーセトラーにおけるミキサー部において混合する。すると、抽出溶媒（油相）にバナジウムが抽出される一方、モリブデンは塩溶液（水相）中に残留する。
混合された塩溶液と抽出溶媒は、ミキサーセトラーにおけるセトラー部において２相（抽出溶媒（油相）と塩溶液（水相））に分離されるので、モリブデンを含む塩溶液（処理溶液）を抽出溶媒から分離することができる。
なお、上記抽出工程用のミキサーセトラーでは、バナジウムとモリブデンとの分離性を向上させるために、混合された溶液のｐＨを調整する。具体的には、塩溶液に対して、抽出溶媒とともに硫酸等が加えられて、混合された溶液のｐＨが６〜１０となるように調整される。
（抽出工程）
抽出溶媒から分離された処理溶液は、抽出工程用のミキサーセトラーにおけるミキサー部において、上述した本発明の抽出溶媒が混合され、モリブデンを本発明の抽出溶媒に抽出する抽出工程が行われる。この抽出工程では、処理溶液（水相）に存在していたモリブデンが本発明の抽出溶媒（油相）中に抽出される。
そして、処理溶液と本発明の抽出溶媒は、ミキサーセトラーにおけるセトラー部において分離され、モリブデンを含む本発明の抽出溶媒を処理溶液（図１の抽出残液）から分離することができる。
抽出溶媒から分離された処理溶液は、抽出工程用のミキサーセトラーにおけるミキサー部において、上述した本発明の抽出溶媒が混合され、モリブデンを本発明の抽出溶媒に抽出する抽出工程が行われる。この抽出工程では、処理溶液（水相）に存在していたモリブデンが本発明の抽出溶媒（油相）中に抽出される。
そして、処理溶液と本発明の抽出溶媒は、ミキサーセトラーにおけるセトラー部において分離され、モリブデンを含む本発明の抽出溶媒を処理溶液（図１の抽出残液）から分離することができる。
（逆抽出工程）
処理溶液（図１の抽出残液）から分離された本発明の抽出溶媒は、逆抽出工程用のミキサーセトラーにおけるミキサー部においてアンモニア水溶液が混合されて逆抽出工程が行われる。この逆抽出工程では、本発明の抽出溶媒（油相）に存在していたモリブデンがアンモニアを含有する水溶液（逆抽出液）（水相）に抽出される。
処理溶液（図１の抽出残液）から分離された本発明の抽出溶媒は、逆抽出工程用のミキサーセトラーにおけるミキサー部においてアンモニア水溶液が混合されて逆抽出工程が行われる。この逆抽出工程では、本発明の抽出溶媒（油相）に存在していたモリブデンがアンモニアを含有する水溶液（逆抽出液）（水相）に抽出される。
混合された本発明の抽出溶媒と逆抽出液は、ミキサーセトラーのセトラー部において２相（本発明の抽出溶媒（図１における逆抽出溶媒、油相）と逆抽出液（水相））に分離されるので、モリブデンを含む逆抽出液を本発明の抽出溶媒から分離して回収することができる。
（モリブデン酸塩回収工程）
つぎに、本発明の抽出溶媒から分離されモリブデンを含む逆抽出液からモリブデン酸塩を沈殿分離するモリブデン酸塩回収工程を行う。このモリブデン酸塩回収工程では、回収処理槽内に収容されているモリブデンを含む逆抽出液に対して、酸を添加する。すると、回収処理槽内にモリブデン酸塩（例えば、モリブデン酸アンモニウムなど）の沈殿物が形成されるので、液体と沈殿物とを分離すれば、モリブデン酸塩が沈殿物として回収される。
つぎに、本発明の抽出溶媒から分離されモリブデンを含む逆抽出液からモリブデン酸塩を沈殿分離するモリブデン酸塩回収工程を行う。このモリブデン酸塩回収工程では、回収処理槽内に収容されているモリブデンを含む逆抽出液に対して、酸を添加する。すると、回収処理槽内にモリブデン酸塩（例えば、モリブデン酸アンモニウムなど）の沈殿物が形成されるので、液体と沈殿物とを分離すれば、モリブデン酸塩が沈殿物として回収される。
（焼成工程）
モリブデン酸塩回収工程において回収されたモリブデン酸塩の沈殿物は、焼成炉において焼成される。すると、モリブデン酸塩が分解して、固体の三酸化モリブデンが製造される。
モリブデン酸塩回収工程において回収されたモリブデン酸塩の沈殿物は、焼成炉において焼成される。すると、モリブデン酸塩が分解して、固体の三酸化モリブデンが製造される。
上記のごとく、本発明のモリブデンの回収方法によれば、処理溶液から第２級アミン抽出剤を成分として有する抽出溶媒を使用してモリブデンを回収するので、モリブデンを効率よく抽出溶媒に抽出することができる。
また、処理溶液中に不純物が存在していても、抽出溶媒にはナトリウム等の不純物が抽出されないので、抽出溶媒を逆抽出して得られる逆抽出液中の不純物も少なくすることができる。つまり、モリブデン酸塩の沈殿を生じさせる溶液の純度を非常に高くすることができるので、回収されるモリブデン酸塩を高純度にすることができる。
したがって、モリブデン酸塩を焼成して得られるモリブデン製品（三酸化モリブデン）も、高純度のものを製造することができる。
また、処理溶液中に不純物が存在していても、抽出溶媒にはナトリウム等の不純物が抽出されないので、抽出溶媒を逆抽出して得られる逆抽出液中の不純物も少なくすることができる。つまり、モリブデン酸塩の沈殿を生じさせる溶液の純度を非常に高くすることができるので、回収されるモリブデン酸塩を高純度にすることができる。
したがって、モリブデン酸塩を焼成して得られるモリブデン製品（三酸化モリブデン）も、高純度のものを製造することができる。
（各工程の詳細説明）
以下では、上記工程における、抽出工程および逆抽出工程について、詳細に説明する。
以下では、上記工程における、抽出工程および逆抽出工程について、詳細に説明する。
（抽出工程）
抽出工程では、本発明の抽出溶媒を処理溶液（図１のＭｏ抽出始液）に混合してモリブデンを本発明の抽出溶媒に抽出するが、この抽出工程では、以下の反応が生じている。
（ＲＲ’ＮＨ２）２ＳＯ４＋ＭｏＯ４ ２−＝（ＲＲ’ＮＨ２）２ＭｏＯ４＋ＳＯ４ ２−
Ｍｏの形態：Ｈ２ＭｏＯ４、Ｈ２Ｍｏ７Ｏ２４ ４−、ＨＭｏ７Ｏ２４ ５−、ＭｏＯ４ ２−など
ここで、ｐＨが低くなると、（ＲＲ’ＮＨ２）２ＳＯ４および(ＲＲ’ＮＨ２) ＨＳＯ４の濃度が高くなり平行が右に移動するのでモリブデンが本発明の抽出溶媒に抽出されやすくなる一方、ｐＨが低くなりすぎると、ＳＯ４ ２−、ＨＳＯ４ −が増加して、モリブデンが本発明の抽出溶媒に抽出されにくくなる。
つまり、抽出工程を行う際おいて、モリブデンの分配比が最大となる処理溶液のｐＨの範囲が存在し、そのｐＨは、３．０〜４．０である。
したがって、本発明の抽出溶媒を使用した抽出工程では、処理溶液のｐＨが３．０〜４．０、好ましくは３．５となるように処理溶液を調整すれば、抽出工程におけるモリブデンの抽出効率を高くすることができる。
抽出工程では、本発明の抽出溶媒を処理溶液（図１のＭｏ抽出始液）に混合してモリブデンを本発明の抽出溶媒に抽出するが、この抽出工程では、以下の反応が生じている。
（ＲＲ’ＮＨ２）２ＳＯ４＋ＭｏＯ４ ２−＝（ＲＲ’ＮＨ２）２ＭｏＯ４＋ＳＯ４ ２−
Ｍｏの形態：Ｈ２ＭｏＯ４、Ｈ２Ｍｏ７Ｏ２４ ４−、ＨＭｏ７Ｏ２４ ５−、ＭｏＯ４ ２−など
ここで、ｐＨが低くなると、（ＲＲ’ＮＨ２）２ＳＯ４および(ＲＲ’ＮＨ２) ＨＳＯ４の濃度が高くなり平行が右に移動するのでモリブデンが本発明の抽出溶媒に抽出されやすくなる一方、ｐＨが低くなりすぎると、ＳＯ４ ２−、ＨＳＯ４ −が増加して、モリブデンが本発明の抽出溶媒に抽出されにくくなる。
つまり、抽出工程を行う際おいて、モリブデンの分配比が最大となる処理溶液のｐＨの範囲が存在し、そのｐＨは、３．０〜４．０である。
したがって、本発明の抽出溶媒を使用した抽出工程では、処理溶液のｐＨが３．０〜４．０、好ましくは３．５となるように処理溶液を調整すれば、抽出工程におけるモリブデンの抽出効率を高くすることができる。
（逆抽出工程）
逆抽出工程では、アンモニア水溶液を用いて逆抽出工程を行う。
アンモニア水溶液を用いて逆抽出工程を行った場合には、酸沈法によって逆抽出液（上述したアンモニア含有水溶液）からモリブデン酸塩あるいはモリブデン酸を回収することができる。そして、回収されたモリブデン酸塩を焼成すれば、三酸化モリブデンを得ることができる。
逆抽出工程では、アンモニア水溶液を用いて逆抽出工程を行う。
アンモニア水溶液を用いて逆抽出工程を行った場合には、酸沈法によって逆抽出液（上述したアンモニア含有水溶液）からモリブデン酸塩あるいはモリブデン酸を回収することができる。そして、回収されたモリブデン酸塩を焼成すれば、三酸化モリブデンを得ることができる。
また、逆抽出液を濃縮してからモリブデン酸塩あるいはモリブデン酸を回収すれば、回収されるモリブデン酸塩などを、高アンモニア含有率のモリブデン酸塩（例えば、ＡＨＭ（ヘプタモリブデン酸アンモニウム）、ＡＤＭ（ジモリブデン酸アンモニウム）など）とすることができる。かかるモリブデン酸塩を焼成した場合には、焼成の際、モリブデン酸塩が分解してアンモニアが離脱する際に三酸化モリブデンが多孔質の粒子となるから、製造された三酸化モリブデンを溶解性の高い粒子とすることができる。
なお、逆抽出工程に使用するアンモニア水溶液の濃度はとくに限定されないが、例えば、１〜３％の濃度のものが好ましい。
（脱リン工程）
なお、処理溶液中における不純物としてリンが含まれている場合、リンとモリブデンが反応してモリブドリン酸が形成されるが、このモリブドリン酸は、アミンと反応して化合物を形成する。例えば、本発明の抽出工程では、本発明の抽出溶媒に含まれる第２級アミン抽出剤とリンとが反応して化合物を形成する。この化合物は、本発明の抽出溶媒に使用される希釈剤に対する溶解性が低いので、抽出工程において、化合物の沈殿が発生する可能性がある。かかる沈殿は、ミキサーセトラーにセトラー部に沈殿して堆積し、抽出工程における抽出作業の障害となる可能性がある。
しかも、沈殿が形成されることによって、第２級アミン抽出剤が消費され、本発明の抽出溶媒中の第２級アミン抽出剤の濃度が低下するので、処理溶液から本発明の抽出溶媒にモリブデンを抽出する効率が低下する。
したがって、モリブドリン酸と第２級アミン抽出剤が反応して沈殿が形成されること、および、本発明の抽出溶媒中の第２級アミン抽出剤の濃度が低下すること、を防ぐ上では、抽出工程を行う前に、脱リン工程を行うことが好ましい。
なお、処理溶液中における不純物としてリンが含まれている場合、リンとモリブデンが反応してモリブドリン酸が形成されるが、このモリブドリン酸は、アミンと反応して化合物を形成する。例えば、本発明の抽出工程では、本発明の抽出溶媒に含まれる第２級アミン抽出剤とリンとが反応して化合物を形成する。この化合物は、本発明の抽出溶媒に使用される希釈剤に対する溶解性が低いので、抽出工程において、化合物の沈殿が発生する可能性がある。かかる沈殿は、ミキサーセトラーにセトラー部に沈殿して堆積し、抽出工程における抽出作業の障害となる可能性がある。
しかも、沈殿が形成されることによって、第２級アミン抽出剤が消費され、本発明の抽出溶媒中の第２級アミン抽出剤の濃度が低下するので、処理溶液から本発明の抽出溶媒にモリブデンを抽出する効率が低下する。
したがって、モリブドリン酸と第２級アミン抽出剤が反応して沈殿が形成されること、および、本発明の抽出溶媒中の第２級アミン抽出剤の濃度が低下すること、を防ぐ上では、抽出工程を行う前に、脱リン工程を行うことが好ましい。
脱リン工程では、処理溶液に対して金属水酸化物を添加して、リンをリン酸塩として沈殿させる。添加する金属水酸化物はとくに限定されないが、例えば、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウムなどをあげることができる。
例えば、水酸化カルシウムを添加した場合には、以下の反応によって、リン酸カルシウムの状態で沈殿させて除去することができる。
２ＰＯ４ ３−＋３Ｃａ（ＯＨ）２＝Ｃａ３（ＰＯ４）２＋６ＯＨ−
３ＰＯ４ ３−＋５Ｃａ（ＯＨ）２＝Ｃａ５（ＯＨ）（ＰＯ４）３＋９ＯＨ−
２ＰＯ４ ３−＋３Ｃａ（ＯＨ）２＝Ｃａ３（ＰＯ４）２＋６ＯＨ−
３ＰＯ４ ３−＋５Ｃａ（ＯＨ）２＝Ｃａ５（ＯＨ）（ＰＯ４）３＋９ＯＨ−
とくに、添加する金属水酸化物として水酸化カルシウムを使用する場合には、カルシウムのリンに対する添加当量が１以上５以下、好ましくは、１．５以上４以下となるように添加することが好ましい。脱リン工程中において、処理溶液中のモル比が上記範囲となるように水酸化カルシウムの添加量を調整すれば、リン酸塩が沈殿する際に、モリブデンが共沈することも防ぐことができる。
とくに、カルシウムのリンに対する添加当量を、１より大きく２未満、好ましくは、１．２以上２．０未満、より好ましくは、１．５±０．１程度となるように添加すれば、リン酸塩の処理溶液への溶解度を低く抑えることができるので、処理溶液中のリンをリン酸塩としてほぼ完全に除去（例えば、０．０１ｇ／Ｌ以下、好ましくは０．００１ｇ／Ｌ以下）できる。
なお、脱リン工程において、処理溶液のｐＨを１２以上、好ましくは１２．３以上１２．７以下となるように調整することが好ましい。ｐＨが１２よりも低いと、リン酸塩の溶解度が高くなり処理溶液に残留するリンの量が多くなる。一方、ｐＨが高くなりすぎると、次の抽出工程において、処理溶液のｐＨの調整する際に、ｐＨ調整剤を大量に使用しなければならなくなり、処理コストが向上する。
したがって、脱リン工程において、処理溶液のｐＨを１２以上、好ましくは１２．３以上１２．７以下となるように調整すれば、リンを除去する効率を向上させることができ、処理コストも抑えることができる。
したがって、脱リン工程において、処理溶液のｐＨを１２以上、好ましくは１２．３以上１２．７以下となるように調整すれば、リンを除去する効率を向上させることができ、処理コストも抑えることができる。
また、処理溶液のリンとモリブデンのモル比（Ｐ／Ｍｏ）が0.075以下、好ましくは0.05以下、さらに好ましくは0.03以下である場合や、かかるモル比となるように処理溶液を調整した場合には、脱リン工程は必ずしも行わなくてもよい。しかし、製品不純物としてリン品位を下げる上では、リンとモリブデンのモル比（Ｐ／Ｍｏ）が0.075以下の場合でも、脱リン工程を行うことが好ましい。
また、処理溶液におけるリンとモリブデンのモル比（Ｐ／Ｍｏ）を調整する方法はとくに限定されない。例えば、浸出時に硫酸アルミニウムを添加することによる脱リンなどを採用することができる。
また、処理溶液におけるリンとモリブデンのモル比（Ｐ／Ｍｏ）を調整する方法はとくに限定されない。例えば、浸出時に硫酸アルミニウムを添加することによる脱リンなどを採用することができる。
（他の工程）
上記の抽出工程よび逆抽出工程が、本発明のモリブデンの回収方法におけるモリブデンを溶媒抽出する工程に相当するが、モリブデンを溶媒抽出する工程には、以下に説明するスクラビングや酸付加作業などを含んでいてもよい。
上記の抽出工程よび逆抽出工程が、本発明のモリブデンの回収方法におけるモリブデンを溶媒抽出する工程に相当するが、モリブデンを溶媒抽出する工程には、以下に説明するスクラビングや酸付加作業などを含んでいてもよい。
（スクラビング）
抽出工程において、モリブデンは本発明の抽出溶媒に高純度に分離されるが、処理溶液がナトリウムを含有している場合、特に処理溶液がアルカリ焙焼物を水浸出して得られるＮａＶＯ３，Ｎａ２ＭｏＯ４を含む浸出液の場合、ナトリウムを高濃度に含有する処理溶液（水相）が本発明の抽出溶媒（油相）中に残留してナトリウムが本発明の抽出溶媒に混入する可能性がある。ナトリウムが本発明の抽出溶媒に混入すると、逆抽出液中にナトリウムが混入しモリブデン分離液中のナトリウム濃度を上昇させるなどの不具合が生じる。
したがって、逆抽出工程の前に、本発明の抽出溶媒に対してスクラビングを行って本発明の抽出溶媒（油相）からナトリウムを除去することが好ましい。
抽出工程において、モリブデンは本発明の抽出溶媒に高純度に分離されるが、処理溶液がナトリウムを含有している場合、特に処理溶液がアルカリ焙焼物を水浸出して得られるＮａＶＯ３，Ｎａ２ＭｏＯ４を含む浸出液の場合、ナトリウムを高濃度に含有する処理溶液（水相）が本発明の抽出溶媒（油相）中に残留してナトリウムが本発明の抽出溶媒に混入する可能性がある。ナトリウムが本発明の抽出溶媒に混入すると、逆抽出液中にナトリウムが混入しモリブデン分離液中のナトリウム濃度を上昇させるなどの不具合が生じる。
したがって、逆抽出工程の前に、本発明の抽出溶媒に対してスクラビングを行って本発明の抽出溶媒（油相）からナトリウムを除去することが好ましい。
（酸付加作業）
また、逆抽出工程後の本発明の抽出溶媒（逆抽出液が分離された溶液）に硫酸を接触させ、酸付加作業を行えば、再度、処理された本発明の抽出溶媒を抽出工程に用いることができるので、本発明の抽出溶媒を繰り返しかつ連続的に使用できる。
本発明の抽出溶媒を繰り返しかつ連続的に使用する場合には、酸付加作業において、抽出工程における処理溶液ｐＨが、上述した所定の範囲内になるように、本発明の抽出溶媒のｐＨを調整しておくことが好ましい。
また、逆抽出工程後の本発明の抽出溶媒（逆抽出液が分離された溶液）に硫酸を接触させ、酸付加作業を行えば、再度、処理された本発明の抽出溶媒を抽出工程に用いることができるので、本発明の抽出溶媒を繰り返しかつ連続的に使用できる。
本発明の抽出溶媒を繰り返しかつ連続的に使用する場合には、酸付加作業において、抽出工程における処理溶液ｐＨが、上述した所定の範囲内になるように、本発明の抽出溶媒のｐＨを調整しておくことが好ましい。
本発明のモリブデンの回収方法において、抽出工程における処理溶液のｐＨがモリブデン抽出効率に与える影響を確認した。実験では、本発明の抽出溶媒を使用して抽出工程を行った際の抽出残液中のモリブデン濃度を測定した。
処理溶液は、原油の精製の際に使用される脱硫用触媒を処理して得られる水溶液から、溶媒抽出によってバナジウムを除去した抽出残液（水溶液）について、脱リン処理を行ったものである。この処理溶液は、モリブデンの濃度が１０ｇ／Ｌであり、モリブデン以外の不純物として、バナジウムを０．０１ｇ／Ｌ含むものである。
使用した本発明の抽出溶媒は、以下の抽出剤、改質剤、希釈剤を混合したものである。
抽出剤：第２級アミン抽出剤（アンバーライトＬＡ２：ローム・アンド・ハース・ジャパン株式会社製）、
改質剤：２−エチルヘキサノール（東燃化学製）
希釈剤：ナフテゾール２２０（JX日鉱日石エネルギー（株）製）
溶剤の混合割合は、体積割合で、抽出剤：改質剤：希釈剤＝（５：３０：６５）である。
抽出剤：第２級アミン抽出剤（アンバーライトＬＡ２：ローム・アンド・ハース・ジャパン株式会社製）、
改質剤：２−エチルヘキサノール（東燃化学製）
希釈剤：ナフテゾール２２０（JX日鉱日石エネルギー（株）製）
溶剤の混合割合は、体積割合で、抽出剤：改質剤：希釈剤＝（５：３０：６５）である。
リンの除去には水酸化カルシウムを使用した。水酸化カルシウムは、処理溶液に対して水溶液の状態（濃度５５．５ｇ／Ｌ）で、１．５当量添加した。
なお、処理溶液および抽出残液中の各成分の濃度はＩＣＰ法（エスアイアイ ナノテクノロジー社製：ＩＣＰ発光分光分析装置ＳＰＳ３１００）、ｐＨはガラス球式水素イオン濃度計（東亜電波製：ＨＭ−２０Ｊ）、によって測定した。
また、分配比は、（油相のモリブデン濃度（ｇ／Ｌ））／（水相のモリブデン濃度（ｇ／Ｌ））によって算出した。
また、分配比は、（油相のモリブデン濃度（ｇ／Ｌ））／（水相のモリブデン濃度（ｇ／Ｌ））によって算出した。
図２に結果を示す。
図２（Ａ）に示すように、分配比は、抽出槽のｐＨ３．５で最大値を示しており、ｐＨ３〜４の間は４００以上に維持されている。
また、図２（Ｂ）に示すように、抽出残液のモリブデン濃度は、抽出残液のｐＨが上昇するに伴って減少し、ｐＨ３．２〜３．５で最小値を取った後、上昇に転じている。そして、ｐＨが３〜３．５の間では、抽出残液中のモリブデン濃度が0.001ｇ／Ｌ以下となっている。
以上の結果より、抽出工程では、処理溶液のｐＨを３〜４に維持すれば、モリブデンの抽出効率を高くすることが確認できた。
図２（Ａ）に示すように、分配比は、抽出槽のｐＨ３．５で最大値を示しており、ｐＨ３〜４の間は４００以上に維持されている。
また、図２（Ｂ）に示すように、抽出残液のモリブデン濃度は、抽出残液のｐＨが上昇するに伴って減少し、ｐＨ３．２〜３．５で最小値を取った後、上昇に転じている。そして、ｐＨが３〜３．５の間では、抽出残液中のモリブデン濃度が0.001ｇ／Ｌ以下となっている。
以上の結果より、抽出工程では、処理溶液のｐＨを３〜４に維持すれば、モリブデンの抽出効率を高くすることが確認できた。
本発明のモリブデンの回収方法において、処理溶液のリン濃度がモリブデン抽出効率に与える影響を確認した。実験では、本発明の抽出溶媒を使用して抽出工程を行った際の抽出残液中のモリブデン濃度を測定した。
実施例２に使用した処理溶液は、原油の精製の際に使用される脱硫用触媒を処理して得られる水溶液から溶媒抽出によってバナジウムを除去した抽出残液（水溶液）であり、脱リン処理を行っていないものである。この処理溶液は、リンとモリブデンのモル比（Ｐ／Ｍｏ）が、０．０１〜０．１６であり、モリブデンとリン以外の成分として、バナジウムを０．０１ｇ／Ｌ、カルシウムを０．０１ｇ／Ｌ含むものである。
図３（Ａ）に結果を示す。
図３（Ａ）に示すように、Ｐ／Ｍｏが０．０７５以下では沈殿が発生していないが、Ｐ／Ｍｏが０．０７５よりも大きくなると、沈殿が発生していることが確認できる。とくに、Ｐ／Ｍｏが０．０５以下となると、ほとんど沈殿が発生しないことが確認できる。
したがって、沈殿の発生を防ぎつつ、モリブデンを効率よく抽出する上では、処理溶液中のリン濃度は、Ｐ／Ｍｏが０．０７５以下が好ましくは、Ｐ／Ｍｏが０．０５以下がより好ましい。
図３（Ａ）に示すように、Ｐ／Ｍｏが０．０７５以下では沈殿が発生していないが、Ｐ／Ｍｏが０．０７５よりも大きくなると、沈殿が発生していることが確認できる。とくに、Ｐ／Ｍｏが０．０５以下となると、ほとんど沈殿が発生しないことが確認できる。
したがって、沈殿の発生を防ぎつつ、モリブデンを効率よく抽出する上では、処理溶液中のリン濃度は、Ｐ／Ｍｏが０．０７５以下が好ましくは、Ｐ／Ｍｏが０．０５以下がより好ましい。
脱リン処理において、処理溶液に添加する水酸化カルシウムの量を変化させて、処理溶液中のリンに対する水酸化カルシウムの添加量（つまり、リンに対するカルシウム添加当量）が、抽出残液中のモリブデン濃度に与える影響を確認した。
実験では、原油の精製の際に使用される脱硫用触媒を処理して得られる水溶液から溶媒抽出によってバナジウムを除去した抽出残液（水溶液）を処理溶液として使用した。
この処理溶液は、モリブデンの濃度が１２ｇ／Ｌであり、モリブデン以外の不純物として、バナジウムを０．０１ｇ／Ｌ、リンを０．２９ｇ／Ｌ含むものである。
この処理溶液は、モリブデンの濃度が１２ｇ／Ｌであり、モリブデン以外の不純物として、バナジウムを０．０１ｇ／Ｌ、リンを０．２９ｇ／Ｌ含むものである。
リンの除去には水酸化カルシウムを使用した。水酸化カルシウムは、処理溶液に対して水溶液の状態（濃度５５．５ｇ／Ｌ）で添加した。
なお、処理溶液および抽出残液中の各成分の濃度はＩＣＰ法（エスアイアイ ナノテクノロジー社製：ＩＣＰ発光分光分析装置ＳＰＳ３１００）、ｐＨはガラス球式水素イオン濃度計（東亜電波製：ＨＭ−２０Ｊ）、によって測定した。
また、分配比は、（油相のモリブデン濃度（ｇ／Ｌ））／（水相のモリブデン濃度（ｇ／Ｌ））によって算出した。
また、分配比は、（油相のモリブデン濃度（ｇ／Ｌ））／（水相のモリブデン濃度（ｇ／Ｌ））によって算出した。
図３（Ｂ）に結果を示す。
図３（Ｂ）に示すように、処理溶液中のリンに対するカルシウム添加当量が５以下では、抽出残液にはほとんどモリブデンが残留していないことが確認できる。
一方、リンに対するカルシウム添加当量が５を超えると、急激に抽出残液のモリブデン濃度が上昇している。
したがって、モリブデンを効率よく抽出する上では、処理溶液中のリンに対してカルシウムを、当量（Ｃａ／Ｐ）が５以下となるように添加することが好ましいことが確認できる。
図３（Ｂ）に示すように、処理溶液中のリンに対するカルシウム添加当量が５以下では、抽出残液にはほとんどモリブデンが残留していないことが確認できる。
一方、リンに対するカルシウム添加当量が５を超えると、急激に抽出残液のモリブデン濃度が上昇している。
したがって、モリブデンを効率よく抽出する上では、処理溶液中のリンに対してカルシウムを、当量（Ｃａ／Ｐ）が５以下となるように添加することが好ましいことが確認できる。
とくに、図４に示すように、リンに対するカルシウム添加当量を１．０より大きくすると処理溶液中のリン濃度を０．０１ｇ／Ｌ以下とすることができる。そして、リンに対するカルシウム添加当量を１．５程度すると、処理溶液中のリン濃度を０．００１ｇ／Ｌ以下とすることができる。
したがって、モリブデンを効率よく抽出し、かつ、処理溶液中のリン濃度を低下させる上では、リンに対するカルシウム添加当量は１．０より大きく、好ましくは１．５程度となるように、水酸化カルシウムを処理溶液に添加することが好ましい。
本発明のモリブデンの回収方法は、石油精製用の使用済触媒をＮａ２ＣＯ３や
ＮａＯＨでアルカリ焙焼し焙焼物を水浸出して得られるＮａＶＯ３，Ｎａ２ＭｏＯ４を含む塩溶液からモリブデンを回収する方法として適している。
ＮａＯＨでアルカリ焙焼し焙焼物を水浸出して得られるＮａＶＯ３，Ｎａ２ＭｏＯ４を含む塩溶液からモリブデンを回収する方法として適している。
Ｖ バナジウム
Ｍｏ モリブデン
Ｍｏ モリブデン
Claims (7)
- モリブデンを含有する水溶液である処理溶液からモリブデンを回収する方法であって、
前記処理溶液による溶媒抽出を行ってモリブデンに抽出する抽出工程と、
該抽出工程で得られた抽出溶媒を逆抽出する逆抽出工程と、
該逆抽出工程で得られた逆抽出液に対して酸を添加して、モリブデンをモリブデン酸塩の沈殿として回収する回収工程とを順に行うものであり、
前記抽出溶媒が、
第２級アミン抽出剤を成分として有する抽出溶媒である
ことを特徴とするモリブデンの回収方法。 - 前記抽出工程において、前記処理溶液を、ｐＨが３．０〜４．０となるように調整する
ことを特徴とする請求項１記載のモリブデンの回収方法。 - 前記処理溶液中のリンとモリブデンのモル比（Ｐ／Ｍｏ）が0.075以上の場合において、前記抽出工程を行う前に脱リン工程を行う
ことを特徴とする請求項１記載のモリブデンの回収方法。 - 前記脱リン工程において、前記処理溶液に対して、カルシウムのリンに対する添加当量が１以上５以下となるように、水酸化カルシウムを添加する
ことを特徴とする請求項１または２記載のモリブデンの回収方法。 - 前記脱リン工程において、前記処理溶液に対して、カルシウムのリンに対する添加当量が１より大きく２未満となるように、水酸化カルシウムを添加する
ことを特徴とする請求項１、２または３記載のモリブデンの回収方法。 - 前記脱リン工程において、前記処理溶液を、ｐＨが１２以上となるように調整する
ことを特徴とする請求項１、２、３または４記載のモリブデンの回収方法。 - モリブデンを含有する水溶液である処理溶液からモリブデンを抽出するための抽出溶媒であって、
該抽出溶媒が、
第２級アミン抽出剤と希釈剤とを含有する溶液である
ことを特徴とするモリブデンの抽出溶媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011141485A JP5549648B2 (ja) | 2011-06-27 | 2011-06-27 | モリブデンの回収方法およびモリブデンの抽出溶媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011141485A JP5549648B2 (ja) | 2011-06-27 | 2011-06-27 | モリブデンの回収方法およびモリブデンの抽出溶媒 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013007107A true JP2013007107A (ja) | 2013-01-10 |
| JP2013007107A5 JP2013007107A5 (ja) | 2013-12-26 |
| JP5549648B2 JP5549648B2 (ja) | 2014-07-16 |
Family
ID=47674689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2011141485A Active JP5549648B2 (ja) | 2011-06-27 | 2011-06-27 | モリブデンの回収方法およびモリブデンの抽出溶媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5549648B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015021850A (ja) * | 2013-07-19 | 2015-02-02 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 原子炉構造物の腐食抑制方法及び腐食抑制装置 |
| CN111041244A (zh) * | 2019-12-20 | 2020-04-21 | 核工业北京化工冶金研究院 | 一种胺类含钼三相物的处理回收方法 |
| WO2020137997A1 (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-02 | Ｊｘ金属株式会社 | 有価金属の回収方法 |
| CN114350983A (zh) * | 2021-12-17 | 2022-04-15 | 中核沽源铀业有限责任公司 | 一种钼酸铵酸性废水中回收钼方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53113792A (en) * | 1977-03-17 | 1978-10-04 | Toyo Soda Mfg Co Ltd | Separating and recovering method for molybdenum from molybdenum-containing waste catalyst |
| JPH06248369A (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-06 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | モリブデン含有アルミニウム溶液からのモリブデンの分離方法 |
| JPH07252548A (ja) * | 1994-03-11 | 1995-10-03 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 廃触媒からの有価金属の回収方法 |
| WO2007032228A1 (ja) * | 2005-09-16 | 2007-03-22 | Mitsubishi Rayon Co., Ltd. | モリブデンの回収方法及び触媒の製造方法 |
| JP2008229576A (ja) * | 2007-03-23 | 2008-10-02 | Metawater Co Ltd | 焼却灰の処理方法 |
| JP2009506880A (ja) * | 2005-07-29 | 2009-02-19 | シェブロン ユー．エス．エー． インコーポレイテッド | 廃触媒からの金属の回収方法 |
-
2011
- 2011-06-27 JP JP2011141485A patent/JP5549648B2/ja active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53113792A (en) * | 1977-03-17 | 1978-10-04 | Toyo Soda Mfg Co Ltd | Separating and recovering method for molybdenum from molybdenum-containing waste catalyst |
| JPH06248369A (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-06 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | モリブデン含有アルミニウム溶液からのモリブデンの分離方法 |
| JPH07252548A (ja) * | 1994-03-11 | 1995-10-03 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 廃触媒からの有価金属の回収方法 |
| JP2009506880A (ja) * | 2005-07-29 | 2009-02-19 | シェブロン ユー．エス．エー． インコーポレイテッド | 廃触媒からの金属の回収方法 |
| WO2007032228A1 (ja) * | 2005-09-16 | 2007-03-22 | Mitsubishi Rayon Co., Ltd. | モリブデンの回収方法及び触媒の製造方法 |
| JP2008229576A (ja) * | 2007-03-23 | 2008-10-02 | Metawater Co Ltd | 焼却灰の処理方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015021850A (ja) * | 2013-07-19 | 2015-02-02 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 原子炉構造物の腐食抑制方法及び腐食抑制装置 |
| WO2020137997A1 (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-02 | Ｊｘ金属株式会社 | 有価金属の回収方法 |
| JP2020105598A (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-09 | Ｊｘ金属株式会社 | 有価金属の回収方法 |
| JP7175756B2 (ja) | 2018-12-27 | 2022-11-21 | Ｊｘ金属株式会社 | 有価金属の回収方法 |
| CN111041244A (zh) * | 2019-12-20 | 2020-04-21 | 核工业北京化工冶金研究院 | 一种胺类含钼三相物的处理回收方法 |
| CN114350983A (zh) * | 2021-12-17 | 2022-04-15 | 中核沽源铀业有限责任公司 | 一种钼酸铵酸性废水中回收钼方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5549648B2 (ja) | 2014-07-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3093354B1 (en) | Scandium recovery method | |
| RU2562989C1 (ru) | Способ приготовления оксида ванадия | |
| EP3208352B1 (en) | Method for recovering high-purity scandium | |
| RU2456241C2 (ru) | Способ получения оксида ванадия с использованием экстракции | |
| US8771617B2 (en) | Method for extracting tungsten from scheelite | |
| AU2013238535B2 (en) | Method for producing high-purity nickel sulfate | |
| WO2014115686A1 (ja) | 高純度硫酸ニッケルの製造方法、及びニッケルを含む溶液からの不純物元素除去方法 | |
| JP6105053B2 (ja) | 希土類抽出のシステムおよび方法 | |
| WO2019146619A1 (ja) | 高純度酸化スカンジウムの製造方法 | |
| TWI465579B (zh) | 自鋁系廢觸媒中回收金屬之方法 | |
| KR102188441B1 (ko) | 니켈, 코발트를 함유하는 용액의 제조 방법 | |
| JP6613954B2 (ja) | ニッケル水溶液の製造方法 | |
| WO2017146034A1 (ja) | スカンジウムの回収方法 | |
| JP5549648B2 (ja) | モリブデンの回収方法およびモリブデンの抽出溶媒 | |
| JP6090394B2 (ja) | 酸化スカンジウムの製造方法 | |
| JP5103541B2 (ja) | ニオブの分離精製方法及び製造方法 | |
| JP5691732B2 (ja) | 三酸化モリブデンの製造方法 | |
| KR20090114619A (ko) | 석유탈황 폐촉매로부터 금속을 분리 회수하는 방법 | |
| JP5790525B2 (ja) | 不純物除去方法 | |
| WO2016209178A1 (en) | Recovering scandium and derivatives thereof from a leach solution loaded with metals obtained as a result of leaching lateritic ores comprising nickel, cobalt and scandium, and secondary sources comprising scandium | |
| JP7251405B2 (ja) | ニッケル水溶液の製造方法 | |
| JP7347083B2 (ja) | 高純度酸化スカンジウムの製造方法 | |
| JP5742130B2 (ja) | 五酸化バナジウムの製造方法 | |
| CN111088438A (zh) | 一种从含钼废催化剂中回收钼的方法 | |
| JP6206358B2 (ja) | スカンジウムの回収方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130318 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20131108 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140128 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140204 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140327 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140422 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140505 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5549648 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |