JP2012232744A - タイヤ - Google Patents
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Abstract
【課題】破断強度および破断時伸びを向上させることができ、かつ熱老化後においても破断特性低下率を小さくすることができる、耐セパレーション性能においても優れたブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物を用いたブレーカー／プライ間ストリップ層を有するタイヤを提供する。
【解決手段】ジエン系ゴム成分１００質量部に対して、（Ａ）硫黄を２．０〜３．９質量部、（Ｂ）クレゾール樹脂または変性クレゾール縮合物を０．５〜４質量部、（Ｃ）ヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物またはヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物を０．３〜３質量部、およびカーボンブラックを５０〜７０質量部含有するブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物を用いたブレーカー／プライ間ストリップ層を有するタイヤであって、ブレーカー／プライ間ストリップ層の厚さが０．３〜３．９ｍｍであるタイヤ。
【選択図】図１
【解決手段】ジエン系ゴム成分１００質量部に対して、（Ａ）硫黄を２．０〜３．９質量部、（Ｂ）クレゾール樹脂または変性クレゾール縮合物を０．５〜４質量部、（Ｃ）ヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物またはヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物を０．３〜３質量部、およびカーボンブラックを５０〜７０質量部含有するブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物を用いたブレーカー／プライ間ストリップ層を有するタイヤであって、ブレーカー／プライ間ストリップ層の厚さが０．３〜３．９ｍｍであるタイヤ。
【選択図】図１
Description
本発明は、ブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物を用いたブレーカー／プライ間ストリップ層を有するタイヤに関する。
重荷重用ラジアルタイヤにおいて、高速道走行、高温地域の要件が重なった場合、ブレーカーとプライ間のゴム中に微小亀裂からの破断、セパレーションが発生する場合がある。
微小亀裂の起点は、ＮＲ中または加工中の異物であったり、老化防止剤中の鉱物または分散不良の酸化亜鉛などである。
そのような問題に対して、物理的にブレーカーとプライ間にストリップゴムを貼り付け歪集中を緩和させることが有効であり、ブレーカークッションの延長やクッションと同一配合を追加貼りする方法が一般的に行われている。
しかしながら、クッションゴムは低発熱性を有するが、補強性や破断強度において充分ではない。そこで、一般的には、補強性や破断強度において充分な効果が得られるブレーカートッピングゴムと同一配合のものがストリップゴムとして用いられる。
ところで、特許文献１には、ブレーカートッピング用として用いられるゴム組成物について開示されているが、特許文献１のゴム組成物をストリップゴムとして適用することについては、いまだ知られていない。
本発明は、破断強度および破断時伸びを向上させることができ、かつ熱老化後においても破断特性低下率を小さくすることができる、耐セパレーション性能においても優れたブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物を用いたブレーカー／プライ間ストリップ層を有するタイヤを提供することを目的とする。
本発明は、ジエン系ゴム成分１００質量部に対して、
（Ａ）硫黄を２．０〜３．９質量部、
（Ｂ）クレゾール樹脂または変性クレゾール縮合物を０．５〜４質量部、
（Ｃ）ヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物またはヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物を０．３〜３質量部、および
カーボンブラックを５０〜７０質量部含有する
ブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物を用いたブレーカー／プライ間ストリップ層を有するタイヤであって、
ブレーカー／プライ間ストリップ層の厚さが０．３〜３．９ｍｍであるタイヤに関する。
（Ａ）硫黄を２．０〜３．９質量部、
（Ｂ）クレゾール樹脂または変性クレゾール縮合物を０．５〜４質量部、
（Ｃ）ヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物またはヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物を０．３〜３質量部、および
カーボンブラックを５０〜７０質量部含有する
ブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物を用いたブレーカー／プライ間ストリップ層を有するタイヤであって、
ブレーカー／プライ間ストリップ層の厚さが０．３〜３．９ｍｍであるタイヤに関する。
さらに、（Ｄ）コバルトの含有量が、ゴム成分１００質量部に対して０．０５〜０．８質量部である有機酸コバルトを含有することが好ましい。
本発明によれば、硫黄、クレゾール樹脂、変性クレゾール樹脂、レゾルシンまたは変性レゾルシン縮合物およびヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物またはヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物をゴム組成物中に特定量含有するゴム組成物をブレーカー／プライ間ストリップ層に用いることによって、破断強度および破断時伸びを向上させ、かつ熱老化後においても破断特性低下率を小さくすることができ、耐セパレーション性能においても優れる。
本発明のタイヤは、ブレーカー／プライ間ストリップ層を有する。
ブレーカー／プライ間ストリップ層に用いられるゴム組成物は、ジエン系ゴム成分、（Ａ）硫黄、（Ｂ）クレゾール樹脂、変性クレゾール樹脂、レゾルシンまたは変性レゾルシン縮合物および（Ｃ）ヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物またはヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物を含有する。
ジエン系ゴム成分としてはとくに限定はなく、ゴム工業で一般的に用いられる天然ゴム（ＮＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）などのジエン系ゴム、ブチルゴムなどのブチル系ゴムなどがあげられる。なかでも、ポリイソプレンのシス構造が１００％に近く、引張り強さが他のゴム成分と比較して非常に優れている点で、ＮＲを用いることが好ましい。前記ゴム成分は、１種、または２種以上を組み合わせて用いることができる。
前記、ジエン系ゴム成分において、ＢＲを用いる場合、亀裂成長性において優れるという点から、高シス含有量のブタジエンゴム（ハイシスＢＲ）であることが好ましい。ここで、ハイシスＢＲとは、得られたゴムのブタジエン部分に対するシス１，４−結合の含有率が９０％以上のＢＲをいう。
本発明で使用されるハイシスＢＲは、市販のハイシスＢＲを用いることができ、例えば、宇部興産（株）製のＢＲ１３０Ｂ、ＢＲ１５０ＢなどのハイシスＢＲなどを好適に使用することができる。
硫黄（Ａ）としては、ゴム工業において一般的に用いられる不溶性硫黄を好適に用いることができる。
硫黄（Ａ）の含有量は、硬度（Ｈｓ）が向上し良好であるという点から、ジエン系ゴム成分１００質量部に対して、２．０質量部以上であり、２．５質量部以上が好ましく、２．９質量部以上がより好ましい。また、硫黄の含有量は、破断強度が優れるという点から、ジエン系ゴム成分１００質量部に対して、３．９質量部以下であり、３．７質量部以下が好ましく、３．５質量部以下がより好ましい。なお、硫黄（Ａ）として不溶性硫黄を用いる場合、硫黄の含有量は、オイル分を除いた純硫黄分の含有量を示す。
ブレーカー／プライ間ストリップ層に用いられるゴム組成物は、（Ｂ）クレゾール樹脂、変性クレゾール樹脂、レゾルシンまたは変性レゾルシン縮合物を含有する。
レゾルシン樹脂とは、式（１）で表される化合物をいう。
変性レゾルシン縮合物とは、式（２）のようにレゾルシン縮合物をアルキル化したものがあげられる。式中のｎは整数である。変性レゾルシン縮合物としては、たとえば、住友化学工業（株）製のスミカノール６２０、レゾルシン・ホルマリン反応物としてペナコライト樹脂（インドスペック社製の１３１９Ｓなど）、ＲＳＭ（約６０質量％のレゾルシンと約４０質量％のステアリン酸との混合物）などがあげられる。なかでも、経時変化や吸湿による安定性に優れるという理由から、スミカノール６２０が好ましい。
クレゾール樹脂とは、式（３）で表される化合物をいう。式中のｎは１以上の整数である。
クレゾール樹脂としては、薬品軟化点が１００℃付近（９２〜１０７℃）であるため、常温では固体であるが、ゴム混練り時に液体であるため分散しやすい点、さらに本発明で用いられるヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテル（ＨＭＭＰＭＥ）の部分縮合物との反応開始温度が１３０℃付近とタイヤ加硫（１４５〜１９０℃）温度以下で適切であるという点からメタクレゾール樹脂が最も好ましい。
変性クレゾール樹脂とは、クレゾール樹脂の末端のメチル基を水酸基に変性したもの、クレゾール樹脂の繰り返し単位の一部をアルキル化したものがあげられる。
（Ｂ）クレゾール樹脂、変性クレゾール樹脂、レゾルシンまたは変性レゾルシン縮合物の含有量は、破断強度や硬度において優れるという点から、ジエン系ゴム成分１００質量部に対して０．５質量部以上であり、０．７質量部以上が好ましく、１．０質量部以上がより好ましい。また、レゾルシン縮合物、変性レゾルシン縮合物、クレゾール樹脂または変性クレゾール樹脂の含有量は、破断強度やｔａｎδ（発熱性）において優れるという点から、ジエン系ゴム成分１００質量部に対して４質量部以下であり、３質量部以下が好ましく、２質量部以下がより好ましい。破断強度のピークは、（Ｂ）クレゾール樹脂、変性クレゾール樹脂、レゾルシンまたは変性レゾルシン縮合物の含有量が１．０〜２．０質量部の間にある。
ブレーカー／プライ間ストリップ層に用いられるゴム組成物は、ヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテル（ＨＭＭＰＭＥ）の部分縮合物またはヘキサメトキシメチロールメラミン（ＨＭＭＭ）の部分縮合物（Ｃ）を含有する。ＨＭＭＰＭＥの部分縮合物とは、式（４）で表されるものをいう。また、ＨＭＭＭの部分縮合物とは、式（５）で表されるものをいう。
式（４）および式（５）中のｎは１〜３の整数である。
ＨＭＭＰＭＥの部分縮合物またはＨＭＭＭの部分縮合物（Ｃ）の含有量は、硬度が充分に得られる、破断強度において優れるという点から、ゴム成分１００質量部に対して０．３質量部以上であり、０．５質量部以上が好ましく、０．７質量部以上がより好ましい。また、ＨＭＭＰＭＥの部分縮合物またはＨＭＭＭの部分縮合物（Ｃ）の含有量は、低発熱性において向上するという点、破断強度において優れるという点から、ゴム成分１００質量部に対して３質量部以下であり、２．５質量部以下が好ましく、２．０質量部以下がより好ましい。
ブレーカー／プライ間ストリップ層に用いられるゴム組成物は、ブレーカートッピング（スチールコード被覆用）として配合共用化できる点、プライトッピングゴムとプライコードの長期接着性を向上できるという点で、有機酸コバルト（Ｄ）を含有してもよい。
有機酸コバルト（Ｄ）の具体例としては、例えば、ステアリン酸コバルト、ナフテン酸コバルト、ネオデカン酸コバルトなどがあげられる。
有機酸コバルト（Ｄ）の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、コバルトに換算して０．０５質量部以上が好ましく、０．０７質量部以上がより好ましく、０．０９質量部以上がさらに好ましい。また、有機酸コバルト（Ｄ）の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、コバルトに換算して０．８質量部以下が好ましく、０．６質量部以下がより好ましく、０．４質量部以下がさらに好ましい。
ブレーカー／プライ間ストリップ層に用いられるゴム組成物は、前記ゴム成分、硫黄（Ａ）、クレゾール樹脂、変性クレゾール樹脂、レゾルシンまたは変性レゾルシン縮合物（Ｂ）、ヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物またはヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物（Ｃ）および有機酸コバルト（Ｄ）以外にも、カーボンブラック、シリカなどの補強剤、酸化亜鉛、老化防止剤、加硫促進剤などを適宜配合することができる。
補強剤としてカーボンブラックを配合する場合、カーボンブラックの含有量は、補強性、硬度において優れるという点から、ジエン系ゴム成分１００質量部に対して、４０質量部以上が好ましく、４５質量部以上がより好ましく、５０質量部以上がさらに好ましい。また、カーボンブラックの含有量は、発熱性、破断伸びにおいて優れるという点から、ジエン系ゴム成分１００質量部に対して、８０部以下が好ましく、７５質量部以下がより好ましく、７０質量部以下がさらに好ましい。
カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）は、６０〜１３０ｍ2／ｇが好ましく、６５〜１２０ｍ2／ｇがより好ましく、７０〜１１０ｍ2／ｇがさらに好ましい。Ｎ2ＳＡが６０ｍ2／ｇ未満では、補強性低く、セパレーションの成長が早い傾向があり、Ｎ2ＳＡが１３０ｍ2／ｇをこえると、発熱が高くなり、セパレーションが成長し易い傾向がある。
補強剤としてシリカを配合する場合、シリカの含有量は、破断伸びにおいて優れるという点から、ジエン系ゴム成分１００質量部に対して、５質量部以上が好ましく、７質量部以上がより好ましく、９質量部以上がさらに好ましい。また、シリカの含有量は、硬度において優れるという点から、ジエン系ゴム成分１００質量部に対して、３０質量部以下が好ましく、２５質量部以下がより好ましく、２０質量部以下がさらに好ましい。
シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）は、３０〜２５０ｍ2／ｇが好ましく、６０〜２１０ｍ2／ｇがより好ましく、１００〜１９０ｍ2／ｇがさらに好ましい。Ｎ2ＳＡが３０ｍ2／ｇ未満では、破断伸びが低い傾向があり、Ｎ2ＳＡが２５０ｍ2／ｇをこえると、発熱性の悪化、分散困難（破断伸び悪化の可能性）となる傾向がある。
老化防止剤としては、フェニレンジアミン系などがあげられ、ポリマーの酸化劣化を効果的に防止するという点でフェニレンジアミン系のものを用いることが好ましい。
老化防止剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して１質量部以上であることが好ましく、１．５質量部以上であることがより好ましい。含有量が１質量部未満では、ポリマーの酸化劣化を抑制できない傾向がある。また、含有量は５質量部以下であることが好ましく、４質量部以下であることがより好ましい。５質量部をこえると、発熱性が悪化する傾向がある。
ブレーカー／プライ間ストリップ層に用いられるゴム組成物は、さらに、酸化亜鉛を含むことが好ましい。
酸化亜鉛としては、とくに制限はなく、従来からゴム工業で使用される三井金属鉱業（株）製の亜鉛華１号、亜鉛華２号などを使用することができる。
酸化亜鉛の含有量は、耐劣化性に優れる点から、ゴム成分１００質量部に対して５〜３０質量部が好ましく、７〜１２質量部がより好ましい。
本発明のブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物には、さらに、加硫促進剤として、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミドを含むことが好ましい。
加硫促進剤としては、他にも、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ’−ジフェニルグアニジンなどもあげられるが、コード接着性、リバージョン性において優れるという点から、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＤＣＢＳ）が好ましい。
Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミドの含有量は、スチールコードとの接着性に優れる点から、ゴム成分１００質量部に対して０．５〜１．５質量部が好ましく、０．７〜１．３質量部がより好ましい。
ブレーカー／プライ間ストリップ層に用いられるゴム組成物は、一般的な方法で製造される。すなわち、バンバリーミキサーやニーダー、オープンロールなどで前記ゴム成分、必要に応じてその他の配合剤を混練りし、その後加硫することにより、本発明のブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物を製造することができる。
前記ブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物は、耐セパレーション性能を改善できる、隣接するブレーカーやプライのコード接着性を長期使用時に特に向上させるという理由から、タイヤ部材のなかでもブレーカー／プライ間ストリップ層として使用される。
以下、図面を用いて、本発明のタイヤにおけるブレーカー／プライ間ストリップ層について説明する。
図１は、ブレーカー／プライ間ストリップ用ゴム組成物を用いたブレーカー／プライ間ストリップ層を有する構造を示すタイヤの部分断面図である。ここで、ブレーカー／プライ間ストリップ層６とは、ブレーカー／プライ間ストリップ層を有するタイヤの部分断面図である図１に示すように、トレッド１、サイドウォール２と、トレッド１とサイドウォール２の内側に配設されるカーカスプライ３、トレッド１の内側でカーカスプライ３の外側に配されるブレーカー４、カーカスプライ３の内側に配設されるインナーライナー５を有するタイヤにおいて、カーカスプライ３の外側でブレーカー４の内側に配設されるゴム層のことであり、ブレーカーやカーカスプライの厚さを大きくすることなく耐セパレーション性能を向上させることができる。ブレーカー／プライ間ストリップ層６の幅の最大値は、ブレーカー４と同じ幅で良い。
図２は、ブレーカー／プライ間ストリップ用ゴム組成物を用いたブレーカー／プライ間ストリップ層を有する構造を示すタイヤの部分断面図である。図２では、ブレーカー／プライ間ストリップ層７の幅が、タイヤトレッドの溝を覆う範囲である。図２において、トレッド１、サイドウォール２、カーカスプライ３、ブレーカー４およびインナーライナー５は、図１と同じである。
ブレーカー／プライ間ストリップ層の厚さとしては、配合本来の破断伸びを保てるという点から、０．３ｍｍ以上であり、０．４ｍｍ以上が好ましく、０．５ｍｍ以上がより好ましい。また、ブレーカー／プライ間ストリップ層の厚さとしては、発熱性において優れるという点から、３．９ｍｍ以下であり、３．０ｍｍ以下が好ましく、２．０ｍｍ以下がより好ましい。
本発明のタイヤは、本発明のブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物を用いて通常の方法で製造される。すなわち、必要に応じて前記配合剤を配合した本発明のゴム組成物を、未加硫の段階でタイヤのブレーカー／プライ間ストリップ層の形状にあわせて押出し加工し、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧し、乗用車用などの通常タイヤや、トラック・バス用などの重荷重タイヤを製造する。
本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明は、実施例にのみ限定されるものではない。
以下に実施例および比較例において用いた各種薬品をまとめて示す。
天然ゴム（ＮＲ）：ＲＳＳ♯３
１，４−ハイシスＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ
カーボンブラック：三菱化学（株）製のＬＩ（Ｎ２１９）（Ｎ2ＳＡ：１０５ｍ2／ｇ）
シリカ：デグッサ製のＵｌｔｒａｓｉｌ ＶＮ３（Ｎ2ＳＡ：１７５ｍ2／ｇ）
酸化亜鉛：東邦亜鉛（株）製の銀嶺Ｒ
ステアリン酸コバルト：大日本インキ化学工業（株）製のステアリン酸コバルト（コバルト元素１０％含有）
ステアリン酸：日本油脂（株）製の桐
老化防止剤６Ｃ：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ
不溶性硫黄：フレキシス製のクリステックスＨＳＯＴ２０（硫黄８０質量％およびオイル分２０質量％含む不溶性硫黄）
加硫促進剤ＤＣＢＳ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ−Ｇ
変性レゾルシン樹脂：住友化学工業（株）製のスミカノール６２０（化学式を以下に示す）
（式中、Ｒはオクチル基である）
レゾルシン樹脂：住友化学工業（株）製のレゾルシノール（化学式を以下に示す）
なお、レゾルシン樹脂はレゾルシン・ホルマリン縮合樹脂と記す場合もある。例えば、インドスペック社製のペナコライト樹脂１３１９Ｓ（化学式を以下に示す）
メタクレゾール樹脂：住友化学工業（株）製のスミカノール６１０（化学式を以下に示す）
（式中、ｎ＝１６〜１７である）
ヘキサメトキシメチロールメラミンペンタメチルエーテル（ＨＭＭＰＭＥ）の部分縮合物：住友化学工業（株）製のスミカノール５０７（シリカとオイル３５質量％含有、原料が液体のため、シリカに吸着させている）
ヘキサメトキシメチロールメラミン（ＨＭＭＭ）の部分縮合物：住友化学工業（株）製のスミカノール５０８（シリカとオイル３５質量％含有）
天然ゴム（ＮＲ）：ＲＳＳ♯３
１，４−ハイシスＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ
カーボンブラック：三菱化学（株）製のＬＩ（Ｎ２１９）（Ｎ2ＳＡ：１０５ｍ2／ｇ）
シリカ：デグッサ製のＵｌｔｒａｓｉｌ ＶＮ３（Ｎ2ＳＡ：１７５ｍ2／ｇ）
酸化亜鉛：東邦亜鉛（株）製の銀嶺Ｒ
ステアリン酸コバルト：大日本インキ化学工業（株）製のステアリン酸コバルト（コバルト元素１０％含有）
ステアリン酸：日本油脂（株）製の桐
老化防止剤６Ｃ：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ
不溶性硫黄：フレキシス製のクリステックスＨＳＯＴ２０（硫黄８０質量％およびオイル分２０質量％含む不溶性硫黄）
加硫促進剤ＤＣＢＳ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ−Ｇ
変性レゾルシン樹脂：住友化学工業（株）製のスミカノール６２０（化学式を以下に示す）
レゾルシン樹脂：住友化学工業（株）製のレゾルシノール（化学式を以下に示す）
ヘキサメトキシメチロールメラミンペンタメチルエーテル（ＨＭＭＰＭＥ）の部分縮合物：住友化学工業（株）製のスミカノール５０７（シリカとオイル３５質量％含有、原料が液体のため、シリカに吸着させている）
ヘキサメトキシメチロールメラミン（ＨＭＭＭ）の部分縮合物：住友化学工業（株）製のスミカノール５０８（シリカとオイル３５質量％含有）
参考例１〜１１、実施例１２および比較例１〜１１
表１および表２に示す配合内容のうち、硫黄および加硫促進剤を除く各種薬品を、バンバリーミキサーにて混練りした。得られた混練り物に硫黄および加硫促進剤を加え、オープンロールにて混練りし、未加硫ゴム組成物を得た。未加硫ゴム組成物を１５０℃、３０分間加硫することにより試験片を作製し、得られた試験片を用いて以下に示す試験をおこなった。また、前記未加硫ゴム組成物を表１および表２に示すブレーカー／プライ間ストリップ層間ゲージ（ＢｒＫ／Ｐｌｙ間ゲージ）となるようにタイヤのブレーカー／プライ間ストリップ層の形状に成型し、他のタイヤ部材と貼り合わせて未加硫タイヤを形成し、１５０℃の条件下で３５分間プレス加硫し、実施例１〜１２および比較例１〜１１のタイヤ（サイズ：１１Ｒ２２．５）を製造し、以下に示す試験をおこなった。
表１および表２に示す配合内容のうち、硫黄および加硫促進剤を除く各種薬品を、バンバリーミキサーにて混練りした。得られた混練り物に硫黄および加硫促進剤を加え、オープンロールにて混練りし、未加硫ゴム組成物を得た。未加硫ゴム組成物を１５０℃、３０分間加硫することにより試験片を作製し、得られた試験片を用いて以下に示す試験をおこなった。また、前記未加硫ゴム組成物を表１および表２に示すブレーカー／プライ間ストリップ層間ゲージ（ＢｒＫ／Ｐｌｙ間ゲージ）となるようにタイヤのブレーカー／プライ間ストリップ層の形状に成型し、他のタイヤ部材と貼り合わせて未加硫タイヤを形成し、１５０℃の条件下で３５分間プレス加硫し、実施例１〜１２および比較例１〜１１のタイヤ（サイズ：１１Ｒ２２．５）を製造し、以下に示す試験をおこなった。
＜硬度＞
ＪＩＳ−Ａ硬度計を用いて、作製した試験片の硬度を測定した。
ＪＩＳ−Ａ硬度計を用いて、作製した試験片の硬度を測定した。
＜引張り試験（破断抗力および破断時伸び）＞
ＪＩＳ Ｋ６２５１に準じ、３号ダンベルを用いて引張り試験を実施し、試験片の破断抗力（ＭＰａ）および破断時伸び（％）をそれぞれ測定した。また、温度８０℃の条件下で９６時間、熱酸化劣化したのちの試験片についても同様に、破断抗力および破断時伸びについて測定をおこなった。破断抗力および破断時伸びの数値が高いほど、ゴム組成物の破断強度および補強性が良好であることを示す。
ＪＩＳ Ｋ６２５１に準じ、３号ダンベルを用いて引張り試験を実施し、試験片の破断抗力（ＭＰａ）および破断時伸び（％）をそれぞれ測定した。また、温度８０℃の条件下で９６時間、熱酸化劣化したのちの試験片についても同様に、破断抗力および破断時伸びについて測定をおこなった。破断抗力および破断時伸びの数値が高いほど、ゴム組成物の破断強度および補強性が良好であることを示す。
硬度、破断抗力および破断時伸びの評価結果をそれぞれ表１および表２に示す。
＜耐セパレーション再現ドラム試験＞
耐セパレーション再現ドラム試験とは、ブレーカーとプライ間のセパレーションを再現する試験である。前記タイヤをオーブンにいれ、８０℃で３週間劣化させたのち、ＪＩＳ規格の最大荷重（最大内圧条件）の１４０％荷重の条件で、タイヤを８０ｋｍ／ｈの速度でドラム走行させたときのトレッド部の膨れ発生までの走行距離を測定し、実施例１の測定値を１００としてそれぞれ指数表示した。数値が大きいほど、トレッド部（ベルト層）の耐久性が優れており、良好であることを示す。
耐セパレーション再現ドラム試験とは、ブレーカーとプライ間のセパレーションを再現する試験である。前記タイヤをオーブンにいれ、８０℃で３週間劣化させたのち、ＪＩＳ規格の最大荷重（最大内圧条件）の１４０％荷重の条件で、タイヤを８０ｋｍ／ｈの速度でドラム走行させたときのトレッド部の膨れ発生までの走行距離を測定し、実施例１の測定値を１００としてそれぞれ指数表示した。数値が大きいほど、トレッド部（ベルト層）の耐久性が優れており、良好であることを示す。
耐セパレーション再現ドラム試験の評価結果を表１および表２に示す。
１ トレッド
２ サイドウォール
３ カーカスプライ
４ ブレーカー
５ インナーライナー
６、７ ブレーカー／プライ間ストリップ層
２ サイドウォール
３ カーカスプライ
４ ブレーカー
５ インナーライナー
６、７ ブレーカー／プライ間ストリップ層
Claims (3)
- ジエン系ゴム成分１００質量部に対して、
（Ａ）硫黄を２．０〜３．９質量部、
（Ｂ）クレゾール樹脂または変性クレゾール樹脂を０．５〜４質量部、
（Ｃ）ヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物またはヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物を０．３〜３質量部、および
カーボンブラックを５０〜７０質量部含有する
ブレーカー／プライ間ストリップ層用ゴム組成物を用いたブレーカー／プライ間ストリップ層を有するタイヤであって、
ブレーカー／プライ間ストリップ層の厚さが０．３〜３．９ｍｍであるタイヤ。 - 前記（Ｂ）がクレゾール樹脂であり、前記（Ｃ）がヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物である請求項１記載のタイヤ。
- さらに、（Ｄ）コバルトの含有量が、ゴム成分１００質量部に対して０．０５〜０．８質量部である有機酸コバルトを含有する請求項１または２記載のタイヤ。
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