JP2012188522A - 発泡膜用組成物および発泡膜の製造方法。 - Google Patents

Abstract

【課題】 発泡の制御が難しい発泡剤や、局在化により均一な発泡膜を生成しにくい中空粒子を配合しなくても、容易に発泡膜を形成しうる発泡膜用組成物を提供する。
【解決手段】 エチレン性不飽和カルボン酸及びこれと共重合可能なその他の単量体を重合して得られるアルカリ可溶性重合体をアンモニアで中和して得られるアルカリ可溶性重合体中和物１０〜２００重量部の存在下、単量体混合物１００重量部を乳化重合して得られる水性重合体分散液からなる発泡膜用組成物、および該組成物を乾燥して得られる乾燥膜を高温で加熱して発泡させることを特徴とする発泡膜の製造方法。
【選択図】 なし

Description

本発明は、発泡膜用組成物および該組成物を用いた発泡膜の製造方法に関する。

断熱特性や吸音特性の向上を目的として、金属あるいは建築材料表面に樹脂発泡体やゴム発泡体、ロックウール、ガラスウールなどを被覆する技術は熱効率改善や騒音防止の手法として一般的に広く用いられている。しかしながら、このような従来の被覆技術においては、表面形状の複雑な部分に対しては極めて施工しにくいという問題があり、したがって、このような問題を解決するため、以下のような技術が提案されている。

特許文献１には、セラミック製の中空粒子と接着性樹脂のエマルジョンからなる断熱性塗料を用いることが提案されている。
また、特許文献２には、ポリオール化合物、イソシアネート化合物および水を含有する発泡性塗料を用い、ポリオール化合物およびイソシアネート化合物の反応によってポリウレタン樹脂を生成すると共に、イソシアネート化合物と水との反応で生成する二酸化炭素により、塗料膜中に空隙を形成することが提案されている。
さらに、特許文献３には、特定の変性ポリオール、ブロックイソシアネートおよびアミド系発泡剤を含有する発泡性塗料組成物が提案されている。

しかしながら、セラミック製の中空粒子を配合すると、比重差のために、発泡膜中での中空粒子の分散状態が不均一となり、均一な発泡膜が得られにくい問題が生じる。
また、イソシアネート化合物と水との反応で生成する二酸化炭素による空隙形成を利用する技術においては、その生成条件を制御することが困難であり、均一な発泡膜を得られにくい問題がある。
さらに、アミド系発泡剤を配合した発泡性塗料組成物では、アミド系発泡剤が熱分解して生成する気体状分解生成物により、膜中に空隙を形成する技術であるが、均一な発泡膜を形成するには、精密な温度制御が要求されるため、簡便に用いることが困難である。

特開２０００−２９０５９４号公報 特開２００３−２９２８８９号公報 特開２００５−２０６７３６号公報

本発明は、上記の従来技術に鑑み、発泡の制御が難しい発泡剤や、局在化により均一な発泡膜を生成しにくい中空粒子を配合しなくても、容易に発泡膜を形成しうる発泡膜用組成物および該組成物を用いた発泡膜の製造方法を提供することを目的とする。

本発明者は、上記の課題を解決するために鋭意検討した結果、エチレン性不飽和カルボン酸及びこれと共重合可能なその他の単量体を重合して得られるアルカリ可溶性重合体をアンモニアで中和して得られるアルカリ可溶性重合体中和物１０〜２００重量部の存在下、単量体混合物１００重量部を乳化重合して得られる水性重合体分散液からなる発泡膜用組成物を用い、該組成物を乾燥して得られる乾燥膜を高温で加熱することにより、均一な発泡膜が形成されることを見出し、本発明を完成するに至った。

かくして、本発明によれば、エチレン性不飽和カルボン酸及びこれと共重合可能なその他の単量体を重合して得られるアルカリ可溶性重合体をアンモニアで中和して得られるアルカリ可溶性重合体中和物１０〜２００重量部の存在下、単量体混合物１００重量部を乳化重合して得られる水性重合体分散液からなる発泡膜用組成物が提供される。
また、上記発泡膜用組成物を乾燥して得られる乾燥膜を１８０℃以上で加熱して発泡させることを特徴とする発泡膜の製造方法が提供される。

本発明によれば、発泡の制御が難しい発泡剤や、局在化により均一な発泡膜を生成しにくい中空粒子を配合しなくても、容易に発泡膜を形成しうる発泡膜用組成物および該組成物を用いた発泡膜の製造方法が提供される。

本発明の発泡膜用組成物は、エチレン性不飽和カルボン酸及びこれと共重合可能なその他の単量体を重合して得られるアルカリ可溶性重合体をアンモニアで中和して得られるアルカリ可溶性重合体中和物１０〜２００重量部の存在下、単量体混合物１００重量部を乳化重合して得られる水性重合体分散液からなるものである。

本発明で用いるアルカリ可溶性重合体は、エチレン性不飽和カルボン酸及びこれと共重合可能なその他の単量体を重合して得られるものである。

エチレン性不飽和カルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸などのエチレン性不飽和モノカルボン酸；フマル酸、マレイン酸、イタコン酸、ブテントリカルボン酸などのエチレン性不飽和多価カルボン酸；マレイン酸モノエチル、イタコン酸モノメチルなどのエチレン性不飽和多価カルボン酸の部分エステル化物等を挙げることができる。これらエチレン性不飽和カルボン酸のうち（メタ）アクリル酸等のエチレン性不飽和モノカルボン酸が好適である。

エチレン性不飽和カルボン酸の量は、アルカリ可溶性重合体の酸価が、通常、５０〜３００、好ましくは８０〜２５０の範囲になるものである。通常、アルカリ可溶性重合体を得るために用いる全単量体の５〜５０重量％である。
エチレン性不飽和カルボン酸の使用量が少なすぎると、アルカリ可溶性重合体の酸価が小さくなり、このアルカリ可溶性重合体を中和しても水に溶解しにくくなるので水性重合体分散液の乳化重合時における重合安定性が低下して、水性重合体分散液を安定的に得ることが困難になる場合がある。逆にエチレン性不飽和カルボン酸の使用量が多すぎても、水性重合体分散液の乳化重合時における重合安定性が低下して、水性重合体分散液を安定的に得ることが困難になる場合がある。

エチレン性不飽和カルボン酸と共重合可能なその他の単量体としては、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸プロピル、（メタ）アクリル酸ｎ−アミル、（メタ）アクリル酸イソアミル、（メタ）アクリル酸ヘキシル、（メタ）アクリル酸エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸オクチル等のエチレン性不飽和カルボン酸アルキルエステル単量体；スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、クロロスチレン等の芳香族ビニル単量体；（メタ）アクリル酸ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸ヒドロキシプロピル等の水酸基含有エチレン性不飽和単量体；（メタ）アクリル酸グリシジル、アリルグリシジルエーテル等のグリシジル基含有エチレン性不飽和単量体；（メタ）アクリロニトリル等のシアノ基含有エチレン性不飽和単量体；（メタ）アクリルアミド、Ｎ−メチロール（メタ）アクリルアミド、Ｎ−ブトキシメチル（メタ）アクリルアミド等のアミド基含有エチレン性不飽和単量体；１，３−ブタジエン、イソプレン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン等の共役ジエン単量体；塩化ビニル等のハロゲン化ビニル；酢酸ビニル等のカルボン酸ビニルエステルなどが挙げられる。これらの単量体は単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。これらの単量体のうち、水性重合体分散液の乳化重合時における重合安定性により優れる点から、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチルなどのエチレン性不飽和カルボン酸アルキルエステル単量体が好適である。

本発明に用いるアルカリ可溶性重合体は、その重量平均分子量が、通常、１，０００〜２０，０００、好ましくは２，０００〜１５，０００、さらに好ましくは５，０００〜１０，０００である。重量平均分子量が低すぎる場合、水性重合体分散液の重合安定性が低下し、水性重合体分散液を安定的に得ることが困難になる場合がある。逆に高すぎる場合、水性重合体分散液の粘度が高くなり、取り扱いにくくなる場合がある。

本発明に用いるアルカリ可溶性重合体は、そのガラス転移温度が、通常、０〜＋２００℃、好ましくは０〜＋１５０℃である。

アルカリ可溶性重合体は、通常、溶液重合や乳化重合で得られるもの、好ましくは、重合性の界面活性剤の存在下に乳化重合して得られるものである。

重合性界面活性剤は、分子中に１個以上の重合可能な炭素−炭素不飽和結合を有する界面活性剤である。その具体例としては、プロペニル−２−エチルヘキシルベンゼンスルホコハク酸エステルナトリウム、（メタ）アクリル酸ポリオキシエチレンの硫酸エステル、ポリオキシエチレンアルキルプロペニルエーテル硫酸アンモニウム塩、（メタ）アクリル酸ポリオキシエチレンエステルの燐酸エステルなどのアニオン性の重合性界面活性剤；ポリオキシエチレンアルキルベンゼンエーテル（メタ）アクリル酸エステル、ポリオキシエチレンアルキルエーテル（メタ）アクリル酸エステル等のノニオン性の重合性界面活性剤等が挙げられる。重合性界面活性剤の量は、アルカリ可溶性重合体の合成に使用する全単量体１００重量部に対して、通常、０．０１〜１．０重量部、好ましくは０．０５〜０．８重量部である。この使用量が少なすぎると、単量体の乳化がし難くなり、アルカリ可溶性重合体の乳化重合の重合安定性が低下する傾向にある。逆に多すぎると水性重合体分散液を用いて得られる発泡膜の耐水性が低下する傾向にある。

上記の重合に際しては、乳化重合において通常使用される、重合開始剤、ｐＨ調整剤、分散剤などを適宜選択して用いることができる。
また、アルカリ可溶性重合体の重量平均分子量を調節するために、乳化重合において通常使用される分子量調整剤を適宜選択して用いることができる。

アルカリ可溶性重合体中和物は、前記のようにして得られたアルカリ可溶性重合体を、アンモニアで中和して得られるものである。アンモニア以外の塩基性物質で中和した場合には、発泡膜が得られない。
中和度は、アルカリ可溶性重合体中の全カルボキシル基に対して、好ましくは７０％以上、より好ましくは９０％以上である。中和度が低すぎると、アルカリ可溶性重合体中和物が水に溶解しにくくなるので、水性重合体分散液の乳化重合時における重合安定性が低下して、水性重合体分散液を安定的に得ることが困難になる場合がある。

本発明における水性重合体分散液は、前記のアルカリ可溶性重合体中和物１０〜２００重量部の存在下、単量体混合物１００重量部を乳化重合して得られる。
単量体混合物としては、通常、後記の単量体から適宜選択したものを用いることができる。
発泡膜の被着体への密着性に優れる点から、グリシジル基、アミド基又はアミノ基を含有するエチレン性不飽和単量体と、これと共重合可能な単量体とを組み合わせたものを用いることが好ましい。

単量体混合物に用いるグリシジル基、アミド基又はアミノ基を含有するエチレン性不飽和単量体としては、（メタ）アクリル酸グリシジル、アリルグリシジルエーテル等のグリシジル基含有エチレン性不飽和単量体；（メタ）アクリルアミド、Ｎ−メチロール（メタ）アクリルアミド、Ｎ−ブトキシメチル（メタ）アクリルアミド等のアミド基含有エチレン性不飽和単量体；（メタ）アクリル酸ジメチルアミノエチル、（メタ）アクリル酸ジエチルアミノエチル等のアミノ基含有エチレン性不飽和単量体が挙げられる。
これらの単量体の量は、単量体混合物の、通常、０．５〜１５重量％、好ましくは１〜１０重量％である。

グリシジル基、アミド基又はアミノ基を含有するエチレン性不飽和単量体と共重合可能な単量体としては、（メタ）アクリロニトリル、（メタ）アクリル酸β−シアノエチル等のシアノ基含有エチレン性不飽和単量体；（メタ）アクリル酸ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸ヒドロキシプロピル等の水酸基含有エチレン性不飽和単量体；２−ビニルピリジン等のピリジル基含有エチレン性不飽和単量体；スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、クロロスチレン等の芳香族ビニル単量体；（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸プロピル、（メタ）アクリル酸ｎ−アミル、（メタ）アクリル酸イソアミル、（メタ）アクリル酸ヘキシル、（メタ）アクリル酸エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸オクチル等のエチレン性不飽和カルボン酸アルキルエステル単量体；１，３−ブタジエン、イソプレン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン等の共役ジエン単量体；塩化ビニル等のハロゲン化ビニル単量体；酢酸ビニル等のカルボン酸ビニルエステルなどが挙げられる。
なかでも、エチレン性不飽和カルボン酸アルキルエステル単量体、スチレンおよび１，３−ブタジエンが好ましく、１，３−ブタジエンを使用する場合には、単量体混合物の２０〜６０重量％の範囲で用いることが好ましい。

また、単量体混合物は、その単量体混合物を重合して得られる共重合体のガラス転移温度が、通常、−６０〜＋１５０℃、好ましくは−４０〜＋１００℃、さらに好ましくは−２０〜＋６０℃となるように調整する。このガラス転移温度が低すぎると、得られる発泡膜の形状保持性が低下する傾向にある。逆に高すぎると、加熱して発泡させる前の乾燥膜として均質なものが得られ難い傾向にある。

アルカリ可溶性重合体中和物と単量体混合物との比率は、単量体混合物１００重量部に対して、アルカリ可溶性重合体の中和物が１０〜２００重量部、好ましくは２０〜１５０重量部である。アルカリ可溶性重合体中和物が少なすぎると、乳化重合における重合安定性が低下したり、発泡膜における発泡倍率が低下する恐れがある。逆に該中和物が多すぎると、加熱して発泡させる前の乾燥膜として均質なものが得られ難い傾向にある。

アルカリ可溶性重合体中和物の存在下に、単量体混合物を乳化重合する方法としては、単量体混合物を該中和物を含む水性媒体中に添加して重合するか、該中和物と単量体混合物とを混合しエマルジョンにした後、水性媒体中または該中和物を含有する水性媒体中に添加して重合する。
重合温度は、通常、０〜１００℃、好ましくは３０〜９０℃である。

アルカリ可溶性重合体中和物の存在下に、単量体混合物を乳化重合するにあたって、重合安定性をさらに高めるために、界面活性剤を併用することができる。その使用量は、得られる発泡膜の耐水性を損なわないように、単量体混合物に対して、好ましくは０．０５重量％以下、より好ましくは０．０２重量％以下である。

上記の乳化重合に際しては、乳化重合において通常使用される、重合開始剤、分子量調整剤、ｐＨ調整剤、分散剤などの重合副資材を適宜選択して用いることができる。
また、乳化重合後の水性重合体分散液に、ｐＨ調整剤、防腐剤、抗菌剤、分散剤などの副資材を適宜選択して、添加することもできる。さらに、乳化重合直後や副資材を添加した後に、未反応の単量体を除去する工程を施してもよい。

本発明の発泡膜用組成物は、上記のようにして得られた水性重合体分散液からなる。上記の水性重合体分散液のみで使用することもできるが、本発明の効果を本質的に阻害しない限り、必要に応じて、充填剤、着色剤、無機・有機の中空粒子、無機・有機の発泡剤、粘度調整剤、レベリング剤、紫外吸収剤、光安定剤、帯電防止剤、ブロッキング防止剤、酸化安定剤、可塑剤などを適量配合することもできる。

本発明の発泡膜の製造方法は、前記の発泡膜用組成物を乾燥して得られる乾燥膜を１８０℃以上で加熱して発泡させることを特徴とする。
前記の発泡膜用組成物を、被着体上に塗布したり、吹き付けたりした後、乾燥することにより、被着体上に発泡膜用組成物からなる乾燥膜が形成される。ポリテトラフルオロエチレンフィルムやガラス板の表面に、発泡膜用組成物を流延し、乾燥した後、乾燥膜を該表面から剥離して、乾燥膜のみにすることもできる。
乾燥条件としては、急激な乾燥による不均一な発泡が発生することを避けるため、通常、１０〜８０℃、好ましくは２０〜６０℃で、数時間〜数日間かけて行うことが好ましい。通常、上記の乾燥を経て、均質な乾燥膜が形成される。

乾燥膜の厚みは、特に限定されないが、通常、０．１〜１０ｍｍ程度である。薄い乾燥膜上に、さらに発泡膜用組成物を、塗布や吹き付けを行った後、乾燥して、より厚い乾燥膜を形成することもできる。

得られた乾燥膜を、１８０℃以上に加熱することにより、乾燥膜内部で空隙が発生（発泡）して、均質な発泡膜が得られる。この発泡現象の理由は定かではないが、加熱により、乾燥膜内に存在する、前記のアルカリ可溶性重合体中和物中に形成している、カルボン酸のアンモニウム塩構造が開裂し、気体状のアンモニアが生成し、それにより、空隙が発生するものと推測される。
加熱温度が低いと、発泡膜が得られない。加熱温度の上限は、特に限定されないが、発泡膜自身の熱劣化を避ける観点から、好ましくは３００℃、より好ましくは２５０℃である。
加熱時間は、通常、数十秒〜３０分間であるが、この発泡現象は比較的速やかに進行する。
発泡膜が形成された後、常温にもどすことにより、発泡状態は固定されたままとなる。
なお、この加熱工程は、乾燥膜が形成された被着体全体を加熱してよいし、乾燥膜のみを加熱してもよい。

このようにして製造された発泡膜は、断熱材、防音材、軽量部材などとして種々の分野で適用できる。

以下、実施例を示して本発明について具体的に説明するが、本発明は以下に示す実施例に限定されるものではない。
なお、以下の説明において、「部」及び「％」は、特に断りがない限り重量基準である。

評価方法について、以下に示す。
１） 粒子径（ｎｍ）
光散乱粒子径測定器（コールターＬＳ２３０：コールター社製）を用いて測定し、体積平均粒子径の値で示す。
２） ガラス転移温度（℃）
水性重合体分散液を、枠付きガラス板に流延し、温度２３℃、相対湿度５０％の恒温恒湿室に４８時間放置して乾燥フィルムを作成した。
このフィルムについて、示差走査熱量計（ＥＸＳＴＡＲ６０００ＤＳＣ：セイコーインスツルメンツ（株）製）を用いて、昇温速度１０℃／分で、−１００〜１５０℃の測定温度範囲で測定した。
３） テトラヒドロフラン不溶解分（％）
水性重合体分散液を、枠付きガラス板に流延し、温度２３℃、相対湿度５０％の恒温恒湿室に４８時間放置して乾燥フィルムを作成した。
このフィルム０．３ｇを８０メッシュの金網のかごに入れて、それを２０℃のテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）１００ｍｌに４８時間浸漬した後、金網のかごに残るフィルムを１００℃で減圧乾燥し、残存率を計算してＴＨＦ不溶解分の量を求めた

４） 発泡倍率
乾燥膜の加熱処理前の膜厚（ｍｍ）と、乾燥膜を加熱処理した後の膜厚（ｍｍ）を測定し、加熱処理前の膜厚に対する、加熱処理後の膜厚の比率で示す。
５）熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）
加熱処理前の乾燥膜および加熱処理後の膜において、迅速熱伝導率計（ＱＴＭ−５００、プローブ ＰＤ−１１；京都電子（株）社製）を使用して測定した。熱伝率が低いほど、断熱特性に優れている。

なお、ＲＥＦＥＲＥＮＣＥ ＰＬＡＴＥとして、京都電子（株）社製の下記のものをを用いた。
Ｒ３−２（発泡ポリエチレン）熱伝導率 ０．０３６２（Ｗ/ｍＫ）at３０℃
Ｒ５−２（シリコンスポンジ）熱伝導率 ０．１１６（Ｗ/ｍＫ） at３１℃
Ｒ２−２（シリコンゴム） 熱伝導率 ０．２３４（Ｗ/ｍＫ） at３３℃
Ｒ１−２（石英ガラス） 熱伝導率 １．４１９（Ｗ/ｍＫ） at２９℃

（アルカリ可溶性重合体中和物（Ａ１）の製造）
メチルメタクリレート５１部、エチルアクリレート２６部、メタクリル酸２３部、チオグリコール酸オクチル８部、重合性界面活性剤（アクアロンＨＳ１０、第一工業製薬（株）製）０．３部及び軟水３９部を混合分散し単量体エマルジョンを得た。
一方、攪拌機付き反応器の内部を窒素置換した後、軟水２０４．２部を仕込み８５℃に加熱し、５％過硫酸カリウム水溶液１９部を反応器に添加後、８５℃に維持したまま前記単量体エマルジョンを２時間かけて連続添加して反応させた。単量体エマルジョン添加終了後、更に１時間８５℃に保持してアルカリ可溶性重合体を得た。これに２８％のアンモニア水１６．１部を加えて３０分間攪拌を続けたのち室温まで冷却して、固形分濃度２８％のアルカリ可溶性重合体中和物水溶液（Ａ１）を得た。

（アルカリ可溶性重合体中和物（Ａ２）の製造）
塩基として、アンモニア水に代えて、２０％の水酸化ナトリウム２２．６部を用いた以外は、前記（Ａ１）と同様にして、固形分濃度２８％のアルカリ可溶性重合体中和物水溶液（Ａ２）を得た。

（実施例１）
窒素置換した攪拌機付オートクレーブに、軟水１００部、アルカリ可溶性重合体中和物（Ａ１）を固形分換算で３０部、スチレン４６部、２-エチルヘキシルアクリレート５０部、グリシジルメタクリレート４部を添加して単量体混合物を得た。
別の窒素置換した攪拌機付オートクレーブに軟水７０部を仕込み、過硫酸アンモニウム水溶液（軟水１１部と過硫酸アンモニウム０．５部の混合物）を仕込み、７０℃に保持して、前記単量体混合物を３時間かけて滴下した。その後、更に過硫酸アンモニウム水溶液（軟水３部と過硫酸アンモニウム０．１部の混合物）を添加し、内温を８５℃に保持して４時間反応させた。重合終了時の転化率は９９％であった。
反応後、未反応の単量体を除去し、固形分濃度とｐＨを表１に示すように調整して水性重合体分散液Ａを得た。得られた水性重合体分散液Ａの性状を表１に示す。
水性重合体分散液Ａを、枠付きガラス板に乾燥膜厚が約１ｍｍになるように流延し、２３℃、相対湿度（以下、「ＲＨ」と表記する場合がある。）５０％の恒温恒湿室で７２時間以上乾燥させて、乾燥膜を作製した。この膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。
次いで、この乾燥膜を送風定温恒温器（ＤＫＮ６１２；ヤマト科学（株）社製）を使用して２２０℃で５分間加熱して発泡膜を得た。得られた発泡膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。

（実施例２）
水性重合体分散液Ａを、枠付きガラス板に乾燥膜厚が約２．５ｍｍになるように流延し、２３℃、ＲＨ５０％の恒温恒湿室で７２時間以上乾燥させて、乾燥膜を作製した。この膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。
次いで、この乾燥膜を送風定温恒温器（ＤＫＮ６１２；ヤマト科学（株）社製）を使用して２２０℃で５分間加熱して発泡膜を得た。得られた発泡膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。

（実施例３）
加熱処理温度を、２２０℃から２００℃に変更する以外は、実施例１と同様に行った。その結果を表１に示す。
（実施例４）
アルカリ可溶性重合体中和物（Ａ１）の使用量を固形分換算で、３０部から１０部に変更する以外は、実施例１と同様に反応して、水性重合体分散液Ｂを得た。
水性重合体分散液Ｂを、枠付きガラス板に乾燥膜厚が約１ｍｍになるように流延し、２３℃、ＲＨ５０％の恒温恒湿室で７２時間以上乾燥させて、乾燥膜を作製した。この膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。
次いで、この乾燥膜を送風定温恒温器（ＤＫＮ６１２；ヤマト科学（株）社製）を使用して２２０℃で５分間加熱して発泡膜を得た。得られた発泡膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。

（実施例５）
窒素置換した攪拌機付オートクレーブに、軟水１００部、アルカリ可溶性重合体中和物（Ａ１）を固形分換算で３０部、エチルアクリレート７０部、ブチルアクリレート１０部、メチルメタクリレート１４部、グリシジルメタクリレート４部、Ｎ−メチロールアクリルアミド２部を添加して単量体混合物を得た。
別の窒素置換した攪拌機付オートクレーブに軟水７０部を仕込み、過硫酸アンモニウム水溶液（軟水１１部と過硫酸アンモニウム０．５部の混合物）を仕込み、７０℃に保持して、前記単量体混合物を３時間かけて滴下した。その後、更に過硫酸アンモニウム水溶液（軟水３部と過硫酸アンモニウム０．１部の混合物）を添加し、内温を８５℃に保持して４時間反応させた。重合終了時の転化率は９９％であった。
反応後、未反応の単量体を除去し、固形分濃度とｐＨを表１に示すように調整して水性重合体分散液Ｃを得た。得られた水性重合体分散液Ｃの性状を表１に示す。
水性重合体分散液Ｃを、枠付きガラス板に乾燥膜厚が約１ｍｍになるように流延し、２３℃、ＲＨ５０％の恒温恒湿室で７２時間以上乾燥させて、乾燥膜を作製した。この膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。
次いで、この乾燥膜を送風定温恒温器（ＤＫＮ６１２；ヤマト科学（株）社製）を使用して２２０℃で５分間加熱して発泡膜を得た。得られた発泡膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。

（実施例６）
窒素置換した攪拌機付オートクレーブに、軟水１００部、アルカリ可溶性重合体中和物（Ａ１）を固形分換算で２０部、スチレン５５部、１,３−ブタジエン４０部、グリシジルメタクリレート２．５部、Ｎ−メチロールアクリルアミド２.５部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．２部を添加して単量体混合物を得た。
別の窒素置換した攪拌機付オートクレーブに軟水８５部を仕込み、過硫酸カリウム水溶液（軟水７部と過硫酸カリウム０．３部の混合物）を仕込み、７０℃に保持して、前記単量体混合物を３時間かけて滴下した。その後、更に過硫酸カリウム水溶液（軟水７部と過硫酸カリウム０．３部の混合物）を添加し、内温を８５℃に保持して４時間反応させた。重合終了時の転化率は９９％であった。
反応後、未反応の単量体を除去し、固形分濃度とｐＨを表１に示すように調整して水性重合体分散液Ｄを得た。得られた水性重合体分散液Ｄの性状を表１に示す。
水性重合体分散液Ｄを、枠付きガラス板に乾燥膜厚が約１ｍｍになるように流延し、２３℃、ＲＨ５０％の恒温恒湿室で７２時間以上乾燥させて、乾燥膜を作製した。この膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。
次いで、この乾燥膜を送風定温恒温器（ＤＫＮ６１２；ヤマト科学（株）社製）を使用して２２０℃で５分間加熱して発泡膜を得た。得られた発泡膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。

（比較例１）
窒素置換した攪拌機付オートクレーブに、軟水１００部、ラウリル硫酸ナトリウム２部、スチレン４６部、２-エチルヘキシルアクリレート５０部、グリシジルメタクリレート４部を添加して単量体混合物を得た。
別の窒素置換した攪拌機付オートクレーブに軟水７０部を仕込み、過硫酸アンモニウム水溶液（軟水１１部と過硫酸アンモニウム０．５部の混合物）を仕込み、７０℃に保持して、前記単量体混合物を３時間かけて滴下した。その後、更に過硫酸アンモニウム水溶液（軟水３部と過硫酸アンモニウム０．１部の混合物）を添加し、内温を８５℃に保持して４時間反応させた。重合終了時の転化率は９９％であった。
反応後、未反応の単量体を除去し、固形分濃度とｐＨを表１に示すように調整して水性重合体分散液Ｅを得た。得られた水性重合体分散液Ｅの性状を表１に示す。
水性重合体分散液Ｅを、枠付きガラス板に乾燥膜厚が約１ｍｍになるように流延し、２３℃、ＲＨ５０％の恒温恒湿室で７２時間以上乾燥させて、乾燥膜を作製した。この膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。
次いで、この乾燥膜を送風定温恒温器（ＤＫＮ６１２；ヤマト科学（株）社製）を使用して２２０℃で５分間加熱したが、発泡しなかった。加熱処理後の膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。

（比較例２）
アルカリ可溶性重合体中和物（Ａ１）に代えて、アルカリ可溶性重合体中和物（Ａ２）を用いる以外は、実施例１と同様にして、水性重合体分散液Ｆを得た。得られた水性重合体分散液Ｆの性状を表１に示す。
水性重合体分散液Ｆを、枠付きガラス板に乾燥膜厚が約１ｍｍになるように流延し、２３℃、ＲＨ５０％の恒温恒湿室で７２時間以上乾燥させて、乾燥膜を作製した。この膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。
次いで、この乾燥膜を送風定温恒温器（ＤＫＮ６１２；ヤマト科学（株）社製）を使用して２２０℃で５分間加熱したが、発泡しなかった。加熱処理後の膜の熱伝導率を測定し、その結果を表１に示す。

（比較例３）
加熱処理温度を、２２０℃から１５０℃に変更する以外は、実施例１と同様に行った。その結果を表１に示す。但し、加熱処理しても、乾燥膜は発泡しなった。

表１から、次のようなことがわかる。
乳化重合において通常使用される界面活性剤を用いて得られた水性重合体分散液Ｅ（比較例１）、および、水酸化ナトリウムで中和して得られたアルカリ可溶性重合体中和物を用いて得られた水性重合体分散液Ｆ（比較例２）の乾燥膜を加熱処理しても、発泡膜は得られなかった。
また、水性重合体分散液Ａの乾燥膜を用いたものの、加熱処理温度が低い場合には、発泡膜は得られなかった（比較例３）。
これらの比較例に対して、実施例１〜６の水性重合体分散液Ａ〜Ｄを用いて得られた乾燥膜を、特定温度以上で加熱処理するだけで、発泡膜が得られ、発泡後の熱伝導率が低下し、断熱性能が向上していることがわかる。なお、実施例１〜６で得られた発泡膜の発泡状態は均質であった。

Claims (2)

1. エチレン性不飽和カルボン酸及びこれと共重合可能なその他の単量体を重合して得られるアルカリ可溶性重合体をアンモニアで中和して得られるアルカリ可溶性重合体中和物１０〜２００重量部の存在下、単量体混合物１００重量部を乳化重合して得られる水性重合体分散液からなる発泡膜用組成物。
2. 請求項１記載の発泡膜用組成物を乾燥して得られる乾燥膜を１８０℃以上で加熱して発泡させることを特徴とする発泡膜の製造方法。