JP2013129738A - 制振材用エマルションとその製造方法、および塗料組成物 - Google Patents
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Abstract
【課題】広い温度領域において優れた制振性を発揮する塗膜を形成できる制振材用エマルションを製造する方法、それより得られた制振材用エマルション及び塗料組成物の提供。
【解決手段】ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを含むアクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して重合体（Ｘ）を得る工程（１）と、重合体（Ｘ）を含む分散液中で、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを含むアクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合する工程（２）とを含み、アクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して得られる重合体（Ｘ）のガラス転移温度（ＴｇＸ）と、アクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）のガラス転移温度（ＴｇＹ）の差が５０℃以下である制振材用エマルションの製造方法、およびこれより得られた制振材用エマルションと、該制振材用エマルションを含む塗料組成物。
【選択図】なし
【解決手段】ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを含むアクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して重合体（Ｘ）を得る工程（１）と、重合体（Ｘ）を含む分散液中で、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを含むアクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合する工程（２）とを含み、アクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して得られる重合体（Ｘ）のガラス転移温度（ＴｇＸ）と、アクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）のガラス転移温度（ＴｇＹ）の差が５０℃以下である制振材用エマルションの製造方法、およびこれより得られた制振材用エマルションと、該制振材用エマルションを含む塗料組成物。
【選択図】なし
Description
本発明は、基材の振動を低減させる制振材を形成するのに好適な制振材用エマルションとその製造方法、および塗料組成物に関する。
従来、各種基材で生じる振動や騒音を防止して静寂性を保つために、アスファルトシートや制振鋼板等のシート状の制振材を基材表面に貼り付ける方法が行われていた。
しかし、シート状の制振材は、基材の形状が複雑な場合、基材への貼り付け時の作業性や自動化が困難となったり、廃材が発生したりするなどの問題があった。
しかし、シート状の制振材は、基材の形状が複雑な場合、基材への貼り付け時の作業性や自動化が困難となったり、廃材が発生したりするなどの問題があった。
そこで、シート状の制振材を基材表面に貼り付ける方法に代わり、基材表面に制振材用エマルションを塗布し、制振性を有する塗膜（制振材）を形成する方法が検討されている。
制振材用エマルションより形成される塗膜は、振動エネルギーを高分子の粘弾性挙動によって熱エネルギーに変換することにより振動を低減できる。
制振材用エマルションより形成される塗膜は、振動エネルギーを高分子の粘弾性挙動によって熱エネルギーに変換することにより振動を低減できる。
しかし、粘弾性を有する重合体の振動エネルギーから熱エネルギーヘの変換効率は温度依存性が大きい。そのため、制振材が使用される広い温度領域で高い制振性を得るための検討が行われている。
例えば、特許文献１、２には、コア部とシェル部を構成する各重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）が特定の範囲にあるコアシェル構造のアクリル共重合体粒子を含有する制振材用エマルションが記載されている。
例えば、特許文献１、２には、コア部とシェル部を構成する各重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）が特定の範囲にあるコアシェル構造のアクリル共重合体粒子を含有する制振材用エマルションが記載されている。
また、多段重合により水性被覆材を製造する方法も提案されている。
例えば、特許文献３には、溶解度パラメーターの異なる単量体混合物を多段重合した、水性被覆剤用のエマルションが記載されている。
例えば、特許文献３には、溶解度パラメーターの異なる単量体混合物を多段重合した、水性被覆剤用のエマルションが記載されている。
しかしながら、特許文献１、２に記載の制振材用エマルションより形成される塗膜（制振材）は、制振性が得られる温度領域が狭く、制振性も不十分であった。
また、特許文献３に記載のエマルションより形成される塗膜は、制振性能を有するものではなかった。
また、特許文献３に記載のエマルションより形成される塗膜は、制振性能を有するものではなかった。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、広い温度領域において優れた制振性を発揮する塗膜を形成できる制振材用エマルションを製造する方法と、それより得られた制振材用エマルション、および塗料組成物の提供を目的とする。
本発明は、以下の態様を包含する。
［１］ ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを含むアクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して重合体（Ｘ）を得る工程（１）と、前記重合体（Ｘ）を含む分散液中で、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを含むアクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合する工程（２）とを含む制振材用エマルションの製造方法であって、
前記アクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して得られる重合体（Ｘ）の、ＦＯＸの式より求められるガラス転移温度（ＴｇＸ）と、前記アクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）の、ＦＯＸの式より求められるガラス転移温度（ＴｇＹ）の差が５０℃以下である、制振材用エマルションの製造方法。
［２］ 前記アクリル系単量体混合物（Ｘ）が、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを５〜６０質量％含む、［１］に記載の制振材用エマルションの製造方法。
［３］ 前記アクリル系単量体混合物（Ｙ）が、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを１〜３５質量％含む、［１］または［２］に記載の制振材用エマルションの製造方法。
［４］ ［１］〜［３］のいずれか一項に記載の制振材用エマルションの製造方法により得られた、制振材用エマルション。
［５］ ［４］に記載の制振材用エマルションを含む、塗料組成物。
［１］ ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを含むアクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して重合体（Ｘ）を得る工程（１）と、前記重合体（Ｘ）を含む分散液中で、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを含むアクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合する工程（２）とを含む制振材用エマルションの製造方法であって、
前記アクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して得られる重合体（Ｘ）の、ＦＯＸの式より求められるガラス転移温度（ＴｇＸ）と、前記アクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）の、ＦＯＸの式より求められるガラス転移温度（ＴｇＹ）の差が５０℃以下である、制振材用エマルションの製造方法。
［２］ 前記アクリル系単量体混合物（Ｘ）が、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを５〜６０質量％含む、［１］に記載の制振材用エマルションの製造方法。
［３］ 前記アクリル系単量体混合物（Ｙ）が、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを１〜３５質量％含む、［１］または［２］に記載の制振材用エマルションの製造方法。
［４］ ［１］〜［３］のいずれか一項に記載の制振材用エマルションの製造方法により得られた、制振材用エマルション。
［５］ ［４］に記載の制振材用エマルションを含む、塗料組成物。
本発明の制振材用エマルションの製造方法によれば、広い温度領域において優れた制振性を発揮する塗膜を形成できる制振材用エマルションを製造できる。
また、本発明の制振材用エマルションおよび塗料組成物によれば、広い温度領域において優れた制振性を発揮する塗膜を形成できる。
また、本発明の制振材用エマルションおよび塗料組成物によれば、広い温度領域において優れた制振性を発揮する塗膜を形成できる。
以下、本発明を詳細に説明する。
なお、本明細書において、「（メタ）アクリル」とは、アクリルとメタクリルの総称であり、「（メタ）アクリレート」とは、アクリレートとメタクリレートの総称である。
なお、本明細書において、「（メタ）アクリル」とは、アクリルとメタクリルの総称であり、「（メタ）アクリレート」とは、アクリレートとメタクリレートの総称である。
［制振材用エマルションの製造方法］
本発明の制振材用エマルションの製造方法は、アクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して重合体（Ｘ）を得る工程（１）と、前記重合体（Ｘ）を含む分散液中でアクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合する工程（２）とを含む。
本発明の制振材用エマルションの製造方法は、アクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して重合体（Ｘ）を得る工程（１）と、前記重合体（Ｘ）を含む分散液中でアクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合する工程（２）とを含む。
＜アクリル系単量体混合物（Ｘ）＞
アクリル系単量体混合物（Ｘ）（以下、「単量体混合物（Ｘ）」という。）は、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレート（以下、「ｔ−ＢＭＡ」という。）を含む。単量体混合物（Ｘ）がｔ−ＢＭＡを含むことにより、制振材用エマルションから製膜した塗膜（制振材）の損失正接（ｔａｎδ）の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が高くなり制振性が向上し、塗膜が実用的に使用される温度領域において優れた制振性が得られる温度領域が広くなる。
アクリル系単量体混合物（Ｘ）（以下、「単量体混合物（Ｘ）」という。）は、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレート（以下、「ｔ−ＢＭＡ」という。）を含む。単量体混合物（Ｘ）がｔ−ＢＭＡを含むことにより、制振材用エマルションから製膜した塗膜（制振材）の損失正接（ｔａｎδ）の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が高くなり制振性が向上し、塗膜が実用的に使用される温度領域において優れた制振性が得られる温度領域が広くなる。
単量体混合物（Ｘ）中のｔ−ＢＭＡの含有量は、５〜６０質量％が好ましい。単量体混合物（Ｘ）中のｔ−ＢＭＡの含有量が５質量％以上であれば、塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が高くなりやすく、制振性がより向上する。加えて、優れた制振性が得られる温度領域もより広くなる。一方、ｔ−ＢＭＡの含有量が６０質量％以下であれば、損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が６０℃以下となり、塗膜が実用的に使用される温度領域において優れた制振性が得られる温度領域がより広くなる。
単量体混合物（Ｘ）中のｔ−ＢＭＡの含有量は、エマルション粘度を低下させる点から１０質量％以上がより好ましい。また、製膜させた際に、単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して得られる重合体（Ｘ）と、後述するアクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）との相溶性を向上させる点から５８質量％以下がより好ましい。
単量体混合物（Ｘ）中のｔ−ＢＭＡの含有量は、エマルション粘度を低下させる点から１０質量％以上がより好ましい。また、製膜させた際に、単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して得られる重合体（Ｘ）と、後述するアクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）との相溶性を向上させる点から５８質量％以下がより好ましい。
なお、損失正接（ｔａｎδ）は、与えられた振動エネルギーを熱エネルギーへ変換する際の効率を示す指標であり、損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が大きいほど制振性に優れることを意味する。
損失正接（ｔａｎδ）は、制振材用エマルションから製膜した塗膜について、固体粘弾性測定装置を用いて動的粘弾性を測定し、貯蔵弾性率（Ｅ’）および損失弾性率（Ｅ’’）を求め、損失弾性率（Ｅ’’）を貯蔵弾性率（Ｅ’）で除することで算出できる。
損失正接（ｔａｎδ）は、制振材用エマルションから製膜した塗膜について、固体粘弾性測定装置を用いて動的粘弾性を測定し、貯蔵弾性率（Ｅ’）および損失弾性率（Ｅ’’）を求め、損失弾性率（Ｅ’’）を貯蔵弾性率（Ｅ’）で除することで算出できる。
単量体混合物（Ｘ）中の、ｔ−ＢＭＡ以外の単量体としては、例えば、エポキシ基、オキサゾリン基、カルボジイミド基、アジリジエル基、イソシアネート基、メチロール基、ビニルエーテル基、シクロカーボネート基、アルコキシシラン基等の官能基を有する不飽和単量体や、（メタ）アクリル酸エステル類（ただし、ｔ−ＢＭＡを除く）、エチレン系不飽和カルボン酸単量体が挙げられる。これらの中でも、（メタ）アクリル酸エステル類、エチレン系不飽和カルボン酸単量体が好ましい。
（メタ）アクリル酸エステル類としては、例えばメチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ｎ−ブチル（メタ）アクリレート、ｔｅｒｔ−ブチルアクリレート、２−エチルヘキシル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレートなどが挙げられる。これらの中でも、製膜した時の塗膜の強靭性の点からメチルメタクリレートが好ましい。
エチレン系不飽和カルボン酸単量体としては、（メタ）アクリル酸、マレイン酸、イタコン酸、フマル酸などが挙げられる。これらの中でも、詳しくは後述するが、得られる制振材用エマルションを塗料組成物として用いる場合、該塗料組成物に配合される無機粉体等の充填剤の分散性の点からアクリル酸が好ましい。
エチレン系不飽和カルボン酸単量体としては、（メタ）アクリル酸、マレイン酸、イタコン酸、フマル酸などが挙げられる。これらの中でも、詳しくは後述するが、得られる制振材用エマルションを塗料組成物として用いる場合、該塗料組成物に配合される無機粉体等の充填剤の分散性の点からアクリル酸が好ましい。
＜工程（１）：単量体混合物（Ｘ）の乳化重合＞
工程（１）は、単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して重合体（Ｘ）を得る工程である。
工程（１）における重合方法としては、界面活性剤の存在下、単量体混合物（Ｘ）を重合反応系内に供給し、重合開始剤によって乳化重合する公知の方法が挙げられる。例えば、媒体と、単量体混合物（Ｘ）と、界面活性剤と、重合開始剤とを任意の温度で混合・攪拌することで重合体（Ｘ）が得られる。
工程（１）は、単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して重合体（Ｘ）を得る工程である。
工程（１）における重合方法としては、界面活性剤の存在下、単量体混合物（Ｘ）を重合反応系内に供給し、重合開始剤によって乳化重合する公知の方法が挙げられる。例えば、媒体と、単量体混合物（Ｘ）と、界面活性剤と、重合開始剤とを任意の温度で混合・攪拌することで重合体（Ｘ）が得られる。
乳化重合の際に用いる媒体としては水性煤体が好ましく、例えば、水、水と混じり合う溶媒と水との混合溶媒等が挙げられる。中でも、得られる制振材用エマルションを含む塗料組成物を塗布する際の取り扱い性や環境への影響を考慮すると、水が好適である。
界面活性剤としては、乳化重合に通常使用されるものを用いればよく、特に限定されないが、例えば、アニオン系界面活性剤、ノニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、両性界面活性剤、高分子界面活性剤などが挙げられる。これらの中でも、得られる制振材用エマルションの安定性の点で、アニオン系界面活性剤が好ましく、その中でも特に、疎水基−親水基のバランスに優れている点で、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸エステル塩が好ましい。ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸エステル塩としては、市販品を用いることができ、例えば第一工業製薬社製の「ハイテノールＮＦ−０８」、日本乳化剤社製の「ニューコール７０７ＳＦ」などが挙げられる。
これら界面活性剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
これら界面活性剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
界面活性剤の使用量は、用いる界面活性剤の種類や単量体混合物（Ｘ）中の単量体の種類等に応じて適宜設定すればよいが、例えば、単量体混合物（Ｘ）１００質量部に対して、０．３〜１０質量部であることが好ましく、より好ましくは０．５〜５質量部である。
重合開始剤としては、熱によって分解し、ラジカル分子を発生させる物質であれば特に限定されないが、水溶性開始剤が好適に使用される。
水溶性開始剤としては、例えば、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム、過硫酸ナトリウム等の過硫酸塩類；２，２’アゾビス（２−アミジノプロパン）三塩酸塩、４，４’−アゾビス（４−シアノペンタン酸）等の水溶性アゾ化合物；過酸化水素等の熱分解系開始剤；過酸化水素とアスコルビン酸、 ｔｅｒｔ−ブチルヒドロパーオキサイドとロンガリット、過硫酸カリウムと金属塩、過硫酸アンモニウムと亜硫酸水素ナトリウム等のレドックス系重合開始剤等が挙げられる。
これら重合開始剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
水溶性開始剤としては、例えば、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム、過硫酸ナトリウム等の過硫酸塩類；２，２’アゾビス（２−アミジノプロパン）三塩酸塩、４，４’−アゾビス（４−シアノペンタン酸）等の水溶性アゾ化合物；過酸化水素等の熱分解系開始剤；過酸化水素とアスコルビン酸、 ｔｅｒｔ−ブチルヒドロパーオキサイドとロンガリット、過硫酸カリウムと金属塩、過硫酸アンモニウムと亜硫酸水素ナトリウム等のレドックス系重合開始剤等が挙げられる。
これら重合開始剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
重合開始剤の使用量としては特に限定されず、重合開始剤の種類等に応じて適宜設定すればよいが、例えば、単量体混合物（Ｘ）１００質量部に対して、０．１〜２質量部であることが好ましく、より好ましくは０．２〜１質量部である。
乳化重合には、重合促進等の目的で、必要に応じて還元剤を併用することができる。
還元剤としては、例えば、アスコルビン酸、酒石酸、クエン酸、ブドウ糖等の還元性有機化合物；チオ硫酸ナトリウム、亜硫酸ナトリウム、重亜硫酸ナトリウム、メタ重亜硫酸ナトリウム等の還元性無機化合物などが挙げられる。
これら還元剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
還元剤の使用量としては特に限定されず、例えば、単量体混合物（Ｘ）１００質量部に対して、０．０５〜１質量部であることが好ましい。
還元剤としては、例えば、アスコルビン酸、酒石酸、クエン酸、ブドウ糖等の還元性有機化合物；チオ硫酸ナトリウム、亜硫酸ナトリウム、重亜硫酸ナトリウム、メタ重亜硫酸ナトリウム等の還元性無機化合物などが挙げられる。
これら還元剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
還元剤の使用量としては特に限定されず、例えば、単量体混合物（Ｘ）１００質量部に対して、０．０５〜１質量部であることが好ましい。
また、乳化重合には、重合連鎖移動剤を用いることができる。
重合連鎖移動剤としては特に限定されず、例えば、ヘキシルメルカプタン、オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン、ｔｅｒｔ−ドデシルメルカプタン、ｎ−ヘキサデシルメルカプタン、ｎ−テトラデシルメルカプタン等のアルキルメルカプタン類；四塩化炭素、四臭化炭素、臭化エチレン等のハロゲン化炭化水素；メルカプト酢酸２−エチルヘキシルエステル、メルカプトプロピオン酸２−エチルヘキシルエステル、メルカプトプロピオン酸トリデシルエステル等のメルカプトカルボン酸アルキルエステル；メルカプト酢酸メトキシブチルエステル、メルカプトプロピオン酸メトキシブチルエステル等のメルカプトカルボン酸アルコキシアルキルエステル；オクタン酸２−メルカプトエチルエステル等のカルボン酸メルカプトアルキルエステルや、α−メチルスチレンダイマー、ターピノーレン、α−テルピネン、γ−テルピネン、ジペンテン、アニソール、アリルアルコール等が挙げられる。これらの中でも、ヘキシルメルカプタン、オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン、ｔｅｒｔ−ドデシルメルカプタン、ｎ−ヘキサデシルメルカプタン、ｎ−テトラデシルメルカプタン等のアルキルメルカプタン類、もしくはメルカプト酢酸２−エチルヘキシルエステル、メルカプトプロピオン酸２−エチルヘキシルエステル、メルカプトプロピオン酸トリデシルエステル等のメルカプトカルボン酸アルキルエステルが好ましい。
これら重合連鎖移動剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
重合連鎖移動剤の使用量としては、例えば、単量体混合物（Ｘ）１００質量部に対して、通常２．０質量部以下であり、好ましくは１．０質量部以下である。
重合連鎖移動剤としては特に限定されず、例えば、ヘキシルメルカプタン、オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン、ｔｅｒｔ−ドデシルメルカプタン、ｎ−ヘキサデシルメルカプタン、ｎ−テトラデシルメルカプタン等のアルキルメルカプタン類；四塩化炭素、四臭化炭素、臭化エチレン等のハロゲン化炭化水素；メルカプト酢酸２−エチルヘキシルエステル、メルカプトプロピオン酸２−エチルヘキシルエステル、メルカプトプロピオン酸トリデシルエステル等のメルカプトカルボン酸アルキルエステル；メルカプト酢酸メトキシブチルエステル、メルカプトプロピオン酸メトキシブチルエステル等のメルカプトカルボン酸アルコキシアルキルエステル；オクタン酸２−メルカプトエチルエステル等のカルボン酸メルカプトアルキルエステルや、α−メチルスチレンダイマー、ターピノーレン、α−テルピネン、γ−テルピネン、ジペンテン、アニソール、アリルアルコール等が挙げられる。これらの中でも、ヘキシルメルカプタン、オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン、ｔｅｒｔ−ドデシルメルカプタン、ｎ−ヘキサデシルメルカプタン、ｎ−テトラデシルメルカプタン等のアルキルメルカプタン類、もしくはメルカプト酢酸２−エチルヘキシルエステル、メルカプトプロピオン酸２−エチルヘキシルエステル、メルカプトプロピオン酸トリデシルエステル等のメルカプトカルボン酸アルキルエステルが好ましい。
これら重合連鎖移動剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
重合連鎖移動剤の使用量としては、例えば、単量体混合物（Ｘ）１００質量部に対して、通常２．０質量部以下であり、好ましくは１．０質量部以下である。
乳化重合は、必要に応じて、エチレンジアミン四酢酸ナトリウム等のキレート剤、ポリアクリル酸ナトリウム等の分散剤、無機塩などの存在下で行ってもよい。
また、単量体や重合開始剤等の添加方法としては、例えば、一括添加法、連続添加法、多段添加法等の方法を適用することができる。また、これらの添加方法を適宜組み合わせてもよい。
また、重合温度や重合時間などの乳化重合の条件は特に限定されない。例えば、重合温度は０〜１００℃であることが好ましく、より好ましくは４０〜９５℃である。重合時間は１〜１５時間であることが好ましく、より好ましくは５〜１０時間である。
また、単量体や重合開始剤等の添加方法としては、例えば、一括添加法、連続添加法、多段添加法等の方法を適用することができる。また、これらの添加方法を適宜組み合わせてもよい。
また、重合温度や重合時間などの乳化重合の条件は特に限定されない。例えば、重合温度は０〜１００℃であることが好ましく、より好ましくは４０〜９５℃である。重合時間は１〜１５時間であることが好ましく、より好ましくは５〜１０時間である。
＜アクリル系単量体混合物（Ｙ）＞
アクリル系単量体混合物（Ｙ）（以下、「単量体混合物（Ｙ）」という。）は、ｔ−ＢＭＡを含む。単量体混合物（Ｙ）がｔ−ＢＭＡを含むことにより制振材用エマルションから製膜した塗膜（制振材）の損失正接（ｔａｎδ）の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が高くなり制振性が向上し、塗膜が実用的に使用される温度領域において優れた制振性が得られる温度領域が広くなる。
アクリル系単量体混合物（Ｙ）（以下、「単量体混合物（Ｙ）」という。）は、ｔ−ＢＭＡを含む。単量体混合物（Ｙ）がｔ−ＢＭＡを含むことにより制振材用エマルションから製膜した塗膜（制振材）の損失正接（ｔａｎδ）の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が高くなり制振性が向上し、塗膜が実用的に使用される温度領域において優れた制振性が得られる温度領域が広くなる。
単量体混合物（Ｙ）中のｔ−ＢＭＡの含有量は、１〜３５質量％が好ましい。単量体混合物（Ｙ）中のｔ−ＢＭＡの含有量が１質量％以上であれば、塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が高くなりやすく、制振性がより向上する。一方、ｔ−ＢＭＡの含有量が３５質量％以下であれば、損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が６０℃以下となり、塗膜が実用的に使用される温度領域において優れた制振性が得られる温度領域がより広くなる。
単量体混合物（Ｙ）中のｔ−ＢＭＡの含有量は、エマルション粘度を低下させる点から５質量％以上がより好ましい。また、製膜させた際に、単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）と、前記重合体（Ｘ）との相溶性を向上させる点から３２質量％以下がより好ましい。
単量体混合物（Ｙ）中のｔ−ＢＭＡの含有量は、エマルション粘度を低下させる点から５質量％以上がより好ましい。また、製膜させた際に、単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）と、前記重合体（Ｘ）との相溶性を向上させる点から３２質量％以下がより好ましい。
単量体混合物（Ｙ）中の、ｔ−ＢＭＡ以外の単量体としては、例えば、エポキシ基、オキサゾリン基、カルボジイミド基、アジリジエル基、イソシアネート基、メチロール基、ビニルエーテル基、シクロカーボネート基、アルコキシシラン基等の官能基を有する不飽和単量体や、（メタ）アクリル酸エステル類（ただし、ｔ−ＢＭＡを除く）、エチレン系不飽和カルボン酸単量体が挙げられる。これらの中でも、（メタ）アクリル酸エステル類、エチレン系不飽和カルボン酸単量体が好ましい。
（メタ）アクリル酸エステル類、エチレン系不飽和カルボン酸単量体としては、単量体混合物（Ｘ）の説明において先に例示した（メタ）アクリル酸エステル類、エチレン系不飽和カルボン酸単量体が挙げられる。中でも、製膜した時の塗膜の強靭性の点からメチルメタクリレートが好ましく、得られる制振材用エマルションを塗料組成物として用いる場合、該塗料組成物に配合される無機粉体等の充填剤の分散性の点からアクリル酸が好ましい。
（メタ）アクリル酸エステル類、エチレン系不飽和カルボン酸単量体としては、単量体混合物（Ｘ）の説明において先に例示した（メタ）アクリル酸エステル類、エチレン系不飽和カルボン酸単量体が挙げられる。中でも、製膜した時の塗膜の強靭性の点からメチルメタクリレートが好ましく、得られる制振材用エマルションを塗料組成物として用いる場合、該塗料組成物に配合される無機粉体等の充填剤の分散性の点からアクリル酸が好ましい。
＜工程（２）：単量体混合物（Ｙ）の乳化重合＞
工程（２）は、工程（１）にて得られた重合体（Ｘ）を含む分散液中で単量体混合物（Ｙ）を乳化重合する工程である。
工程（２）における乳化重合は、工程（１）において単量体混合物（Ｘ）を乳化重合する方法と同様に行えばよい。
工程（２）は、工程（１）にて得られた重合体（Ｘ）を含む分散液中で単量体混合物（Ｙ）を乳化重合する工程である。
工程（２）における乳化重合は、工程（１）において単量体混合物（Ｘ）を乳化重合する方法と同様に行えばよい。
本発明においては、単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して得られる重合体（Ｘ）のガラス転移温度（ＴｇＸ）と、単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）のガラス転移温度（ＴｇＹ）の差が５０℃以下であることが必要である。従って、ＴｇＸとＴｇＹの差が５０℃以下となるように、単量体混合物（Ｘ）、単量体混合物（Ｙ）中の各単量体を組み合わせて、工程（１）、工程（２）に用いる。
ＴｇＸとＴｇＹの差が５０℃以下であれば、制振材用エマルションから製膜した塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が高くなり、制振性が向上する。
また、ＴｇＸとＴｇＹの差は、２０℃以上であることが好ましい。ＴｇＸとＴｇＹの差が２０℃以上であれば、広い温度領域での制振性が得られる。さらに、重合体（Ｘ）のＴｇＸは、重合体（Ｙ）のＴｇＹよりも高い方が好ましい。これにより幅広い温度領域下で、より高い制振性を発現させることが可能となる。
ＴｇＸとＴｇＹの差が５０℃以下であれば、制振材用エマルションから製膜した塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が高くなり、制振性が向上する。
また、ＴｇＸとＴｇＹの差は、２０℃以上であることが好ましい。ＴｇＸとＴｇＹの差が２０℃以上であれば、広い温度領域での制振性が得られる。さらに、重合体（Ｘ）のＴｇＸは、重合体（Ｙ）のＴｇＹよりも高い方が好ましい。これにより幅広い温度領域下で、より高い制振性を発現させることが可能となる。
さらに、重合体（Ｘ）のガラス転移温度（ＴｇＸ）は、１７〜４５℃であることが好ましい。重合体（Ｘ）のＴｇＸが１７℃以上であれば、幅広い温度領域での制振性をより向上させることができる。一方、重合体（Ｘ）のＴｇＸが４５℃以下であれば、製膜させた際に、重合体（Ｘ）と重合体（Ｙ）との相溶性が良好となり、高い制振性を発現できるようになる。
重合体（Ｘ）のＴｇＸは、６０℃周辺での制振性を向上させる点から２０℃以上がより好ましい。また、制振性が最大となる温度を４０℃付近とする点から４０℃以下がより好ましい。
重合体（Ｘ）のＴｇＸは、６０℃周辺での制振性を向上させる点から２０℃以上がより好ましい。また、制振性が最大となる温度を４０℃付近とする点から４０℃以下がより好ましい。
また、重合体（Ｙ）のガラス転移温度（ＴｇＹ）は、−１０〜１５℃であることが好ましい。重合体（Ｙ）のＴｇＹが−１０℃以上であれば、製膜させた際に、重合体（Ｙ）と重合体（Ｘ）との相溶性が良好となり、高い制振性を発現できるようになる。一方、重合体（Ｙ）のＴｇＹが１５℃以下であれば、幅広い温度領域での制振性をより向上させることができる。
重合体（Ｙ）のＴｇＹは、制振性が最大となる温度を４０℃付近とする点から−５℃以上がより好ましい。また、２０℃周辺での制振性を向上させる点から１０℃以下がより好ましい。
重合体（Ｙ）のＴｇＹは、制振性が最大となる温度を４０℃付近とする点から−５℃以上がより好ましい。また、２０℃周辺での制振性を向上させる点から１０℃以下がより好ましい。
なお、重合体のＴｇは、下記式（１）に示すＦＯＸの式より求められる値である。
１／（２７３＋Ｔｇ）＝Σ（Ｗｍ／（２７３＋Ｔｇｍ）） …（１）
式（１）中、「Ｔｇ」は重合体のガラス転移温度（℃）である。「Ｗｍ」は単量体混合物に含まれるｍ種（ｍ＞１）の単量体（１）、（２）・・・（ｍ）の質量分率である。
「Ｔｇｍ」は単量体混合物に含まれる各単量体のホモポリマーのガラス転移温度（℃）である。各単量体のホモポリマーのガラス転移温度（℃）は、「ＰＯＬＹＭＥＲ ＨＡＮＤＢＯＯＫ ＦＯＵＲＴＨ ＥＤＩＴＩＯＮ」（Ｖｏｌｕｍｅ１ Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ ｐａｇｅ ＶＩ−２５３）に記載された値を使用できる。
１／（２７３＋Ｔｇ）＝Σ（Ｗｍ／（２７３＋Ｔｇｍ）） …（１）
式（１）中、「Ｔｇ」は重合体のガラス転移温度（℃）である。「Ｗｍ」は単量体混合物に含まれるｍ種（ｍ＞１）の単量体（１）、（２）・・・（ｍ）の質量分率である。
「Ｔｇｍ」は単量体混合物に含まれる各単量体のホモポリマーのガラス転移温度（℃）である。各単量体のホモポリマーのガラス転移温度（℃）は、「ＰＯＬＹＭＥＲ ＨＡＮＤＢＯＯＫ ＦＯＵＲＴＨ ＥＤＩＴＩＯＮ」（Ｖｏｌｕｍｅ１ Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ ｐａｇｅ ＶＩ−２５３）に記載された値を使用できる。
また、本発明では、単量体混合物（Ｘ）と単量体混合物（Ｙ）との質量比（Ｘ／Ｙ）が２０／８０〜７０／３０となるように、単量体混合物（Ｘ）、単量体混合物（Ｙ）を用いて工程（１）、工程（２）を行うのが好ましい。質量比が上記範囲内であれば、幅広い温度領域での制振性が得られる。
本発明の制振材用エマルションの製造方法は、少なくとも２段の乳化重合工程（工程（１）、工程（２））を行えばよいが、３段以上の乳化重合工程を行ってもよい。
３段以上の乳化重合工程を行う場合には、第１段目の乳化重合工程を単量体混合物（Ｘ）を用いて乳化重合を行う工程（工程（１））とし、最終段目の乳化重合工程を単量体混合物（Ｙ）を用いて乳化重合を行う工程（工程（２））とすることが好ましい。なお、他の工程、すなわち第１段目と最終段目との間の乳化重合工程については、上記のような工程順となる限り特に限定されるものではない。
３段以上の乳化重合工程を行う場合には、第１段目の乳化重合工程を単量体混合物（Ｘ）を用いて乳化重合を行う工程（工程（１））とし、最終段目の乳化重合工程を単量体混合物（Ｙ）を用いて乳化重合を行う工程（工程（２））とすることが好ましい。なお、他の工程、すなわち第１段目と最終段目との間の乳化重合工程については、上記のような工程順となる限り特に限定されるものではない。
本発明では、工程（２）の後、得られた制振材用エマルションのｐＨをｐＨ調整剤により調整することが好ましい。
ｐＨ調整剤としては特に限定されず、例えば、トリエタノールアミン、ジメチルエタノールアミン、ジエチルエタノールアミン、モルホリン等の三級アミン；アンモニア水；水酸化ナトリウムなどを用いることができる。これらの中でも、詳しくは後述するが、得られた制振材用エマルションを含む塗料組成物から形成される塗膜の耐水性が向上することから、塗膜の加熱時に揮散しやすい揮発性塩基を有するアンモニア水を用いることが好ましい。
これらｐＨ調整剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
ｐＨ調整剤としては特に限定されず、例えば、トリエタノールアミン、ジメチルエタノールアミン、ジエチルエタノールアミン、モルホリン等の三級アミン；アンモニア水；水酸化ナトリウムなどを用いることができる。これらの中でも、詳しくは後述するが、得られた制振材用エマルションを含む塗料組成物から形成される塗膜の耐水性が向上することから、塗膜の加熱時に揮散しやすい揮発性塩基を有するアンモニア水を用いることが好ましい。
これらｐＨ調整剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
ｐＨ調整剤の添加量としては特に限定されず、例えば、得られた制振材用エマルションの酸価、すなわちエマルションが有する酸基１当量に対してｐＨ調整剤の塩基が０．６〜１．４当量となるように添加することが好ましく、より好ましくは０．８〜１．２当量である。
以上説明した本発明の制振材用エマルションの製造方法によれば、特定の単量体混合物（Ｘ）を用いて乳化重合した後、得られた重合体（Ｘ）を含む分散媒中で特定の単量体混合物（Ｙ）を乳化重合するので、広い温度領域において優れた制振性を発揮する塗膜（制振材）を形成できる制振材用エマルションを製造できる。
［制振材用エマルション］
本発明の制振材用エマルションは、上述した本発明の制振材用エマルションの製造方法により得られたエマルションである。
制振材用エマルションのｐＨは特に限定されないが、２〜１０であることが好ましく、より好ましくは３〜９である。
制振材用エマルションのｐＨは、製造過程において、工程（２）の後に上述したｐＨ調整剤を添加することによって調整できる。
本発明の制振材用エマルションは、上述した本発明の制振材用エマルションの製造方法により得られたエマルションである。
制振材用エマルションのｐＨは特に限定されないが、２〜１０であることが好ましく、より好ましくは３〜９である。
制振材用エマルションのｐＨは、製造過程において、工程（２）の後に上述したｐＨ調整剤を添加することによって調整できる。
また、制振材用エマルションの粘度は、制振材用エマルションを塗料組成物として用いる場合、該塗料組成物に配合される無機粉体等の充填剤の分散性や、他の添加剤の選択に広く自由度を持たせることを考慮すると、１０〜３００００ｍＰａ・ｓの範囲であることが好ましく、より好ましくは３０〜１００００ｍＰａ・ｓである。
制振材用エマルションの粘度は、単量体混合物（Ｘ）、単量体混合物（Ｙ）中の単量体の種類や配合量によって調整できる。
なお、制振材用エマルションの粘度は、ＢＨ型回転粘度計を用いて、２５℃、２０ｒｐｍの条件下で測定した値である。
制振材用エマルションの粘度は、単量体混合物（Ｘ）、単量体混合物（Ｙ）中の単量体の種類や配合量によって調整できる。
なお、制振材用エマルションの粘度は、ＢＨ型回転粘度計を用いて、２５℃、２０ｒｐｍの条件下で測定した値である。
また、制振材用エマルションの質量平均分子量は、１万〜１００万であることが好ましい。質量平均分子量が１万以上であれば、制振性がより向上し、制振材用エマルションを後述する塗料組成物とした状態での安定性がより十分なものとなる。一方、質量平均分子量が１００万以下であれば、重合体（Ｘ）と重合体（Ｙ）の相溶性がより向上し、制振性が十分に発揮されやすくなる。また、塗料組成物とした状態での低温における造膜性を良好に維持できる。制振材用エマルションの質量平均分子量は、１万〜７５万がより好ましく、さらに好ましくは１万〜５０万である。
制振材用エマルションの質量平均分子量は、ゲルパーミュエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）により測定した分子量をポリスチレン換算した値である。
制振材用エマルションの質量平均分子量は、ゲルパーミュエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）により測定した分子量をポリスチレン換算した値である。
なお、制振材用エマルションは、その数平均分子量が小さくなるほど、制振材用エマルションを含む塗料組成物において、該塗料組成物に配合される無機粉体等の充填剤と制振材用エマルションとの親和性が向上して分散性が向上する傾向にある。
上述したように、損失正接（ｔａｎδ）は、与えられた振動エネルギーを熱エネルギーへ変換する際の効率を示す指標である。よって、塗膜が実用的に使用される温度領域（使用温度領域）において高い制振性を保つためには、制振材用エマルションを含む塗料組成物より形成される塗膜（制振材）の、使用温度領域における損失正接の値が高いことが好ましく、高い値を継続することがより好ましい。
塗膜の損失正接の値を継続して高くするためには、使用温度領域において塗膜の損失正接が最大値となり、かつ、その最大値が高い値であることが好ましい。具体的には、塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）は１．６以上が好ましく、より好ましくは１．８以上である。
塗膜の損失正接の値を継続して高くするためには、使用温度領域において塗膜の損失正接が最大値となり、かつ、その最大値が高い値であることが好ましい。具体的には、塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）は１．６以上が好ましく、より好ましくは１．８以上である。
また、塗膜の損失正接が最大となるときの温度は、塗膜が実用的に使用される温度領域である２０〜６０℃であることが好ましく、より好ましくは３０〜５０℃である。損失正接が最大となるときの温度が上記範囲内であれば、制振材用エマルションを含む塗料組成物により形成される塗膜の２０〜６０℃の範囲での損失係数が向上し、幅広い実用的な温度領域において制振性が十分に発現しやすくなる。
塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）や、損失正接が最大となるときの温度領域が上記範囲内であれば、制振材用エマルションを含む塗料組成物より形成される塗膜が、２０℃や６０℃の温度近傍において優れた制御性を発揮するものとなる。加えて、２０〜６０℃の温度範囲においても、塗膜が優れた制御性を発揮するものとなる。
上述した本発明の制振材用エマルションの製造方法であれば、損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）や、損失正接が最大となるときの温度領域が上記範囲内となる塗膜を形成できる制振材用エマルションを容易に製造できる。
従って、本発明の制振材用エマルションは、広い温度領域において優れた制振性を発揮する塗膜（制振材）を形成できる。
従って、本発明の制振材用エマルションは、広い温度領域において優れた制振性を発揮する塗膜（制振材）を形成できる。
［塗料組成物］
本発明の塗料組成物は、上述した本発明の制振材用エマルションを含む。
本発明の制振材用エマルションの製造方法により得られた制振材用エマルションは、そのまま塗料組成物として用いることができるが、必要に応じて添加剤と混合して塗料組成物として用いてもよい。
添加剤としては、溶媒、可塑剤、安定剤、増粘剤、湿潤剤、防腐剤、発泡防止剤、充填剤、着色剤、分散剤、防錆顔料、消泡剤、老化防止剤、防カビ剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤等が挙げられる。
これら添加剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
本発明の塗料組成物は、上述した本発明の制振材用エマルションを含む。
本発明の制振材用エマルションの製造方法により得られた制振材用エマルションは、そのまま塗料組成物として用いることができるが、必要に応じて添加剤と混合して塗料組成物として用いてもよい。
添加剤としては、溶媒、可塑剤、安定剤、増粘剤、湿潤剤、防腐剤、発泡防止剤、充填剤、着色剤、分散剤、防錆顔料、消泡剤、老化防止剤、防カビ剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤等が挙げられる。
これら添加剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
溶媒としては、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブチルセロソルブ、ブチルカルビトール、ブチルカルビトールアセテート等が挙げられる。
塗料組成物中の溶媒の含有量は、塗料組成物１００質量％中の制振材用エマルションの含有量が固形分で後述する範囲内となるように適宜設定すればよい。
塗料組成物中の溶媒の含有量は、塗料組成物１００質量％中の制振材用エマルションの含有量が固形分で後述する範囲内となるように適宜設定すればよい。
増粘剤としては、例えば、ポリビニルアルコール、セルロース系誘導体、ポリカルボン酸系樹脂等が挙げられる。
塗料組成物中の増粘剤の含有量は、制振材用エマルションの固形分１００質量部に対し、固形分で０．０１〜２質量部が好ましく、より好ましくは０．０５〜１．５質量部である。
塗料組成物中の増粘剤の含有量は、制振材用エマルションの固形分１００質量部に対し、固形分で０．０１〜２質量部が好ましく、より好ましくは０．０５〜１．５質量部である。
充填剤としては、例えば、炭酸カルシウム、カオリン、シリカ、タルク、硫酸バリウム、アルミナ、酸化鉄、酸化チタン、ガラストーク、炭酸マグネシウム、水酸化アルミニウム、珪藻土、クレー等の無機質の充填剤；ガラスフレーク、マイカ等の鱗片状無機質充填剤；金属酸化物ウィスカー、ガラス繊維等の繊維状無機質充填剤などが挙げられる。
塗料組成物中の充填剤の含有量は、制振材用エマルションの固形分１００質量部に対し、５０〜７００質量部が好ましく、より好ましくは１００〜５５０質量部である。
塗料組成物中の充填剤の含有量は、制振材用エマルションの固形分１００質量部に対し、５０〜７００質量部が好ましく、より好ましくは１００〜５５０質量部である。
着色剤としては、例えば、酸化チタン、カーボンブラック、弁柄、ハンザイエロー、ベンジンイエロー、フタロシアニンブルー、キナクリドンレッド等の有機または無機の着色剤が挙げられる。
分散剤としては、例えば、ヘキサメタリン酸ナトリウム、トリポリリン酸ナトリウム等の無機質分散剤；ポリカルボン酸系分散剤等の有機質分散剤が挙げられる。
防錆顔料としては、例えば、リン酸金属塩、モリブデン酸金属塩、硼酸金属塩などが挙げられる。
分散剤としては、例えば、ヘキサメタリン酸ナトリウム、トリポリリン酸ナトリウム等の無機質分散剤；ポリカルボン酸系分散剤等の有機質分散剤が挙げられる。
防錆顔料としては、例えば、リン酸金属塩、モリブデン酸金属塩、硼酸金属塩などが挙げられる。
本発明の塗料組成物は、上述した添加剤以外にも、発泡剤を含むことが好ましい。塗料組成物が発泡剤を含めば、該塗料組成物より得られる塗膜（制振材）において、均一な発泡構造の形成や厚膜化等の効果が発揮され、それに起因して十分な加熱乾燥性や高制振性を発現することとなる。従って、塗料組成物が発泡剤を含む場合は、該塗料組成物を基材上に塗布し、加熱乾燥して塗膜を形成することが好ましい。
このように、本発明の制振材用エマルションおよび発泡剤を含む塗料組成物もまた、本発明の好ましい実施形態の１つである。
このように、本発明の制振材用エマルションおよび発泡剤を含む塗料組成物もまた、本発明の好ましい実施形態の１つである。
発泡剤としては特に限定されず、例えば、低沸点炭化水素内包の加熱膨張カプセル、有機発泡剤、無機発泡剤などが好適である。これら発泡剤は１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
加熱膨張カプセルとしては、例えば、松本油脂社製の「マツモトマイクロスフィアー」シリーズ（Ｆ−３０、Ｆ−５０）；日本エクスパンセル社製の「エクスパンセル」シリーズ（ＷＵ６４２、ＷＵ５５１、ＷＵ４６１、ＤＵ５５１、ＤＵ４０１）等が挙げられる。
有機発泡剤としては、例えば、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、Ｎ，Ｎ−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジン、ｐ−オキシビス（ベンゼンスルホヒドラジド）等が挙げられる。
無機発泡剤としては、例えば、重炭酸ナトリウム、炭酸アンモニウム、シリコンハイドライド等が挙げられる。
塗料組成物中の発泡剤の含有量は、制振材用エマルション１００質量部に対し、０．５〜５．０質量部が好ましく、より好ましくは１．０〜３．０質量部である。
加熱膨張カプセルとしては、例えば、松本油脂社製の「マツモトマイクロスフィアー」シリーズ（Ｆ−３０、Ｆ−５０）；日本エクスパンセル社製の「エクスパンセル」シリーズ（ＷＵ６４２、ＷＵ５５１、ＷＵ４６１、ＤＵ５５１、ＤＵ４０１）等が挙げられる。
有機発泡剤としては、例えば、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、Ｎ，Ｎ−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジン、ｐ−オキシビス（ベンゼンスルホヒドラジド）等が挙げられる。
無機発泡剤としては、例えば、重炭酸ナトリウム、炭酸アンモニウム、シリコンハイドライド等が挙げられる。
塗料組成物中の発泡剤の含有量は、制振材用エマルション１００質量部に対し、０．５〜５．０質量部が好ましく、より好ましくは１．０〜３．０質量部である。
さらに、本発明の塗料組成物は、無機顔料を含むことが好ましい。塗料組成物が無機顔料を含めば、加熱乾燥性や高制振性の発現性をより十分に確認できる。
無機顔料としては特に限定されず、例えば、上述した無機の着色剤や無機の防錆顔料等の１種または２種以上を使用できる。
塗料組成物中の無機顔料の含有量は、制振材用エマルション１００質量部に対し、５０〜７００質量部が好ましく、より好ましくは１００〜５５０質量部である。
無機顔料としては特に限定されず、例えば、上述した無機の着色剤や無機の防錆顔料等の１種または２種以上を使用できる。
塗料組成物中の無機顔料の含有量は、制振材用エマルション１００質量部に対し、５０〜７００質量部が好ましく、より好ましくは１００〜５５０質量部である。
本発明の塗料組成物は、制振材用エマルションと上述した添加剤をバタフライミキサー、プラネタリーミキサー、スパイラルミキサー、ニーダー、ディゾルバー等の混合機を用い、公知の方法で混合することで得られる。
このようにして得られる塗料組成物は、当該塗料組成物の総量１００質量％中、固形分濃度が５０〜９０質量％であることが好ましく、より好ましくは６０〜９０質量％である。
特に、塗料組成物中の制振材用エマルションの含有量は、塗料組成物に含まれる固形分１００質量％中、固形分で１０〜６０質量％であることが好ましく、より好ましくは１５〜５５質量％である。
特に、塗料組成物中の制振材用エマルションの含有量は、塗料組成物に含まれる固形分１００質量％中、固形分で１０〜６０質量％であることが好ましく、より好ましくは１５〜５５質量％である。
本発明の塗料組成物は、例えば、基材に塗布して乾燥することにより制振材となる塗膜を形成できる。
基材としては特に限定されるものではない。
塗料組成物を基材に塗布する方法としては、例えば、刷毛、へら、エアスプレー、エアレススプレー、モルタルガン、リシンガン等を用いた塗布方法が挙げられる。
基材としては特に限定されるものではない。
塗料組成物を基材に塗布する方法としては、例えば、刷毛、へら、エアスプレー、エアレススプレー、モルタルガン、リシンガン等を用いた塗布方法が挙げられる。
塗料組成物の塗布量は、用途や所望する性能等により適宜設定すればよいが、通常は、乾燥後の塗膜の膜厚が０．５〜８．０ｍｍとなる塗布量が好ましく、より好ましくは、３．０〜６．０ｍｍである。
また、乾燥後の塗膜の面密度が１．０〜７．０ｋｇ／ｍ２となるように塗料組成物を塗布することが好ましく、より好ましくは、２．０〜６．０ｋｇ／ｍ２である。
また、乾燥後の塗膜の面密度が１．０〜７．０ｋｇ／ｍ２となるように塗料組成物を塗布することが好ましく、より好ましくは、２．０〜６．０ｋｇ／ｍ２である。
塗料組成物を基材に塗布した後、乾燥して塗膜を形成させる条件としては、加熱乾燥でも常温乾燥でもよいが、本発明の塗料組成物は加熱乾燥性に優れることから、効率性の点で加熱乾燥することが好ましい。
加熱乾燥の温度としては、８０〜２１０℃が好ましく、より好ましくは１１０〜１８０℃であり、さらに好ましくは１２０〜１７０℃である。
加熱乾燥の温度としては、８０〜２１０℃が好ましく、より好ましくは１１０〜１８０℃であり、さらに好ましくは１２０〜１７０℃である。
このように、乾燥時の塗膜の膜厚が０．５〜８．０ｍｍとなるように塗布し、乾燥する塗料組成物の塗布方法や、乾燥後の塗膜の面密度が１．０〜７．０ｋｇ／ｍ２となるように塗布し、乾燥する塗料組成物の塗工方法もまた、本発明の好ましい実施形態のひとつである。
さらに、前記塗料組成物の塗布方法によって得られた塗膜（制振材）もまた、本発明の好ましい実施形態のひとつである。
さらに、前記塗料組成物の塗布方法によって得られた塗膜（制振材）もまた、本発明の好ましい実施形態のひとつである。
本発明の塗料組成物より形成される塗膜は、上述したように、損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が１．６以上であることが好ましく、より好ましくは１．８以上である。
また、塗膜の損失正接が最大となるときの温度が２０〜６０℃であることが好ましく、より好ましくは３０〜５０℃である。
塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）や、損失正接が最大となるときの温度領域が上記範囲内であれば、２０℃や６０℃の温度近傍において優れた制御性を発揮するものとなる。加えて、２０〜６０℃の温度範囲においても、優れた制御性を発揮するものとなる。
また、塗膜の損失正接が最大となるときの温度が２０〜６０℃であることが好ましく、より好ましくは３０〜５０℃である。
塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）や、損失正接が最大となるときの温度領域が上記範囲内であれば、２０℃や６０℃の温度近傍において優れた制御性を発揮するものとなる。加えて、２０〜６０℃の温度範囲においても、優れた制御性を発揮するものとなる。
以上説明した本発明の塗料組成物によれば、上述した本発明の制振材用エマルションを含むので、広い温度領域において優れた制振性を発揮する塗膜（制振材）が得られる。
また、本発明の塗料組成物は、乾燥時に膨張やクラックが生じにくく、しかも基材の塗布面が傾斜していても塗料のずり落ちが発生しにくい塗膜を得ることが可能となる。
また、本発明の塗料組成物は、乾燥時に膨張やクラックが生じにくく、しかも基材の塗布面が傾斜していても塗料のずり落ちが発生しにくい塗膜を得ることが可能となる。
以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明する。なお、本発明はこれらの例に限定されるものではない。
各種測定および評価方法は以下の通りである。
各種測定および評価方法は以下の通りである。
［測定・評価］
＜制振材用エマルションの固形分の測定＞
制振材用エマルション約１．０ｇを秤量、熱風乾燥機で１０５℃×２時間乾燥した後、乾燥残量を固形分（不揮発分）として測定し、下記式（２）より制振材用エマルションの固形分を求めた。
固形分（質量％）＝（乾燥残量／乾燥前質量）×１００ …（２）
＜制振材用エマルションの固形分の測定＞
制振材用エマルション約１．０ｇを秤量、熱風乾燥機で１０５℃×２時間乾燥した後、乾燥残量を固形分（不揮発分）として測定し、下記式（２）より制振材用エマルションの固形分を求めた。
固形分（質量％）＝（乾燥残量／乾燥前質量）×１００ …（２）
＜制振材用エマルションの粘度の測定＞
ＢＨ型回転粘度計（東機産業社製「ＢＨII型」）を用いて、２５℃、２０ｒｐｍの条件下で、制振材用エマルションの粘度を測定した。測定された粘度について、下記の基準により評価した。
◎：粘度が３０ｍPａ・ｓ以上１００００ｍPａ・ｓ以下。
○：粘度が１０ｍPａ・ｓ以上３０ｍPａ・ｓ未満、または１００００ｍPａ・ｓ超３００００ｍPａ・ｓ以下。
×：粘度が１０ｍPａ・ｓ未満、または３００００ｍPａ・ｓ超。
ＢＨ型回転粘度計（東機産業社製「ＢＨII型」）を用いて、２５℃、２０ｒｐｍの条件下で、制振材用エマルションの粘度を測定した。測定された粘度について、下記の基準により評価した。
◎：粘度が３０ｍPａ・ｓ以上１００００ｍPａ・ｓ以下。
○：粘度が１０ｍPａ・ｓ以上３０ｍPａ・ｓ未満、または１００００ｍPａ・ｓ超３００００ｍPａ・ｓ以下。
×：粘度が１０ｍPａ・ｓ未満、または３００００ｍPａ・ｓ超。
＜動的粘弾性試験＞
ポリプロピレン製の基板上に乾燥膜厚が０．２ｍｍとなるように制振材用エマルションを流延し、６０℃で１２０分、ついで１３０℃で３０分間乾燥して基板上に塗膜を形成し、これを試験片とした。
得られた試験片について、歪み制御方式による固体粘弾性測定装置（ＵＢＭ社製、「Ｐｈｅｏ−Ｓｔａｔｉｏｎ Ｅ４０００」）を用い、試料寸法が幅４ｍｍ×長さ２０ｍｍ、周波数１Ｈｚ、負荷歪み０．１％、昇温速度４℃／分、測定温度−４０〜１００℃の条件で動的粘弾性の測定を行い、貯蔵弾性率（Ｅ’）および損失弾性率（Ｅ’’）を求めた。また、損失弾性率（Ｅ’’）を貯蔵弾性率（Ｅ’）で除することで、塗膜の損失正接（ｔａｎδ）を求めた。
損失正接（ｔａｎδ）は、与えられた振動エネルギーを熱エネルギーへ変換する際の効率を示す指標であり、以下の評価基準にて制振性を評価した。
ポリプロピレン製の基板上に乾燥膜厚が０．２ｍｍとなるように制振材用エマルションを流延し、６０℃で１２０分、ついで１３０℃で３０分間乾燥して基板上に塗膜を形成し、これを試験片とした。
得られた試験片について、歪み制御方式による固体粘弾性測定装置（ＵＢＭ社製、「Ｐｈｅｏ−Ｓｔａｔｉｏｎ Ｅ４０００」）を用い、試料寸法が幅４ｍｍ×長さ２０ｍｍ、周波数１Ｈｚ、負荷歪み０．１％、昇温速度４℃／分、測定温度−４０〜１００℃の条件で動的粘弾性の測定を行い、貯蔵弾性率（Ｅ’）および損失弾性率（Ｅ’’）を求めた。また、損失弾性率（Ｅ’’）を貯蔵弾性率（Ｅ’）で除することで、塗膜の損失正接（ｔａｎδ）を求めた。
損失正接（ｔａｎδ）は、与えられた振動エネルギーを熱エネルギーへ変換する際の効率を示す指標であり、以下の評価基準にて制振性を評価した。
測定された塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）について、下記の基準により評価した。なお、損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が高いほど、使用温度領域において高い制振性を発揮することを意味する。
○：ｔａｎδｍａｘが１．８以上。
△：ｔａｎδｍａｘが１．６以上１．８未満。
×：ｔａｎδｍａｘが１．６未満。
○：ｔａｎδｍａｘが１．８以上。
△：ｔａｎδｍａｘが１．６以上１．８未満。
×：ｔａｎδｍａｘが１．６未満。
塗膜の損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度について、下記の基準により評価した。
○：損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が３０℃以上５０℃以下。
△：損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が２０℃以上３０℃未満、または５０℃超６０℃以下。
×：損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が２０℃未満、または６０℃超。
○：損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が３０℃以上５０℃以下。
△：損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が２０℃以上３０℃未満、または５０℃超６０℃以下。
×：損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が２０℃未満、または６０℃超。
塗膜の損失正接（ｔａｎδ）が１．０となるときの温度を、低温側と高温側でそれぞれ読み取り、その差（すなわち、損失正接が１．０以上となる温度幅）を算出し、下記の基準により評価した。なお、差が大きいほど、広い温度領域で制振性を発揮することを意味する。
○：差が３２℃以上。
△：差が３０℃以上３２℃未満。
×：差が３０℃未満。
○：差が３２℃以上。
△：差が３０℃以上３２℃未満。
×：差が３０℃未満。
［実施例１］
温度計、窒素ガス導入管、撹拌機、滴下漏斗、冷却管を備えた２Ｌの４つロフラスコに純水４８質量部を入れ、３０分間十分に窒素ガスを通気し、純水中の溶存酸素を置換した。その後、空素ガス気流下で撹拌しながら内温を８０℃ まで昇温した。内温が８０℃ に達した時点で、７質量部の純水に溶解した過硫酸カリウム０．２質量部を添加した。
引き統き、メチルメタクリレート１６．４５質量部、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレート１５質量部、２−エチルヘキシルアクリレート１１．２５質量部、ｎ−ブチルアクリレート３．３質量部、２−ヒドロキシエチルメタクリレート２質量部、アクリル酸２質量部からなる単量体混合物（Ｘ）と、界面活性剤としてポリオキシエテレンアルキルエーテル硫酸エステル塩（第一工業製薬社製、「ハイテノールＮＦ−０８」）１．５質量部と、重合連鎖移動剤としてメルカプト酢酸２−エチルヘキシルエステル（淀化学社製）０．５質量部と、純水１５質量部とを均―に溶解した混合液を、３３．５質量部／ｈｒの速度で滴下し、引き続き８０℃ にて１時間攪拌を継続して、重合体（Ｘ）を得た（工程（１））。
ついで、メチルメタクリレート１１．５５質量部、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレート７．５質量部、２−エチルヘキシルアクリレート１２．９質量部、ｎ−ブチルアクリレート１４．０５質量部、２−ヒドロキシエチルメタクリレート２質量部、アクリル酸２質量部からなる単量体混合物（Ｙ）と、界面活性剤としてポリオキシエテレンアルキルエーテル硫酸エステル塩 (第一工業製薬社製、「ハイテノールＮＦ−０８」)１．５質量部と、重合連鎖移動剤としてメルカプト酢酸２−エチルヘキシルエステル（淀化学社製）０．２５質量部とを均―に溶解した混合液を、３３．５質量部／ｈｒの速度で滴下し、引き続き８０℃ にて１時間攪拌を継続して、エマルションを得た（工程（２））。
得られたエマルションを室温まで冷却した後、ｐＨを７．７となるよう２８質量％アンモニアを添加して中和し、制振材用エマルションを得た。
温度計、窒素ガス導入管、撹拌機、滴下漏斗、冷却管を備えた２Ｌの４つロフラスコに純水４８質量部を入れ、３０分間十分に窒素ガスを通気し、純水中の溶存酸素を置換した。その後、空素ガス気流下で撹拌しながら内温を８０℃ まで昇温した。内温が８０℃ に達した時点で、７質量部の純水に溶解した過硫酸カリウム０．２質量部を添加した。
引き統き、メチルメタクリレート１６．４５質量部、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレート１５質量部、２−エチルヘキシルアクリレート１１．２５質量部、ｎ−ブチルアクリレート３．３質量部、２−ヒドロキシエチルメタクリレート２質量部、アクリル酸２質量部からなる単量体混合物（Ｘ）と、界面活性剤としてポリオキシエテレンアルキルエーテル硫酸エステル塩（第一工業製薬社製、「ハイテノールＮＦ−０８」）１．５質量部と、重合連鎖移動剤としてメルカプト酢酸２−エチルヘキシルエステル（淀化学社製）０．５質量部と、純水１５質量部とを均―に溶解した混合液を、３３．５質量部／ｈｒの速度で滴下し、引き続き８０℃ にて１時間攪拌を継続して、重合体（Ｘ）を得た（工程（１））。
ついで、メチルメタクリレート１１．５５質量部、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレート７．５質量部、２−エチルヘキシルアクリレート１２．９質量部、ｎ−ブチルアクリレート１４．０５質量部、２−ヒドロキシエチルメタクリレート２質量部、アクリル酸２質量部からなる単量体混合物（Ｙ）と、界面活性剤としてポリオキシエテレンアルキルエーテル硫酸エステル塩 (第一工業製薬社製、「ハイテノールＮＦ−０８」)１．５質量部と、重合連鎖移動剤としてメルカプト酢酸２−エチルヘキシルエステル（淀化学社製）０．２５質量部とを均―に溶解した混合液を、３３．５質量部／ｈｒの速度で滴下し、引き続き８０℃ にて１時間攪拌を継続して、エマルションを得た（工程（２））。
得られたエマルションを室温まで冷却した後、ｐＨを７．７となるよう２８質量％アンモニアを添加して中和し、制振材用エマルションを得た。
得られた制振材用エマルションの固形分、粘度を測定し、動的粘弾性試験を行った。結果を表１に示す。
また、単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して得られる重合体（Ｘ）のガラス転移温度（ＴｇＸ）、および単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）のガラス転移温度（ＴｇＹ）を上記式（１）に示すＦＯＸの式から求めた。結果を表１に示す。
さらに、制振材用エマルションの製造に用いた単量体混合物（Ｘ）と単量体混合物（Ｙ）との質量比（Ｘ／Ｙ）を表１に示す。
なお、表１中の単量体混合物（Ｘ）および単量体混合物（Ｙ）に含まれる各単量体の量は、単量体混合物（Ｘ）および単量体混合物（Ｙ）の総量をそれぞれ１００質量％としたときの量（質量％）である。
また、単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して得られる重合体（Ｘ）のガラス転移温度（ＴｇＸ）、および単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）のガラス転移温度（ＴｇＹ）を上記式（１）に示すＦＯＸの式から求めた。結果を表１に示す。
さらに、制振材用エマルションの製造に用いた単量体混合物（Ｘ）と単量体混合物（Ｙ）との質量比（Ｘ／Ｙ）を表１に示す。
なお、表１中の単量体混合物（Ｘ）および単量体混合物（Ｙ）に含まれる各単量体の量は、単量体混合物（Ｘ）および単量体混合物（Ｙ）の総量をそれぞれ１００質量％としたときの量（質量％）である。
［実施例２〜７、比較例１〜４］
工程（１）で用いた単量体混合物（Ｘ）および工程（２）で用いた単量体混合物（Ｙ）の組成を表１、２に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして制振材用エマルションを製造し、各種測定および評価を行った。結果を表１、２に示す。
工程（１）で用いた単量体混合物（Ｘ）および工程（２）で用いた単量体混合物（Ｙ）の組成を表１、２に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして制振材用エマルションを製造し、各種測定および評価を行った。結果を表１、２に示す。
表１、２中の記号は以下の通りである。なお、各単量体のガラス転移温度（Ｔｇ）はホモポリマーのＴｇである。
・ｔ−ＢＭＡ：ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレート（Ｔｇ：１０７℃）。
・ＭＭＡ：メチルメタクリレート（Ｔｇ：１０５℃）。
・２−ＥＨＡ：２−エチルヘキシルアクリレート（Ｔｇ：−５５℃）。
・ｎ−ＢＡ：ｎ−ブチルアクリレート（Ｔｇ：−５４℃）。
・２−ＨＥＭＡ：２−ヒドロキシエチルメタクリレート（Ｔｇ：８５℃）。
・ＡＡ：アクリル酸（Ｔｇ：１０６℃）。
・ｎ−ＢＭＡ：ｎ−ブチルメタクリレート（Ｔｇ：２０℃）。
・ｔ−ＢＭＡ：ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレート（Ｔｇ：１０７℃）。
・ＭＭＡ：メチルメタクリレート（Ｔｇ：１０５℃）。
・２−ＥＨＡ：２−エチルヘキシルアクリレート（Ｔｇ：−５５℃）。
・ｎ−ＢＡ：ｎ−ブチルアクリレート（Ｔｇ：−５４℃）。
・２−ＨＥＭＡ：２−ヒドロキシエチルメタクリレート（Ｔｇ：８５℃）。
・ＡＡ：アクリル酸（Ｔｇ：１０６℃）。
・ｎ−ＢＭＡ：ｎ−ブチルメタクリレート（Ｔｇ：２０℃）。
表１から明らかなように、各実施例で得られた制振材用エマルションは、塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が高く、使用温度領域において高い制振性を発揮する塗膜（制振材）を形成できることが示された。
また、塗膜の損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が２０〜６０℃の範囲内であり、塗膜が実用的に使用される温度領域において高い制振性を発揮する塗膜を形成できることが示された。
さらに、塗膜の損失正接（ｔａｎδ）が１．０以上となる温度領域が広く、広い温度領域において優れた制振性を発揮する塗膜を形成できることが示された。
また、塗膜の損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が２０〜６０℃の範囲内であり、塗膜が実用的に使用される温度領域において高い制振性を発揮する塗膜を形成できることが示された。
さらに、塗膜の損失正接（ｔａｎδ）が１．０以上となる温度領域が広く、広い温度領域において優れた制振性を発揮する塗膜を形成できることが示された。
一方、表２から明らかなように、比較例１の場合は、単量体混合物（Ｘ）がｔ−ＢＭＡを含まないため、塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が低く、制振性が不十分であった。また、塗膜の損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が６０℃を超え、塗膜が実用的に使用される温度領域において制振性が不十分であった。
比較例２の場合、単量体混合物（Ｙ）がｔ−ＢＭＡを含まないため、塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が低く、制振性が不十分であった。また、塗膜の損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が６０℃を超え、塗膜が実用的に使用される温度領域において制振性が不十分であった。
比較例３の場合、単量体混合物（Ｘ）および単量体混合物（Ｙ）がｔ−ＢＭＡを含まないため、塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が低く、制振性が不十分であった。
比較例４の場合、重合体（Ｘ）のＴｇＸと重合体（Ｙ）のＴｇＹの差が５０℃を超えたため、損失係数の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が１未満となり、制振性が不十分であった。
比較例２の場合、単量体混合物（Ｙ）がｔ−ＢＭＡを含まないため、塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が低く、制振性が不十分であった。また、塗膜の損失正接（ｔａｎδ）が最大となるときの温度が６０℃を超え、塗膜が実用的に使用される温度領域において制振性が不十分であった。
比較例３の場合、単量体混合物（Ｘ）および単量体混合物（Ｙ）がｔ−ＢＭＡを含まないため、塗膜の損失正接の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が低く、制振性が不十分であった。
比較例４の場合、重合体（Ｘ）のＴｇＸと重合体（Ｙ）のＴｇＹの差が５０℃を超えたため、損失係数の最大値（ｔａｎδｍａｘ）が１未満となり、制振性が不十分であった。
Claims (5)
- ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを含むアクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して重合体（Ｘ）を得る工程（１）と、前記重合体（Ｘ）を含む分散液中で、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを含むアクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合する工程（２）とを含む制振材用エマルションの製造方法であって、
前記アクリル系単量体混合物（Ｘ）を乳化重合して得られる重合体（Ｘ）の、ＦＯＸの式より求められるガラス転移温度（ＴｇＸ）と、前記アクリル系単量体混合物（Ｙ）を乳化重合して得られる重合体（Ｙ）の、ＦＯＸの式より求められるガラス転移温度（ＴｇＹ）の差が５０℃以下である、制振材用エマルションの製造方法。 - 前記アクリル系単量体混合物（Ｘ）が、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを５〜６０質量％含む、請求項１に記載の制振材用エマルションの製造方法。
- 前記アクリル系単量体混合物（Ｙ）が、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレートを１〜３５質量％含む、請求項１または２に記載の制振材用エマルションの製造方法。
- 請求項１〜３のいずれか一項に記載の制振材用エマルションの製造方法により得られた、制振材用エマルション。
- 請求項４に記載の制振材用エマルションを含む、塗料組成物。
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|---|---|---|---|---|
| WO2015174372A1 (ja) * | 2014-05-12 | 2015-11-19 | 三菱レイヨン株式会社 | アクリル系重合体、その製造方法及びそのアクリル系重合体を含むプラスチゾル組成物 |
| CN109153877A (zh) * | 2016-05-19 | 2019-01-04 | 伊士曼化工公司 | 改进的应用丙烯酸液体的声音阻尼器 |
| CN112521808A (zh) * | 2020-12-17 | 2021-03-19 | 山西华豹新材料有限公司 | 一种高铁车轴用水性抗石击消音涂料及其制备方法 |
-
2011
- 2011-12-21 JP JP2011279709A patent/JP2013129738A/ja active Pending
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|---|---|---|---|---|
| WO2015174372A1 (ja) * | 2014-05-12 | 2015-11-19 | 三菱レイヨン株式会社 | アクリル系重合体、その製造方法及びそのアクリル系重合体を含むプラスチゾル組成物 |
| CN106459317A (zh) * | 2014-05-12 | 2017-02-22 | 三菱丽阳株式会社 | 丙烯酸系聚合物、其制造方法及含有该丙烯酸系聚合物的增塑溶胶组合物 |
| JPWO2015174372A1 (ja) * | 2014-05-12 | 2017-04-20 | 三菱レイヨン株式会社 | アクリル系重合体、その製造方法及びそのアクリル系重合体を含むプラスチゾル組成物 |
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