JP2012062390A - タイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】ヒステリシスロスが大幅に低下すると共に、耐摩耗性が大幅に向上したゴム組成物を用いたタイヤを提供する。
【解決手段】湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を含む充填剤を分散させてなるスラリーとゴム成分を分散又は溶解させてなるゴム液とを混合する工程を有する方法により製造されたゴムウェットマスターバッチと、分子内に、窒素原子（Ｎ）及びケイ素原子（Ｓｉ）を含む環状構造と、一つ以上の硫黄原子（Ｓ）とを有し、且つ立体障害の小さな基が一つ以上ケイ素原子（Ｓｉ）に結合している部位を有する有機ケイ素化合物と、無機充填剤とを配合してなるゴム組成物を用いたタイヤである。
【選択図】なし

Description

本発明は、タイヤに関し、特には、カーボンブラック含有ウェットマスターバッチと有機ケイ素化合物と無機充填剤とを配合してなるゴム組成物を用いたタイヤに関するものである。

昨今、車両の安全性の観点から、タイヤの湿潤路面における安全性を向上させることが求められている。また、環境問題への関心の高まりに伴う二酸化炭素の排出量の削減の観点から、車両を更に低燃費化することも求められている。

これらの要求に対し、従来、タイヤの湿潤路面における性能の向上と転がり抵抗の低減とを両立する技術として、タイヤのトレッドに用いるゴム組成物の充填剤としてシリカ等の無機充填剤を用いる手法が有効であることが知られている。しかしながら、シリカ等の無機充填剤を配合したゴム組成物は、タイヤの転がり抵抗を低減し、湿潤路面における制動性を向上させ、操縦安定性を向上させるものの、未加硫粘度が高く、多段練り等を要するため、作業性に問題がある。そのため、シリカ等の無機充填剤を配合したゴム組成物においては、破壊強力及び耐摩耗性が大幅に低下し、加硫遅延や充填剤の分散不良等の問題を生じる。

そこで、トレッド用ゴム組成物にシリカ等の無機充填剤を配合した場合、ゴム組成物の未加硫粘度を低下させ、モジュラスや耐摩耗性を確保し、また、ヒステリシスロスを更に低下させるためには、シランカップリング剤を添加することが必須となっている（例えば、特許文献１及び２参照）。

ところで、低発熱性や耐摩耗性、耐亀裂性成長性に優れたゴムの製造方法としてウェットマスターバッチ法が一般に知られている。これは、カーボンブラック、シリカ等の充填剤と水とをあらかじめ一定の割合で混合し機械的な力で充填剤を水中に微分散させたスラリーとゴムラテックスを混合し、その後、酸・無機塩・アミン等の凝固剤を加えて凝固させたものを、回収、乾燥するものである（例えば、特許文献３、４及び５参照）。しかしながら、このウェットマスターバッチの製造に用いられるカーボンブラックは、市販の造粒乾燥品であって、このような造粒乾燥品においてはカーボンブラック自体の表面活性が低下するため、ゴムの補強性や耐摩耗性は、必ずしも充分に満足し得るとはいえなかった。

そこで、未造粒のカーボンブラックをウェットマスターバッチに適用する技術が特許文献６に開示されている。この技術においては、未造粒のカーボンブラックがカーボンブラックの製造ラインから直接マスターバッチ製造工程へ導入される。この場合、カーボンブラックまわりの雰囲気には酸素が存在しないためカーボンブラックの表面は酸化を受けず、その表面活性は高く維持されるというメリットがある。

米国特許第３,８４２,１１１号 米国特許第３,８７３,４８９号 特公昭５１−４３８５７１号公報 特公昭５４−１０５７６号公報 特開２００４−９９６２５号公報 ヨーロッパ公開特許第１３６２８８０Ａ号

前述したシランカップリング剤を用いる技術においては、シランカップリング剤は高価であるため、シランカップリング剤の配合によって、配合コストが上昇してしまう。また、分散改良剤の添加によっても、ゴム組成物の未加硫粘度が低下し、作業性が向上するが、耐摩耗性が低下してしまう。更に、分散改良剤がイオン性の高い化合物の場合には、ロール密着等の加工性の低下も見られる。また更に、本発明者らが検討したところ、充填剤としてシリカ等の無機充填剤を配合しつつ、従来のシランカップリング剤を添加しても、ゴム組成物のヒステリシスロスの低減と耐摩耗性の向上とを十分満足できるレベルにすることができず、依然として改良の余地が有ることが分かった。

また、前述した未造粒のカーボンブラックをウェットマスターバッチに適用する技術においては、カーボンブラックは未造粒であるためハンドリング性が悪く、飛散などによりマスターバッチ製造工程におけるカーボンブラック収率が低下しやすいという問題があり、また、マスターバッチの製造においては、未造粒のカーボンブラックを単にアジテーターを用いてゴムラテックス中に分散させるため、カーボンブラックの分散性が必ずしも充分ではないという問題もあった。

そこで、本発明の目的は、上記従来技術の問題を解決し、ヒステリシスロスが大幅に低下すると共に、耐摩耗性が大幅に向上したゴム組成物を用いたタイヤを提供することにある。

本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意検討した結果、湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を含む充填剤を分散させてなるスラリーとゴム液とを混合して得られたカーボンブラック含有ゴムウェットマスターバッチと、シリカ等の無機充填剤との反応速度が高い、分子内に窒素原子（Ｎ）とケイ素原子（Ｓｉ）を含む環状構造を有し、かつ、一つ以上の硫黄原子（Ｓ）を有し、かつ、立体障害の小さな基が一つ以上ケイ素原子（Ｓｉ）に結合している部位を有する有機ケイ素化合物を、無機充填剤と共に配合することで、カーボンブラックの分散性が改良され、高い表面活性が維持され、カップリング反応の効率が向上して、タイヤに用いるゴム組成物のヒステリシスロスを大幅に低下させつつ、耐摩耗性を大幅に向上させられることを見出した。

即ち、本発明のタイヤは、湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を含む充填剤を分散させてなるスラリーとゴム成分を分散又は溶解させてなるゴム液とを混合する工程を有する方法により製造されたゴムウェットマスターバッチと、分子内に、窒素原子（Ｎ）及びケイ素原子（Ｓｉ）を含む環状構造と、一つ以上の硫黄原子（Ｓ）とを有し、且つ立体障害の小さな基が一つ以上ケイ素原子（Ｓｉ）に結合している部位を有する有機ケイ素化合物と、無機充填剤とを配合してなるゴム組成物を用いたことを特徴とする。

本発明のタイヤの好適例においては、前記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物の含水率が３０〜７０質量％である。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物の直径が０．１〜１０ｍｍである。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物の硬さが１．０〜１００ｃＮである。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物の熱重量分析（ＴＧＡ）による１５０℃〜９００℃までのカーボンブラックの加熱減量が０．８７〜１．５質量％であり、かつトルエン着色透過度が９０％以上である。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記スラリー中の充填剤の粒度分布が、体積平均粒径（ｍｖ）２５μｍ以下で、９０％体積％粒径（Ｄ９０）３０μｍ以下であり、かつ当該スラリーから回収した乾燥充填剤の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量が、分散媒に分散させる前の乾燥状態の充填剤の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量の９３％以上を保持する。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記スラリーの分散媒が水である。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記スラリーが、前記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物と、前記無機充填剤を含む。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記ゴム液におけるゴム成分が天然ゴム及び／又はジエン系合成ゴムである。ここで、前記ゴム液が天然ゴムラテックス及び／又はジエン系合成ゴムラテックスであるのが好ましい。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記ゴムウェットマスターバッチを製造する方法が、（ａ）スラリーとゴム液とを混合する工程、（ｂ）得られた混合液を化学的及び／又は物理的に凝固処理し、生成した凝固物を取り出す工程を有する。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記ゴムウェットマスターバッチを製造する方法が、さらに、（ｃ）取り出された凝固物を乾燥処理する工程を有する。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記ゴムウェットマスターバッチが、老化防止、可塑化、しゃっ解、加工性改良、分散改良、カップリング、架橋速度調整又は架橋密度調製のうち、少なくとも一種の効果を有するゴム用添加剤を含む。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記有機ケイ素化合物において、前記立体障害の小さな基が、水素原子、メチル基及びヒドロキシル基からなる群から選択される少なくとも一種である。

上記有機ケイ素化合物としては、下記一般式(I)：
［式中、Ａは硫黄原子（Ｓ）を含み且つゴム成分と反応する基であり、
Ｗは−ＮＲ^４−、−Ｏ−又は−ＣＲ^４Ｒ^５−（ここで、Ｒ^５は−Ｒ^６又は−Ｃ_ｍＨ_２ｍ−Ｒ^７であり、但し、Ｒ^７は−ＮＲ^４Ｒ^６、−ＮＲ^４−ＮＲ^４Ｒ^６又は−Ｎ＝ＮＲ^４であり、Ｒ^４は−Ｃ_ｎＨ_２ｎ＋１で、Ｒ^６は−Ｃ_ｑＨ_２ｑ＋１で、ｍ、ｎ及びｑはそれぞれ独立して０〜１０である）で表わされ、
Ｒ^１及びＲ^２はそれぞれ独立して−Ｍ−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−（ここで、Ｍは−Ｏ−又は−ＣＨ_２−で、ｌは０〜１０である）で表わされ、但し、Ｒ^１及びＲ^２の一つ以上は、Ｍが−Ｏ−であり、
Ｒ^３は水素原子、メチル基又はヒドロキシル基である］で表わされる有機ケイ素化合物が好ましい。

ここで、前記硫黄原子（Ｓ）を含み且つポリマーと反応する基は、ポリサルファイド基、チオエステル基、チオール基、ジチオカーボネート基、ジチオアセタール基、ヘミチオアセタール基、ビニルチオ基、α−チオカルボニル基、β−チオカルボニル基、Ｓ−ＣＯ−ＣＨ_２−Ｏ部分、Ｓ−ＣＯ−ＣＯ部分、及びＳ−ＣＨ_２−Ｓｉ部分からなる群から選択される少なくとも一種を含むことが好ましく、ポリサルファイド基及びチオエステル基の少なくとも一方を含むことが特に好ましい。

また、前記一般式(I)中のＡは、下記一般式(II)又は式(III)：
［式(II)中のＷ、Ｒ^１、Ｒ^２及びＲ^３は上記と同義であり、
式(II)及び式(III)中のＲ^８は、下記一般式(IV)又は式(V)：
（式中、Ｍ、ｌ及びｍは上記と同義であり、Ｘ及びＹはそれぞれ独立して−Ｏ−、−ＮＲ^４−又は−ＣＨ_２−で、Ｒ^１０は−ＯＲ^４、−ＮＲ^４Ｒ^６又は−Ｒ^４で、Ｒ^１１は−ＮＲ^４−、−ＮＲ^４−ＮＲ^４−又は−Ｎ＝Ｎ−であり、但し、Ｒ^４及びＲ^６は上記と同義である）或いは−Ｍ−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−（ここで、Ｍ及びｌは上記と同義である）で表わされ、
式（ＩＩＩ）中のＲ^９は下記一般式（ＶＩ）又は式(VII)：
（式中、Ｍ、Ｘ、Ｙ、Ｒ^１０、Ｒ^７、ｌ及びｍは上記と同義である）或いは−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−Ｒ^１２（ここで、Ｒ^１２は−ＮＲ^４Ｒ^６、−ＮＲ^４−ＮＲ^４Ｒ^６、−Ｎ＝ＮＲ^４又は−Ｍ−Ｃ_ｍＨ_２ｍ＋１或いは炭素数６〜２０の芳香族炭化水素基であり、但し、Ｒ^４、Ｒ^６、Ｍ、ｌ及びｍは上記と同義である）で表わされ、
式(II)及び式(III)中のｘは１〜１０である］で表わされることが好ましい。

上記好適な有機ケイ素化合物において、前記Ｍは−Ｏ−であることが好ましい。

上記一般式(I)で表わされる有機ケイ素化合物においては、
前記Ｗが−ＮＲ^４−（ここで、Ｒ^４は上記と同義である）で表わされ、
前記Ｒ^１及びＲ^２がそれぞれ独立して−Ｏ−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされ、
前記Ｒ^３が水素原子、メチル基又はヒドロキシル基であって、
前記Ｒ^８が−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされ、
前記Ｒ^９が−Ｃ_ｌＨ_２ｌ＋１（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされる直鎖状若しくは分岐鎖状のアルキル基、又は炭素数６〜２０の芳香族炭化水素基であることが好ましい。

また、上記一般式(I)で表わされる有機ケイ素化合物においては、
前記Ｗが−Ｏ−又は−ＣＲ^４Ｒ^６−（ここで、Ｒ^４及びＲ^６は上記と同義である）で表わされ、
前記Ｒ^１及びＲ^２がそれぞれ独立して−Ｏ−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされ、
前記Ｒ^３が水素原子、メチル基又はヒドロキシル基であって、
前記Ｒ^８が−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされ、
前記Ｒ^９が−Ｃ_ｌＨ_２ｌ＋１（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされることも好ましい。

本発明のタイヤの他の好適例においては、前記無機充填剤が、シリカ及び一般式（IX）
ｎＭ・ｘＳｉＯ_ｙ・ｚＨ_２Ｏ ・・・（IX）
［式中、Ｍは、アルミニウム、マグネシウム、チタン、カルシウム及びジルコニウムからなる群より選択される金属、これらの金属の酸化物又は水酸化物、それらの水和物、及び前記金属の炭酸塩からなる群より選択される少なくとも一種であり、ｎ、ｘ、ｙ及びｚは、それぞれ１〜５の整数、０〜１０の整数、２〜５の整数、及び０〜１０の整数である。］
で表される無機充填剤からなる群より選択される少なくとも一種である。ここで、前記無機充填剤がシリカ又は水酸化アルミニウムであることが好ましい。また、前記シリカのＢＥＴ表面積が４０〜３５０ｍ^２／ｇであることが好ましい。

本発明のタイヤは、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記無機充填剤５〜１４０質量部を配合してなり、
更に、前記有機ケイ素化合物を、前記無機充填剤の配合量の１〜２０質量％含むことが好ましい。

本発明によれば、ヒステリシスロスが大幅に低下すると共に、耐摩耗性が大幅に向上したゴム組成物を用いたタイヤを提供することができる。

以下に、本発明を詳細に説明する。本発明のタイヤは、湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を含む充填剤を分散させてなるスラリーとゴム成分を分散又は溶解させてなるゴム液とを混合する工程を有する方法により製造されたゴムウェットマスターバッチと、分子内に、窒素原子（Ｎ）及びケイ素原子（Ｓｉ）を含む環状構造と、一つ以上の硫黄原子（Ｓ）とを有し、且つ立体障害の小さな基が一つ以上ケイ素原子（Ｓｉ）に結合している部位を有する有機ケイ素化合物と、無機充填剤とを配合してなるゴム組成物を用いたことを特徴とする。

本発明のタイヤに用いるゴム組成物においては、カーボンブラックとして、湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を用いて調製した充填剤スラリーとゴム液とを混合してなるゴムウェットマスターバッチが配合されている。このようなゴムウェットマスターバッチの製造においては、カーボンブラックのハンドリング性がよく、飛散などを抑制することができ、カーボンブラック含有充填剤スラリーの調製が容易である。さらに、通常の湿式法によるカーボンブラック造粒乾燥物や未造粒カーボンブラックを用いたものよりも、マスターバッチにおけるカーボンブラックの収率が落ちることはない。加えて、当該マスターバッチの製造における全所要エネルギーが少ない。

また、湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラック造粒物は、通常乾燥工程で与えられるような酸化的高温条件で処理されていないため表面活性が高く、当該カーボンブラック造粒物を用いたマスターバッチをゴム組成物に配合することによって、ゴム組成物における低発熱性を向上させるとともに、補強性や耐摩耗性なども向上させることができる。また、カーボンブラック含有充填剤スラリーとゴム液とを混合してマスターバッチを製造するので、マスターバッチ中のカーボンブラックの分散性が良好である。

また、上記ゴム組成物に配合される上記有機ケイ素化合物は、窒素原子（Ｎ）とケイ素原子（Ｓｉ）とを含む環状構造を有し、該環状構造は、ケイ素−酸素結合（Ｓｉ−Ｏ）を含む場合であっても、安定である。そのため、ケイ素−酸素結合（Ｓｉ−Ｏ）が加水分解してアルコール成分が発生することがなく、使用中の揮発性有機化合物（ＶＯＣ）ガスを低減できる。

さらに、上記有機ケイ素化合物は、シリカ等の無機充填剤の表面との親和性が高いアミノ基、イミノ基、置換アミノ基、置換イミノ基等の含窒素官能基を含むため、窒素原子の非共有電子対が、有機ケイ素化合物と無機充填剤の反応に関与でき、カップリング反応の速度が速い。但し、窒素原子（Ｎ）とケイ素原子（Ｓｉ）とを含む環状構造が二環性の構造の場合、ケイ素原子（Ｓｉ）周辺の立体障害が大きいため、無機充填剤との反応性が低く、カップリング効率が大幅に低下してしまう。これに対して、上記有機ケイ素化合物は、立体障害の小さな基が一つ以上ケイ素原子に結合している部位を有するため、シリカ等の無機充填剤との反応性が高い。そのため、従来のシランカップリング剤に代えて、上記有機ケイ素化合物を無機充填剤配合ゴム組成物に添加することで、カップリング効率が向上し、その結果として、ゴム組成物のヒステリシスロスを大幅に低下させつつ、耐摩耗性を大幅に向上させることが可能となる。また、上記有機ケイ素化合物は、添加効率が高いため、少量でも高い効果が得られ、配合コストの低減にも寄与する。

上述したような、湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を適用したゴムウェットマスターバッチと、有機ケイ素化合物とを、無機充填剤と共に配合することによって、それらの相乗効果によって、ゴム組成物のヒステリシスロスを大幅に低下させつつ、耐摩耗性を大幅に向上させることが可能となる。

以下に、本発明のタイヤに用いるゴム組成物を構成する成分について、更に詳細に説明する。

＜ゴムウェットマスターバッチ＞
本発明に用いるゴム組成物に用いられるゴムウェットマスターバッチ（以下、単にウェットマスターバッチと称することがある）は、湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を含む充填剤を分散させてなるスラリーと、ゴム成分を分散又は溶解させてなるゴム液とを混合することによって製造される。

＜＜スラリー＞＞
スラリーは、前記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を含む充填剤を分散媒に分散させてなるスラリーである。

＜＜カーボンブラック＞＞
本発明に用いるゴムウェットマスターバッチにおいて、上記スラリーの調製に用いるカーボンブラックとして、湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を使用する。湿式法によるカーボンブラックの造粒方法については特に制限はなく、従来公知の方法、例えばカーボンブラックの塑性限界より若干低い含水率に相当する造粒水を加え攪拌転道する方法などを採用することができる。なお、前記造粒水には、所望により、造粒助剤、例えば糖蜜、リグニンスルホン酸マグネシウム、リグニンスルホン酸カリウムなどを含有させることができる。

未乾燥状態のカーボンブラック造粒物の製造に用いるカーボンブラックのグレードとしては、通常ゴム工業に用いられるもの、例えばＳＡＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＦＥＦ、ＧＰＦ及びこれらのグレードの混合物などを挙げることができる。

本発明においては、未乾燥状態のカーボンブラック造粒物として、含水率が３０〜７０質量％の範囲にあるものが、ビード状になり、分散の観点から好ましい。より好ましい含水率は、５５〜６５質量％である。

また、当該カーボンブラック造粒物の熱重量分析（ＴＧＡ）による１５０℃〜９００℃までのカーボンブラックの加熱減量が０．８７〜１．５質量％であることが好ましい。加熱減量を０．８７質量％以上にすると、タイヤの転がり抵抗がさらに良好となる。一方、加熱減量を１．５質量％以下にすると、カーボンブラック製造条件の制御がしやすくなる。この観点から、加熱減量が０．８８〜１．４質量％であることがより好ましく、０．８９〜１．２質量％であることが更に好ましい。

さらに、当該カーボンブラック造粒物の直径は、取扱い性やスラリー中の分散性などの観点から、０．１〜１０ｍｍ程度が好ましく、０．５〜５ｍｍがより好ましい。

さらにまた、当該カーボンブラック造粒物の硬さは、取扱い性及びスラリー中の分散性などの観点から、１．０〜１００ｃＮが好ましく、１０〜５０ｃＮがより好ましい。

また、当該カーボンブラック造粒物のトルエン着色透過度が９０％以上であることが好ましい。トルエン着色透過度が９０％以上であれば、補強性の阻害となるタール分が少なくなるため望ましい。

このような未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を用いることにより、ハンドリング性がよく、飛散などを抑制することができ、かつスラリー中の分散性が良好となり、しかもカーボンブラックの表面活性が高いので、ゴムの補強性や耐摩耗性などの向上を図ることができる。

＜＜スラリーの調製＞＞
本発明においては、スラリーは、未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を含む充填剤を、高速せん断ミキサーを用いて分散媒中に分散させてなるものが好ましい。ここで、スラリーに分散させる充填剤として、上記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物以外にも、本発明に用いるゴム組成物に配合する後述する無機充填剤を用いてもよい。

本発明において、スラリーの調製に用いられる高速せん断ミキサーとは、ローターとステーター部からなる高速せん断ミキサーであって、高速で回転するローターと、固定されたステーターが狭いクリアランスで設置され、ローターの回転によって高いせん断速度を生み出す。

高速せん断とは、せん断速度が、通常２０００／ｓ以上、好ましくは４００／ｓ以上であることを意味する。

高速せん断ミキサーは、市販品としては、例えば特殊機化工業社製ホモミキサー、独ＰＵＣ社製コロイドミル、独キャビトロン社製キャビトロン、英シルバーソン社製ハイシアーミキサーなどが挙げられる。

本発明におけるスラリーの特性としては、（i）スラリー液中の充填剤の粒度分布が、体積平均粒径（ｍｖ）２５μｍ以下で、９０％体積％粒径（Ｄ９０）３０μｍ以下であり、かつ（ii）当該スラリーから回収した乾燥充填剤の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量が、分散媒に分散させる前の乾燥状態の充填剤の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量の９３％以上を保持することが好ましい。ここで、２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は、ＩＳＯ ６８９４に準拠して測定される値である。

さらに好ましくは、体積平均粒径（ｍｖ）が２０μｍ以下で、９０％体積％粒径（Ｄ９０）が２５μｍ以下である。体積平均粒径（ｍｖ）を２０μｍ以下及び９０％体積％粒径（Ｄ９０）を２５μｍ以下にすることにより、ゴム中の充填剤分散がさらに良好となり、ゴム組成物の補強性、耐摩耗性がさらに向上することになる。

他方、体積平均粒径（ｍｖ）及び９０％体積％粒径（Ｄ９０）を小さくするためにスラリーに過度のせん断力をかけると、充填剤のストラクチャーが破壊され、スラリーから回収乾燥した充填剤の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量が低下することがある。スラリーから回収乾燥した充填剤の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量が分散媒に分散させる前の充填剤の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量の９３％以上であることが、ゴム組成物の補強性を良好にする観点から望ましい。さらに好ましくは９６％以上である。

スラリーにおいて、前記充填剤の濃度を１〜１５質量％とするのが好ましく、特に２〜１０質量％の範囲であることが好ましい。充填剤の濃度が１質量％以上であれば、必要とするスラリー容量を少なくできるので好ましい。また、１５質量％以下であれば、スラリーの粘度を低くすることができるので、作業性が向上し好ましい。

本発明においては、このスラリーとしては、分散媒として水を用いる水分散スラリーであることが、特に後述のゴム液として天然ゴムラテックス及び／又は合成ゴムラテックスを用いる場合に、混合性の観点から好ましい。

＜＜ゴム液＞＞
本発明におけるゴム液は、ゴム成分を溶解又は分散させてなるものであって、ゴム成分として、天然ゴム及び／又はジエン系合成ゴムを用いることができる。当該ゴム液としては、天然ゴムラテックス及び／又はジエン系合成ゴムラテックス、あるいは溶液重合によるジエン系合成ゴムの有機溶媒溶液などを挙げることができるが、これらの中で、得られるウェットマスターバッチの性能や製造しやすさなどの観点から、天然ゴムラテックス及び／又は合成ゴムラテックスが好適である。

天然ゴムラテックスとしては、フィールドラテックス、アンモニア処理ラテックス、遠心分離濃縮ラテックス、酵素処理やケン化処理などによって得られる脱蛋白ラテックス、化学変性ラテックス、前記のものを組み合わせたものなど、いずれも使用することができる。

ジエン系合成ゴムラテックスとしては、例えばスチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、ニトリルゴム、ポリクロロプレンゴムなどのラテックスを使用することができる。なお、ゴム成分は、後述する有機ケイ素化合物と反応するために、分子内に炭素−炭素二重結合を有することが好ましい。これらゴム成分（ラテックス）は、一種単独で用いても、二種以上をブレンドして用いてもよい。

＜＜ゴムウェットマスターバッチの製造方法＞＞
上記ゴムウェットマスターバッチは、（ａ）前記スラリーと前記ゴム液とを混合する工程、（ｂ）得られた混合液を化学的及び／又は物理的に凝固処理し、生成した凝固物を取り出す工程、及びさらに必要に応じ（ｃ）取り出された凝固物を乾燥処理する工程を含む方法によって製造されたものであることが好ましい。

＜＜＜（ａ）工程＞＞＞
（ａ）工程は、前記のスラリーとゴム液とを混合する工程である。カーボンブラック含有充填剤スラリーとゴム液との混合は、例えばホモミキサー中に該スラリーを入れ、攪拌しながら、ゴム液を滴下する方法や、逆にゴム液を攪拌しながら、これに該スラリーを滴下する方法がある。また、一定の流量割合をもったスラリー流とゴム液流とを激しい水力攪拌の条件下で混合する方法などを用いることができる。このようにして、カーボンブラック含有充填剤スラリーとゴム成分を含むゴム液との混合液が調製される。

＜＜＜（ｂ）工程＞＞＞
（ｂ）工程は、前記（ａ）工程で得られた混合液を、化学的及び／又は物理的に凝固処理し、生成した凝固物を取り出す工程である。化学的凝固処理方法は、従来公知の方法、例えば蟻酸、硝酸などの酸や、塩化ナトリウムなどの塩を加えることによって行われる。一方、物理的凝固処理方法としては、スチーム加熱や凍結など温度を変化させることによって凝固を促進させる方法や、強いせん断力を加えて凝固する方法が挙げられる。これらの化学的、物理的凝固法は、単独でも複数の方法を組み合わせて用いてもよい。この凝固処理により生成した凝固物は、従来公知の固液分離手段を用いて取り出され、好ましくは充分に洗浄される。洗浄は、通常水洗法が採用される。

＜＜＜（ｃ）工程＞＞＞
（ｃ）工程は、前記（ｂ）工程で取り出され、好ましくは洗浄された凝固物を、好ましくは脱水した後、乾燥処理する工程である。脱水の手段としては、遠心脱水、圧搾脱水、単軸又は複軸スクリューを用いたスクイザなど、また乾燥の手段としては熱風乾燥機、減圧乾燥機、凍結乾燥機などの公知の手段を用いることができる。

また、機械的せん断力をかけながら、脱水乾燥処理する方法も好ましい方法である。この場合、工業的生産性の観点から、連続混練機又は連続多軸混練押出機を用いることが好ましい。さらには、同方向回転、あるいは異方向回転の連続多軸混練押出機を用いることが好ましく、特に連続二軸混練押出機を用いることが好ましい。

このようにして、本発明に用いるゴム組成物に用いるゴムウェットマスターバッチを効率よく製造することができる。このようなゴムウェットマスターバッチの製造方法によれば、前述のように、湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を用いてカーボンブラック含有充填剤分散スラリーを調製することにより、通常のカーボンブラック造粒物や、未造粒のカーボンブラックを用いたものに比べて、ゴム中のカーボンブラックの分散性が改良され、しかも表面活性が高いカーボンを用いることができるため、ゴムの補強性や耐摩耗性などの向上を図ることができ、かつ得られたウェットマスターバッチ中のカーボンブラックの収率が落ちることがなく、その上、カーボンブラックのハンドリング性がよいゴムウェットマスターバッチを効率よく提供することができる。

＜＜カーボンブラック含有ゴムウェットマスターバッチ＞＞
上記カーボンブラック含有ゴムウェットマスターバッチは、前述した製造方法で得られたマスターバッチであって、後述するゴム組成物の調製に用いられるが、当該ウェットマスターバッチの保管中の劣化などを防止するために、各種ゴム添加剤を含むものが好ましく、老化防止、可塑化、しゃっ解、加工性改良、分散改良、カップリング、架橋速度調整又は架橋密度調製のうち、少なくとも一種の効果を有するゴム用添加剤を含むものが特に好ましい。

＜＜＜老化防止剤＞＞＞
本発明で使用される老化防止剤としては、アミン系、キノリン系、フェノール系、有機ホスファイト系あるいはチオエーテル系などの老化防止剤が挙げられるが、これらの中でもアミン系及びキノリン系老化防止剤が好ましい。

アミン系老化防止剤としては、例えば、Ｎ−（１，３−ジメチル−ブチル）−Ｎ′−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−フェニル−Ｎ′−イソプロピル−ｐ−フェニレンジアミン、アルキル化ジフェニルアミン、４，４′−（α，α−ジメチルベンジル）ジフェニルアミン、Ｎ−フェニル−Ｎ′−（３−メタクリロイロキシ−２−ヒドロキシプロピル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−（１−メチルヘプチル）−Ｎ′−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、フェニル−α−ナフチルアミン、オクチル化ジフェニルアミンとその誘導体、Ｎ，Ｎ′−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ′−ジ−β−ナフチル−ｐ−フェニレンジアミンなどが挙げられ、キノリン系老化防止剤としては、例えば２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリンの重合物、６−エトキシ−２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリンなどが挙げられる。これらの老化防止剤は一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの老化防止助剤は一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

上記カーボンブラック含有ゴムウェットマスターバッチに、前記の老化防止剤、又は老化防止剤と老化防止助剤とを含有させる方法としては、前述したゴムウェットマスターバッチの製造方法において説明したスラリーの調製時、ゴム液の調製時、スラリー及びゴム液の混合生成物であるウェットマスターバッチ調製時、脱水乾燥時のいずれであってもよく、また、乾燥後のマスターバッチと添加剤とを、攪拌機等を用いて混合する方法が好適である。上述の可塑化、しゃっ解、加工性改良、分散改良、カップリング、架橋速度調整又は架橋密度調製のうち、少なくとも一種の効果を有するゴム用添加剤を含有させる方法も上記の老化防止剤及び／又は老化防止助剤を含有させる方法のいずれかを用いることが好ましい。

また、加硫ゴムとして好ましい性能を発揮することを目的として、各種ゴム薬品を含むことができる。その成分としては、加硫剤、加硫促進剤、老化防止剤、プロセス油、亜鉛華、スコーチ防止剤、分散助剤、ステアリン酸等の通常ゴム業界で用いられる各種薬品等を挙げることができる。

＜有機ケイ素化合物＞
本発明に用いるゴム組成物に用いられる上記有機ケイ素化合物において、立体障害の小さな基としては、水素原子（−Ｈ）、メチル基（−ＣＨ_３）及びヒドロキシル基（−ＯＨ）が好ましい。水素原子、メチル基又はヒドロキシル基がケイ素原子（Ｓｉ）に結合している場合、有機ケイ素化合物と無機充填剤との反応性が特に高く、カップリング効率を大幅に向上させることができる。また、上記有機ケイ素化合物は、ケイ素−酸素結合（Ｓｉ−Ｏ）を１〜６個有することが好ましい。有機ケイ素化合物がケイ素−酸素結合（Ｓｉ−Ｏ）を１〜６個有する場合、シリカ等の無機充填剤との反応性が高く、カップリング効率が更に向上する。

上記有機ケイ素化合物として、より具体的には、上記一般式(I)で表わされる化合物が好ましい。該有機ケイ素化合物は、一種単独で用いてもよいし、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

＜＜式(I)の化合物＞＞
上記一般式(I)において、Ａは、硫黄原子（Ｓ）を含み且つゴム成分と反応する基である。式(I)で表わされる有機ケイ素化合物は、環状構造部分がシリカ等の無機充填剤と反応するため、分子内に更にゴム成分と反応する基を有することで、ゴム成分と無機充填剤とのカップリング能力を有することとなる。ここで、硫黄原子（Ｓ）を含み且つゴム成分と反応する基は、ポリサルファイド基、チオエステル基、チオール基、ジチオカーボネート基、ジチオアセタール基、ヘミチオアセタール基、ビニルチオ基、α−チオカルボニル基、β−チオカルボニル基、Ｓ−ＣＯ−ＣＨ_２−Ｏ部分、Ｓ−ＣＯ−ＣＯ部分（チオジケトン基）、及びＳ−ＣＨ_２−Ｓｉ部分からなる群から選択される少なくとも一種を含むことが好ましく、ポリサルファイド基及びチオエステル基の少なくとも一方を含むことが特に好ましい。

上記一般式(I)において、Ｗは、−ＮＲ^４−、−Ｏ−又は−ＣＲ^４Ｒ^５−で表わされ、ここで、Ｒ^５は−Ｒ^６又は−Ｃ_ｍＨ_２ｍ−Ｒ^７であり、但し、Ｒ^７は−ＮＲ^４Ｒ^６、−ＮＲ^４−ＮＲ^４Ｒ^６又は−Ｎ＝ＮＲ^４であり、Ｒ^４は−Ｃ_ｎＨ_２ｎ＋１で、Ｒ^６は−Ｃ_ｑＨ_２ｑ＋１で、ｍ、ｎ及びｑはそれぞれ独立して０〜１０である。なお、−Ｃ_ｍＨ_２ｍ−は、ｍが０〜１０であるため、単結合又は炭素数１〜１０のアルキレン基である。ここで、炭素数１〜１０のアルキレン基としては、メチレン基、エチレン基、トリメチレン基、プロピレン基等が挙げられ、該アルキレン基は、直鎖状でも分岐状でもよい。また、−Ｃ_ｎＨ_２ｎ＋１及び−Ｃ_ｑＨ_２ｑ＋１は、ｎ及びｑが０〜１０であるため、水素又は炭素数１〜１０のアルキル基である。ここで、炭素数１〜１０のアルキル基としては、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ペンチル基、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、デシル基等が挙げられ、該アルキル基は、直鎖状でも、分岐状でもよい。

上記一般式(I)において、Ｒ^１及びＲ^２はそれぞれ独立して−Ｍ−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−で表わされ、ここで、Ｍは−Ｏ−又は−ＣＨ_２−であり、ｌは０〜１０である。但し、Ｒ^１及びＲ^２の一つ以上は、Ｍが−Ｏ−である。なお、−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−は、ｌが０〜１０であるため、単結合又は炭素数１〜１０のアルキレン基であり、ここで、炭素数１〜１０のアルキレン基としては、メチレン基、エチレン基、トリメチレン基、プロピレン基等が挙げられ、該アルキレン基は、直鎖状でも分岐状でもよい。

上記一般式(I)において、Ｒ^３は、水素原子、メチル基又はヒドロキシル基である。該Ｒ^３は、立体障害が小さいため、ゴム成分と無機充填剤とのカップリング反応の向上に大きく寄与する。

上記一般式(I)中のＡは、上記一般式(II)又は式(III)で表わされことが好ましい。ここで、式(II)中のＷ、Ｒ^１、Ｒ^２及びＲ^３は上記と同義であり、式(II)及び式(III)中のＲ^８は、上記一般式(IV)又は式(V)或いは−Ｍ−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−で表わされ、式(III)中のＲ^９は、上記一般式(VI)又は式(VII)或いは−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−Ｒ^１２で表わされ、式(II)及び式(III)中のｘは１〜１０であり、好ましくは２〜４である。ここで、Ｍは−Ｏ−又は−ＣＨ_２−であり、ｌは０〜１０である。なお、−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−については、上述の通りである。

上記式(IV)及び(V)において、Ｍは−Ｏ−又は−ＣＨ_２−であり、ｌ及びｍは０〜１０である。また、上記式(IV)において、Ｘ及びＹはそれぞれ独立して−Ｏ−、−ＮＲ^４−又は−ＣＨ_２−であり、Ｒ^１０は−ＯＲ^４、−ＮＲ^４Ｒ^６又は−Ｒ^４であり、ここで、Ｒ^４は−Ｃ_ｎＨ_２ｎ＋１で、Ｒ^６は−Ｃ_ｑＨ_２ｑ＋１である。更に、上記式（Ｖ）において、Ｒ^１１は、−ＮＲ^４−、−ＮＲ^４−ＮＲ^４−又は−Ｎ＝Ｎ−であり、ここで、Ｒ^４は−Ｃ_ｎＨ_２ｎ＋１である。なお、−Ｃ_ｎＨ_２ｎ＋１及び−Ｃ_ｑＨ_２ｑ＋１については、上述の通りである。

また、上記式(III)中のＲ⁹は、上記一般式(VI)又は式(VII)、或いは−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−Ｒ^１２で表わされ、特には−Ｃ_ｌＨ_２ｌ＋１で表わされることが好ましく、但し、Ｍ、Ｘ、Ｙ、Ｒ^１０、Ｒ^７、ｌ及びｍは上記と同義である。ここで、Ｒ^１２は、−ＮＲ^４Ｒ^６、−ＮＲ^４−ＮＲ^４Ｒ^６、−Ｎ＝ＮＲ^４又は−Ｍ−Ｃ_ｍＨ_２ｍ＋１或いは炭素数６〜２０の芳香族炭化水素基であり、但し、Ｒ^４、Ｒ^６、Ｍ、ｌ及びｍは上記と同義である。なお、−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−については、上述の通りであり、また、−Ｃ_ｍＨ_２ｍ＋１は、ｍが０〜１０であるため、水素又は炭素数１〜１０のアルキル基であり、ここで、炭素数１〜１０のアルキル基としては、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ペンチル基、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、デシル基等が挙げられ、該アルキル基は、直鎖状でも、分岐状でもよい。また、炭素数６〜２０の芳香族炭化水素基としては、フェニル基、トリル基、キシリル基、クメニル基、ナフチレン基、トリレン基等のアリール基、ベンジル基、フェネチル基等のアラルキル基が挙げられる。

上記式(I)の化合物において、Ｍは−Ｏ−（酸素）であることが好ましい。この場合、Ｍが−ＣＨ_２−である化合物と比べてシリカ等の無機充填剤との反応性が高い。

また、上記Ｗが−ＮＲ^４−で表わされる場合、上記Ｒ^１及びＲ^２はそれぞれ独立して−Ｏ−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−で表わされることが好ましく、上記Ｒ^３は水素原子、メチル基又はヒドロキシル基であり、上記Ｒ^８は−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−で表わされることが好ましく、上記Ｒ^９は−Ｃ_ｌＨ_２ｌ＋１で表わされる直鎖状若しくは分岐鎖状のアルキル基、又は炭素数６〜２０の芳香族炭化水素基であることが好ましい。

一方、上記Ｗが−Ｏ−又は−ＣＲ^４Ｒ^６−で表わされる場合、上記Ｒ^１及びＲ^２はそれぞれ独立して−Ｏ−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−で表わされることが好ましく、上記Ｒ^３は水素原子、メチル基又はヒドロキシル基であり、上記Ｒ^８は−Ｃ_ｌＨ_２ｌ−で表わされることが好ましく、上記Ｒ^９は−Ｃ_ｌＨ_２ｌ＋１で表わされることが好ましい。

＜＜有機ケイ素化合物の合成方法＞＞
上記有機ケイ素化合物は、例えば、（Ｃ_ｌＨ_２ｌ＋１Ｏ）_２Ｒ^３Ｓｉ−Ａ［式中、ｌ、Ｒ^３及びＡは上記と同義である］で表わされる化合物に対し、Ｎ−メチルジエタノールアミン、Ｎ−エチルジエタノールアミン等のアミン化合物を加え、更に触媒としてｐ−トルエンスルホン酸、塩酸等の酸や、チタンテトラｎ−ブトキシド等チタンアルコキシドを添加し、加熱して、２つのＣ_ｌＨ_２ｌ＋１Ｏ−を−Ｒ^１−Ｗ−Ｒ^２−で表わされる二価の基で置換することで合成できる。

＜＜有機ケイ素化合物の具体例＞＞
上記有機ケイ素化合物として、具体的には、３−オクタノイルチオ−プロピル（メチル）１，３−ジオキサ−６−メチルアザ−２−シラシクロオクタン、ビス（３−（メチル）１，３−ジオキサ−６−メチルアザ−２−シラシクロオクチル−プロピル）ジスルフィド、３−オクタノイルチオ−プロピル（ヒドロキシ）１，３−ジオキサ−６−メチルアザ−２−シラシクロオクタン、ビス（３−（ヒドロキシ）１，３−ジオキサ−６−メチルアザ−２−シラシクロオクチル−プロピル）ジスルフィド、３−オクタノイルチオ−プロピル（ヒドロ）１，３−ジオキサ−６−メチルアザ−２−シラシクロオクタン、ビス（３−（ヒドロ）１，３−ジオキサ−６−メチルアザ−２−シラシクロオクチル−プロピル）ジスルフィド、３−オクタノイルチオ−プロピル（メチル）１，３−ジオキサ−６−ブチルアザ−２−シラシクロオクタン、ビス（３−（メチル）１，３−ジオキサ−６−ブチルアザ−２−シラシクロオクチル−プロピル）ジスルフィド等が挙げられる。

＜無機充填剤＞
本発明に用いるゴム組成物に用いられる無機充填剤としては、シリカ及び一般式（IX）
ｎＭ・ｘＳｉＯy・ｚＨ_２Ｏ ・・・（IX）
［式中、Ｍは、アルミニウム、マグネシウム、チタン、カルシウム及びジルコニウムから選ばれる金属、これらの金属の酸化物又は水酸化物、それらの水和物、及び前記金属の炭酸塩の中から選ばれる少なくとも一種であり、ｎ、ｘ、ｙ及びｚは、それぞれ１〜５の整数、０〜１０の整数、２〜５の整数、及び０〜１０の整数である］
で表される無機充填剤からなる群より選択される少なくとも一種が挙げられる。

前記シリカは特に限定されないが、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、コロイダルシリカ等を使用することができ、これらは単独に又は混合して使用することができる。

前記一般式（Ｉ）で表わされる無機充填材は、具体的には、γ−アルミナ、α−アルミナ等のアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）、ベーマイト、ダイアスポア等のアルミナ一水和物（Ａｌ_２Ｏ_３・Ｈ_２Ｏ）、ギブサイト、バイヤライト等の水酸化アルミニウム［Ａｌ（ＯＨ）_３］、炭酸アルミニウム［Ａｌ_２（ＣＯ_３）_３］、水酸化マグネシウム［Ｍｇ（ＯＨ）_２］、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、炭酸マグネシウム（ＭｇＣＯ_３）、タルク（３ＭｇＯ・４ＳｉＯ_２・Ｈ_２Ｏ）、アタパルジャイト（５ＭｇＯ・８ＳｉＯ_２・９Ｈ_２Ｏ）、チタン白（ＴｉＯ_２）、チタン黒（ＴｉＯ_２ｎ−１）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、水酸化カルシウム［Ｃａ（ＯＨ）_２］、酸化アルミニウムマグネシウム（ＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３）、クレー（Ａｌ_２Ｏ_３・２ＳｉＯ_２）、カオリン（Ａｌ_２Ｏ_３・２ＳｉＯ_２・２Ｈ_２Ｏ）、パイロフィライト（Ａｌ_２Ｏ_３・４ＳｉＯ_２・Ｈ_２Ｏ）、ベントナイト（Ａｌ_２Ｏ_３・４ＳｉＯ_２・２Ｈ_２Ｏ）、ケイ酸アルミニウム（Ａｌ_２ＳｉＯ_５、Ａｌ_４・３ＳｉＯ_４・５Ｈ_２Ｏ等）、ケイ酸マグネシウム（Ｍｇ_２ＳｉＯ_４、ＭｇＳｉＯ_３等）、ケイ酸カルシウム（Ｃａ_２・ＳｉＯ_４等）、ケイ酸アルミニウムカルシウム（Ａｌ_２Ｏ_３・ＣａＯ・２ＳｉＯ_２等）、ケイ酸マグネシウムカルシウム（ＣａＭｇＳｉＯ_４）、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ_３）、酸化ジルコニウム（ＺｒＯ_２）、水酸化ジルコニウム［ＺｒＯ（ＯＨ）_２・ｎＨ_２Ｏ］、炭酸ジルコニウム［Ｚｒ（ＣＯ_３）_２］、各種ゼオライトのように電荷を補正する水素、アルカリ金属又はアルカリ土類金属を含む結晶性アルミノケイ酸塩などが使用できる。また、一般式（Ｉ）で表される無機充填材としては、Ｍがアルミニウム金属、アルミニウムの酸化物又は水酸化物、それらの水和物、及びアルミニウムの炭酸塩から選ばれる少なくとも一種のものが好ましい。

上述した無機充填剤の中でも、補強性の観点から、シリカ又は水酸化アルミニウムが好ましく、シリカが特に好ましい。無機充填剤がシリカの場合は、有機ケイ素化合物は、シリカ表面のシラノール基との親和力の高い官能基及び／又はケイ素原子（Ｓｉ）との親和性が高い官能基を有するため、カップリング効率が大幅に向上して、ゴム組成物のヒステリシスロスを低下させ、耐摩耗性を向上させる効果が一層顕著になる。なお、水酸化アルミニウムとしては、ハイジライト（登録商標、昭和電工製）を用いることが好ましい。

上記シリカは、ＢＥＴ表面積が４０〜３５０ｍ^２／ｇであることが好ましい。シリカのＢＥＴ表面積が４０ｍ^２／ｇ以下の場合、該シリカの粒子径が大きすぎるために耐摩耗性が大きく低下してしまい、また、シリカのＢＥＴ表面積が３５０ｍ^２／ｇ以上の場合、該シリカの粒子径が小さすぎるためにヒステリシスロスが大きく増加してしまう。

＜ゴム組成物＞
本発明に用いるゴム組成物は、上述したカーボンブラック含有ゴムウェットマスターバッチと、上述の有機ケイ素化合物と、上述の無機充填剤とを配合してなることを特徴とし、好ましくは、上述のゴムウェットマスターバッチのゴム成分１００質量部に対して、上述の無機充填剤５〜１４０質量部を配合し、更に、上述の有機ケイ素化合物を、前記無機充填剤の配合量の１〜２０質量％配合してなる。

ここで、無機充填剤の配合量が上記ゴム成分１００質量部に対して５質量部未満では、ヒステリシスを低下させる効果が不充分であり、一方、１４０質量部を越えると、作業性が著しく悪化する。また、有機ケイ素化合物の含有量が無機充填剤の配合量の１質量％未満では、ゴム組成物のヒステリシスロスを低下させる効果、並びに耐摩耗性を向上させる効果が不十分であり、一方、２０質量％を超えると、効果が飽和してしまう。

＜＜他のゴム成分＞＞
本発明に用いるゴム組成物においては、ゴム成分の全体に対してカーボンブラック含有ゴムウェットマスターバッチにおけるゴム成分を３０質量％以上含むことが好ましい。上記ウェットマスターバッチに追加して用いられる他のゴム成分としては、通常の天然ゴム及びジエン系合成ゴムが挙げられ、ジエン系合成ゴムとしては、スチレン-ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、エチレン-プロピレン共重合体等が挙げられる。なお、該ゴム成分は、上述の有機ケイ素化合物と反応するために、分子内に炭素−炭素二重結合を有することが好ましい。これらゴム成分は、一種単独で用いても、二種以上をブレンドして用いてもよい。

＜＜配合成分＞＞
本発明に用いるゴム組成物には、本発明の目的を損なわない範囲で、上記ゴムウェットマスターバッチ、有機ケイ素化合物、無機充填剤の他に、ゴム業界で通常使用される配合剤、例えば、軟化剤、加硫剤、加硫促進剤、老化防止剤、亜鉛華、スコーチ防止剤、分散助剤、ステアリン酸等の通常ゴム業界で用いられる各種薬品を目的に応じて適宜配合することができる。これら配合剤としては、市販品を好適に使用することができる。

上記加硫剤としては、硫黄等が挙げられ、その使用量は、ゴム成分１００質量部に対し、硫黄分として０．１〜１０．０質量部が好ましく、０．５〜５．０質量部がより好ましい。

本発明に用いるゴム組成物で使用できる加硫促進剤は、特に限定されるものではないが、例えば、Ｍ（２−メルカプトベンゾチアゾール）、ＤＭ（ジベンゾチアジルジスルフィド）、ＣＺ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド）、ＮＳ（Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド）等のチアゾール系、あるいはＤＰＧ（ジフェニルグアニジン）等のグアニジン系の加硫促進剤等を挙げることができ、その使用量は、ゴム成分１００質量部に対し、０．１〜５．０質量部が好ましく、さらに好ましくは０．２〜３．０質量部である。

また、本発明に用いるゴム組成物で使用できる軟化剤として用いるプロセス油としては、例えばパラフィン系、ナフテン系、アロマチック系等を挙げることができる。引張強度、耐摩耗性を重視する用途にはアロマチック系が、ヒステリシスロス、低温特性を重視する用途にはナフテン系又はパラフィン系が用いられる。その使用量は、ゴム成分１００質量部に対して、０〜１００質量部が好ましく、１００質量部以下であれば加硫ゴムの引張強度、低発熱性（低燃費性）を良好にすることができる。

更に、本発明に用いるゴム組成物で使用できる老化防止剤としては、例えば３Ｃ（Ｎ−イソプロピル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、６Ｃ［Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン］、ＡＷ（６−エトキシ−２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン）、ジフェニルアミンとアセトンの高温縮合物などを挙げることができる。その使用量は、ゴム分１００質量部に対して、０．１〜６．０質量部が好ましく、さらに好ましくは０．３〜５．０質量部である。

＜＜ゴム組成物の調製、用途＞＞
本発明に用いるゴム組成物は、上述のカーボンブラック含有ゴムウェットマスターバッチ、上述の有機ケイ素化合物、上述の無機充填剤、及び所望により用いられる他のゴム成分や各種配合成分を配合して、バンバリーミキサー、ロール、インターナルミキサーなどの混練り機を用いた混練り、熱入れ、押出等することによって製造することができる。

本発明に用いるゴム組成物は、タイヤ用ゴムとして使用され、例えばトレッドゴム、サイドゴム、プライコーティングゴム、ビードフィラーゴム、ベルトコーティングゴムなどあらゆるタイヤ部材に適用することができる。

＜タイヤ＞
また、本発明のタイヤは、上述のゴム組成物を用いたことを特徴とし、上述のゴム組成物がトレッドに用いられていることが好ましい。本発明のタイヤは、転がり抵抗が大幅に低減され、耐摩耗性も大幅に向上しており、補強性などに優れている。なお、本発明のタイヤは、従来公知の構造で、特に限定はなく、通常の方法で製造できる。すなわち、ウェットマスターバッチと共に必要に応じて、上記のように、他のゴム成分や各種薬品を含有させたゴム組成物が未加硫の段階で、例えばタイヤトレッドに加工され、タイヤ成形機上で通常の方法により貼り付け成形され、生タイヤが成形される。この生タイヤを加硫機中で加熱加圧して、タイヤが得られる。また、本発明のタイヤが空気入りタイヤの場合、タイヤ内に充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。

以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。

各実施例、比較例における各種測定は下記の方法により行った。

＜未乾燥カーボンブラック造粒物＞
（１）平均含水率
るつぼ中約１ｇサンプルについて、乾燥前及び１０５℃で５時間乾燥後の重量を測定し、以下の計算式に従って算出した。これを５回繰り返しその平均値を平均含水率とした。
含水率（％）＝（乾燥前重量（ｇ）−乾燥後重量（ｇ））／乾燥前重量（ｇ）×１００

（２）加熱減量
通常の熱重量分析（ＴＧＡ）を用い、窒素雰囲気下で昇温速度１５℃／ｍｉｎにて１５０℃から９００℃まで昇温したときの供試カーボンブラック質量の減少分を質量％で表した。

（３）トルエン着色透過度
トルエン着色透過度（％）は、ＪＩＳ Ｋ６２１８：１９９７の第８項Ｂ法に記載の方法により測定され、純粋なトルエンとの百分率で表示される。

（４）平均直径
光学顕微鏡を用い倍率３０倍にて１０００個の粒子直径を測定し、その平均値を平均直径とした。

（５）平均硬さ
ＪＩＳ Ｋ ６２１９−３に準拠して測定した。

＜充填剤スラリー＞
（６）スラリー液中の充填剤の粒度分布測定（体積平均粒径（ｍｖ）、９０体積％累積粒径（Ｄ９０））
レーザ回析型粒度分布計（ＭＩＣＲＯＴＲＡＣ ＦＲＡ型）を使用し、水溶媒（屈折率１．３３）を用いて測定した。粒子屈折率（Ｐａｒｔｉｃｌｅ ｒｅｆｒａｃｔｉｖｅ ｉｎｄｅｘ）は全ての測定において１．５７を用いた。また、充填剤の再凝集を防ぐため、分散後直ちに測定を行った。

（７）充填剤の２４ＭＤＢＰ吸油量
ＩＳＯ ６８９４に準拠して測定した。

（８）スラリー化エネルギー指数
スラリー化に要した電力量を測定し、後述するゴムウェットマスターバッチの製造例７を基準として指数化した。数値が小さいほどエネルギー消費量が小さく、好ましい。

＜ゴム組成物＞
（９）動的粘弾性
上島製作所製スペクトロメーター（動的粘弾性測定試験機）を用い、周波数５２Ｈｚ、初期歪１０％、測定温度６０℃、動歪１％で、加硫ゴムのｔａｎδを測定し、比較例１のｔａｎδの値を１００として指数表示し、た。指数値が小さい程、ｔａｎδが低く、ゴム組成物が低発熱性であることを示す。

（１０）耐摩耗性試験
ＪＩＳ Ｋ ６２６４−２：２００５に準拠し、ランボーン型摩耗試験機を用いて、室温、スリップ率２５％の条件で試験を行い、比較例１の摩耗量の逆数を１００として指数表示した。指数値が大きい程、摩耗量が少なく、耐摩耗性に優れることを示す。

＜ゴムウェットマスターバッチの製造例１＞
（１）カーボンブラックスラリー液の調製
水中に、平均含水率５２質量％の湿式造粒後未乾燥状態のカーボンブラック（Ｎ２２０：平均直径１．７ｍｍ、平均硬さ２１．５ｃＮ、カーボンブラックの製造時に湿式造粒機の出口より取り出したもの）をドライ換算で２２．５質量部入れ、シルバーソン社製ハイシアーミキサーにて、４８００ｒｐｍの回転速度で３０分間スラリー化処理を行い、スラリー濃度約２．５質量％のカーボンブラック含有スラリーを作製した。なお、カーボンブラックスラリーの調製は、スラリー２０ｋｇスケールで実施した。ここで得られたスラリーのカーボンブラックの粒度分布は体積平均粒径ｍｖ＝４．９μｍ、Ｄ９０（９０体積％粒径）＝８．３μｍであった。また、分散前のカーボンブラック（ＣＢ）の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９９ｍＬ／１００ｇ、スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９６ｍＬ／１００ｇであり、ＤＢＰ吸油量の保持率（［スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量／分散前ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量］×１００）は９７％であった。さらに、スラリー化エネルギー指数は６０であった。

（２）ウェットマスターバッチの調製
上記（１）で作製したカーボンブラック含有スラリー３ｋｇと、１０質量％に希釈した天然ゴム濃縮ラテックス３ｋｇとを攪拌しながら混合したのち、これに蟻酸を添加してＰＨ４．７に調整して凝固させた。次いで、この凝固物をこの凝固物を充分に洗浄してウェット凝固物９００ｇを得た。その後、計量カップに６０ｇ（固形分３０ｇ）ずつ量り取ったウェット凝固物を１分間隔で、神戸製鋼社製二軸連続混練機「ＫＴＸ−３０」に投入して、ウェットマスターバッチを作製した。このウェットマスターバッチ中のカーボンブラックの含有量（質量％）を求めた。測定結果を表１に示す。

＜ゴムウェットマスターバッチの製造例２＞
（１）カーボンブラックスラリー液の調製
製造例１（１）において、スラリー化処理時間を２０分間に変更した以外は製造例１（１）と同様にして、スラリー濃度約２．５質量％のカーボンブラック含有スラリーを作製した。ここで得られたスラリーのカーボンブラックの粒度分布は体積平均粒径ｍｖ＝５．１μｍ、Ｄ９０（９０体積％粒径）＝８．４μｍであった。また、分散前のカーボンブラック（ＣＢ）の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９９ｍＬ／１００ｇ、スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９７ｍＬ／１００ｇであり、ＤＢＰ吸油量の保持率（［スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量／分散前ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量］×１００）は９８％であった。さらに、スラリー化エネルギー指数は５３であった。

（２）ウェットマスターバッチの調製
上記（１）で作製したカーボンブラック含有スラリー３ｋｇを用い、製造例１（２）と同様にして、ウェットマスターバッチを製造し、評価を行った。その結果を表１に示す。

＜ゴムウェットマスターバッチの製造例３＞
（１）カーボンブラックスラリー液の調製
製造例１（１）において、スラリー化処理時間を１５分間に変更した以外は製造例１（１）と同様にして、スラリー濃度約２．５質量％のカーボンブラック含有スラリーを作製した。ここで得られたスラリーのカーボンブラックの粒度分布は体積平均粒径ｍｖ＝５．３μｍ、Ｄ９０（９０体積％粒径）＝８．５μｍであった。また、分散前のカーボンブラック（ＣＢ）の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９９ｍＬ／１００ｇ、スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９８ｍＬ／１００ｇであり、ＤＢＰ吸油量の保持率（［スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量／分散前ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量］×１００）は９９％であった。さらに、スラリー化エネルギー指数は４３であった。

（２）ウェットマスターバッチの調製
上記（１）で作製したカーボンブラック含有スラリー３ｋｇを用い、製造例１（２）と同様にして、ウェットマスターバッチを製造し、評価を行った。その結果を表１に示す。

＜ゴムウェットマスターバッチの製造例４＞
（１）カーボンブラックスラリー液の調製
製造例１（１）において、未乾燥状態の熱重量分析（ＴＧＡ）による１５０℃〜９００℃までのカーボンブラックの加熱減量を１．１質量％に変更した以外は、製造例１（１）と同様にして、スラリー濃度約２．５質量％のカーボンブラック含有スラリーを作製した。ここで得られたスラリーのカーボンブラックの粒度分布は体積平均粒径ｍｖ＝４．８μｍ、Ｄ９０（９０体積％粒径）＝８．２μｍであった。また、分散前のカーボンブラック（ＣＢ）の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９８ｍＬ／１００ｇ、スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９８ｍＬ／１００ｇであり、ＤＢＰ吸油量の保持率（［スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量／分散前ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量］×１００）は１００％であった。さらに、スラリー化エネルギー指数は６０であった。

（２）ウェットマスターバッチの調製
上記（１）で作製したカーボンブラック含有スラリー３ｋｇを用い、製造例１（２）と同様にして、ウェットマスターバッチを製造し、評価を行った。その結果を表１に示す。

＜ゴムウェットマスターバッチの製造例５＞
（１）カーボンブラックスラリー液の調製
製造例１（１）において、未乾燥状態の熱重量分析（ＴＧＡ）による１５０℃〜９００℃までのカーボンブラックの加熱減量を１．４質量％に変更した以外は、製造例１（１）と同様にして、スラリー濃度約２．５質量％のカーボンブラック含有スラリーを作製した。ここで得られたスラリーのカーボンブラックの粒度分布は体積平均粒径ｍｖ＝５．０μｍ、Ｄ９０（９０体積％粒径）＝８．４μｍであった。また、分散前のカーボンブラック（ＣＢ）の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９９ｍＬ／１００ｇ、スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９７ｍＬ／１００ｇであり、ＤＢＰ吸油量の保持率（［スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量／分散前ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量］×１００）は９８％であった。さらに、スラリー化エネルギー指数は６０であった。

（２）ウェットマスターバッチの調製
上記（１）で作製したカーボンブラック含有スラリー３ｋｇを用い、製造例１（２）と同様にして、ウェットマスターバッチを製造し、評価を行った。その結果を表１に示す。

＜ゴムウェットマスターバッチの製造例６＞
（１）カーボンブラックスラリー液の調製
製造例１（１）において、未乾燥カーボンブラック造粒物の代わりに、フラッフィ状のカーボンブラック（Ｎ２２０：カーボンブラックの製造時、バグフィルタ後の粉砕機出口より取り出したもの）を用いた以外は、製造例１（１）と同様にして、スラリー濃度約２．５質量％のカーボンブラック含有スラリーを作製した。ここで得られたスラリーのカーボンブラックの粒度分布は体積平均粒径ｍｖ＝５．６μｍ、Ｄ９０（９０体積％粒径）＝８．７μｍであった。また、分散前のカーボンブラック（ＣＢ）の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９９ｍＬ／１００ｇ、スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９８ｍＬ／１００ｇであり、ＤＢＰ吸油量の保持率（［スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量／分散前ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量］×１００）は９９％であった。さらに、スラリー化エネルギー指数は５６であった。

（２）ウェットマスターバッチの調製
上記（１）で作製したカーボンブラック含有スラリー３ｋｇを用い、製造例１（２）と同様にして、ウェットマスターバッチを製造し、評価を行った。その結果を表１に示す。

＜ゴムウェットマスターバッチの製造例７＞
（１）カーボンブラックスラリー液の調製
製造例１（１）において、未乾燥カーボンブラック造粒物の代わりに、湿式造粒後乾燥したカーボンブラック（Ｎ２２０：平均直径１．０ｍｍ、平均硬さ７．７ｃＮ）を用いた以外は、製造例１（１）と同様にして、スラリー濃度約２．５質量％のカーボンブラック含有スラリーを作製した。ここで得られたスラリーのカーボンブラックの粒度分布は体積平均粒径ｍｖ＝５．４μｍ、Ｄ９０（９０体積％粒径）＝８．９μｍであった。また、分散前のカーボンブラック（ＣＢ）の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９９ｍＬ／１００ｇ、スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量は９７ｍＬ／１００ｇであり、ＤＢＰ吸油量の保持率（［スラリー回収乾燥ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量／分散前ＣＢの２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量］×１００）は９８％であった。さらに、スラリー化エネルギー指数は１００であった。

（２）ウェットマスターバッチの調製
上記（１）で作製したカーボンブラック含有スラリー３ｋｇを用い、製造例１（２）と同様にして、ウェットマスターバッチを製造し、評価を行った。その結果を表１に示す。

表１から分かるように、製造例１〜５のスラリーの調製においては、カーボンブラックの飛散がないなど、ハンドリング性がよく、マスターバッチにおけるカーボンブラックの収率が高い。これに対し、製造例６は、カーボンブラックの飛散が顕著であって、マスターバッチにおけるカーボンブラックの収率が低い。また、製造例７においても、カーボンブラックの若干の飛散が認められた。

＜有機ケイ素化合物の製造例１＞
５００ｍＬの４ツ口フラスコに、３−オクタノイルチオ−プロピルジエトキシメチルシラン６０ｇ、Ｎ−メチルジエタノールアミン２０ｇ（１．０２ｅｑ）、チタンテトラ−ｎ−ブトキシド０．８ｇ、トルエン２２０ｍＬを計量する。メカニカルスターラーで攪拌しながら、乾燥窒素を流しつつ（０．２Ｌ／ｍｉｎ）フラスコをオイルバスで過熱し、ジムロートコンデンサーを取り付け、１１時間還流を行った。その後、２０ｈＰａ／４０℃にてロータリーエバポレーターにより溶媒を除去、続いて、ロータリーポンプ（１０Ｐａ）とコールドトラップ（ドライアイス＋エタノール）にて残存する揮発分を除去し、７０ｇの黄色透明の液体［有機ケイ素化合物（Ｃ−１）］を得た。ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）による分析結果で得られた液体は１０％の原料と９０％の目的物からなることを確認した。また、得られた液体を¹Ｈ−ＮＭＲで分析したところ、¹Ｈ−ＮＭＲ(CDCl₃, 700MHz, δ;ppm) = 3.8(m;4H), 2.8(t;2H), 2.5(m;6H), 2.4(m;3H), 1.6(m;4H), 1.3(m;8H), 0.8(t;3H), 0.7(t;2H), 0.1(s;3H)であり、式(I)で表わされ、Ａが式(III)であり、Ｗが−Ｎ（ＣＨ_３）−で、Ｒ^１が−Ｏ−ＣＨ_２ＣＨ_２−で（但し、Ｏ側がＳｉに連結）、Ｒ^２が−Ｏ−ＣＨ_２ＣＨ_２−で（但し、Ｏ側がＳｉに連結）、Ｒ^３が−ＣＨ_３で、Ｒ^８が−ＣＨ_２ＣＨ_２ＣＨ_２−で、Ｒ^９が−Ｃ_７Ｈ_１５であり、ｘが１である化合物［即ち、３−オクタノイルチオ−プロピル（メチル）１，３−ジオキサ−６−メチルアザ−２−シラシクロオクタン］であることが分かった。

＜有機ケイ素化合物の製造例２＞
５００ｍＬの４ツ口フラスコに、ビス（３−ジエトキシメチルシリルプロピル）ジスルフィド４０ｇ、Ｎ−メチルジエタノールアミン２０ｇ（１．０２ｅｑ）、チタンテトラ−ｎ−ブトキシド０．８ｇ、トルエン２２０ｍＬを計量する。メカニカルスターラーで攪拌しながら、乾燥窒素を流しつつ（０．２Ｌ／ｍｉｎ）フラスコをオイルバスで過熱し、ジムロートコンデンサーを取り付け、１１時間還流を行った。その後、２０ｈＰａ／４０℃にてロータリーエバポレーターにより溶媒を除去、続いて、ロータリーポンプ（１０Ｐａ）とコールドトラップ（ドライアイス＋エタノール）にて残存する揮発分を除去し、５０ｇの黄色透明の液体［有機ケイ素化合物（Ｃ−２）］を得た。ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）による分析結果で得られた液体は１０％の原料と９０％の目的物からなることを確認した。また、得られた液体を^１Ｈ−ＮＭＲで分析したところ、¹Ｈ−ＮＭＲ(CDCl₃, 700MHz, δ;ppm) = 3.8(m;8H), 2.7(t;4H), 2.5(m;8H), 2.4(m;6H), 1.8(m;4H), 0.7(t;4H), 0.1(s;6H)であり、式(I)で表わされ、Ａが式(II)であり、Ｗが−Ｎ(ＣＨ₃)−で、Ｒ^１が−Ｏ−ＣＨ_２ＣＨ_２−で（但し、Ｏ側がＳｉに連結）、Ｒ^２が−Ｏ−ＣＨ_２ＣＨ_２−で（但し、Ｏ側がＳｉに連結）、Ｒ^３が−ＣＨ_３で、Ｒ^８が−ＣＨ_２ＣＨ_２ＣＨ_２−で、ｘが２である化合物［即ち、ビス（３−（メチル）１，３−ジオキサ−６−メチルアザ−２−シラシクロオクチル−プロピル）ジスルフィド］であることが分かった。

＜有機ケイ素化合物の製造例３＞
500 mLの四つ口ナスフラスコに、窒素雰囲気下３-メルカプトプロピルジメトキシメチルシラン 18.0g、N-メチルジエタノールアミン 11.9g、チタンテトラｎ-ブトキシド0.05gをキシレン200 mL中に溶解した。150℃まで昇温し、6時間攪拌した。その後、20 hPa／40℃にてロータリーエバポレーターにより溶媒を除去し、続いて、ロータリーポンプ（10 Pa）とコールドトラップ（ドライアイス＋エタノール）にて残存する揮発分を除去し、下記化学式：
で表わされる３−メルカプトプロピル（メチル）１，３−ジオキサ−６−メチルアザ−２−シラシクロオクタン［有機ケイ素化合物（Ｃ−３）］21.5gを得た。生成物の¹Ｈ−ＮＭＲでの分析結果を以下に示す。
¹Ｈ−ＮＭＲ（CDCl₃, 700MHz, δ;ppm）= 3.7(m;4H), 2.6(t;4H), 2.5(m;2H), 2.4(s;3H), 1.6(m;2H), 0.6(t;2H), 0.1(s;3H)

＜ゴム組成物の調製＞
ウェットマスターバッチの製造例１〜７を用い、バンバリーミキサーを使用し、表２〜５に示す配合組成の実施例１〜１５、比較例５〜１７のゴム組成物を調製した。また、比較例１〜４は、マスターバッチを用いず、表２に示す配合組成の各成分をバンバリーミキサーで混練して、ゴム組成物を調製した。次に、各ゴム組成物を１５０℃で３０分間加硫処理して、試験用サンプルを作製し、加硫ゴム物性を評価した。結果を表２〜５に示す。

*1 旭カーボン製, ＃８０
*2 日本シリカ工業(株)製, ニップシールＡＱ, ＢＥＴ表面積＝２２０ｍ^２／ｇ
*3 ビス(３-トリエトキシシリルプロピル)ジスルフィド
*4 Ｎ−（１．３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン
*5 三新化学工業製, サンセラーＤ
*6 三新化学工業製, サンセラーＤＭ
*7 三新化学工業製, サンセラーＮＳ

表２〜５から、湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラックを含有するゴムウェットマスターバッチを用い、従来のシランカップリング剤に代えて、上記有機ケイ素化合物を配合することで、ゴム組成物のｔａｎδを大幅に低減、即ち、ヒステリシスロスを大幅に低減して、低発熱性にしつつ、耐摩耗性を大幅に改善できることが分かる。一方、有機ケイ素化合物を配合したが、ゴムウェットマスターバッチを用いなかった比較例２〜４、及び前記未乾燥カーボンブラック造粒物を含有するゴムウェットマスターバッチと従来のシランカップリング剤を配合した比較例５〜９は、実施例よりも低発熱性及び耐摩耗性の向上効果が小さかった。また、未乾燥カーボンブラック造粒物の代わりに、フラッフィ状のカーボンブラックを含有するゴムウェットマスターバッチを配合した比較例１０〜１３、湿式造粒後乾燥したカーボンブラックを含有するゴムウェットマスターバッチを配合した比較例１４〜１７では、低発熱性の向上が見られるものの、耐摩耗性は劣化するか、向上しないか、又は向上するものの、その向上効果が実施例よりも小さかった。

Claims (25)

1. 湿式法により造粒された未乾燥状態のカーボンブラック造粒物を含む充填剤を分散させてなるスラリーとゴム成分を分散又は溶解させてなるゴム液とを混合する工程を有する方法により製造されたゴムウェットマスターバッチと、分子内に、窒素原子（Ｎ）及びケイ素原子（Ｓｉ）を含む環状構造と、一つ以上の硫黄原子（Ｓ）とを有し、且つ立体障害の小さな基が一つ以上ケイ素原子（Ｓｉ）に結合している部位を有する有機ケイ素化合物と、無機充填剤とを配合してなるゴム組成物を用いたタイヤ。
2. 前記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物の含水率が３０〜７０質量％であることを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
3. 前記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物の直径が０．１〜１０ｍｍであることを特徴とする請求項１又は２に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
4. 前記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物の硬さが１．０〜１００ｃＮであることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
5. 前記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物の熱重量分析（ＴＧＡ）による１５０℃〜９００℃までのカーボンブラックの加熱減量が０．８７〜１．５質量％であり、かつトルエン着色透過度が９０％以上でであることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
6. 前記スラリー中の充填剤の粒度分布が、体積平均粒径（ｍｖ）２５μｍ以下で、９０％体積％粒径（Ｄ９０）３０μｍ以下であり、かつ当該スラリーから回収した乾燥充填剤の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量が、分散媒に分散させる前の乾燥状態の充填剤の２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量の９３％以上を保持することを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
7. 前記スラリーの分散媒が水であることを特徴とする請求項１又は６に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
8. 前記スラリーが、前記未乾燥状態のカーボンブラック造粒物と、前記無機充填剤を含むことを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
9. 前記ゴム液におけるゴム成分が天然ゴム及び／又はジエン系合成ゴムであることを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
10. 前記ゴム液が天然ゴムラテックス及び／又はジエン系合成ゴムラテックスであることを特徴とする請求項９記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
11. 前記ゴムウェットマスターバッチを製造する方法が、（ａ）スラリーとゴム液とを混合する工程、（ｂ）得られた混合液を化学的及び／又は物理的に凝固処理し、生成した凝固物を取り出す工程を有することを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
12. 前記ゴムウェットマスターバッチを製造する方法が、さらに、（ｃ）取り出された凝固物を乾燥処理する工程を有することを特徴とする請求項１１に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
13. 前記ゴムウェットマスターバッチが、老化防止、可塑化、しゃっ解、加工性改良、分散改良、カップリング、架橋速度調整又は架橋密度調製のうち、少なくとも一種の効果を有するゴム用添加剤を含むことを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
14. 前記有機ケイ素化合物において、前記立体障害の小さな基が、水素原子、メチル基及びヒドロキシル基からなる群から選択される少なくとも一種であることを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
15. 前記有機ケイ素化合物が、下記一般式(I)：
    ［式中、Ａは硫黄原子を含み且つゴム成分と反応する基であり、
    Ｗは−ＮＲ⁴−、−Ｏ−又は−ＣＲ⁴Ｒ⁵−（ここで、Ｒ⁵は−Ｒ⁶又は−Ｃ_mＨ_2m−Ｒ⁷であり、但し、Ｒ⁷は−ＮＲ⁴Ｒ⁶、−ＮＲ⁴−ＮＲ⁴Ｒ⁶又は−Ｎ＝ＮＲ⁴であり、Ｒ⁴は−Ｃ_nＨ_2n+1で、Ｒ⁶は−Ｃ_qＨ_2q+1で、ｍ、ｎ及びｑはそれぞれ独立して０〜１０である）で表わされ、
    Ｒ¹及びＲ²はそれぞれ独立して−Ｍ−Ｃ_lＨ_2l−（ここで、Ｍは−Ｏ−又は−ＣＨ₂−で、ｌは０〜１０である）で表わされ、但し、Ｒ¹及びＲ²の一つ以上は、Ｍが−Ｏ−であり、
    Ｒ³は水素原子、メチル基又はヒドロキシル基である］で表わされることを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
16. 前記硫黄原子を含み且つゴム成分と反応する基が、ポリサルファイド基、チオエステル基、チオール基、ジチオカーボネート基、ジチオアセタール基、ヘミチオアセタール基、ビニルチオ基、α−チオカルボニル基、β−チオカルボニル基、Ｓ−ＣＯ−ＣＨ₂−Ｏ部分、Ｓ−ＣＯ−ＣＯ部分、及びＳ−ＣＨ₂−Ｓｉ部分からなる群から選択される少なくとも一種を含むことを特徴とする請求項１５に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
17. 前記硫黄原子を含み且つポリマーと反応する基が、ポリサルファイド基及びチオエステル基の少なくとも一方を含むことを特徴とする請求項１６に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
18. 前記一般式(I)中のＡが、下記一般式(II)又は式(III)：
    ［式(II)中のＷ、Ｒ¹、Ｒ²及びＲ³は上記と同義であり、
    式(II)及び式(III)中のＲ⁸は、下記一般式(IV)又は式(V)：
    （式中、Ｍ、ｌ及びｍは上記と同義であり、Ｘ及びＹはそれぞれ独立して−Ｏ−、−ＮＲ⁴−又は−ＣＨ₂−で、Ｒ¹⁰は−ＯＲ⁴、−ＮＲ⁴Ｒ⁶又は−Ｒ⁴で、Ｒ¹¹は−ＮＲ⁴−、−ＮＲ⁴−ＮＲ⁴−又は−Ｎ＝Ｎ−であり、但し、Ｒ⁴及びＲ⁶は上記と同義である）或いは−Ｍ−Ｃ_lＨ_2l−（ここで、Ｍ及びｌは上記と同義である）で表わされ、
    式(III)中のＲ⁹は下記一般式(VI)又は式(VII)：
    （式中、Ｍ、Ｘ、Ｙ、Ｒ¹⁰、Ｒ⁷、ｌ及びｍは上記と同義である）或いは−Ｃ_lＨ_2l−Ｒ¹²（ここで、Ｒ¹²は−ＮＲ⁴Ｒ⁶、−ＮＲ⁴−ＮＲ⁴Ｒ⁶、−Ｎ＝ＮＲ⁴又は−Ｍ−Ｃ_mＨ_2m+1或いは炭素数６〜２０の芳香族炭化水素基であり、但し、Ｒ⁴、Ｒ⁶、Ｍ、ｌ及びｍは上記と同義である）で表わされ、
    式(II)及び式(III)中のｘは１〜１０である］で表わされることを特徴とする請求項１５に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
19. 前記Ｍが−Ｏ−であることを特徴とする請求項１５又は１８に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
20. 前記Ｗが−ＮＲ⁴−（ここで、Ｒ⁴は上記と同義である）で表わされ、
    前記Ｒ¹及びＲ²がそれぞれ独立して−Ｏ−Ｃ_lＨ_2l−（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされ、
    前記Ｒ³が水素原子、メチル基又はヒドロキシル基であって、
    前記Ｒ⁸が−Ｃ_lＨ_2l−（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされ、
    前記Ｒ⁹が−Ｃ_lＨ_2l+1（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされる直鎖状若しくは分岐鎖状のアルキル基、又は炭素数６〜２０の芳香族炭化水素基であることを特徴とする請求項１８又は１９に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
21. 前記Ｗが−Ｏ−又は−ＣＲ⁴Ｒ⁶−（ここで、Ｒ⁴及びＲ⁶は上記と同義である）で表わされ、
    前記Ｒ¹及びＲ²がそれぞれ独立して−Ｏ−Ｃ_lＨ_2l−（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされ、
    前記Ｒ³が水素原子、メチル基又はヒドロキシル基であって、
    前記Ｒ⁸が−Ｃ_lＨ_2l−（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされ、
    前記Ｒ⁹が−Ｃ_lＨ_2l+1（ここで、ｌは上記と同義である）で表わされることを特徴とする請求項１８又は１９に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
22. 前記無機充填剤が、シリカ及び一般式（IX）
    ｎＭ・ｘＳｉＯ_ｙ・ｚＨ_２Ｏ ・・・（IX）
    ［式中、Ｍは、アルミニウム、マグネシウム、チタン、カルシウム及びジルコニウムからなる群より選択される金属、これらの金属の酸化物又は水酸化物、それらの水和物、及び前記金属の炭酸塩からなる群より選択される少なくとも一種であり、ｎ、ｘ、ｙ及びｚは、それぞれ１〜５の整数、０〜１０の整数、２〜５の整数、及び０〜１０の整数である。］
    で表される無機充填剤からなる群より選択される少なくとも一種である請求項１又は８記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
23. 前記無機充填剤がシリカ又は水酸化アルミニウムであることを特徴とする請求項２２に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
24. 前記シリカのＢＥＴ表面積が４０〜３５０ｍ^２／ｇであることを特徴とする請求項２２又は２３に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。
25. 前記ゴム成分１００質量部に対して、前記無機充填剤５〜１４０質量部を配合してなり、
    更に、前記有機ケイ素化合物を、前記無機充填剤の配合量の１〜２０質量％含むことを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物を用いたタイヤ。