JP2011252626A - 二重管熱交換器用伝熱管 - Google Patents

Abstract

【課題】伝熱性能の向上を効果的に果たすことができる二重管熱交換器伝熱管を提供する。
【解決手段】本発明の一態様に係る二重管熱交換器用伝熱管１は、螺旋状のコルゲート溝２ａを外周面に有し、水を内部に流すコルゲート管からなる第１伝熱管２と、第１伝熱管２内に配置され、冷媒を内部に流す管部材４，５を螺旋状に捩じって互いに組み付けてなる第２伝熱管３とを備えた二重管熱交換器用伝熱管であって、第１伝熱管２は、第２伝熱管３の外接円の直径とコルゲート管の最小内径との間の寸法差をＤｄとするとともに、水のレイノルズ数をＲｅとすると、コルゲート溝２ａの溝深さＨｃが寸法差Ｄｄ及びレイノルズ数Ｒｅに応じて設定されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、二重管熱交換器用伝熱管に関する。

例えば、貯湯式ヒートポンプ給湯機の熱交換器には、水が流れる外管、及び冷媒が流れる内管を有する二重管からなる二重管熱交換器が知られている。

一方、貯湯式ヒートポンプ給湯機は、主に夜間などに時間をかけて湯を沸かすものであり、水の流速が小さく、その流れは層流となる。このような条件下で、熱交換器の性能を上げるためには、所謂ボトルネックになる外管の伝熱性能の向上が不可欠である。

従来、伝熱性能の向上を目的とした熱交換器としては、第１伝熱管内に、複数の管部材を螺旋状に捩じって互いに組み付けて構成された第２伝熱管を配置してなるものがある（特許文献１）。特許文献１には、水の圧力損失やスケール成分の溶出が小さく、伝熱促進体としての別部品を用いることなく伝熱促進することができる二重管熱交換器用伝熱管が記載されている。

特許第３９１９６９９号公報

しかし、特許文献１に記載の二重管熱交換器用伝熱管によると、第１伝熱管が平滑管であるため、第１伝熱管による所望の攪拌効果が得られず、伝熱性能の向上を効果的に果たすことができないという問題がある。

従って、本発明の目的は、第１伝熱管による所望の攪拌効果を得ることができ、もって伝熱性能の向上を効果的に果たすことができる二重管熱交換器用伝熱管を提供することにある。

本発明の一態様は、上記目的を達成するために、以下の二重管熱交換器用伝熱管を提供する。

（１）螺旋状のコルゲート溝を外周面に有し、第１流体を内部に流すコルゲート管からなる第１伝熱管と、前記第１伝熱管内に配置され、第２流体を内部に流す複数の管部材を螺旋状に捩じって互いに組み付けてなる第２伝熱管とを備えた二重管熱交換器用伝熱管であって、前記第１伝熱管は、前記第２伝熱管の外接円の直径と前記コルゲート管の最小内径との間の寸法差をＤｄとするとともに、前記第１流体のレイノルズ数をＲｅとすると、前記コルゲート溝の溝深さＨｃが寸法差Ｄｄ及びレイノルズ数Ｒｅに応じて設定されている二重管熱交換器用伝熱管。

（２）前記第２伝熱管は、前記複数の管部材の捩れ方向を前記コルゲート溝の捩れ方向と反対の方向とする上記（１）に記載の二重管熱交換器用伝熱管。

（３）前記第１伝熱管は、前記コルゲート管の最大外径をＯＤとするとともに、前記コルゲート溝の溝ピッチをＰｃとし、かつ前記コルゲート溝の条数をＮとすると、前記コルゲート溝の捩れ角βｃが９０°＞βｃ＝（１８０／π）×ａｒｃｔａｎ{（π×ＯＤ）／（Ｐｃ×Ｎ）}≧６９°である場合、前記コルゲート溝の溝深さＨｃがＨｃ／Ｄｄ≧（４４．５−０．６５βｃ）×（Ｒｅ／１０^４）＋（０．０１５βｃ＋０．２８）を満足する寸法に設定されている上記（１）又は（２）に記載の二重管熱交換器用伝熱管。

（４）前記第１伝熱管は、前記コルゲート管の最大外径をＯＤとするとともに、前記コルゲート溝の溝ピッチをＰｃとするとともに、かつ前記コルゲート溝の条数をＮとすると、前記コルゲート溝の捩れ角βｃが０＜βｃ＝（１８０／π）×ａｒｃｔａｎ{（π×ＯＤ）／（Ｐｃ×Ｎ）}＜６９°である場合、前記コルゲート溝の溝深さＨｃがＨｃ／Ｄｄ≧１．２５を満足する寸法に設定されている上記（１）又は（２）に記載の二重管熱交換器用伝熱管。

（５）第１伝熱管は、その材料が銅，銅合金，アルミニウム又はアルミニウム合金からなる金属材料によって形成されている上記（１）乃至（４）のいずれか１項に記載の二重管熱交換器用伝熱管。

（６）前記第２伝熱管は、前記複数の管部材が各口径が互いに異なる内管及び外管からなり、前記内管と前記外管との間に微小空間が設けられている上記（１）乃至（５）のいずれか１項に記載の二重管熱交換器用伝熱管。

本発明によれば、第１伝熱管による所望の攪拌効果を得ることができ、伝熱性能の向上を効果的に果たすことができる。

（ａ）及び（ｂ）は、本発明の実施の形態に係る二重管熱交換器用伝熱管を説明するために示す局部断面図とそのＡ−Ａ断面図。（ａ）は局部断面図を、また（ｂ）はＡ−Ａ断面図をそれぞれ示す。 （ａ）及び（ｂ）は、本発明の実施の形態に係る二重管熱交換器用伝熱管の第１伝熱管を説明するために示す局部断面図とＢ−Ｂ断面図。（ａ）は局部断面図を、また（ｂ）はＢ−Ｂ断面図をそれぞれ示す。 （ａ）及び（ｂ）は、本発明の実施の形態に係る二重管熱交換器用伝熱管の第２伝熱管を説明するために示す局部断面図とＣ−Ｃ断面図。（ａ）は局部断面図を、また（ｂ）はＣ−Ｃ断面図をそれぞれ示す。 本発明の実施の形態に係る二重管熱交換器用伝熱管の実施例１〜３と比較例２との比較結果を示すグラフ。 本発明の実施の形態に係る二重管熱交換器用伝熱管の実施例４〜６と比較例２との比較結果を示すグラフ。 図４及び図５のそれぞれについて、第２伝熱管の外接円の直径とコルゲート管の内径との間の寸法差をＤｄとするとともに、コルゲート溝の溝深さをＨｃとして、Ｈｃ／Ｄｄとレイノルズ数Ｒｅとの関係を示すグラフ。 本発明の実施の形態に係る二重管熱交換器用伝熱管の実施例４〜６において、レイノルズ数ＲｅをＲｅ＝１５００として伝熱性能を比較した結果を示すグラフ。 本発明の実施の形態に係る二重管熱交換器用伝熱管の実施例３，６，７において、レイノルズ数ＲｅをＲｅ＝１５００として伝熱性能を比較した結果を示すグラフ。 本発明の実施の形態に係る二重管熱交換器用伝熱管において、コルデート溝の溝深さと捩れ角との関係を示すグラフ。

［実施の形態］
（二重管熱交換器用伝熱管の全体構成）
図１（ａ）及び（ｂ）は二重管熱交換器用伝熱管の全体を示す。図２（ａ）及び（ｂ）は第１伝熱管を示す。図３（ａ）及び（ｂ）は第２伝熱管を示す。図１に示すように、二重管熱交換器用伝熱管１は、第１伝熱管２及び第２伝熱管３から大略構成されている。

（第１伝熱管２の構成）
第１伝熱管２は、図２（ａ）及び（ｂ）に示すように、外周面に螺旋状のコルゲート溝２ａを有するとともに、内周面に螺旋状の凸部２ｂを有し、全体が熱伝導率の比較的大きい例えば銅（Ｃｕ）等の金属材料からなるコルゲート管によって形成されている。そして、第１伝熱管２は、内部に、すなわち内周面と第２伝熱管３の外周面との間に形成される流路２ｃに第１流体としての水を流すように構成されている。第１伝熱管２は、管軸Ｔａに対するコルゲート溝２ａの捩れ角βｃが０＜βｃ＜９０°を満足する角度に設定されている。

なお、コルゲート管とは、コルゲート加工技術を用い、平滑管の外周面にコルゲート溝としての螺旋状の凹溝を形成することにより、内周面に螺旋状の凸部が設けられた管部材をいう。

また、第１伝熱管２は、第２伝熱管３の外接円の直径ｄｃ（図３（ｂ）に示す）とコルゲート管の最小内径ＩＤとの間の寸法差Ｄｄとするとともに、水（第１伝熱管２内の水）のレイノルズ数をＲｅとすると、コルゲート溝２ａの溝深さＨｃが寸法差Ｄｄ及びレイノルズ数Ｒｅに応じて設定されている。これにより、流路２ｃの水が凸部２ｂを乗り越えて管軸Ｔａに沿って流れるため、水の乱流化を促進することができ、第１伝熱管２による所望の攪拌効果が得られる。この効果は、コルゲート溝２ａの捩れ角βｃがβｃ＞６０°である場合に得られることが確認されている。

第１伝熱管２は、コルゲート管の最大外径をＯＤとするとともに、コルゲート溝２ａの溝ピッチをＰｃとし、かつコルゲート溝２ａの条数をＮ（本実施の形態ではＮ＝１）とすると、コルゲート溝２ａの捩れ角βｃが９０°＞βｃ＝（１８０／π）×ａｒｃｔａｎ{（π×ＯＤ）／（Ｐｃ×Ｎ）}≧６９°である場合、コルゲート溝２ａの溝深さＨｃがＨｃ／Ｄｄ≧（４４．５−０．６５βｃ）×（Ｒｅ／１０^４）＋（０．０１５βｃ＋０．２８）を満足する寸法に設定されていることが望ましい。

また、コルゲート溝２ａの捩れ角βｃが０＜βｃ＝（１８０／π）×ａｒｃｔａｎ{（π×ＯＤ）／（Ｐｃ×Ｎ）}＜６９°である場合には、コルゲート溝２ａの溝深さＨｃがＨｃ／Ｄｄ≧１．２５を満足する寸法に設定されていることが望ましい。

これにより、第１伝熱管２内に第２伝熱管３を挿入して配置する際の挿入性を平滑管と同等に確保して伝熱性能を高めることができる。また、第１伝熱管２が平滑管と比べて流路２ｃが大きくなるため、スケール析出による詰まりを防止することができる。

なお、第１伝熱管２は、端末平滑部肉厚ＴＷ及びコルゲート溝２ａのピッチＰｃが特に限定されるものではないが、例えば０．４ｍｍ≦ＴＷ≦１．７ｍｍ，３ｍｍ≦Ｐｃ≦３０ｍｍを満足する寸法に設定されたコルゲート管が用いられる。

（第２伝熱管３の構成）
第２伝熱管３は、図３（ａ）及び（ｂ）に示すように、複数（本実施の形態では２本）の管部材４，５からなり、第１伝熱管２（図２に示す）内に配置されている。

管部材４，５は、前記コルゲート溝２ａ（図２に示す）の螺旋方向と反対の方向に螺旋状に捩じって互いに密接しながら絡み合うように組み付けて配置され、全体が第１伝熱管２の材料と同様に例えばＣｕ等の金属材料によって形成されている。そして、管部材４，５は、各内部に第２流体としてのフロン，二酸化炭素などの冷媒を流すように構成されている。

管部材４は、各口径を互いに異にする内管４Ａ及び外管４Ｂを有し、内管４Ａと外管４Ｂとの間に外部に連通する微小空間４Ｃが設けられている。この微小空間４Ｃを利用することにより、管部材４内の冷媒の漏洩を検知することができる。管部材５は、管部材４と同様に、各口径を互いに異にする内管５Ａ及び外管５Ｂを有し、内管５Ａと外管５Ｂとの間に外部に連通する微小空間５Ｃが設けられている。この微小空間５Ｃを利用することにより、管部材５内の冷媒の漏洩を検知することができる。

なお、本実施の形態では、微小空間４Ｃ，５Ｃを有する管部材４，５が用いられる場合について説明したが、例えば飲料用の二重管熱交換器用伝熱管でない場合などは微小空間を有しない管部材が用いられることもある。

（二重管熱交換器用伝熱管１の作用）
次に、本実施の形態に示す二重管熱交換器用伝熱管１の作用について説明する。第１伝熱管２内（流路２ｃ）に水を供給すると、水が第１伝熱管２内の流路２ｃを一方向に沿って流れる。一方、第２伝熱管３（管部材４，５）内に冷媒を供給すると、冷媒が管部材４，５内を他方向に沿って流れる。

この場合、第１伝熱管２内の水が凸部２ｂを乗り越えて流れるため、この部位において第２伝熱管３の外周面への水の接近によって冷媒との間の熱交換に大きく寄与する。また、第１伝熱管２内の凸部２ｂによって水が攪拌され、管部材４，５の螺旋形状による効果と相俟って熱交換率を一層高く維持することができる。

（実施の形態の効果）
以上説明した実施の形態によれば、次に示す効果が得られる。

（１）第１伝熱管２による所望の攪拌効果を得ることができ、伝熱性能の向上を効果的に果たすことができる。

（２）第１伝熱管２内に第２伝熱管３を挿入して配置する際の挿入性を平滑管と同等に確保して伝熱性能を高めることができる。

（３）第１伝熱管２が平滑管と比べて流路２ｃが大きくなるため、スケール析出による詰まりを防止することができる。

次に、本実施の形態に関する実施例１〜７について説明する。実施例１〜７に係る二重管熱交換器用伝熱管を、また比較例１〜４に係る二重管熱交換器用伝熱管をそれぞれ表１に示す伝熱管仕様で作製した。表１において、第１伝熱管を水管とし、また第２伝熱管の管部材を内管とする。

本実施の形態に関する実施例および比較例に係るコルゲート管の製造方法としては、コルゲート加工技術を用い、平滑管の外周面にコルゲート溝としての螺旋状の凹溝を形成することにより、内周面に螺旋状の凸部を設ける。より具体的には、コルゲート溝は、コルゲート形成用の円盤状のディスクを、平滑管すなわち管軸に対して垂直に切ったときの内周面の断面が真円である管からなる平滑管の中心軸に垂直な方向に対して傾斜をつけた状態で、平滑管に連続的に押し付けながら回転させつつ、平滑管の周囲に公転させるとともに、平滑管を所定の速度で軸方向へ移動させることにより形成する。

実施例１〜７は、二重管熱交換器用伝熱管１の伝熱性能に寄与する水側熱伝達率（管外熱伝達率）を求めることにより、比較例１〜４と比較した。

熱伝達率を求めるために、内管内には３０℃の温水を、また水管の内周面と内管の外周面との間の流路には２０℃の冷水をそれぞれ流して熱交換し、内管及び流路の流量，出入口温度を測定し、熱交換量Ｑ及び熱通過率Κを求めた。次に、出入口温度の平均値を代表温度として、プラントル数Ｐｒ＝μＣｐ／λ（μ：粘性係数，Ｃｐ：比熱，λ：熱伝導率）及びレイノルズ数Ｒｅ＝ρｖｄｉ（ρ：密度，ｖ：流速，ｄｉ：内管の内径）を求め、Dittus-Boelter（ジッタスとベルター）の式（Ｎｕ＝０．０２３Ｒｅ^０．８Ｐｒ^０．４）と代表温度での熱伝導率λから管内伝達率αｉをαｉ＝Ｎｕλ／ｄｉより求めた。これにより、管外熱伝達率αｏがαｏ＝１／{（１／Κ）−（１／αｉ）}より求められる。

熱伝達率（伝熱性能）は比較例１に対する比で整理して表した。比較例１，２で用いられる水管は共に平滑管である。比較例２は、水管の管径を小さくすれば、すなわち水管の最小内径ＩＤと内管の外接円直径ｄｃとの寸法差Ｄｄを小さくすれば、比較例１に対して伝熱性能が向上している。この比較例２の平滑管の伝熱性能よりも実施例１〜６の水管の伝熱性能が向上する仕様を明確にする必要がある。

図４は実施例１〜３と比較例２との熱伝達率の比較結果を示す。図５は実施例４〜６と比較例２との熱伝達率の比較結果を示す。図６は実施例１〜６の熱伝達率と比較例２の熱伝達率とが同等になる場合のＲｅとＨｃ／Ｄｄとの関係を示す。図４及び図５により、実施例３，６のように、全てのレイノルズ数Ｒｅで比較例２に対して伝熱性能が向上する仕様もあるが、レイノルズ数Ｒｅによっては比較例２よりもコルゲート溝の捩れ角βｃが異なると、伝熱性能が下回る場合もある。このため、図４及び図５において、比較例２と同等の熱伝達率（伝熱性能）になるレイノルズ数Ｒｅを求め、さらにレイノルズ数Ｒｅに基づいてＨｃ／Ｄｄを求めた。このＨｃ／ＤｄとＲｅとの関係を図６に示した。図６には、Ｈｃ／ＤｄとＲｅとの関係を表わす近似直線も併記した。

ここで、Ｒｅ＝１５００，βｃ＝７３．５°として実施例４〜６の伝熱性能をＨｃ／Ｄｄで比較した。この比較結果を図７に示す。また、Ｒｅ＝１５００，Ｈｃ／Ｄｄ＝１．２５として実施例３，６，７の伝熱性能をβｃで比較した。この比較結果を図８に示す。図７は実施例４〜６の伝熱性能の比較結果を示す。図８は実施例３，６，７の伝熱性能の比較結果を示す。

図７及び図８において、熱伝達率比がいずれも線形に増加していることが分かる。伝熱性能は、水管のコルゲート溝の溝深さＨｃと捩れ角βｃの関数として表わせるが、それぞれの関数の偏微分が一定（線形の比例定数）になることから、コルゲート溝の溝深さＨｃと捩れ角βｃの積に比例する。

従って、比較例２と同等の伝熱性能になるコルゲート溝の溝深さＨｃと捩れ角βｃとは反比例の関係にあることが推定され、この概念図を図９に示す。図９は、Ｈｃ／Ｄｄと捩れ角βｃとの関係を示す。

しかしながら、実施例１〜７においては、いずれも捩れ角βｃがβｃ＞６０°であるため、βｃの範囲は狭く（最大でもβｃ＜９０°）、この範囲に捩れ角βｃで比較例２と同等の伝熱性能になるコルゲート溝の溝深さＨｃは、βcの単調減少１次関数で近似してよいことが分かる。

以上より、水管の最小内径と内管の外接円直径との寸法差Ｄｄを基準にとり、平滑管と同等性能となる、コルゲート溝の溝深さＨｃと捩れ角βｃは、Ｈｃ／Ｄｄ＝−ａ×βｃ＋ｂ(ここで、ａ，ｂは正の数)と表わされる。
βｃ＝８１°とβｃ＝７３．５°を上式に代入したものは、図６に記載されているそれぞれのβcのときの式に等しくなり、上式のａ，ｂを求めると下式となる。

Ｈｃ／Ｄｄ≧（４４．５−０．６５βｃ）×（Ｒｅ／１０^４）＋（０．０１５βｃ＋０．２８）

上式のＲｅの係数（４４．５−０．６５βｃ）は、実施例１〜６の範囲では負であるため、Ｒｅが小さくなれば、右辺が大きくなるため、左辺であるＨｃも大きくしなければならないことを表わしている。逆に、Ｒｅの係数が正であるときは、Ｒｅが小さくなれば、右辺は小さくなり、左辺であるＨｃを大きくする必要がなくなり、実態と合わない。そこで、Ｒｅの係数が負となる条件が必要であり、上式が成立するβｃはβｃ≧６９°となる。

一方、実施例７のように、Ｈｃ／Ｄｄ≧１．２５のときは、βｃ＜６９°でもレイノルズ数によらず、平滑管よりも伝熱性能が向上する。

なお、実施例１〜７の伝熱性能は、比較例３，４の伝熱性能よりも向上することが同様に確認された。

以上、本発明の二重管熱交換器用伝熱管を上記の実施の形態に基づいて説明したが、本発明は上記の実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の態様において実施することが可能であり、例えば次に示すような変形も可能である。

（１）本実施の形態では、第１伝熱管２及び第２伝熱管３が例えば銅からなる金属材料によって形成されている場合について説明したが、本発明はこれに限定されず、例えば銅合金，アルミニウム（Ａｌ），アルミニウム合金からなる金属材料によって第１伝熱管及び第２伝熱管を形成してもよい。この他、第１伝熱管及び第２伝熱管の材料としては、熱伝導率や機械的強度を勘案して他の材料を用いることができる。

（２）本実施の形態では、コルゲート溝２ａの条数ＮがＮ＝１である場合について説明したが、本発明はこれに限定されず、例えば２条，３条あるいは４条以上の条数であってもよい。コルゲート溝の条数Ｎは、比較的高い捩れ角を実現し易いという点でＮ＝１〜３であることが望ましい。

（３）本実施の形態では、コルゲート溝の幅は、製造方法に用いた円盤状ディスクの幅と略同一であり、平滑管の表面での測定において、０．５ｍｍ〜１．５ｍｍとなる。このコルゲート溝以外の箇所は、コルゲート加工前の平滑管の形状を保っている。コルゲート溝の幅が大きい場合は、水の流れの乱流の状態が、変化し、圧力損失に悪影響を及ぼすことはいうまでもない。コルゲート溝幅が３ｍｍ以上の場合は、すなわち、本願の数式を満たさない。

１…二重管熱交換器用伝熱管、２…第１伝熱管、２ａ…コルゲート溝、２ｂ…凸部、２ｃ…流路、３…第２伝熱管、４…管部材、４Ａ…内管、４Ｂ…外管、４Ｃ…微小空間、５Ａ…内管、５Ｂ…外管、５Ｃ…微小空間、ｄｃ…第２伝熱管３の外接円の直径、ＯＤ…第１伝熱管２の最大外径、ＴＷ…第１伝熱管２の肉厚、Ｈｃ…コルゲート溝２ａの溝深さ、Ｐｃ…コルゲート溝２ａのピッチ、ＩＤ…コルゲート管の最小内径、Ｄｄ…直径ｄｃと最小内径ＩＤとの寸法差、βｃ…コルゲート溝２ａの捩れ角、Ｔａ…管軸

Claims (6)

1. 螺旋状のコルゲート溝を外周面に有し、第１流体を内部に流すコルゲート管からなる第１伝熱管と、
   前記第１伝熱管内に配置され、第２流体を内部に流す複数の管部材を螺旋状に捩じって互いに組み付けてなる第２伝熱管とを備えた二重管熱交換器用伝熱管であって、
   前記第１伝熱管は、前記第２伝熱管の外接円の直径と前記コルゲート管の最小内径との間の寸法差をＤｄとするとともに、前記第１流体のレイノルズ数をＲｅとすると、前記コルゲート溝の溝深さＨｃが寸法差Ｄｄ及びレイノルズ数Ｒｅに応じて設定されている二重管熱交換器用伝熱管。
2. 前記第２伝熱管は、前記複数の管部材の捩れ方向を前記コルゲート溝の螺旋方向と反対の方向とする請求項１に記載の二重管熱交換器用伝熱管。
3. 前記第１伝熱管は、前記コルゲート管の最大外径をＯＤとするとともに、前記コルゲート溝の溝ピッチをＰｃとし、かつ前記コルゲート溝の条数をＮとすると、前記コルゲート溝の捩れ角βｃが９０°＞βｃ＝（１８０／π）×ａｒｃｔａｎ{（π×ＯＤ）／（Ｐｃ×Ｎ）}≧６９°である場合、前記コルゲート溝の溝深さＨｃがＨｃ／Ｄｄ≧（４４．５−０．６５βｃ）×（Ｒｅ／１０^４）＋（０．０１５βｃ＋０．２８）を満足する寸法に設定されている請求項１又は２に記載の二重管熱交換器用伝熱管。
4. 前記第１伝熱管は、前記コルゲート管の最大外径をＯＤとするとともに、前記コルゲート溝の溝ピッチをＰｃとするとともに、かつ前記コルゲート溝の条数をＮとすると、前記コルゲート溝の捩れ角βｃが０＜βｃ＝（１８０／π）×ａｒｃｔａｎ{（π×ＯＤ）／（Ｐｃ×Ｎ）}＜６９°である場合、前記コルゲート溝の溝深さＨｃがＨｃ／Ｄｄ≧１．２５を満足する寸法に設定されている請求項１又は２に記載の二重管熱交換器用伝熱管。
5. 第１伝熱管は、その材料が銅，銅合金，アルミニウム又はアルミニウム合金からなる金属材料によって形成されている請求項１乃至４のいずれか１項に記載の二重管熱交換器用伝熱管。
6. 前記第２伝熱管は、前記複数の管部材が各口径を互いに異にする内管及び外管を有し、前記内管と前記外管との間に微小空間が設けられている請求項１乃至５のいずれか１項に記載の二重管熱交換器用伝熱管。

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