JP2011225481A

JP2011225481A - 気相発熱反応方法

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Publication number: JP2011225481A
Application number: JP2010096350A
Authority: JP
Inventors: Kazuhiko Sano; 和彦佐野; Toshihiko Fukuzono; 敏彦福薗
Original assignee: Asahi Kasei Chemicals Corp
Current assignee: Asahi Kasei Chemicals Corp
Priority date: 2010-04-19
Filing date: 2010-04-19
Publication date: 2011-11-10
Anticipated expiration: 2030-04-19
Also published as: JP5972517B2

Abstract

【課題】内部に除熱管を有する流動層反応器を用いて気相発熱反応させる方法において、温度の精緻な制御及び除熱管の保全性確保の両方を満足する気相発熱反応方法を提供すること。
【解決手段】内部に複数の除熱管を有する流動層反応器に原料を供給し、気相発熱反応させる方法であって、
前記除熱管が水を通ずる除熱管と水蒸気を通ずる除熱管とからなり、前記水蒸気の流量を最大流量／最小流量の比が３〜１０となるよう操作して反応温度の調整を行うことを含む方法。
【選択図】図１

Description

本発明は、除熱管を有する流動層反応器を用いて気相発熱反応を実施する方法に関する。

流動層技術は１９世紀後半に開発されて以来、各種の製造技術に応用がなされてきた。流動層の主たる工業的応用としては、石炭ガス化炉、ＦＣＣプラント、プロピレンのアンモ酸化によるアクリロニトリル製造プラント、ポリエチレン気相重合プラント、無水マレイン酸製造プラントなどが挙げられる。流動層反応器は、反応熱の除去又は付加が容易であるため、層内を均一温度に維持できること、爆発範囲の高濃度ガスの処理ができ、生産性が高いことなどが特徴として挙げられ、今後も各方面での応用、改良が期待されている。
気相発熱反応を行う流動層反応器は、その内部に除熱管を有し、水や蒸気を流通させることで反応熱を除去し、反応温度を制御している。
流動層反応器内部に設置された除熱管に関わる発明として、例えば、特許文献１には、炭素数４以上の脂肪族炭化水素を流動層反応器に供給して気相酸化反応により無水マレイン酸を製造するに際し、流動層反応器の希薄層温度を濃厚層温度より下げるよう除熱管を設置して、高収率で安定的に無水マレイン酸を製造する方法が開示されている。
また、特許文献２には、内部に除熱管を有する流動層反応器を用いて気相発熱反応させる際に、蒸気を効率的に除熱管内に流通して反応器の温度制御を行うことで、十分にプロセス安定性及び経済性を満足する気相発熱反応方法が開示されている。
さらに、特許文献３には、少なくとも一つの除熱管は定常速度で冷媒が供給され、他の少なくとも一つの除熱管は可変速度で冷媒が供給される除熱管からなる構成を有することを特徴とする流動層反応器、及び該流動層反応器を用いて除熱を行い、反応温度を制御する方法が開示されている。

特開平２−１９３７０号公報特開２００９−２８６７５８号公報国際公開第９５／２１６９２号パンフレット

反応温度は、流動層反応器を運転する際の重要な制御因子の一つである。反応温度の安定化は、目的生成物の反応収率を高位に維持する観点、及び安全運転の観点から必須の事項である。
反応温度の制御は、除熱管の管内に冷媒を通じることで行うが、上記特許文献に開示されたようなこれまでの温度制御方法は、温度制御性のみに主眼が置かれ、除熱管の破損防止や材料の観点からの長期安定使用など、除熱管の保全性に関わる使用については考慮されていない。
上記事情に鑑み、本発明は、内部に除熱管を有する流動層反応器を用いて気相発熱反応させる方法において、温度の精緻な制御及び除熱管の保全性確保の両方を満足する気相発熱反応方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、流動層反応器の除熱管に冷媒として水及び水蒸気を通ずる方法について鋭意検討した結果、除熱管の水蒸気の最大流量と最小流量の比を特定範囲に制御して反応温度を調整することで、上記課題を解決できることを見いだし本発明に到達した。

すなわち、本発明は以下のとおりである。
［１］
内部に複数の除熱管を有する流動層反応器に原料を供給し、気相発熱反応させる方法であって、
前記除熱管が水を通ずる除熱管と水蒸気を通ずる除熱管とからなり、前記水蒸気の流量を最大流量／最小流量の比が３〜１０となるよう操作して反応温度の調整を行うことを含む方法。
［２］
前記反応原料が炭素数２〜４のアルカン及び／又はアルケンを含む、上記［１］記載の気相発熱反応方法。
［３］
前記アルカンがプロパン及び／又はイソブタンである、上記［２］記載の気相発熱反応方法。
［４］
前記アルケンがプロピレン及び／又はイソブチレンである、上記［２］記載の気相発熱反応方法。
［５］
前記気相発熱反応がアンモ酸化反応である、上記［１］〜［４］のいずれか記載の気相発熱反応方法。

本発明により、内部に除熱管を有する流動層反応器を用いて気相発熱反応させる際に、反応温度の精緻な制御と、除熱管の保全性向上の両方を満足する気相発熱反応方法を提供することができる。

本実施形態の流動層反応装置の一例を示す概略図である。本実施形態の流動層反応装置の別の一例を示す概略図である。実施例1における除熱管Ａの使用パス数と除熱管Ｂの蒸気流量との関係を示す図である。実施例1における除熱管Ａの使用パス数と除熱管Ｂの蒸気流量との関係を示す図である。

以下、必要に応じて図面を参照しつつ、本発明を実施するための形態（以下、単に「本実施形態」という。）について詳細に説明する。なお、図面中、同一要素には同一符号を付すこととし、重複する説明は省略する。また、上下左右等の位置関係は、特に断らない限り、図面に示す位置関係に基づくものとする。装置や部材の寸法比率は図示の比率に限られるものではない。

本実施形態の気相発熱反応方法は、
内部に複数の除熱管を有する流動層反応器に原料を供給し、気相発熱反応させる方法であって、
前記除熱管が水を通ずる除熱管と水蒸気を通ずる除熱管とからなり、水蒸気の流量を最大流量／最小流量の比が３〜１０となるよう操作して反応温度の調整を行うことを含む方法である。

図１は、本実施形態の複数の除熱管を有する流動層反応装置の一例を概念的に示す概略図である。この流動層反応装置は気相発熱反応に用いられるもので、流動層反応器５と、その内部に配置された除熱管Ａ２、除熱管Ｂ３及び除熱管Ｃ４を有する除熱システムとを有する。除熱管Ａ２は、ポンプ６を介して気液分離容器１に接続され、除熱管Ｂ３及び除熱管Ｃ４は、直接、気液分離容器１に接続されている。流動層反応器５に設けられる原料供給手段や触媒捕集手段等は公知のものと同様であればよい。以下、その下部に、反応原料であるガスの分散管及び／又は分散板が設けられ、その上部に反応器から流出する反応ガスに混入した触媒を捕集するサイクロンが接続された流動層反応器５を例にとって説明する。この反応器５の場合、反応原料及び反応生成物は概して下から上へと流通する。

流動層反応器５には、予め必要量の流動層触媒が充填される。充填される触媒としては、その反応に通常用いられる固体触媒であれば特に限定されないが、流動に耐性を示す程度の強度を必要とする場合には、シリカ等に担持された金属酸化物触媒が好ましい。

反応原料ガスは、流動層反応器５の下側に接続された原料供給管（図示せず）を経由して、流動層反応器５に供給される。反応器６内で原料ガスが上方へ流通する過程で触媒は流動し、気相反応が進行する。気相発熱反応で発生する熱は、流動層反応器５内に設けられた除熱管である２、３、４で冷媒により除熱され、反応温度が制御される。

気液分離容器１から飽和温度の水をポンプ６により除熱管Ａ２に供給する。水の圧力は、１０〜６０ｋｇ／ｃｍ^２Ｇであるのが好ましく、より好ましくは２０〜５０ｋｇ／ｃｍ^２Ｇである。除熱管Ａ２は、飽和温度の水の蒸発潜熱により除熱を行うもので、反応熱を除去して反応温度を制御する目的で使用される。使用時には、流通する水量を変化させるなどして除熱能力を実質的に変化させないことが好ましい。すなわち、除熱管Ａ２の運転においては、後述する除熱管Ｂ３の運転とは異なり、反応温度を参照して流通させる冷媒流量を変え、除熱能力を変化させることで反応温度の調整をしないことが好ましい。「除熱能力を実質的に変化させない」とは、定常運転中に、供給する冷媒の流量を実質的に変更しないことを示し、より具体的には、冷媒の流量を±５％以上変化させないことを示す。除熱管Ａ２に通ずる水量を反応温度を参照して変化させた場合、本発明者らの検討によれば、反応温度変動が大きく安定性を欠く上、除熱管材質の経年劣化が著しく進行することが見出された。本明細書中、「定常運転」とは、反応器のスタート及びストップや緊急停止を除いた運転期間であり、反応器の運転条件、例えば、反応温度や原料ガス及びその他反応器に供給するガスの流量等供給条件を人為的に変更せず、一定にする状態を示す。

除熱管Ａ２は、反応器の内部に複数系列配置され、少なくとも一部が使用される。除熱管Ａ２の各系列の配置方法は、反応器の横断面方向に均一に配置するのが温度の偏りを防止する観点から好ましい。図１には、直管部とベンド部からなり、Ｕ字型をしている除熱管Ａ２の１系列の例が示されている。除熱管は反応器壁を貫通し、ベンドで反応器下方に曲げられ、直管部を経てさらにベンドで上方に反転する。これを１パスと呼ぶ。図１の除熱管Ａ２は、２パスの例である。再び反応器壁を貫通し、気液分離容器１に接続される。これを一つの系列と呼び、複数系列の除熱管Ａ２が設置される。

除熱管Ａ２の除熱管径は、外径基準で２０ｍｍ〜２００ｍｍφであることが好ましく、鉛直直管部の長さＬｃは、反応器長さをＬｒとした場合に、Ｌｃ／Ｌｒ＝０．０５〜０．８であることが好ましい。さらに好ましくは、Ｌｃ／Ｌｒ＝０．２〜０．７である。除熱管のパス数は、１〜１０パスが好ましい。除熱管Ａ２の材質は、ＪＩＳＧ−３４５８に規定される鋼管とＪＩＳＢ−２３１１に規定されるエルボ管が採用でき、温度、圧力の使用条件が満たされればよく、特に限定されない。

除熱管Ａ２は反応熱を吸収し、除熱管Ａ２内を流れる水の一部が蒸発する。（蒸気重量）／（除熱管供給水重量）で計算される蒸発率は５〜３０％であることが好ましい。除熱管Ａ２は、下記式（１）で計算される必要除熱量Ｑｃの７０〜９５％の除熱を担うのが好ましい。
Ｑｃ＝Ｑｒ−（Ｑｅ−Ｑｉ）−Ｑｄ（１）
ここで、式（１）中、Ｑｃは必要除熱量、Ｑｒは反応器５での気相発熱反応の反応発熱量、Ｑｅは反応器５から流出するガスの顕熱量、Ｑｉは反応器５に供給する原料ガスの顕熱量、Ｑｄは反応器５での放熱量をそれぞれ示し、各熱量の単位は互いに同一である。

除熱管Ａ２で発生した水蒸気及び水は、気液分離容器１に戻り、水蒸気が上部より取り出される。気液分離容器１の水位調整のため、ライン１１から脱気処理した水を供給する。気液分離容器１から取り出された水蒸気（高圧水蒸気）は、ライン１０を介して、例えば高圧水蒸気を必要とする他設備に供給される。気液分離容器１から取り出される水蒸気の少なくとも一部を、除熱管Ｂ３に通ずる。除熱管Ａ２や、必要に応じて使用する後述の除熱管Ｃ４で必要除熱量の大部分をほぼ固定的に担うが、検出した温度が目標温度からずれた場合に、反応温度を目標温度へ調整するため、除熱管Ｂ３を用いる。除熱管Ｂ３に流す蒸気は、気液分離容器１から発生する全蒸気量の１〜３０％であり、また、必要除熱量Ｑｃの１〜２０％の除熱を担うのが反応温度をより精緻に制御できる観点から好ましい。除熱管Ｂ３の系列数に制限はなく、反応器内に均一に配置されるのが好ましい。除熱管Ｂ３のサイズ、材質等の仕様については、除熱管Ａ２と同様とすることができる。

除熱管Ｂ３は、管に通ずる蒸気量の増減によって自身の除熱能力を可変でき、反応温度を精緻に制御することができる。除熱管Ｂに通ずる蒸気量は、反応温度を参照して、調節弁１２を操作する。蒸気流量は、調節弁１２の上流に設置した流量計（図示せず）で計測する。調節弁１２の操作はマニュアルでもよいが、反応器内に設置された少なくとも１つの温度計１４を参照して、設定した目標温度となるよう調節弁１２で制御する自動制御がより好ましい。

調節弁１２の開閉調整については、弁の開度を連続的に滑らかに動かすか、又は、全開→全閉→全開→・・・のようにステップ的に動かす方法がとられる。マニュアル調整の場合の調節弁１２の調節頻度は、頻繁に流量調整操作を行うのが好ましく、１時間に１回以上、好ましくは４０分に１回以上、さらに好ましくは２０分に１回以上、流量調整操作を行う。

複数系列ある除熱管Ｂのそれぞれに調節弁１２を設置してもよいし、１つの調整弁１２が複数系列の除熱管Ｂを受け持ってもよい。

温度計は、ケミカルプラントに通常用いられるものであれば特に限定されない。温度計は、触媒層の温度分布がわかる箇所に複数個設置する。設置個数は、反応器長さをＬｒとした場合に、反応器高さ下端より０．１Ｌｒ〜０．５Ｌｒの範囲に、０．０１〜１０個／ｍ^３設置することが好ましい。

数秒〜数時間単位の比較的短時間で生ずる必要除熱量Ｑｃの増減は、例えば計器変動による原料ガス流量の増減、除熱管Ａ２等の切替操作、生産量の変更操作、反応温度変化による触媒の活性変化により生じる反応発熱量（Ｑｒ）の増減、及び外気条件の急激な変化等によりもたらされる。Ｑｃの増減は、反応温度の増減に左右される。上述したように、除熱管Ｂ３に通ずる蒸気量は、反応温度の変動を参照して増減され、反応温度を一定に保つように調整される。温度計１４で測定された反応温度が、目標とする温度より高い場合、調節弁１２の開閉調整が弁の開度を連続的に滑らかに動かす場合では、調節弁１２の弁開度を大きくする動きになり、調節弁１２をステップ的に動かす場合では、閉止していた弁を開放する。

調節弁１２を自動で動かすシステムは、温度計１４で測定した反応温度と目標温度とのズレを検知し、該温度ズレを極小化する方向に調節弁１２を自動開閉させる。弁の開度を連続的に滑らかに動かす調節弁は、弁を徐々に開くか、又は閉じて、冷媒として通ずる蒸気流量を調整する。一方、ステップ的に動かす調節弁では、開とする設定温度及び閉とする設定温度を予め定めておき、弁の開閉を行う。すなわち、実際の反応温度が目標反応温度＋αとなった場合、調節弁１２を全開放として冷却能力を上げ、降温する。一方、目標反応温度−βとなった場合、調節弁を全閉止として冷却能力を下げ、昇温する。α及びβは、目標反応温度の０．０５％から１．０％であることが好ましく、α＝βであることが好ましい。例えば、目標反応温度が４５０℃の場合、α及びβは、０．２３℃から４．５℃間の一意の値をとることが好ましい。

反応温度を長期に渡り安定的に制御する観点から、本発明者は、上述した精緻な温度制御を達成し、かつ除熱管の材料保護に視点を置いた破損や劣化防止などの保全性に関わる使用方法を併せた反応温度の調整方法を見出した。

除熱管の材料の劣化原因としては、除熱管外側における流動層触媒との磨耗摩擦及び除熱管内側における冷媒流通に起因する現象が挙げられる。これらの劣化要因が排除されない限り、除熱管材料は経年的に劣化し、損傷部位を生じて使用できなくなる。

精緻に温度制御を行う観点に加えて、除熱管の材料劣化に関し、本発明者は、冷媒として水蒸気を通じる除熱管において、除熱管材料の劣化は、該除熱管内側における冷媒流通に起因する損傷が主な原因となることを見出し、それを防止することに着目して、除熱管に通ずる水蒸気流通方法と温度制御性及び除熱管の損傷の関係を検討した。

除熱管Ｂ３による精緻な反応温度の制御のためには、上述した通り、除熱管Ｂ３に通じる蒸気量を調整することにより、除熱能力を自在に変化させる必要がある。さらに、除熱管Ｂ３内側における蒸気流通に起因する材料劣化を防止する見地から検討を重ねた結果、除熱管Ｂ３に通ずる水蒸気の流量について、最大流量と最小流量の比（最大流量／最小流量）が劣化防止の指針となることを見出した。本実施形態の水蒸気を通ずる除熱管Ｂ３における水蒸気の流量の最大流量／最小流量の比は、３〜１０であり、５〜８であることが好ましい。最大流量／最小流量の比が３未満であると、除熱管Ｂ３の除熱量の可変範囲が狭く、温調機能を果たさなくなり、１０を超えると、蒸気流量を大きく変化させることができ除熱量の変動を広くできるが、温度変化が激しく、温度の制御性が悪化する。

さらに、水蒸気の流量が最大流量〜最小流量に変化する間の除熱管Ｂ３が担う除熱変化量は、精緻な温度制御の観点から、０．１０Ｑｃ以下とするのが好ましい。例えば、除熱管に通じる冷媒としての水蒸気が最大流量の時、Ｑｃの１３％の除熱を担い、最小流量の時、Ｑｃの３％の除熱を担う場合等が挙げられる。

上記の流量比を達成するために、弁の開度を連続的に滑らかに動かす調節弁の場合、弁の開閉可動範囲を規定し、該可動範囲の最大開度で最大流量を得、最小開度で最小流量を得るようにする。ステップ的に動かす調節弁の場合、全開放時に最大流量を得、全閉止時に最小流量を得るようにする。調節弁が全閉止時に最小流量を得るためには、調節弁に開口部を設けたり、調節弁のバイパスラインを設けたりすること等が挙げられるが、図２に示すように、調節弁１２にバイパスラインを設け、該バイパスラインに流量規制用のオリフィスプレート１５を設けることが好ましい。オリフィスプレート１５を通して、予め計算した最小流量の蒸気を常時流すことにより、流量調節弁１２を完全に閉止した場合でも、最大流量と最小流量の比（最大流量／最小流量）を維持することが可能となる。

必要量の蒸気を過熱するため、必要に応じて、除熱管Ｃ４に蒸気を供給することができる。除熱管Ｃ４から取り出される過熱蒸気は、必要に応じライン９の過熱蒸気及び／又はライン１０の飽和蒸気と混合できる。除熱管Ｃ４は、蒸気を内部に通じ、蒸気の顕熱変化で除熱する以外は、除熱管Ａ２と同様の仕様とすることができる。除熱管Ｃ４は、必要除熱量Ｑｃの０〜１５％の除熱を担うが、除熱管Ｂ３のように、反応温度を参照して、内部に通ずる蒸気量を変化させることはしない。

例えば単位時間当たりの生産量を増加させる場合、原料の供給量を増やすと共に除熱量を増加させる必要があるが、除熱管Ｂの最大流量／最小流量の比が３〜１０で変化して精緻な温調を行いつつ定常運転に移行するよう、除熱管Ａの使用数を増やすのが好ましい。逆に、生産量を減少させる場合には、除熱量も減少させるので、除熱管Ａの使用数を減らすのが好ましい。

本実施形態の流動層反応装置を用いる気相反応としては、例えば、プロパン及び／又はプロピレンを原料とする気相アンモ酸化であり、反応の生成物がアクリロニトリルである反応；ｎ−ブタン、１−ブテン、２−ブテン、ブタジエン、ベンゼンからなる群から選ばれる１種以上を原料とする気相酸化であり、反応の生成物が無水マレイン酸である反応；ｉ−ブテン及び／又はｉ−ブタンを原料とする気相アンモ酸化であり、反応の生成物がメタクリロニトリルである反応；ｏ−キシレン及び／又はナフタレンを原料とする気相酸化であり、反応の生成物が無水フタル酸である反応；フェノール及びメタノールを原料とする気相アルキル化であり、反応の生成物が２，６−キシレノール及び／又はｏ−クレゾールである反応；メタン及び／又はメタノールを原料とする気相アンモ酸化であり、反応の生成物が青酸（ＨＣＮ）である反応；エタン、エテン、エタノールからなる群から選ばれる１種以上を原料とする気相アンモ酸化であり、反応の生成物がアセトニトリルである反応、等が挙げられる。

以下に本実施形態を実施例及び比較例によりさらに説明するが、本実施形態の範囲はこれら実施例に限定されるものではない。
なお、実施例で用いた流動層反応器は、下部に原料ガスの分散管及び／又は分散板を有し、反応熱の除去のための除熱管が内装され、上部に反応器から流出する反応ガス中の触媒を捕集するサイクロンを有していた。
計器、付属設備はケミカルプラントで通常使用されるものであった。
反応生成物の収率は、反応ガスをサンプリングし、ガスクロマトグラフィーで測定した分析データから下式により計算した。
アクリロニトリル収率（％）＝（生成したアクリロニトリルのモル数）／（供給したプロピレンのモル数）×１００
アクリロニトリル収率（％）＝（生成したアクリロニトリルのモル数）／（供給したプロパンのモル数）×１００

ガスクロマトグラフィーの測定機器及び測定条件は以下のとおりである。
ガスクロマトグラフィー：島津ＧＣ−１４Ｂ
カラム：Ｐｏｒａｐａｃｋ−ＱＳ（５０〜８０Ｍｅｓｈ）
検出器：ＦＩＤ
キャリヤーガス：窒素

［実施例１］
プロピレン、アンモニア及び空気を図１に示す流動層反応器に供給し、プロピレンのアンモ酸化反応によるアクリロニトリル製造を下記の通り行った。
反応器は、内径８ｍ、長さＬｒ２０ｍの縦型円筒型で、下から２ｍの位置（０．１Ｌｒ）に空気分散板（図示せず）、その上に原料ガス分散管（図示せず）を有していた。触媒層の温度を測定するため、温度計は、空気分散板から上方１．５〜４．５ｍ間に２０点取り付けられていた。
除熱管Ａ２、Ｂ３及びＣ４は、それぞれ６０系列、２４系列及び１６系列であった。除熱管Ａ２は、１パス、２パス、３パスから構成され、トータル１２０パスであった。除熱管Ｂ３及びＣ４は、全て２パスで構成され、トータルはそれぞれ４８パス及び３２パスであった。
触媒は、粒径１０〜１００μｍ、平均粒径５５μｍであるモリブデン−ビスマス−鉄系担持触媒を用い、静止層高２．７ｍとなるよう充填した。空気分散板から空気を５４０００Ｎｍ^３／ｈ供給し、原料ガス分散管からプロピレン６０００Ｎｍ^３／ｈ及びアンモニアを６４００Ｎｍ^３／ｈ供給した。反応器のＴＯＰ圧力は０．７０ｋｇ／ｃｍ^２Ｇであった。
まず反応温度が４４２．０℃近辺となるよう、除熱管Ａ２及び除熱管Ｃ４を用いて温度制御を実施した。空気分散板から上方１．５〜４．５ｍ間の２０点の温度計の平均温度は、４４２．９℃であった。除熱管Ａ２は５６パス、除熱管Ｃ４は１６パス使用した。
気液分離容器１の圧力は３１ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ、温度は２３６℃であった。
３２パスの除熱管Ｂ３を使用し、各除熱管Ｂ３に通ずる蒸気流量は、空気分散板から上方１．５〜４．５ｍ間の２０点の温度計から演算により平均温度を算出し、該平均温度が４４０℃になるよう各除熱管の入口に設置された流量調節弁１２の弁開度を自動で動かし制御した。各除熱管Ｂ３に通ずる蒸気流量は、各流量調節弁１２の上流に設置された流量計（図示せず）で測定した。
除熱管Ｂ３は全系列同一仕様で下記の通りであった。蒸気流量は、下記の値となるよう調節弁１２の弁が開き過ぎない又は閉じ過ぎないように開度に規制をかけた。
外径６０．５ｍｍ、鉛直直管長９ｍ
ＪＩＳＧ−３４５８に規定される鋼管とＪＩＳＢ−２３１１に規定されるエルボ管を使用
２パス／系列
最大蒸気流量１．９ｔ／ｈ／系列、最小蒸気流量０．３０ｔ／ｈ／系列（最大／最小＝６．３）
反応温度を４４０℃に制御するため、除熱管Ｂの１系列当たりに通じた蒸気流量は、０．３５〜１．８ｔ／ｈ／系列の範囲で変動した。表１の状態１及び図３参照。
雨により急激に反応器の放熱量が増したことで蒸気調整弁が最小開度まで閉められ、除熱管Ｂ１系列当たりに通じる蒸気流量は０．３０ｔ／ｈ／系列となり、変化しなくなった。さらに反応温度降下が見られたので、除熱管Ａの使用パス数を減調整し、蒸気調節弁の開度が最小から最大の範囲にあるようにした。除熱管Ｂに通じた蒸気流量の変動範囲は、０．４０〜１．７ｔ／ｈ／系列となった。表１の状態２及び図３参照。
除熱管の使用状況が表１の状態１に示すものと同一の状況から、生産量アップのため、プロピレンを６７００Ｎｍ^３／ｈ、アンモニアを７１００Ｎｍ^３／ｈ、空気を６００００Ｎｍ^３／ｈにそれぞれ上げた。流量を上げる途中、除熱管Ｂ３に通ずる蒸気量が徐々に上昇し、最大蒸気流量の１．９ｔ／ｈ／系列で変化しなくなった。除熱管Ａ２の使用パス数を増調整することにより、除熱管Ｂ３に通ずる蒸気量が０．３０〜１．９ｔ／ｈ／系列の範囲にあるよう温調を実施した。生産量アップ過程で、除熱管Ｂ３の蒸気流量が最大流量となったり、最小流量となったりしたが、除熱管Ａ２の使用パス数を調整することにより、最終的には除熱管Ｂ１系列当たりに通じる蒸気流量を、０．３０〜１．９ｔ／ｈ／系列で変動させた。表１の状態３及び図４参照。
また、生産量ダウン操作も行った。この時も、除熱管Ｂ１系列当たりに通じる蒸気流量を、０．３０〜１．９ｔ／ｈ／系列で変動させた。表１の状態４参照。
上記のように、温度調整に際し、除熱管Ｂ３に通じる蒸気流量を管理する運転を１０年間行った。この間、１〜２年毎に１度、約１ヶ月間反応器を停止した。除熱管Ｂ３の蒸気流量は、最小流量（０．３０ｔ／ｈ）から最大流量（１．９ｔ／ｈ）で常に管理した。
この間の反応温度は、目標反応温度±１．８℃で推移した。アクリロニトリル収率は、８０．５％から８２．１％で変動し、平均８１．２％であった。
反応停止時に除熱管Ａ２、Ｂ３及びＣ４の探傷検査を行った。いずれの除熱管も損傷はなく、健全であった。

［比較例１］
調節弁１２の開度規制をかけなかったこと以外は実施例１と同一の流動層反応器を用いて、実施例１と同条件でプロピレンのアンモ酸化を行った。
除熱管Ａ２は３２系列、除熱管Ｂ３は１６系列、除熱管Ｃ４は８系列使用し、反応温度を４４０℃に制御した。除熱管Ｂ１系列当たりに通じた蒸気流量は、初期０．３５〜１．８ｔ／ｈ／系列で変動した。
生産量アップ、生産量ダウン及び外気温変動等により、調節弁１２は開閉の動作をし、除熱管Ｂ１系列当たりに通じられた蒸気流量は、０．０〜３．８ｔ／ｈ／系列で変動した。このときの水蒸気の流量の最小流量は０ｔ／ｈ／系列であった。
上記のような運転を２年間行った。この間の反応温度は、目標反応温度±３．３℃で推移した。アクリロニトリル収率は、７９．７％〜８１．６％で変動し、平均８０．３％であった。
停止時に除熱管Ａ２、Ｂ３及びＣ４の探傷検査を行った。除熱管Ａ２及びＣ４については損傷はなく、健全であった。除熱管Ｂ３は、２４系列中４系列に軽微な割れが、１系列に貫通した割れが発見された。

［比較例２］
除熱管Ｂ３に通ずる冷媒に冷媒水輸送ポンプ６からの水を用い、開度規制をかけない調節弁１２を介して水を供給したこと以外は実施例１と同一の流動層反応器を用いて、実施例１と同条件でプロピレンのアンモ酸化を行った。
除熱管Ａ２は３２系列、除熱管Ｂ３は８系列、除熱管Ｃ４は８系列使用し、反応温度を４４０℃に制御した。除熱管Ｂ１系列当たりに通じた水量は、初期０．１０〜１．１ｔ／ｈ／系列で変動した。
生産量アップ、生産量ダウン及び外気温変動等により、調節弁１２は開閉の動作をし、除熱管Ｂ１系列当たりに通じられた水量は、０〜２．２ｔ／ｈ／系列で変動した。このときの水蒸気の流量の最小流量は０ｔ／ｈ／系列であった。
上記のような運転を２年間行った。この間の反応温度は、目標反応温度±５．７℃で推移した。アクリロニトリル収率は、７９．１％〜８１．７％で変動し、平均８０．１％であった。
反応停止時に除熱管Ａ２、Ｂ３及びＣ４の探傷検査を行った。除熱管Ａ２及びＣ４については損傷はなく、健全であった。除熱管Ｂ３は、全系列に損傷が発見された。

［実施例２］
プロパン、アンモニア及び空気を実施例１と同一の流動層反応器に供給し、プロパンのアンモ酸化反応によるアクリロニトリル製造を下記の通り行った。
触媒は、粒径１０〜１００μｍ、平均粒径５５μｍであるモリブデン−バナジウム系担持触媒を用い、静止層高２．２ｍとなるよう充填した。空気分散板から空気を６４５００Ｎｍ^３／ｈ供給し、原料ガス分散管からプロパン４３００Ｎｍ^３／ｈ及びアンモニアを４３００Ｎｍ^３／ｈ供給した。反応器のＴＯＰ圧力は０．７５ｋｇ／ｃｍ^２Ｇであった。
まず反応温度が４４２．０℃近辺となるよう、除熱管Ａ２及び除熱管Ｃ４を用いて温度制御を実施した。空気分散板から上方１．５〜４．５ｍ間の２０点の温度計の平均温度は、４４１．５℃であった。除熱管Ａ２は２９系列、除熱管Ｃ４は８系列使用した。
気液分離容器１の圧力は３１ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ、温度は２３６℃であった。
１６系列の除熱管Ｂ３を使用し、除熱管Ｂ３に通ずる蒸気量は、空気分散板から上方１．５〜４．５ｍ間の２０点の温度計から演算により平均温度を算出し、該平均温度が４４０℃になるよう流量調節弁１２の弁開度を自動で動かし蒸気流量を制御した。
反応温度を４４０℃に制御するため、除熱管Ｂ１系列当たりに通じられた蒸気流量は、０．３０〜１．９ｔ／ｈ／系列で変動した。このときの水蒸気の流量の最大流量／最小流量の比は６．３であった。
上記のとおりに２年間の連続運転を行った。この間の反応温度は、目標反応温度±１．９℃で推移した。アクリロニトリル収率は、５１．５％〜５２．８％で変動し、平均５２．１％であった。
反応停止時に除熱管Ａ２、Ｂ３及びＣ４の探傷検査を行った。いずれの除熱管も損傷はなく、健全であった。

［比較例３］
調節弁１２の開度規制をかけなかったこと以外は実施例２と同一の流動層反応器を用いて、実施例２と同条件でプロパンのアンモ酸化を行った。
除熱管Ａ２は３２系列、除熱管Ｂ３は１６系列、除熱管Ｃ４は８系列使用し、反応温度を４４０℃に制御した。除熱管Ｂ１系列当たりに通じられた蒸気流量は、０〜３．８ｔ／ｈ／系列で変動した。このときの水蒸気の流量の最小流量は０ｔ／ｈ／系列であった。
上記のとおりに１年間の連続運転を行った。この間の反応温度は、目標反応温度±４．１℃で推移した。アクリロニトリル収率は、５０．６％〜５２．２％で変動し、平均５１．０％であった。
反応停止時に除熱管Ａ２、Ｂ３及びＣ４の探傷検査を行った。除熱管Ａ２及びＣ４については損傷はなく、健全であった。除熱管Ｂ３は、６系列に軽微な割れが発見された。

本発明の方法は、流動層反応器を用いて気相発熱反応を実施する方法における産業上利用可能性を有する。

１気液分離容器
２除熱管Ａ
３除熱管Ｂ
４除熱管Ｃ
５流動層反応器
６冷媒水輸送ポンプ
７反応生成ガス抜き出しライン
８過熱蒸気抜き出しライン
９過熱蒸気抜き出しライン
１０飽和蒸気抜き出しライン
１１冷媒水追加ライン
１２冷媒流量調節弁
１３温度調節計
１４温度検出器（温度計）
１５流量規制用オリフィスプレート

Claims

内部に複数の除熱管を有する流動層反応器に原料を供給し、気相発熱反応させる方法であって、
前記除熱管が水を通ずる除熱管と水蒸気を通ずる除熱管とからなり、前記水蒸気の流量を最大流量／最小流量の比が３〜１０となるよう操作して反応温度の調整を行うことを含む方法。
前記反応原料が炭素数２〜４のアルカン及び／又はアルケンを含む、請求項１記載の気相発熱反応方法。
前記アルカンがプロパン及び／又はイソブタンである、請求項２記載の気相発熱反応方法。
前記アルケンがプロピレン及び／又はイソブチレンである、請求項２記載の気相発熱反応方法。
前記気相発熱反応がアンモ酸化反応である、請求項１〜４のいずれか１項記載の気相発熱反応方法。