JP2011063829A - 方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】脱炭焼鈍後の鋼板に、冷間圧延方向と交差する方向に線状の歪付与領域を形成し、さらに、圧延直角方向に温度勾配を付与して最終仕上げ焼鈍を施す。二次再結晶開始温度に達した時点で温度勾配が鋼帯コイルに付与されていれば、二次再結晶粒が圧延方向と交差する歪付与領域に沿って成長し、歪取り焼鈍でも消失しない磁区細分化効果が得られる。
【選択図】図1
Description
しかしながら、二次再結晶粒径を細かくすると、結晶粒界に生じる磁極の効果で磁区幅が狭くなり鉄損は低下するが、結晶粒径の微細化に伴って、磁束密度が低下し、所望の磁気特性が得られなくなる、という問題が残っていた。
しかし、製品の鋼板表面に線状の歪領域を形成し、渦電流損を低減させる方法には、歪取り焼鈍によって、その歪領域の効果が消失してしまうという問題を残していた。
本発明は、これらの問題を有利に解決するもので、歪取り焼鈍後でも、その歪領域の効果が消失しない磁区幅の細分化技術を提供することを目的とする。
その結果、人工的な結晶粒界は、けがきやレーザ光、プラズマ炎などを用い、脱炭焼鈍後に線状の歪として付与することが有効であり、しかも圧延方向と交差する方向に結晶粒界を形成させるのが良いことが分かった。
また、このような線状の歪を付与した領域(以下、線状歪付与領域という)を形成した状態で、圧延方向に対して直角の方向(以下、圧延直角方向という)に温度勾配を付与しながら最終仕上げ焼鈍を行い、二次再結晶粒を線状歪付与領域に沿って圧延方向と交差する方向に成長させてやることが、低鉄損でありながら高磁束密度も維持するのに適していることを見出した。
この理由については、未だ明らかとなってはいないが、最終仕上げ焼鈍中に圧延直角方向に温度勾配を付与することにより、二次再結晶の核として選択される粒の先鋭度が高まったことが原因の一つであると考えている。
すなわち、圧延方向への二次再結晶粒の成長を阻止しようとすると、結晶粒が小さくなるので、発生する結晶粒が多くなり、ゴス方位からずれた方位の粒の発生頻度も高くなる。そこで、圧延直角方向に温度勾配を付与すると二次再結晶の核として選択される粒のゴス方位への先鋭度が高まるので、ゴス方位からずれた方位の粒の発生が少なくなり、その結果として、磁束密度の低下を防止できたものと考えられる。
本発明は上記知見に立脚するものである。
1.質量%で、C:0.01〜0.10%、Si:2.0〜5.0%、Mn:0.03〜0.20%、sol.Al:0.010〜0.035%およびN:0.0015〜0.0130%を含有し、かつSおよびSeのうちから選んだ1種または2種で0.005〜0.030%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなるスラブを、加熱後、熱間圧延し、その後、必要に応じて熱延板焼鈍を施したのち、1回または中間焼鈍を含む2回以上の冷間圧延によって最終板厚にしたのち、脱炭焼鈍し、ついで最終仕上げ焼鈍を施す一連の工程からなる方向性電磁鋼板の製造方法において、
該脱炭焼鈍後の鋼板に、圧延方向と交差する方向に線状の歪付与領域を形成し、さらに、圧延直角方向に温度勾配を付与して最終仕上げ焼鈍を施すことを特徴とする方向性電磁鋼板の製造方法。
C:0.01〜0.10%以下
Cは、変態を利用して熱延組織を改善するのに有用な元素であるだけでなく、ゴス核の発生に有用な元素であり、スラブ中には少なくとも0.01%の含有を必要とする、一方0.10%を超えると脱炭焼鈍において脱炭不良を起こすので、スラブ中のCは0.01〜0.10%の範囲とする必要がある。
Siは、電気抵抗を高めて鉄損を低下させると共に、鉄のα相を安定化させて高温の熱処理を可能とするために必要な元素であり、少なくとも 2.0%の含有を必要とする、一方 5.0%を超えると冷間圧延を施すことが困難となるので、Siは 2.0〜5.0%の範囲に限定した。
Mnは、鋼の熱間脆性の改善に有効に寄与するだけでなく、本発明のようにSやSeが混在している場合には、MnSやMnSe等の析出物を形成し、インヒビタとしての機能を発揮する。しかしながら、Mn量が0.03%より少ないと上記の効果が十分に発揮されず、一方0.20%を超えるとMnSe等の析出物の粒径が粗大化して、インヒビタとしての効果が失われるため、Mnは0.03〜0.20%の範囲に限定した。
SやSeは、MnやCuと結合してMnS、MnSe、Cu2-XS、Cu2-XSeを形成し、鋼中の分散第二相としてインヒビタの作用を発揮する有用成分である。これらS、Seの合計量が 0.005%に満たないとその添加効果が十分に発揮されず、一方0.030%を超えるとスラブ加熱時の固溶が不完全となるだけでなく、製品表面の欠陥の原因ともなるため、これらの単独添加または複合添加いずれの場合でも、添加量は0.005〜0.030%の範囲に限定した。
sol.Alは、鋼中でAlNを形成して分散第二相としてインヒビタの作用を発現する有用元素であるが、sol.Al量が 0.010%に満たないと、インヒビタとして作用を発現する十分な析出量が確保できず、一方 0.035%を超えて添加するとAlNが粗大に析出してインヒビタとしての作用が失われるため、sol.Alは0.010〜0.035%の範囲に限定した。
Nは、Alと同時に鋼中に添加することによってAlNを形成するために必要な元素である。N量が0.0015%を下回るとAlNの析出が不十分となりインヒビタ効果が十分に得られない。一方0.0130%を超えて添加するとスラブ加熱時にふくれ等を生じるため、Nは0.0015〜0.0130%の範囲に限定した。
Cr:0.05〜0.5%、Cu:0.05〜0.5%、Sn:0.01〜0.10%、Sb:0.01〜0.10%、Bi:0.002〜0.1%およびB:0.0005〜0.01%(5〜100ppm)のうち少なくとも1種
これらはいずれも、粒界偏析型のインヒビタ元素であるが、これらの補助的インヒビタ元素を添加することによって抑制力がさらに強化され、磁束密度の安定性を高めることができる。
ただし、いずれの元素についても、含有量が下限値を下回ると、抑制力補助効果に乏しく、一方上限値を超えて含有すると、飽和磁束密度の低下や磁気特性の劣化などを招くので、それぞれ上記の範囲で含有させることが好ましい。
本発明では、同図(a)に示したように、脱炭焼鈍後の鋼板に、圧延方向と交差する向きに線状歪付与領域を形成する必要がある。というのは、この領域の形成により、圧延方向への二次再結晶粒の成長を停止させて、結晶粒界をこの領域に生じさせることで、粒界磁極による磁区細分化効果が発現し、鉄損の低減効果が得られるからである。
この磁区細分化効果が発現する現象は、最終仕上げ焼鈍の初期に、脱炭焼鈍板に導入された歪により、一次再結晶粒が粗大化する効果によるものと考えられる。
また、歪領域の間隔は3〜30mmとするのがよい。というのは、3mm以上であれば、磁束密度の低下が少なく、一方、30mm以下とすると鉄損低減効果が高いからである。
さらに、歪領域の個々の幅は0.01〜1.5mmとするのがよい。というのは、0.01mm以上では鉄損低減効果が高く、一方、1.5mm以下であれば、磁束密度の低下が少ないからである。
上記した温度勾配は、単位長さ1cm当たり5℃以上の温度勾配とすることが望ましい。なお、温度勾配の付与は、必ずしも圧延方向に対し直角でなくても良く、圧延方向から直角方向に見たときに、上記した温度の勾配となっていれば良い。
また、線状処理での歪量が部分的に弱まった部分があると、二次再結晶粒がこの部分を超えて成長する場合があるが、磁区細分化効果を大きく弱めるものではないので、許容することができる。
Si:3.3%、C:0.06%、Mn:0.08%、S:0.023%、sol.Al:0.03%、N:0.007%、Cu:0.2%およびSb:0.02%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなるスラブを、1430℃で30分加熱後、熱間圧延により2.2mmの板厚の熱延板とし、1000℃,1分間の焼鈍を施した後、冷間圧延により板厚:1.5mmとし、ついで1100℃,2分間の中間焼鈍を施し、冷間圧延により0.23mmの最終板厚とした。次に 840℃,2分間の脱炭焼鈍を行った後、圧延方向となす角度:80°、幅:0.02mm、間隔:2,5,50mmで突起付きロールによる線状の押圧処理を行った。
結果を表1に併記する。
これに対し、比較例の試料No.1,4および5は、磁束密度B8は高いものの、鉄損が大きく、比較例の試料No.2,3および9は、磁束密度B8が顕著に低下して鉄損が劣化し、比較例の試料No.13,14および15は、鉄損はある程度低いものの、磁束密度B8の低下が起こっていることが分かる。
表2に示したスラブを、1430℃で30分加熱後、熱間圧延により2.2mmの板厚の熱延板とし、1000℃,1分間の焼鈍を施した後、冷間圧延により板厚:1.5mmとし、ついで1100℃,2分間の中間焼鈍を施し、冷間圧延により0.23mmの最終板厚とした。次に 840℃,2分間の脱炭焼鈍を行った後、圧延方向となす角度:80°、幅:7mm、間隔:10mmで突起付きロールによる線状の押圧処理を行った。
結果を表2に併記する。
すなわち、実施例の試料No.16〜26は、高磁束密度かつ低鉄損であるのに対し、比較例の試料No.27〜30は、磁束密度が低く、鉄損が高いのが分かる。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.01〜0.10%、Si:2.0〜5.0%、Mn:0.03〜0.20%、sol.Al:0.010〜0.035%およびN:0.0015〜0.0130%を含有し、かつSおよびSeのうちから選んだ1種または2種で0.005〜0.030%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなるスラブを、加熱後、熱間圧延し、その後、必要に応じて熱延板焼鈍を施したのち、1回または中間焼鈍を含む2回以上の冷間圧延によって最終板厚にしたのち、脱炭焼鈍し、ついで最終仕上げ焼鈍を施す一連の工程からなる方向性電磁鋼板の製造方法において、
該脱炭焼鈍後の鋼板に、圧延方向と交差する方向に線状の歪付与領域を形成し、さらに、圧延直角方向に温度勾配を付与して最終仕上げ焼鈍を施すことを特徴とする方向性電磁鋼板の製造方法。 - 前記最終仕上げ焼鈍において、圧延直角方向に付与する温度勾配が、単位長さ1cm当たり5℃以上とすることを特徴とする請求項1記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
- 前記スラブが、さらに質量%で、Cr:0.05〜0.5%、Cu:0.05〜0.5%、Sn:0.01〜0.10%、Sb:0.01〜0.10%、Bi:0.002〜0.1%およびB:0.0005〜0.01%のうち少なくとも1種を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
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