JP2011052038A - 発泡中空成形用ポリエチレン - Google Patents
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Abstract
【解決手段】発泡中空成形品の製造に使用され、下記の物性(a)〜(d)を満足することを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンにより提供する。
物性(a):密度が0.935〜0.970g/cm3である。
物性(b):メルトフローレート(MFR)が温度190℃、荷重2.16Kgにおいて0.05〜0.80g/10分である。
物性(c):ゲルパーミエーションクロマトグラフ(GPC)により求められる重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比(Mw/Mn)が4.0〜30である。
物性(d):溶融張力(MT)が6.0〜25cNである。
【選択図】なし
Description
さらに、発泡中空成形品においては、上記の特性のみならず、容器のデザイン性や外観性が良好で、高度に軽量化された製品が求められることもある。
しかしながら、このような方法を採用したからといって、成形用樹脂の種類によっては、必ずしも良好な性能を有する発泡中空成形体品が得られず、発泡中空成形の製造方法の改良だけでは、高発泡性、成形性、機械的強度、耐久性等、いずれも兼ね備えたバランスの良い発泡中空成形材料を得ることは容易ではなく、更に性能が優れた材料が求められている。
しかしながら、低密度ポリエチレン樹脂を用いると、成形性は改善されるものの、剛性、機械的強度が低下する。
しかしながら、特許文献3のポリエチレン樹脂は、エチレンと炭素数3〜20のα−オレフィンとの共重合体を1種用いており、押出発泡成形における高度の発泡倍率にするのに対して、発泡パリソンに吹き込み圧力をかけて中空成形する発泡中空成形に適した材料については何ら具体的な開示がなく、当業者が当該文献の記載に基づいて、高発泡倍率の発泡中空成形に好適な材料を見出すことは難しい。
(a)不溶解成分が0.1〜20重量%、(b)MFRが0.05〜10g/10分、(c)160〜220℃の範囲で求めた流動の活性化エネルギーが35kJ/mol以下、(d)溶融張力が50mN以上、(e)(溶融張力)>110−100xlog(MFR)、(f)伸長粘度のひずみ硬化性の指標である非線形パラメーターが3以上、(g)190℃で押し出した後の溶融張力が、押し出す前の溶融張力の50%以上。
しかしながら、特許文献4のポリエチレン系樹脂組成物は、熱成形、ブロー成形等単なる押出し成形における耐ドローダウン性および耐溶融垂れ性のバランスを改善しうるものであり、発泡パリソンに吹き込み圧力をかけて中空成形する発泡中空成形に適した材料については何ら具体的な開示がなく、当業者が当該文献の記載に基づいて、高発泡倍率の発泡中空成形に好適な材料を見出すことは難しい。
ここには、発泡成形体発泡層の見掛け密度が0.03〜0.4g/cm3、発泡成形体発泡層の示差走査熱量測定による融解ピークが125℃以上に少なくとも1つ存在し、該示差走査熱量測定による125℃以上の融解ピークの熱量が合計比率に対して50〜95%であり、発泡成形体発泡層のメルトフローレートが0.2〜25g/10分、且つメルトテンションが1.5cN以上であることを特徴とする発泡成形体が開示されている。これは、軽量性、機械的強度、断熱性、耐熱性、防音性、防振性、耐薬品性、リサイクル性に優れ、従来のものよりも更に耐低温衝撃性に優れたポリエチレン系樹脂発泡成形体であるとしている。
ここには、発泡中空成形体の最大幅に対して0.20〜0.50倍のリップ径を有する環状ダイを使用して得られる発泡パリソンを、発泡パリソンの最大幅が発泡中空成形体の最大幅の0.70〜1.50倍になるように加圧気体を発泡パリソン内側に吹き込むことにより拡幅し、発泡パリソンの内部最大圧力が0.01〜0.20MPa(G)の範囲内にて型締めを行い、発泡パリソン内に前記最大圧力よりも高圧の加圧気体を吹き込んで成形することを特徴とする発泡中空成形体の製造方法が開示され、肉薄の成形体における肉厚の偏りを解消し、薄肉でかつ偏肉性が極めて少ない均一な肉厚を有する高品質の発泡中空成形体が得られるとしている。
物性(a):密度が0.935〜0.970g/cm3である。
物性(b):温度190℃、荷重2.16Kgにおけるメルトフローレート(MFR)が0.05〜0.8g/10分である。
物性(c):ゲルパーミエーションクロマトグラフ(GPC)により求められる重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比(Mw/Mn)が4.0〜30である。
物性(d):溶融張力が6.0〜25cN。
さらに、本発明の第5の発明によれば、第2又は3の発明において、ポリエチレン(B)は、クロム系触媒により製造されたポリエチレンであることを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンが提供される。
成形された発泡成形容器は、同一重量の未発泡容器に比べると剛性が高く変形しにくい特性を有した容器となり、また、成形された容器は、吸音性、断熱性等の性能も有するものである。
発泡中空成形においては、射出成形や押出シート成形での発泡に比べ、ダイコアから押し出された発泡性パリソンがブローピンでブローする過程にて金型で挟み潰され、また、パリソン内部の気泡が外に逃げてしまうことが原因で、従来は微細高密度な発泡製品を得ることが難しかったが、本発明により、容易に発泡成形が可能になり、成形された製品は高品質でコスト的にも優位であり、産業上の有用性は非常に高いものである。
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、チーグラー触媒、クロム触媒、メタロセン触媒、いわゆるポストメタロセン触媒等を用いて、エチレンと炭素数4〜8のα−オレフィンとを共重合することにより得られるものである。エチレンと炭素数4〜6のα−オレフィンとの共重合体が好ましく、さらに好ましいものはエチレンと1−ブテンとの共重合体である。
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、気相重合法、溶液重合法、スラリー重合法などの製造プロセスにより製造することができる。エチレン系重合体の重合条件のうち重合温度としては、0〜300℃の範囲から選択することができる。重合圧力は、大気圧〜約100kg/cm2の範囲から選択することができる。
ポリエチレン(A)とポリエチレン(B)の組成割合が上記範囲を外れると、基本的な発泡中空成形でのドローダウン性や高速成形時でのメルトフラクチャー発生等の問題が発生しやすくなる。更に発泡性能に関しても良好な均一発泡成形品を得ることが難しくなり、発泡中空成形品の性能が損なわれる。特に、ポリエチレン(B)が5重量%未満では、発泡性能が低下し、90重量%を超えると樹脂圧力が上がり樹脂温度コントロールしにくくなり安定した発泡性品を得るのが難しくなる、またメルトフラクチャー発生やパリソンの肌が荒れる等の問題が発生する。
発泡中空成形用ポリエチレンの物性(a):密度は、0.935〜0.970g/cm3である。密度が0.935g/cm3未満では、成形された容器の剛性が小さく、薄肉製品での強度が保たれにくくなる。一方、密度が0.970g/cm3を超えたものは、製造が難しい。ここで、密度は、JIS K6922−1,2:1997に準じて測定される値である。密度は、エチレンと共重合するα−オレフィンの量により増減可能であり、また、後述するポリエチレン(A)及びポリエチレン(B)の組成割合を変えることにより調整することができる。
MFRは、エチレン重合温度や連鎖移動剤の使用等により調整することができ、後述するポリエチレン(A)及びポリエチレン(B)の組成割合を変えることにより調整することができる。
GPC測定によるMw/Mnは、重合温度、重合反応器内の滞留時間で調整でき、また、仕上げ押出機の温度、圧力、剪断速度などにより、調整可能である。好ましくは、高分子量成分と低分子量成分の組成割合を調整することにより増減することができ、重合温度や連鎖移動剤量を重合反応中に変化させることにより分子量が異なる重合体成分が生成し、結果として全体の重合体の分子量分布を変化させることができる。
ポリエチレン(A)の密度は、0.935〜0.970g/cm3、好ましくは0.940〜0.965g/cm3、さらに好ましくは0.952〜0.960g/cm3である。密度が0.935g/cm3未満では、成形された容器の剛性が小さく、薄肉製品での強度が保たれにくくなる。一方、密度が0.970g/cm3を超えたものは、製造が困難である。ここで、密度は、JIS K6922−1,2:1997に準じて測定される値である。密度は、エチレンと共重合させるコモノマーの種類や量により変化させることにより、所望のものを得ることができる。
MFRは、エチレン重合温度や連鎖移動剤の使用等により調整することができ、所望のものを得ることができる。即ち、エチレンとα−オレフィンとの重合温度を上げることにより分子量を下げて、結果としてMFRを大きくすることができ、逆に重合温度を下げることにより分子量を上げて、結果としてMFRを小さくすることができる。また、エチレンとα−オレフィンとの共重合反応において共存させる水素量(連鎖移動剤量)を増加させることにより分子量を下げて、結果としてMFRを大きくすることができ、共存させる水素量(連鎖移動剤量)を減少させることにより分子量を上げて、結果としてMFRを小さくすることができる。
GPC測定によるMw/Mnは、重合温度、重合反応器内の滞留時間、重合反応器の数などで調整でき、また、仕上げ押出機の温度、圧力、剪断速度などにより、調整可能である。好ましいのは、高分子量成分と低分子量成分の組成割合を調整することにより増減することができ、重合温度や連鎖移動剤量を重合反応中に変化させることにより分子量が異なる重合体成分が生成し、結果として全体の重合体の分子量分布を変化させることができる。重合条件の異なる重合を多段で行なうことにより分子量分布を増減させることも可能である。
(i)測定条件
ウォーターズ社製150C型を使用して、下記の条件でGPC測定を行い、重量平均分子量(Mw)を求める。
カラム:昭和電工社製Shodex HT−G 1本、及び同・HT−806M 2本
溶媒:1,2,4−トリクロロベンゼン
温度:140℃
流量:1.0ml/分
注入量:300μl
(ii)サンプル調整
市販の4mlスクリュートップバイアル瓶に、試料約3mg及び溶媒3.0mlを量り採り、センシュー科学社製SSC−9300型攪拌機を用い、温度150℃で2時間振とうを行う。
(iii)分子量の計算
分子量は、GPCクロマトデータを1点/秒の頻度でコンピュータに取り込み、森定雄著・共立出版社発行の「サイズ排除クロマトグラフィー」第4章の記載に従ってデータ処理を行い、Mw値を計算する。
(iv)カラムの較正
カラムの較正は、昭和電工社製単分散ポリスチレン(S−7300、S−3900、S−1950、S―1460、S−1010、S−565、S−152、S−66.0、S−28.5、S−5.05)、n−エイコサン及びn−テトラコンタンの各0.2mg/l溶液を用いて、一連の単分散ポリスチレンの測定を行い、それらの溶出ピーク時間と分子量の対数の関係を4次多項式でフィットしたものを較正曲線とする。
なお、ポリスチレンの分子量(MPS)は、次式を用いてポリエチレンの分子量(MPE)に換算する。
MPE=0.468×MPS
ポリエチレン(A)は、気相重合法、溶液重合法、スラリー重合法などの製造プロセスにより製造することができる。エチレン系重合体の重合条件のうち、重合温度としては、0〜300℃の範囲から選択することができる。重合圧力は、大気圧〜約100kg/cm2の範囲から選択することができる。
ポリエチレン(B)は、密度が0.935〜0.970g/cm3、好ましくは0.938〜0.960g/cm3、さらに好ましくは0.940〜0.958g/cm3である。密度が0.935g/cm3未満では、成形された容器の剛性が小さく、薄肉製品での強度が保たれにくくなる。一方、密度が0.970g/cm3を超えたものは、製造が困難である。ここで、密度は、JIS K6922−1,2:1997に準じて測定される値である。
GPC測定によるMw/Mnは、重合温度、重合反応器内の滞留時間で調整でき、また、仕上げ押出機の温度、圧力、剪断速度などにより、調整可能である。好ましくは、高分子量成分と低分子量成分の組成割合を調整することにより増減することができ、重合温度や連鎖移動剤量を重合反応中に変化させることにより分子量が異なる重合体成分が生成し、結果として全体の重合体の分子量分布を変化させることができる。
ポリエチレン(B)の溶融張力(MT)は、前記ポリエチレン(A)の溶融張力(MT)よりも大きいことが好ましい。ポリエチレン(B)の溶融張力(MT)が、前記ポリエチレン(A)の溶融張力(MT)と同じであるか、より小さいと、微細な独立発泡体を有する製品が得られにくいという問題がある。
ポリエチレン(B)は、気相重合法、溶液重合法、スラリー重合法などの製造プロセスにより製造することができる。エチレン系重合体の重合条件のうち、重合温度としては、0〜300℃の範囲から選択することができる。重合圧力は、大気圧〜約100kg/cm2の範囲から選択することができる。
これに対して、従来のポリエチレンでは、ポリエチレン1種を用いるか、ポリエチレン2種を選択したとしても、その選択が好ましくないために、上記要求特性のいずれかが劣り、性能バランスが良い成形品を得ることは容易ではないことから、本発明の技術的優位性は明らかである。
また、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンには、常法に従い、他のオレフィン系重合体やゴム等のほか、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、滑剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止剤、加工助剤、着色顔料、パール顔料、光輝材、偏光パール顔料、架橋剤、発泡剤、中和剤、熱安定剤、結晶核剤、無機または有機充填剤、難燃剤等の公知の添加剤を配合することができる。着色顔料等の配合に関しては、ベース樹脂に必要量添加しコンパウンド化しても、高濃度添加したマスターバッチを後ブレンドしてもよい。結晶核剤は、マスターバッチにて成形時に添加しても差し支えない。
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンにおいて、発泡パリソンの発泡層を形成するために添加される発泡剤は、物理発泡剤および/または化学発泡剤が使用され、好ましくは、化学発泡剤が使用される。
物理発泡剤としては、例えば、プロパン、n−ブタン、i−ブタン、シクロブタン、n−ペンタン、i−ペンタン、シクロペンタン、n−ヘキサン、i−ヘキサン、シクロヘキサン等の脂肪族炭化水素類、塩化メチル、塩化エチル、1,1,1,2−テトラフルオロエタン、1,1−ジフルオロエタンなどのハロゲン化炭化水素、メタノール、エタノールなどのアルコール類、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル等のエーテル類、二酸化炭素,窒素、アルゴン、水等が挙げられる。また、化学発泡剤としては、炭酸水素ナトリウム、アゾジカルボンアミド等が挙げられる。これらの発泡剤は、単独で、または他の発泡剤と混合して使用することが可能である。本発明においては、これらの発泡剤のうち、炭酸水素ナトリウム又は炭酸水素ナトリウムとアゾジカルボンアミドの混合物が、発泡倍率の点から好適である。
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、発泡中空成形により化粧品、洗剤、食品及び飲料等の容器等を製造するために使用できるが、これらに限定されず、多種の製品用途に利用可能である。
(1)密度
JIS K6922−1及び2:1997に準じて測定した。
(2)温度190℃、荷重2.16kgにおけるメルトフローレート(MFR)
JIS K6922−2:1997に準拠して測定した。
(3)GPCの測定条件及び測定方法、並びに分子量計算方法
(i)測定条件
ウォーターズ社製150C型を使用して、下記の条件でGPC測定を行い、重量平均分子量(Mw)を求めた。
カラム:昭和電工社製Shodex HT−G 1本、及び同・HT−806M 2本
溶媒:1,2,4−トリクロロベンゼン
温度:140℃
流量:1.0ml/分
注入量:300μl
(ii)サンプル調整
市販の4mlスクリュートップバイアル瓶に試料約3mg及び溶媒3.0mlを量り採り、センシュー科学社製SSC−9300型攪拌機を用い、温度150℃で2時間振とうを行った。
(iii)分子量の計算
GPCクロマトデータは、1点/秒の頻度でコンピュータに取り込み、森定雄著・共立出版社発行の「サイズ排除クロマトグラフィー」第4章の記載に従ってデータ処理を行い、Mw値を計算した。
(iv)カラムの較正
カラムの較正は、昭和電工社製単分散ポリスチレン(S−7300、S−3900、S−1950、S―1460、S−1010、S−565、S−152、S−66.0、S−28.5、S−5.05)、n−エイコサン及びn−テトラコンタンの各0.2mg/l溶液を用いて、一連の単分散ポリスチレンの測定を行い、それらの溶出ピーク時間と分子量の対数の関係を4次多項式でフィットしたものを較正曲線とした。
なお、ポリスチレンの分子量(MPS)は、次式を用いてポリエチレンの分子量(MPE)に換算した。
MPE=0.468×MPS
東洋精機製作所製キャピログラフ1−Bを用い、キャピラリー径2mm、キャピラリー長さ8mmのキャピラリーにより190℃、ピストンスピード10m/分で押し出された溶融樹脂を、4m/分の引き取り速度でフィラメントに引き取った時の溶融張力を測定した。
(5)曲げ弾性率
プレス成形にてJIS K−6922−2に準拠して測定した。
(6)結晶化温度
パーキングエルマ社製 DCS7を用い、アルミパンにサンプル樹脂を10mmg入れ、210℃まで昇温後、5分間保持し、その後10℃/minの速度で40℃まで降温し測定した。
(7)成形状態、および総合評価
成形結果は、発泡状態、ウェルド状態、表面状態、賦型性を目視して評価した。発泡状態は、均一発泡したものを○、不均一部があるものを△、不均一であったものを×とした。また、ウェルド状態は、良好のものを○、若干薄い部分があるものを△、薄肉状態であったものを×とした。また、表面状態は、良好のものを○、一部肌が不均一であったものを△、不良なものを×とした。さらに、賦型性(容器形状保持)は、良好のものを○、一部賦型されていないものを△、不良(パンクを含む)であるものを×とした。
また、総合評価として、全てが良好のものを○、ほぼ良好のものを△、いずれかが不良又は若干劣るものを×とした。
ポリエチレン(A),ポリエチレン(B)として、表1に示した物性のA−1〜A−7、及びB−1〜B−4を使用した。
表1に示した物性のポリエチレン(A),ポリエチレン(B)を混合して、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンを調製した。
次に、スクリュー径70mmφ、ダイ径17mmφ(ストレート)、コア径(ダイバージェント)16mmφの電動ブロー成形機を使用し、250ml偏平形状ボトルの金型を用いて、表2に示した樹脂及び発泡剤マスターバッチ配合により、実測樹脂温度210℃または160℃にて溶融混練し、押出したパリソンを表3の条件でブロー成形した。偏平形状ボトルの金型サイズは、胴部の長さ:110mm、胴部の最大幅70mm、胴部の最小幅48mm、胴部の平均的肉厚1.1mm、円筒状口部の長さ22mm、円筒状口部の最大径26mm、円筒状口部の内径19mmとした。
成形時、成形後に各種の評価を行ない、その結果を表3に示した。
表1に示した物性のポリエチレン(A),ポリエチレン(B)を単独で、あるいは混合して、比較用の発泡中空成形用ポリエチレンを調製した。次に、実施例と同様に、表2に示した樹脂及び発泡剤マスターバッチ配合により、実測樹脂温度210℃または160℃にて溶融混練し、押出したパリソンを表3の条件でブロー成形した。
成形時、成形後に各種の評価を行い、その結果を表3に示した。
実施例及び比較例の成形条件及び成形結果を示した表3から明らかなように、実施例1〜14では、特定のポリエチレン(A)とポリエチレン(B)からなる本発明の発泡中空成形用ポリエチレンを用いたために、発泡剤MBを添加し成形された容器は、発泡状態、ウェルド状態、表面状態、賦型性がいずれも良好である。
一方、比較例1〜13では、ポリエチレン(A)とポリエチレン(B)のいずれかを単独で用いるか、混合した発泡中空成形用ポリエチレンを用いており、その物性が本発明から外れるので、発泡状態、ウェルド状態、表面状態、賦型性の少なくともいずれかが良好でなく、良好な成形品が得られなかった。このことから、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、容器の発泡中空成形に優れた特性を有していることが明らかである。
Claims (5)
- 発泡中空成形品の製造に使用され、下記の物性(a)〜(d)を満足することを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレン。
物性(a):密度が0.935〜0.970g/cm3である。
物性(b):温度190℃、荷重2.16Kgにおけるメルトフローレート(MFR)が0.05〜0.80g/10分である。
物性(c):ゲルパーミエーションクロマトグラフ(GPC)により求められる重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比(Mw/Mn)が4.0〜30である。
物性(d):溶融張力(MT)が6.0〜25cNである。 - 発泡中空成形用ポリエチレンは、密度が0.935〜0.970g/cm3であり、温度190℃、荷重2.16Kgにおけるメルトフローレート(MFR)が0.1〜55g/10分、Mw/Mnが3.5〜30、溶融張力(MT)が4.0〜15cNであるポリエチレン(A)10〜95重量%と、密度が0.935〜0.970g/cm3であり、温度190℃、荷重2.16Kgにおけるメルトフローレート(MFR)が0.02〜1.0g/10分、Mw/Mnが6.5〜30、溶融張力(MT)が10〜30cNであるポリエチレン(B)5〜90重量%とからなることを特徴とする請求項1に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
- ポリエチレン(A)は、チーグラー系触媒又はクロム系触媒を用いて製造されたポリエチレンであることを特徴とする請求項1に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
- ポリエチレン(B)は、溶融張力がポリエチレン(A)よりも大きいことを特徴とする請求項1に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
- ポリエチレン(B)は、クロム系触媒により製造されたポリエチレンであることを特徴とする請求項3又は4に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
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