JP2010185954A

JP2010185954A - 定着用回転体およびその製造方法

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Publication number: JP2010185954A
Application number: JP2009028679A
Authority: JP
Inventors: Takuji Ichikawa; 卓司市川; Anri Yada; 安里矢田
Original assignee: Suzuka Fuji Xerox Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Suzuka Fuji Xerox Manufacturing Co Ltd
Priority date: 2009-02-10
Filing date: 2009-02-10
Publication date: 2010-08-26
Anticipated expiration: 2029-02-10
Also published as: JP4300318B1

Abstract

【課題】従来の定着用回転体の製造方法では、基体の表面に塗布したコーティング層が焼成段階でクラックが生じたり、耐摩耗性に劣るといった問題があった。
【解決手段】平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍの第１のＰＦＡ樹脂（パーフルオロアルコキシ樹脂）と、平均粒子径が１０．０μｍ〜１５．０μｍの第２のＰＦＡ樹脂と、平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍのＰＴＦＥ樹脂（ポリ四フッ化エチレン樹脂）を主成分とするフッ素樹脂混合物を基体の表面にコーティングした後、この基体を２８０℃以上３５０℃以下の温度範囲で焼成することにより、コーティング層にクラックが無く、耐摩耗性に優れた定着用回転体を製造できる。
【選択図】図１

Description

本発明は、主として電子写真装置、プリンタの定着ロール、定着ベルト等に使用される被覆層（コーティング層）を有する定着用回転体およびその製造方法に関する。

従来より、電子写真装置やプリンタ等の画像形成装置は、定着装置内の定着ロールと加圧ロールによって形成されたニップ部において、紙などの記録媒体の上に形成された未定着トナー画像を熱と圧力によって定着させている。

このため、トナーと直接接する定着ロールの表面は、トナーによるオフセットの発生を防止する目的で、パーフルオロアルコキシ樹脂（以下、「ＰＦＡ樹脂」と称す。）やポリ四フッ化エチレン樹脂（以下、「ＰＴＦＥ樹脂」と称す。）等のフッ素樹脂がコーティングされている（例えば、特許文献１、２参照）。

近年、省エネ等の観点から、定着ロール等の定着用回転体は、定着するときのみヒータに通電して必要な定着温度とするため、熱伝導の優れたものが要求されている。つまり、記録媒体に対して短時間で未定着トナー画像を定着させるため、短時間でヒータの温度を定着用回転体の表面に伝える必要があることから、定着用回転体の表面に被覆されているコーティング層の膜厚を薄くすることが要求されている。

しかし、定着用回転体のコーティング層は、記録媒体に直接接触することから耐摩耗性が必要であるため、ある程度の膜厚が必要である。そこで、定着用回転体のコーティング層は、１５μｍ〜２０μｍの膜厚にするのが一般的である。

特開２００５−２５７９８９号公報特開平１０−１４２９９０号公報

しかし、例えば平均粒径が０．２μｍ〜０．５μｍ等の平均粒径が小さいＰＦＡ樹脂およびＰＴＦＥ樹脂を主成分としたフッ素樹脂混合物を基体の表面にコーティングして焼成すると、基体の表面に形成されたコーティング層に複数の大きなクラックが発生するという問題があった。

また、平均粒径が０．２μｍ〜０．５μｍのＰＦＡ樹脂の代わりに平均粒径が１０μｍ以上のＰＦＡ樹脂を用いると、前記したクラックの問題は解消されるが、耐摩耗性に劣るという問題があった。

本発明は、前記した問題を解決するためになされたものであって、コーティング層にクラックが無く、かつコーティング層の耐摩耗性が向上した定着用回転体およびその製造方法を提供することを目的とする。

（第１発明）
第１発明に係る定着用回転体の製造方法は、平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍの第１のＰＦＡ樹脂（パーフルオロアルコキシ樹脂）と、平均粒子径が８．０μｍ〜１５．０μｍの第２のＰＦＡ樹脂（パーフルオロアルコキシ樹脂）と、平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍのＰＴＦＥ樹脂（ポリ四フッ化エチレン樹脂）とを主成分とするフッ素樹脂混合物からなるコーティング層を基体の表面に形成した後、この基体を２８０℃以上３５０℃以下の温度で焼成したものである。

ここで、平均粒径とは、それぞれのフッ素樹脂１ミリリットルを、６ｃｍ^３の水に撹拌して試料を作成し、当該試料をレーザー回折式粒度分布測定機（島津製作所、ＳＡＬＤ−２０００）を用いて測定して得られた粒径データの平均値をいう。

焼成温度を２８０℃以上３５０℃以下とした理由は、ＰＦＡ樹脂の融点が約２８０度であり、ＰＴＦＥ樹脂の融点が約３６０℃だからである。前記したフッ素樹脂混合物からなるコーティング層を基体の表面に形成した後、焼成温度（２８０℃〜３５０℃）に達するまでの間は、コーティング層は、乾燥状態になる。この間に、コーティング層の表面および内部からガス（揮発成分）が揮発するため、コーティング層の表面に小さなクラック（亀裂）ができる。

しかし、溶剤は第２のＰＦＡ樹脂と第２のＰＦＡ樹脂の間の大きな隙間を通って蒸発するので、クラックは、小さな状態を維持し、大きく成長することが無い。そして、焼成温度（２８０℃〜３５０℃）に達すると、第１のＰＦＡ樹脂および第２のＰＦＡ樹脂が溶融するので、第２のＰＦＡ樹脂間に生じた小さなクラックは消滅する。

また、２８０℃以上３５０℃以下の焼成温度では、ＰＴＦＥ樹脂は溶融しないので、ＰＴＦＥ樹脂が核となってその周りにＰＦＡ樹脂が放射状に配列した球晶が形成される。ここで、球晶とは、多数の結晶（微結晶）が一点から放射状に配列した球状の多結晶を意味する。

このように、基体（ゴムロール、シームレスベルト等）の表面に形成されたコーティング層を、ＰＴＦＥ樹脂が核となったＰＦＡ樹脂の球晶により構成すると、コーティング層の表面にクラックが無く、かつ、耐摩耗性が向上した定着用回転体を製造することができる。

（第２発明）
第２発明に係る定着用回転体の製造方法は、第１発明において、フッ素樹脂混合物におけるフッ素樹脂は、第１のＰＦＡ樹脂が５６重量％以上９０重量％以下であり、第２のＰＦＡ樹脂が８重量％以上３０重量％以下であり、ＰＴＦＥ樹脂が０重量％よりも大きく２０重量％以下（ただし、第１のＰＦＡ樹脂＋第２のＰＦＡ樹脂＋ＰＴＦＥ樹脂＝１００重量％）としたものである。

つまり、フッ素樹脂混合物は、大きくフッ素樹脂（第１のＰＦＡ樹脂、第２のＰＦＡ樹脂およびＰＴＦＥ樹脂）と、溶剤（水、増粘剤、界面活性剤等）に分けることができるが、このフッ素樹脂（固形分）を構成する第１のＰＦＡ樹脂、第２のＰＦＡ樹脂およびＰＴＦＥ樹脂の比率を上記のように規定したものである。

（第３発明）
第３発明に係る定着用回転体は、平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍの第１のＰＦＡ樹脂（パーフルオロアルコキシ樹脂）と、平均粒子径が１０．０μｍ〜１５．０μｍの第２のＰＦＡ樹脂と、平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍのＰＴＦＥ樹脂（ポリ四フッ化エチレン樹脂）とを主成分とするフッ素樹脂混合物からなるコーティング層を基体の表面に形成したものである。

（第４発明）
第４発明に係る定着用回転体は、第３発明におけるフッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂は、第１のＰＦＡ樹脂が５６重量％以上９０重量％以下であり、第２のＰＦＡ樹脂が８重量％以上３０重量％以下であり、ＰＴＦＥ樹脂が０重量％よりも大きく２０重量％以下（ただし、第１のＰＦＡ樹脂＋第２のＰＦＡ樹脂＋ＰＴＦＥ樹脂＝１００重量％）としたものである。

本発明により、クラックが無く、耐摩耗性に優れたコーティング層を備えた定着用回転体を提供することができる。

定着ロールの製造装置の正面図（実施例１）定着ロールの製造装置の側面図（実施例１）パイプ状コアの一部側断面図（実施例１）定着ロールの一部側断面図（実施例１〜４）定着ロールの一部側断面図（実施例１）

（定着用回転体の製造方法の概要）
表面にゴム層が形成されたパイプ状コアの内部に加熱手段を挿入し、パイプ状コアを軸を中心として回転させる。そして、パイプ状コアの上方を軸方向に沿って移動するノズルから液状コーティング材料であるフッ素樹脂混合物を、ゴム層の周面にかけ流してゴム層の周面に液状コーティング材料の塗布層を形成する。

そして、液状コーティング材料からなる塗布層は、パイプ状コアの内部に挿入された加熱手段によって液状コーティング材料が硬化する硬化温度にまで加熱焼付けされ、硬化してコーティング層となる。このようにしてゴム層の周面にコーティング層が形成された定着ロールを製造することができる。本発明を以下に詳細に説明する。

図１は本実施例１に係る定着ロールを製造するための装置の正面図、図２は本実施例１に係る定着ロールを製造するための装置の側面図（図１におけるＡ−Ａ断面図）、図３、図４および図５は定着ロールの断面図である。
尚、図３、図４および図５は、説明を分かり易くするため、パイプ状コア１のみにハッチングをかけている。

（定着ロールの製造装置）
まず、本発明に係る定着用回転体としての定着ロールを製造するための装置について説明する。
図１に示すように、周面にシリコンからなるゴム層６が形成されたパイプ状コア１の両端は、先端コーン形状のチャック２Ａおよび２Ｂによって支持されている。このパイプ状コア１は、直径が２０〜３０ｍｍのスチール、ステンレススチール、アルミニウム等の金属からなり、あらかじめ洗浄液によって洗浄され、乾燥されている。

チャック２Ａ、２Ｂは、ぞれぞれ支持枠３Ａ、３Ｂにボールベアリング４Ａ、４Ｂを介して回転可能に支持されている。そして、一方のチャック２Ａは、支持枠３Ａに摺動自在に支持されており、図示しないエアシリンダー、油圧シリンダー、スプリング等の押圧手段によって、図１における矢印イの向きに（チャック２Ｂに向かって）押圧されている。チャック２Ａの軸５は、図示しないモータ等の駆動手段によって、図２における矢印ニの向きに回転させられる。尚、駆動手段の回転速度は可変可能である。

前記したように、ゴム層６が表面に形成されたパイプ状コア１は、一対のチャック２Ａ、２Ｂによって押圧状態で、かつ、パイプ状コア１の軸を中心として回転可能に支持されている。

また、他方のチャック２Ｂの中心には、加熱手段としてのヒータ３７の一端が取付けられている。ヒータ３７は、例えば、電熱式、電磁波加熱方式、遠赤外線放射方式等の周知の加熱手段が適用できる。このヒータ３７は、図示しない制御装置に配線により接続されている。尚、加熱手段は、予備加熱温度（例えば、６０℃）と、ゴムの一次加硫の温度（１４０℃から１５０℃）と、予備加熱温度より高温であり後述する液状コーティング材料が硬化する焼成温度（２８０℃〜３２０℃）の複数段階に温度が切り換えられるようになっている。

また、パイプ状コア１の直上には、塗布ノズル７Ａが配置されている。この塗布ノズル７Ａの先端と、ゴム層６の周面との間隔は、ゴム層６の周面に塗布する液状コーティング材料の種類によって適宜変更される。

塗布ノズル７Ａは、液状コーティング材料をゴム層６にかけ流すために、可動枠８の上端に昇降枠９、摺動枠１０を介して矢印ロに示す昇降可能および矢印ハに示す前後摺動可能に取付けられている。そして、ノズル７Ａは、ダイヤル１１によって上下位置が調節可能にされ、ダイヤル１２によって前後位置が調節可能にされている。尚、昇降枠９と摺動枠１０の昇降、摺動機構は図示しないが、ネジとめネジとの組合せ、ラックとピ二オンとの組合せ等の周知の機構を採用できる。

可動枠８は、基台１３上をパイプ状コア１の軸方向に沿って移動させる移動手段としての移動台１４上に立設されている。この移動台１４にはネジ孔１５があけられており、ネジ孔１５には、図示しないモータ等の駆動源によって回転速度可変に正逆回転させられる長尺ネジ１６が入れられており、この長尺ネジ１６を図示しない駆動源によって所定の回転数で正回転または逆回転させることによって、移動台１４はパイプ状コア１の軸方向に沿って所定の速度で移動させられる。

尚、移動台１４は、基台１３上に設けられたレール１７によってガイドされている。また、前記したネジ孔１５および長尺ネジ１６は、一般に市販されているボールネジを用いて構成しても良い。
また、移動台１４上の摺動台１９からは、パイプ状コア１に向けてブレード２０と、このブレード２０に隣接して設けられた補助ブレード２３が突出している。そして、摺動台１９は、ダイヤル２１を操作して前後（図２の矢印ハ方向）に摺動可能に構成されている。

ここで、ブレード２０は、塗布ノズル７Ａからゴム層６にかけ流された液状コーティング材料に当て付けて厚みを調節するためのものである。
また、補助ブレード２３は、ブレード２０によって厚みが調節された液状コーティング材料の表面に接触させて、液状コーティング材料の表面にできたスパイラル模様を消すためのものである。

このように、２つのブレードの機能が異なることから、補助ブレード２３の板厚は、ブレード２０の板厚よりも薄い方が望ましい。例えば、ブレード２０の板厚が２ｍｍに対して、補助ブレードの板厚を１ｍｍにする。

尚、ブレード２０および／または補助ブレード２３に超音波振動子等の振動装置が取付られていても良い。ブレード２０および／または補助ブレード２３が振動することにより、前記した液状コーティング材料の厚みの調節および／またはスパイラル模様の消去が振動装置の振動によって容易になるからである。

前記した定着ロールの製造装置は、ダイヤル１１、１２および２１を操作して、塗布ノズル７Ａの上下前後位置（ノズル７Ａの先端とゴム層６の周面間の距離）およびブレード２０および補助ブレード２３の前後位置（ブレード２０の先端および補助ブレード２３の先端とゴム層６の周面間の距離）を予め調節しておく。

次に、本発明に係る定着ロールの製造方法について説明する。
（パイプ状コア）
まず、周面にゴム層が形成されたパイプ状コアの製造方法について説明する。
図３に示すように、直径が２０〜３０ｍｍのスチール、ステンレススチール、アルミニウム等の金属からなるパイプ状コア１の表面（周面）をアルコール等を用いて脱脂する。

その後、パイプ状コア１の表面にＬＳＲ（リキッド・シリコン・ラバー）用プライマー（例えば、東レＤＣ社製ＤＹ３９−０５１等）をブラシ等で２〜３μｍ塗布して、当該ＬＳＲ用プライマーを室温で風乾する。そして、１５０℃で１時間、オーブンで焼成すると、パイプ状コア１の表面にプライマー層Ｐ１ができる。

そして、特開２００３−０３９４５２号公報、特開平０５−１９２９３４号公報で示されたような内部加熱成形用金型にプライマー層Ｐ１が形成されたパイプ状コア１をセットし、ＬＳＲ（例えば、東レＤＣ社製ＣＦ９３７９等）を注型する。その後、内部加熱成形用金型を１４０℃で７分間一次加硫した後、内部加熱成形用金型を冷却して、ロールを当該内部加熱成形用金型から取り出す。そして、さらに２００℃で４時間、オーブンで二次加硫すると、図３に示すパイプ状コア１の表面にゴム層６が形成されたパイプ状コア３０が完成する。

（定着ロールの製造方法）
次に、前記したパイプ状コア３０の表面にコーティング層を形成した定着ロールの製造方法について説明する。以下に説明する工程は、プライマー層Ｐ２を形成する第１工程と、コーティング層３３を形成する第２工程とからなるが、ゴム層６とコーティング層３３の接着性が良ければ、第１工程を省略して第２工程のみでも良い。

〔第１工程〕
第１工程は、パイプ状コア１に形成されたゴム層６の表面にプライマーとして官能基を導入した変性テトラフルオロエチレンパーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（変性ＰＦＡ）水性ディスパージョン（ＰＦＡプライマー）を塗布し、ＰＦＡプライマー層Ｐ２を形成するものである。ゴム層６の表面にＰＦＡプライマー層Ｐ２を形成する前に、アルコール等を用いてゴム層６の表面を洗浄しても良い。

変性ＰＦＡに導入される官能基としては、エポキシ基、カルボキシル基、アミノ基、アミド基等がある。この官能基を導入することによって、変性ＰＦＡは前記したゴム層６と、後述する第２工程において形成されるコーティング層３３の双方に良好な接着性を示す。水性ディスパージョンの溶媒としては、水あるいは水とメタノール、エタノール、イソプロパンノール、アセトン等の水可溶性有機溶媒との混合溶媒が使用され、分散安定剤として界面活性剤の若干量が添加される。

本第１工程において、塗布ノズルは、ＰＦＡプライマー専用の塗布ノズル７Ｂを使用し、塗布ノズル７Ｂには、図示しないＰＦＡプライマータンクからチューブ２２Ｂを介して図示しない定量ポンプによりＰＦＡプライマーが供給される。これらＰＦＡプライマータンクおよび定量ポンプは、一般に市販されている公知のものを用いることができる。

塗布ノズル７Ｂは、パイプ状コア１の上方において、所定の速度（例えば、５ｍｍ／秒）でパイプ状コア１の軸方向に沿って、ゴム層６の一端（チャック２Ｂの近傍）から他端（チャック２Ａの近傍）に向かって移動する。そして、ＰＦＡプライマーは、所定の流量（例えば、０．０８ｇ／１０秒）でゴム層６の表面にかけ流されて塗布される。この際、パイプ状コア１は、所定の回転数（例えば、１４０ｒｐｍ）で回転される。

ＰＦＡプライマーの塗布後は、パイプ状コア１の回転（例えば、１４０ｒｐｍ）を維持しつつ、通常、ゴム層６の周面温度５０℃〜７０℃、１分〜２分程度の予備乾燥を行なう。ＰＦＡプライマー層Ｐ２の厚みは１０μｍ以下程度に設定する。加熱手段（ヒータ３７）により、ＰＦＡプライマーを２００℃に加熱して硬化させても良い。

〔第２工程〕
第２工程は、前記した第１工程におけるＰＦＡプライマー層Ｐ２の表面にフッ素樹脂混合物を塗布し、コーティング層３３を形成する。尚、前記した第１工程を省略した場合は、本第２工程のみでゴム層６の表面にコーティング層３３を形成しても良い。

本第２工程で用いるフッ素樹脂混合物は、平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍの第１のＰＦＡ樹脂と、平均粒子径が１０．０μｍ〜１５．０μｍの第２のＰＦＡ樹脂と、平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍのＰＴＦＥ樹脂の３種の固形分を主成分とし、他に、水、増粘剤および界面活性剤からなる溶剤からなるものである。

フッ素樹脂混合物中の各成分の割合は、第１のＰＦＡ樹脂が２９．６０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が７．４０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が０．７６重量％、溶剤が６２．２４重量％である。
また、フッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂（固形分）の比率（固形分比）は、第１のＰＦＡ樹脂が７８重量％、第２のＰＦＡ樹脂が２０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が２重量％である。

本第２工程においても、塗布ノズルはフッ素樹脂混合物専用の塗布ノズル７Ａを使用し、塗布ノズル７Ａには図示しないフッ素樹脂混合物タンクから図示しない定量ポンプによってチューブ２２Ａを介してフッ素樹脂混合物が供給される。これらフッ素樹脂混合物タンクおよび定量ポンプは、一般に市販されている公知のものを用いることができる。

そして、塗布ノズル７Ａは、所定の速度（例えば、５ｍｍ／秒）でパイプ状コア１の軸方向に沿って、パイプ状コア１のゴム層６の一端（チャック２Ｂの近傍）から他端（チャック２Ａの近傍）に向かって移動し、フッ素樹脂混合物がＰＦＡプライマー層Ｐ２またはゴム層６の表面に所定の流量（例えば、０．２５ｇ／１０秒）でかけ流し塗布される。この際、パイプ状コア１は、所定の回転数（例えば、１４０ｒｐｍ）で回転される。

フッ素樹脂混合物を塗布した後は、加熱手段によって、ゴム層６の周面温度（フッ素樹脂混合物の温度）を２８０℃〜３５０℃に上昇させ、５〜１５分の焼付け（焼成）を行なう。本実施例においては、パイプ状コア１の内部にあるヒータ３７によってフッ素樹脂混合物を３２０℃に加熱して焼成した。

〔評価〕
前記した製造方法により得た定着ロールについて、後述する耐摩耗性、離型性および成膜性を評価した。その結果、表１に示すように、いずれの結果も良好であった。
尚、本実施例１においては、表１に示すように、フッ素樹脂混合物として、分子量３００，０００のＰＦＡ樹脂を用いた試料１と、分子量４５０，０００のＰＦＡ樹脂を用いた試料２の両方を評価した。

（耐摩耗性の評価）
耐摩耗性試験は、スガ試験機社の広範囲荷重スガ磨耗試験機を用いて、以下の条件で行った。尚、サンプルは、定着用回転体からコーティング層のみを切り取り、当該コーティング層を上記広範囲荷重スガ磨耗試験機にセットした。
・荷重：１０００ｇｆ
・温度：１５０℃
・試験機の磨耗速度：４００ｍｍ／ｓｅｃ
（試験機の摩耗輪の１往復で１カウント４０カウント／分）
・サンプルの磨耗面積：長さ３００ｍｍ×幅１２ｍｍ
・試験機の磨耗相手材：磨耗輪・・・φ５０ｍｍ×幅１２ｍｍ
摩耗を促進するため、磨耗輪の表面の幅方向の略中央位置に幅３ｍｍ×厚さ１３０μｍのニトフロンテープを貼り付け、さらにその表面に下記の用紙を貼り付けた。
・用紙：Ｐｒｅｍｉｅｒ８０ｇｓｍ
・回転数：０．１ｒｐｍ
・磨耗回数：４０００カウント（４ｋサイクル）
（２０００カウント毎に試料の磨耗量の測定を実施）
・測定方法：サンプル重量の変化により、摩耗量を算出
（手順１）サンプル重量を測定（Ｉｎｉｔｉａｌ重量：表１の「Ｉｎｉ重さ」）
（手順２）スガ磨耗試験機にサンプルを固定
（手順３）荷重をかけ、スガ磨耗試験機を動作
（手順４）２ｋカウント（サイクル）および４ｋカウント（サイクル）でサンプル重量を測定（表１の「２ｋＣｙｃｌｅ」と「４ｋＣｙｃｌｅ」）

（離型性の評価）
前記した製造方法により得た定着ロールを、画像形成装置（複写機）に実際に組み込み、シート（用紙）にトナー画像を形成して、シート上のトナー画像を目視により観察した。

定着用回転体からトナー画像が剥離していれば、シート上にトナー画像がきれいに転写されるので、この場合は「○」と評価した。また、定着ロールからトナー画像が剥離していなければ、シートにトナー画像が転写されていないので、この場合は「×」と評価した。

（成膜性の評価）
定着用回転体のコーティング層を目視により観察した。
コーティング層の表面にひび割れや、ざらつきがある場合に「×」と評価し、ひび割れおよびざらつきが無い場合に「○」と評価した。

尚、表１における「Ｉｎｉ−２ｋ△Ｗｔ」は、イニシャル重さと２ｋサイクル終了時点での重さの差（摩耗量）である。また、「Ｉｎｉ−４ｋ△Ｗｔ」は、イニシャル重さと４ｋサイクル終了時点での重さの差（摩耗量）である。

〔第３工程〕
前記した第１工程および第２工程、または第２工程のみにより、フッ素樹脂混合物が表面に塗布されＰＦＡ離型層３３が形成された図４に示す定着ロール３５または図５に示す定着ロール３１を製造することができる。
さらに、これらの定着ロール３５、３１について、以下の第３工程を行うことができる。

第３工程においては、このようにしてＰＦＡ離型層３３を表面に形成したゴム層６を有するパイプ状コア１を定着ロールの製造装置からはずして加熱炉に導入しても良い。この場合は、２８０℃〜３５０℃、５分間〜２０分間の加熱処理を行なう。上記加熱処理においてもコーティング層３３は完全に硬化する、そしてコーティング層３３の厚みは通常５μｍ〜５０μｍに設定される。

以上説明した工程により、例えば、図５に示したようなパイプ状コア１の周面にプライマー層Ｐ１を介してゴム層６が形成され、このゴム層６の表面にはＰＦＡプライマー層Ｐ２を介してＰＦＡ離型層３３が形成されている定着ロール３１が製造される。ゴム層６の厚みは通常１ｍｍ以下に設定される。
塗布ノズル７Ａの移動速度を調節する以外に、塗布ノズル７Ａから液状コーティング材料の吐出量を調節してもよい。

前記した実施例１の第１工程を終えたＰＦＡプライマー層Ｐ２付きのロールに対して後述する第２工程を実施した。
〔第２工程〕
本第２実施例で用いたフッ素樹脂混合物は、以下の試料３〜７である。

（試料３）
フッ素樹脂混合物中の各成分の割合は、第１のＰＦＡ樹脂が３３．３０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が３．７０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が０．３７重量％、溶剤が６２．６３重量％である。
また、フッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂（固形分）の比率（固形分比）は、第１のＰＦＡ樹脂が８９重量％、第２のＰＦＡ樹脂が１０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が１重量％である。

（試料４）
フッ素樹脂混合物中の各成分の割合は、第１のＰＦＡ樹脂が３３．６３重量％、第２のＰＦＡ樹脂が３．７０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が０．０４重量％、溶剤が６２．６３重量％である。
また、フッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂（固形分）の比率（固形分比）は、第１のＰＦＡ樹脂が９０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が９．９重量％、ＰＴＦＥ樹脂が０．１重量％である。

（試料５）
フッ素樹脂混合物中の各成分の割合は、第１のＰＦＡ樹脂が３３．６３重量％、第２のＰＦＡ樹脂が２．９９重量％、ＰＴＦＥ樹脂が０．７５重量％、溶剤が６２．６３重量％である。
また、フッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂（固形分）の比率（固形分比）は、第１のＰＦＡ樹脂が９０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が８重量％、ＰＴＦＥ樹脂が２重量％である。

（試料６）
フッ素樹脂混合物中の各成分の割合は、第１のＰＦＡ樹脂が２７．７５重量％、第２のＰＦＡ樹脂が１３．８８重量％、ＰＴＦＥ樹脂が４．６３重量％、溶剤が５３．７５重量％である。
また、フッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂（固形分）の比率（固形分比）は、第１のＰＦＡ樹脂が６０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が３０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が１０重量％である。

（試料７）
フッ素樹脂混合物中の各成分の割合は、第１のＰＦＡ樹脂が２５．９０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が１１．１０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が９．２５重量％、溶剤が５３．７５重量％である。
また、フッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂（固形分）の比率（固形分比）は、第１のＰＦＡ樹脂が５６重量％、第２のＰＦＡ樹脂が２４重量％、ＰＴＦＥ樹脂が２０重量％である。

フッ素樹脂混合物塗布後は、加熱手段によって、ゴム層６の周面温度（フッ素樹脂混合物の温度）を２８０℃〜３５０℃に上昇させ、５〜１５分の焼付けを行なう。本実施例においては、パイプ状コア１の内部にあるヒータ３７によってフッ素樹脂混合物を３４０℃に加熱した。

その結果、表２に示すように試料３〜試料７は、耐摩耗性、離型性および成膜成がいずれも良好であった。

表２において、固形分の割合とは、フッ素樹脂混合物を１００重量％とした場合のそれぞれのフッ素樹脂（固形分）の占める割合のことである。また、固形分比とは、フッ素樹脂（第１のＰＦＡ樹脂、第２のＰＦＡ樹脂およびＰＴＦＥ樹脂）を１００重量％とした場合に、それぞれのフッ素樹脂のフッ素樹脂中に占める割合のことである。
〔比較例〕

前記した試料３〜７と同じ製造条件、評価条件で、後述する５つの試料（試料８〜１２）を用いて比較実験を行った。表３に示すように、試料８〜１０については耐摩耗性が「×」、試料１１については離型性が「×」、試料８、１０および１２については成膜性が「×」であった。
（試料８）
フッ素樹脂混合物中の各成分の割合は、第１のＰＦＡ樹脂が３７．００重量％、第２のＰＦＡ樹脂が０．００重量％、ＰＴＦＥ樹脂が０．００重量％、溶剤が６３．００重量％である。
また、フッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂（固形分）の比率（固形分比）は、第１のＰＦＡ樹脂が１００重量％、第２のＰＦＡ樹脂が０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が０重量％である。

（試料９）
フッ素樹脂混合物中の各成分の割合は、第１のＰＦＡ樹脂が３３．３０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が３．７０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が０．００重量％、溶剤が６３．００重量％である。
また、フッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂（固形分）の比率（固形分比）は、第１のＰＦＡ樹脂が９０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が１０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が０重量％である。

（試料１０）
フッ素樹脂混合物中の各成分の割合は、第１のＰＦＡ樹脂が２２．２０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が１４．８０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が０．００重量％、溶剤が６３．００重量％である。
また、フッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂（固形分）の比率（固形分比）は、第１のＰＦＡ樹脂が６０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が４０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が０重量％である。

（試料１１）
フッ素樹脂混合物中の各成分の割合は、第１のＰＦＡ樹脂が２５．９０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が１１．１０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が１５．８６重量％、溶剤が４７．１４重量％である。
また、フッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂（固形分）の比率（固形分比）は、第１のＰＦＡ樹脂が４９重量％、第２のＰＦＡ樹脂が２１重量％、ＰＴＦＥ樹脂が３０重量％である。

（試料１２）
フッ素樹脂混合物中の各成分の割合は、第１のＰＦＡ樹脂が２２．２０重量％、第２のＰＦＡ樹脂が１４．８０重量％、ＰＴＦＥ樹脂が９．２５重量％、溶剤が５３．７５重量％である。
また、フッ素樹脂混合物中のフッ素樹脂（固形分）の比率（固形分比）は、第１のＰＦＡ樹脂が４８重量％、第２のＰＦＡ樹脂が３２重量％、ＰＴＦＥ樹脂が２０重量％である。

以上の実施例、比較例より、フッ素樹脂混合物におけるフッ素樹脂として、平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍの第１のＰＦＡ樹脂が５６重量％以上９０重量％以下であり、平均粒子径が１０．０μｍ〜１５．０μｍの第２のＰＦＡ樹脂が８重量％以上３０重量％以下であり、平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍのＰＴＦＥ樹脂が０重量％よりも大きく２０重量％以下（ただし、第１のＰＦＡ樹脂＋第２のＰＦＡ樹脂＋ＰＴＦＥ樹脂＝１００重量％）を基体の表面にコーティングし、第１のＰＦＡ樹脂および第２のＰＦＡ樹脂の融点以上の温度で、かつ、ＰＴＦＥの融点よりも低い温度で焼成することにより、耐摩耗性、離型性、成膜性のいずれもが画像形成に耐えうる定着用回転体が得られることがわかる。

前記した実施例は、説明のために例示したものであって、本発明としてはそれらに限定されるものではなく、特許請求の範囲、明細書および図面の記載から当業者が認識することができる本発明の技術的思想に反しない限り、変更、削除および付加が可能である。

例えば、前記した実施例は、定着用回転体として定着ロールを例示したものであるが、これに限るものではなく、定着用回転体として、特願２００８−２１２０１９に示したようなシームレスベルト（定着ベルト）であっても良い。

本発明は、電子写真装置、プリンタの定着ロール、定着ベルト等の定着用回転体で利用できる。

１パイプ状コア
２Ａ，２Ｂチャック
７Ａ，７Ｂ塗布ノズル
１４移動台（移動手段）
２０ブレード
２３補助ブレード
２４回転部材
３１ゴムロール
３５ゴムロール
３７ヒータ（加熱手段）

Claims

平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍの第１のＰＦＡ樹脂（パーフルオロアルコキシ樹脂）と、
平均粒子径が１０．０μｍ〜１５．０μｍの第２のＰＦＡ樹脂と、
平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍのＰＴＦＥ樹脂（ポリ四フッ化エチレン樹脂）を主成分とするフッ素樹脂混合物を基体の表面にコーティングした後、
該基体を２８０℃以上３５０℃以下の温度で焼成することを特徴とする定着用回転体の製造方法
前記フッ素樹脂混合物におけるフッ素樹脂は、
前記第１のＰＦＡ樹脂が５６重量％以上９０重量％以下であり、
前記第２のＰＦＡ樹脂が８重量％以上３０重量％以下であり、
前記ＰＴＦＥ樹脂が０重量％よりも大きく２０重量％以下（ただし、第１のＰＦＡ樹脂＋第２のＰＦＡ樹脂＋ＰＴＦＥ樹脂＝１００重量％）である請求項１に記載の定着用回転体の製造方法
平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍの第１のＰＦＡ樹脂（パーフルオロアルコキシ樹脂）と、
平均粒子径が１０．０μｍ〜１５．０μｍの第２のＰＦＡ樹脂と、
平均粒子径が０．２μｍ〜０．５μｍのＰＴＦＥ樹脂（ポリ四フッ化エチレン樹脂）を主成分とするフッ素樹脂混合物からなるコーティング層が基体の表面に形成されたことを特徴とする定着用回転体
前記フッ素樹脂混合物におけるフッ素樹脂は、
前記第１のＰＦＡ樹脂が５６重量％以上９０重量％以下であり、
前記第２のＰＦＡ樹脂が８重量％以上３０重量％以下であり、
前記ＰＴＦＥ樹脂が０重量％よりも大きく２０重量％以下（ただし、第１のＰＦＡ樹脂＋第２のＰＦＡ樹脂＋ＰＴＦＥ樹脂＝１００重量％）である請求項３に記載の定着用回転体