JP2010164248A - 吸収ヒートポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】生成される被加熱媒体の蒸気の流量を安定させることができる吸収ヒートポンプを提供すること。
【解決手段】導入した熱源流体の熱で吸収溶液Ｓと冷媒Ｖとを吸収ヒートポンプサイクルさせることにより、導入した被加熱媒体の液体Ｗｑを熱源流体よりも温度が高い被加熱媒体の蒸気Ｗｖとして導出する吸収ヒートポンプは、吸収器１０と、気液分離器８０と、取出流路８９とを備える。吸収器１０は、被加熱媒体Ｗを流すチューブ１２を収容し、吸収溶液Ｓａが冷媒の蒸気Ｖｅを吸収する際に発生する吸収熱でチューブ１２内を流れる被加熱媒体Ｗを加熱する。気液分離器８０は、吸収器１０内で加熱された被加熱媒体Ｗｍを導入し、被加熱媒体の液体Ｗｑと蒸気Ｗｖとに分離する。取出流路８９は、被加熱媒体の蒸気Ｗｖを吸収ヒートポンプ１の外に導く。チューブ１２は、被加熱媒体Ｗの流れ方向の下流側ほど流路断面積が大きく形成されている。
【選択図】図３

Description

本発明は吸収ヒートポンプに関し、特に導入した熱源流体よりも温度が高い蒸気を取り出す吸収ヒートポンプに関する。

蒸発器で発生させた冷媒蒸気を吸収器に導き、吸収器において冷媒蒸気を吸収溶液に吸収させる際に発生する吸収熱で被加熱媒体を加熱する吸収ヒートポンプは公知である。この吸収ヒートポンプでは、吸収器で冷媒蒸気を吸収して濃度が低下した吸収溶液を加熱し濃度的に再生する再生器と、再生器で加熱蒸発させた冷媒蒸気を凝縮させて後に蒸発器に送られる凝縮液とする凝縮器とが、吸収器及び蒸発器と協働して吸収ヒートポンプサイクルを作動させている。このような吸収ヒートポンプにおいて、蒸発器で冷媒の蒸気を発生させる熱源及び／又は再生器で吸収溶液を再生させる熱源として、コージェネレーションシステム等から排出される温水を利用し、当該温水よりも温度が高い被加熱媒体の蒸気を生成する吸収ヒートポンプがある（例えば、特許文献１参照。）。

特開２００６−１３８６１４号公報（図２等）

しかしながら、吸収器において吸収熱を受熱して蒸気とする被加熱媒体を流す流路を、単に１本のチューブを蛇行させて形成するだけでは、生成される被加熱媒体の蒸気の流量を安定させることが難しかった。

本発明は上述の課題に鑑み、生成される被加熱媒体の蒸気の流量を安定させることができる吸収ヒートポンプを提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１及び図３に示すように、導入した熱源流体ｈの熱で吸収溶液Ｓと冷媒Ｖとを吸収ヒートポンプサイクルさせることにより、導入した被加熱媒体の液体Ｗｑを熱源流体ｈよりも温度が高い被加熱媒体の蒸気Ｗｖとして導出する吸収ヒートポンプ１であって；被加熱媒体Ｗを流すチューブ１２を収容し、吸収溶液Ｓａが冷媒の蒸気Ｖｅを吸収する際に発生する吸収熱でチューブ１２内を流れる被加熱媒体Ｗを加熱する吸収器１０と；吸収器１０内で加熱された被加熱媒体Ｗｍを導入し、熱源流体ｈよりも温度が高い被加熱媒体の液体Ｗｄと蒸気Ｗｖとに分離する気液分離器８０と；気液分離器８０で分離された被加熱媒体の蒸気Ｗｖを吸収ヒートポンプ１の外に導く取出流路８９とを備え；チューブ１２が、被加熱媒体Ｗの流れ方向の下流側ほど流路断面積が大きく形成されている。

このように構成すると、チューブが被加熱媒体の流れ方向下流側ほど流路断面積が大きく形成されているので、吸収熱を受熱した被加熱媒体の液が蒸発膨張して蒸気になることが妨げられることを抑制することができ、生成される被加熱媒体の蒸気の流量を安定させることができる。また、気液分離器において液体と気体とが混合した被加熱媒体から利用価値の高い被加熱媒体の蒸気を分離して取り出すことができる。

また、本発明の第２の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図３に示すように、上記本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、吸収器１０が、直線状に形成されたチューブ１２を複数有して複数のチューブ１２が長手方向を水平にして配置され、かつ、被加熱媒体Ｗの流れ方向の上流側に配置されたチューブ１２から導出された被加熱媒体Ｗを下流側に配置されたチューブ１２に導入する前に流れの向きを変換する被加熱媒体室１４ｒが複数のチューブ１２の少なくとも一端に形成されて構成され、被加熱媒体Ｗの流れ方向の下流側ほどチューブ１２の本数が多く配置されることにより、被加熱媒体Ｗの流れ方向の下流側ほど流路断面積が大きく形成されている。

このように構成すると、単純な構成で被加熱媒体の流れ方向下流側ほど流路断面積を大きくすることができる。また、チューブが直線状に形成されているので、保守が容易になる。

また、本発明の第３の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図３に示すように、上記本発明の第２の態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、吸収器１０が、被加熱媒体Ｗがチューブ１２内を流れて被加熱媒体室１４ｒで流れの向きを変えた後に他のチューブ１２内を流れて反対側の被加熱媒体室１４ｒで再び流れの向きを変えるように蛇行しながら流れる際に全体として下方から上方に向かう流れとなるように、被加熱媒体室１４ｒが仕切板１５で区画されて構成され；仕切板１５が、仕切板１５によって区画された被加熱媒体室１４ｒの上方から下方に被加熱媒体Ｗを通過させる落下孔１５ｈが形成されている。

このように構成すると、吸収ヒートポンプが停止しているときに被加熱媒体室に被加熱媒体の液が滞留することに伴って腐食することを低減することができる。

また、本発明の第４の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図３に示すように、上記本発明の第１の態様乃至第３の態様のいずれか１つの態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、被加熱媒体の液体Ｗｑをチューブ１２に圧送する液体供給ポンプ８３であって、吐出流量が可変に構成された液体供給ポンプ８３と；チューブ１２内を流れる被加熱媒体Ｗが湿り蒸気の状態で気液分離器８０に流入するように液体供給ポンプ８３の吐出流量を調節する制御装置９９とを備え；取出流路８９が、内部を流れる被加熱媒体の蒸気Ｗｖが吸収熱を受熱して過熱されるように、吸収器１０内を貫通して設けられている。

このように構成すると、被加熱媒体が不純物を含んだ液体（例えば市水を含有する液体）の場合に、被加熱媒体がチューブ内でかわき蒸気となることを回避することができるためチューブ内で不純物が析出することを抑制することができると共に、不純物が含有されうる被加熱媒体の液を分離した後の被加熱媒体の蒸気を再加熱させることでよりエンタルピの高い被加熱媒体の蒸気を取り出すことができる。

また、本発明の第５の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図３に示すように、上記本発明の第４の態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、チューブ１２内を流れる被加熱媒体Ｗが吸収熱を潜熱として受熱する部分よりも上流側で被加熱媒体の液体Ｗｑの一部を抜き出して液体供給ポンプ８３の吸い込み側に導く再循環管１８を備える。

このように構成すると、吸収熱を顕熱として受熱する部分の流速を上げて伝熱を向上させることが可能になる。

また、本発明の第６の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図３に示すように、上記本発明の第１の態様乃至第５の態様のいずれか１つの態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、気液分離器８０が、気液分離器８０で分離された被加熱媒体の液体である分離液体Ｗｄを貯留する分離液体貯留部８１が形成され；吸収ヒートポンプ１（例えば図１参照）の外部から供給された被加熱媒体の液体である補給液体Ｗｓを混合させる補給液体管８５と；補給液体Ｗｓが混合される前の分離液体貯留部８１内の分離液体Ｗｄの一部を吸収ヒートポンプ１（例えば図１参照）外に排出するブロー管８８とを備える。

このように構成すると、不純物を排出する際に、補給液体が混合する前の分離液体の状態で排出することができ、効率よく排出することができる。

また、本発明の第７の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図４（ａ）、（ｂ）に示すように、上記本発明の第１の態様乃至第３の態様のいずれか１つの態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、気液分離器８０で分離された被加熱媒体の液体である分離液体Ｗｄと、吸収ヒートポンプ１（例えば図１参照）の外部から供給された被加熱媒体の液体である補給液体Ｗｓとを、混合させた状態でチューブ１２（例えば図３参照）に圧送する混合液体ポンプ８６Ａであって、分離液体Ｗｄをチューブ１２に圧送する機能と補給液体Ｗｓをチューブ１２に圧送する機能とを兼用する混合液体ポンプ８６Ａを備える。

このように構成すると、被加熱媒体を循環させるポンプを補給用のポンプとを共有することができ、小型化できると共に、ポンプイニシャルコスト及びランニングコストを低減することができる。

本発明によれば、チューブが被加熱媒体の流れ方向下流側ほど流路断面積が大きく形成されているので、吸収熱を受熱した被加熱媒体の液が蒸発膨張して蒸気になることが妨げられることを抑制することができ、生成される被加熱媒体の蒸気の流量を安定させることができる。

本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプの模式的系統図である。 本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプのデューリング線図である。 本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプの吸収器まわりの詳細図である。 本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプの吸収器まわりの変形例を説明する図である。（ａ）は被加熱媒体を搬送するポンプを１ポンプとした第１の変形例の部分系統図、（ｂ）は被加熱媒体を搬送するポンプを１ポンプとした第２の変形例の部分系統図、（ｃ）は気液分離器の変形例を示す概略構成図である。 本発明の実施の形態の変形例に係る二段昇温型吸収ヒートポンプの模式的系統図である。

以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。なお、各図において互いに同一又は相当する部材には同一あるいは類似の符号を付し、重複した説明は省略する。

まず図１を参照して、本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１を説明する。図１は、吸収ヒートポンプ１の模式的系統図である。最初に吸収ヒートポンプ１全体の構成及び作用を説明し、その後に吸収ヒートポンプ１の構成要素の１つである吸収器１０の詳細を説明する。吸収ヒートポンプ１は、吸収溶液Ｓ（Ｓａ、Ｓｗ）と冷媒Ｖ（Ｖｅ、Ｖｇ、Ｖｆ）との吸収ヒートポンプサイクルが行われる主要機器を構成する吸収器１０、蒸発器２０、再生器３０、及び凝縮器４０を備え、さらに、気液分離器８０と、取出流路を形成する被加熱媒体蒸気管８９とを備えている。

本明細書においては、吸収溶液に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「希溶液Ｓｗ」や「濃溶液Ｓａ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「吸収溶液Ｓ」又は「溶液Ｓ」ということとする。同様に、冷媒に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「蒸発器冷媒蒸気Ｖｅ」、「再生器冷媒蒸気Ｖｇ」、「冷媒液Ｖｆ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「冷媒Ｖ」ということとする。本実施の形態では、吸収溶液Ｓ（吸収剤と冷媒Ｖとの混合物）としてＬｉＢｒ水溶液が用いられており、冷媒Ｖとして水（Ｈ_２Ｏ）が用いられている。また、被加熱媒体Ｗは、吸収器１０に供給される液体の被加熱媒体Ｗである被加熱媒体液Ｗｑ、気体の被加熱媒体である被加熱媒体蒸気Ｗｖ、液体と気体とが混合した状態の被加熱媒体である混合被加熱媒体Ｗｍ、吸収ヒートポンプ１外から補充された被加熱媒体である補給液体としての補給水Ｗｓの総称である。本実施の形態では、被加熱媒体Ｗとして水（Ｈ_２Ｏ）が用いられている。

吸収器１０は、被加熱媒体Ｗの流路を構成するチューブ１２と、濃溶液Ｓａを散布する濃溶液散布ノズル１３とを内部に有している。吸収器１０は、濃溶液散布ノズル１３から濃溶液Ｓａが散布され、濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に吸収熱を発生させる。この吸収熱を、チューブ１２を流れる被加熱媒体Ｗが受熱して、被加熱媒体Ｗが加熱されるように構成されている。蒸発器２０は、熱源流体としての熱源温水ｈの流路を構成する熱源管２１と、冷媒液Ｖｆを熱源管２１に向けて散布する冷媒液散布ノズル２２とを内部に有している。蒸発器２０は、冷媒液散布ノズル２２から冷媒液Ｖｆが散布され、散布された冷媒液Ｖｆが熱源管２１内を流れる熱源温水ｈの熱で蒸発して蒸発器冷媒蒸気Ｖｅが発生するように構成されている。吸収器１０と蒸発器２０とは、相互に連通するように１つの缶胴内に形成されている。吸収器１０と蒸発器２０とが連通することにより、蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収器１０に供給することができるように構成されている。

再生器３０は、希溶液Ｓｗを加熱する熱源流体としての熱源温水ｈを内部に流す熱源管３１と、希溶液Ｓｗを散布する希溶液散布ノズル３２とを有している。熱源管３１内を流れる熱源温水ｈは、熱源管２１内を流れる熱源温水ｈと同じ流体であっても異なる流体であってもよい。再生器３０は、希溶液散布ノズル３２から散布された希溶液Ｓｗが熱源温水ｈに加熱されることにより、希溶液Ｓｗから冷媒Ｖが蒸発して濃度が上昇した濃溶液Ｓａが生成されるように構成されている。希溶液Ｓｗから蒸発した冷媒Ｖは再生器冷媒蒸気Ｖｇとして凝縮器４０に移動するように構成されている。凝縮器４０は、冷却媒体としての冷却水ｃが流れる冷却水管４１を有している。凝縮器４０は、再生器３０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを導入し、これを冷却水ｃで冷却して凝縮させるように構成されている。再生器３０と凝縮器４０とは、相互に連通するように１つの缶胴内に形成されている。再生器３０と凝縮器４０とが連通することにより、再生器３０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを凝縮器４０に供給することができるように構成されている。また、吸収器１０及び蒸発器２０が再生器３０及び凝縮器４０よりも高所に配設されており、位置ヘッドで吸収器１０内の吸収溶液Ｓを再生器３０へ及び蒸発器２０内の冷媒液Ｖｆを凝縮器４０へそれぞれ搬送可能に構成されている。

再生器３０の濃溶液Ｓａが貯留される部分と吸収器１０の濃溶液散布ノズル１３とは、濃溶液Ｓａを圧送する溶液ポンプ３５ｐが配設された濃溶液管３５で接続されている。吸収器１０の希溶液Ｓｗが貯留される部分と希溶液散布ノズル３２とは、希溶液Ｓｗを流す希溶液管３６で接続されている。濃溶液管３５及び希溶液管３６には、濃溶液Ｓａと希溶液Ｓｗとの間で熱交換を行わせる溶液熱交換器３８が配設されている。凝縮器４０の冷媒液Ｖｆが貯留される部分と蒸発器２０の冷媒液散布ノズル２２とは、冷媒液Ｖｆを圧送する冷媒ポンプ４６が配設された冷媒液管４５で接続されている。蒸発器２０の冷媒液Ｖｆが蒸発せずに貯留される部分と凝縮器４０とは、冷媒液散布ノズル２２から散布されて蒸発しなかった冷媒液Ｖｆを凝縮器４０に戻す冷媒液管２５で接続されている。冷媒液管２５及び冷媒液管４５には、それぞれの管２５、４５を流れる冷媒液Ｖｆ同士で熱交換を行わせる冷媒熱交換器４８が配設されている。

気液分離器８０は、吸収器１０のチューブ１２を流れて加熱された被加熱媒体Ｗを導入し、被加熱媒体蒸気Ｗｖと被加熱媒体液Ｗｑとを分離する機器である。気液分離器８０と吸収器１０とは、被加熱媒体液Ｗｑをチューブ１２に導く被加熱媒体液管８２及び加熱された被加熱媒体Ｗを気液分離器８０に導く加熱後被加熱媒体管８４で接続されている。被加熱媒体液管８２には、被加熱媒体液Ｗｑをチューブ１２に向けて圧送する被加熱媒体ポンプ８３が配設されている。また、気液分離器８０には、分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖを吸収ヒートポンプ１の外に導く被加熱媒体蒸気管８９が接続されている。本実施の形態では、被加熱媒体蒸気管８９が吸収器１０内を通るものと通らないものとの両方が設けられているが、いずれか一方を設けないこととしてもよい。また、主に蒸気として吸収ヒートポンプ１の外に供給された分の被加熱媒体Ｗを補うための補給水Ｗｓを吸収ヒートポンプ１の外から導入する補給水管８５が設けられている。補給水管８５は、液体供給ポンプ８３より上流側の被加熱媒体液管８２に接続されている。補給水管８５には、被加熱媒体液管８２に向けて補給水Ｗｓを圧送する補給水ポンプ８６と、補給水Ｗｓを外部の温水等で予熱する補給水熱交換器８７Ｂと、気液分離器８０からのブロー液Ｗｅと熱交換させて補給水Ｗｓをさらに加熱する補給水熱交換器８７Ａとが、補給水Ｗｓの流れ方向に向かってこの順に配設されている。

図２のデューリング線図を図１と併せて参照して、上述の吸収ヒートポンプ１のヒートポンプサイクルを説明する。図２のデューリング線図は、縦軸に冷媒Ｖ（本実施の形態では水）の露点温度を、横軸に溶液Ｓ（本実施の形態ではＬｉＢｒ水溶液）の温度をとっている。右上がりの線は溶液Ｓの等濃度線を表し、右に行くほど高濃度、左に行くほど低濃度となり、図中の露点温度０℃を通る右上がりの線は溶液濃度０％（すなわち冷媒のみ）の線である。なお、縦軸が示す露点温度は飽和圧力と対応関係にあるため、冷媒蒸気Ｖｅ、Ｖｇが飽和蒸気である本実施の形態のヒートポンプサイクルでは、縦軸は主要構成部材１０、２０、３０、４０の内部圧力を表していると見ることもできる。

まず、冷媒側のサイクルを説明する。凝縮器４０では、再生器３０で蒸発した再生器冷媒蒸気Ｖｇを受け入れて、冷却水管４１を流れる冷却水ｃで冷却して凝縮し、冷媒液Ｖｆとする（ｖ１）。凝縮した冷媒液Ｖｆは、冷媒ポンプ４６で蒸発器２０の冷媒液散布ノズル２２に送られる。冷媒液散布ノズル２２に送られた冷媒液Ｖｆは、熱源管２１に向けて散布され、熱源管２１内を流れる熱源温水ｈによって加熱され、蒸発して蒸発器冷媒蒸気Ｖｅとなる（ｖ２）。蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅは、蒸発器２０と連通する吸収器１０へと移動する。

次に溶液側のサイクルを説明する。吸収器１０では、濃溶液Ｓａが濃溶液散布ノズル１３から散布され、この散布された濃溶液Ｓａが蒸発器２０から移動してきた蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する。蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収した濃溶液Ｓａは、濃度が低下して希溶液Ｓｗとなる（ｊ〜ｋ）。吸収器１０では、濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に吸収熱が発生する。この吸収熱により、チューブ１２を流れる被加熱媒体Ｗが加熱される。吸収器１０で蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収した濃溶液Ｓａは、濃度が低下して希溶液Ｓｗとなり、吸収器１０の下部に貯留される。貯留された希溶液Ｓｗは、重力及び吸収器１０と再生器３０との内圧の差により再生器３０に向かって希溶液管３６を流れ、溶液熱交換器３８で濃溶液Ｓａと熱交換して温度が低下して（ｋ〜ｍ）、再生器３０に至る。希溶液Ｓｗは、溶液熱交換器３８を出て再生器３０に入る際に圧力（露点温度）が下がり、希溶液Ｓｗ中の冷媒Ｖの一部が蒸発するのに伴い温度が低下する（ｍ〜ｎ）。

再生器３０に送られた希溶液Ｓｗは、希溶液散布ノズル３２から散布され、熱源管３１を流れる熱源温水ｈ（本実施の形態では約８０℃前後）によって加熱され、散布された希溶液Ｓｗ中の冷媒が蒸発して濃溶液Ｓａとなり（ｎ〜ｐ）、再生器３０の下部に貯留される。他方、希溶液Ｓｗから蒸発した冷媒Ｖは再生器冷媒蒸気Ｖｇとして凝縮器４０へと移動する。再生器３０の下部に貯留された濃溶液Ｓａは、溶液ポンプ３５ｐにより、濃溶液管３５を介して吸収器１０の濃溶液散布ノズル１３に圧送される。濃溶液管３５を流れる濃溶液Ｓａは、溶液熱交換器３８で希溶液Ｓｗと熱交換して温度が上昇してから吸収器１０に流入し（ｐ〜ｑ）、濃溶液散布ノズル１３から散布される。濃溶液Ｓａは、溶液ポンプ３５ｐで昇圧されて吸収器１０に入り、吸収器１０内で蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収することに伴い温度が上昇する（ｑ〜ｊ）。吸収器１０に戻った濃溶液Ｓａは蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収し、以降、同様のサイクルを繰り返す。

吸収溶液Ｓ及び冷媒Ｖが上記のような吸収ヒートポンプサイクルを行う過程で、吸収器１０において濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に発生する吸収熱で被加熱媒体液Ｗｑが加熱されて湿り蒸気（混合被加熱媒体Ｗｍ）となり、気液分離器８０に導かれて分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖが吸収ヒートポンプ１の外部の蒸気利用場所に供給される。外部に供給された分の被加熱媒体Ｗは、補給水Ｗｓとして吸収ヒートポンプ１の外部から供給される。

次に図３を参照して、上述の吸収ヒートポンプ１（図１参照）を構成する吸収器１０の詳細を説明する。図３は、図１に示す吸収ヒートポンプ１の吸収器１０まわりの詳細図である。図３では、便宜上、補給水熱交換器８７Ａを省略している。吸収器１０は、チューブ１２と濃溶液散布ノズル１３とが缶胴１１内に収容され、缶胴１１の外側に被加熱媒体室としての水室１４ｒを形成する水室形成部材１４が設けられて構成されている。缶胴１１は、典型的には設置されたときに横長になるように形成されている。

チューブ１２は、直線状に形成されたものの複数が缶胴１１内に設けられている。各チューブ１２は、軸が水平になるように配置されている。チューブ１２内で被加熱媒体液Ｗｑを加熱沸騰させることを考慮すると、チューブ１２をその軸が鉛直になるように配置してもよいが、本実施の形態では、散布された吸収溶液Ｓをチューブ１２の外面に薄い液膜としてできるだけ多く接触させる観点から、チューブ１２を軸が水平になるように配置することとしている。チューブ１２は、横長の缶胴１１の一端及びその反対側の他端に接合している。缶胴１１の、チューブ１２が接合する面は、チューブ１２を挿通することができる孔が形成された管板（チューブプレート）として形成されている。缶胴１１の両端の管板に接合したチューブ１２は、内部が缶胴１１の内部と連通しないようになっている。換言すれば、チューブ１２内を流れる被加熱媒体Ｗと、缶胴１１内に流出入する吸収溶液Ｓ及び冷媒Ｖとが混合しないように構成されている。具体例を示すと、チューブ１２は、缶胴１１の管板に形成された孔に拡管され固定されている。缶胴１１内に設けられるチューブ１２のうち、鉛直方向最下部に配置されるチューブ１２は、その下方に希溶液Ｓｗが貯留される部分（空間）が確保される位置に配置されている。このように構成されることで、定常運転時にチューブ１２が吸収溶液Ｓに没入することがなく、チューブ１２の表面に濡れ広がった濃溶液Ｓａに蒸発器冷媒蒸気Ｖｅが吸収されるようになるため、濃溶液Ｓａと蒸発器冷媒蒸気Ｖｅとの接触面積を大きくできると共に、発生した吸収熱がチューブ１２を流れる被加熱媒体Ｗに速やかに伝わり、吸収能力の回復を早めることができる。他方、缶胴１１の最上部に配置されるチューブ１２は、その上方に被加熱媒体蒸気管８９及び濃溶液散布ノズル１３が設置できる空間が確保される位置に配置されている。

水室形成部材１４は、各チューブ１２の端部が接合している缶胴１１の両面（管板）に取り付けられている。水室形成部材１４は、一端面が開口した筒状の部材であり、その開口した面が缶胴１１の管板に取り付けられている複数のチューブ１２の一端を覆うように缶胴１１の管板に取り付けられている。水室形成部材１４が缶胴１１の管板に取り付けられることにより、水室形成部材１４と缶胴１１の管板とに囲まれた空間が水室１４ｒとなる。水室１４ｒは、各チューブ１２の内部と連通している。つまり、水室１４ｒには被加熱媒体Ｗが流出入するようになっている。両水室１４ｒには、水室１４ｒをさらに複数に区画する仕切板１５が複数設けられている。仕切板１５によって区画された各水室１４ｒには、その水室１４ｒに導入する被加熱媒体Ｗを流すチューブ１２の一端と、その水室１４ｒから導出した被加熱媒体Ｗを流すチューブ１２の一端とが連通している。ある１つの水室１４ｒに対して被加熱媒体Ｗを流入させるチューブ１２及び流出させるチューブ１２は、典型的にはそれぞれ複数のチューブ１２の集合で構成されている。各仕切板１５は、ある１つの水室１４ｒに被加熱媒体Ｗを流出入させるチューブ１２の集合同士が反対側の水室１４ｒではそれぞれ異なる水室１４ｒに連通するように設置されている。これにより、各チューブ１２及び水室１４ｒを流れる被加熱媒体Ｗは、最上流に位置する水室１４ｒからこれに連通するチューブ１２の集合を一方の向きに流れ、反対側の水室１４ｒで流れの向きを変えてこれに連通する別のチューブ１２の集合を一方の向きとは反対の向きに流れ、さらに反対側の水室１４ｒで流れの向きを変えてこれに連通する別のチューブ１２の集合を再び一方の向きに流れるというように、全体として蛇行する１つの流れとなって吸収器１０内を通過するように構成されている。このとき、最小限反対側の水室１４ｒで被加熱媒体Ｗの流れの向きを一度は変えることができる。しかしながら、被加熱媒体Ｗは徐々に加熱され蒸発して体積が増すので、通過するチューブ１２の流路断面積の合計面積を増やしながら数回蛇行するように構成するとよい。

また、仕切板１５は、各チューブ１２及び水室１４ｒを全体として１つの流れとして流れる被加熱媒体Ｗが、吸収器１０内を全体として下方から上方に向かう流れとなるように水室１４ｒを区画するべく設置されている。また、仕切板１５は、上述のように、ある水室１４ｒから導出する被加熱媒体Ｗを流すチューブ１２の集合の流路断面積の合計面積が、その水室１４ｒに導入する被加熱媒体Ｗを流すチューブ１２の集合の流路断面積の合計面積以上となるように設置されている。このことは、ある１つの水室１４ｒを挟んで隣接する２つのチューブ１２の集合の流路断面積の合計が同じとなる部分が存在してもよいが、被加熱媒体Ｗの流れの最上流の水室１４ｒに連通するチューブ１２の集合の流路断面積の合計面積よりも、最下流の水室１４ｒに連通するチューブ１２の集合の流路断面積の合計面積の方が大きくなるように構成されていることを意味している。このように構成されていると、吸収器１０内に導入された被加熱媒体液Ｗｑが蒸発して体積が増加する際に、その体積の増加が妨げられることを抑制することができ、吸収器１０から導出される混合被加熱媒体Ｗｍの流量を安定させることができる。本実施の形態では、缶胴１１内に設置される各チューブ１２は同径に形成されており、被加熱媒体Ｗの流れ方向の下流に行くほど集合を形成するチューブ１２の本数が多くなることにより、被加熱媒体Ｗの流れ方向の下流に行くほどチューブ１２の集合の流路断面積の合計面積が大きくなるように構成されている。

水室１４ｒを区画する仕切板１５には、鉛直方向上方に位置する水室１４ｒから下方に位置する水室１４ｒへ被加熱媒体Ｗを通過させる落下孔１５ｈが形成されている。落下孔１５ｈが形成されていることにより、吸収ヒートポンプ１が停止したときに被加熱媒体Ｗの液が水室１４ｒに滞留して水室１４ｒを形成する水室形成部材１４ｒ及び缶胴１１の管板が腐食することを抑制することができる。このような効果を得る観点から、落下孔１５ｈは、水室形成部材１４ｒ及び缶胴１１の腐食が生じる前に被加熱媒体Ｗの液を水室１４ｒから排出することができる大きさを有していれば足り、吸収器１０内を１つの流れとして蛇行して流れる被加熱媒体Ｗが極力ショートカットしないように極力小さく形成することが好ましい。本実施の形態では、被加熱媒体液Ｗｑが徐々に蒸発するので被加熱媒体液Ｗｑ中の不純物の濃度が高くなって腐食性が高まる傾向にあるが、落下孔１５ｈが形成されていることにより不純物の濃度が高くなった被加熱媒体Ｗの液が水室１４ｒに留まることを抑制することができる。

缶胴１１内のチューブ１２よりも上方には、被加熱媒体蒸気管８９の１つ又は複数が貫通して配置されている。缶胴１１を貫通する被加熱媒体蒸気管８９は、両端とも水室１４ｒに連通しておらず、気液分離器８０で分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖが内部を流れるようになっている。缶胴１１を貫通する被加熱媒体蒸気管８９は、典型的には複数配設されている。ただし、気液分離器８０で分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖを過熱蒸気とする需要がない場合は、被加熱媒体蒸気管８９を缶胴１１内に設けなくてもよい。被加熱媒体蒸気管８９よりも上方には、濃溶液散布ノズル１３が設置されている。濃溶液散布ノズル１３は、被加熱媒体蒸気管８９及びチューブ１２に満遍なく濃溶液Ｓａを散布することができるように、鉛直上方から見て被加熱媒体蒸気管８９及びチューブ１２を覆う広範囲に広がって配置されている。濃溶液散布ノズル１３に接続される濃溶液管３５は、缶胴１１の一面を貫通している。なお、上述のように、複数のチューブ１２は缶胴１１内に水平に配置されているが、水平に配置されているとは、厳密に水平であることを要求するものではなく、吸収器１０内を１つの流れとして蛇行して流れる被加熱媒体Ｗが途中で液から蒸気に変化しても被加熱媒体Ｗの流動を阻害しない程度に水平であればよい。しかしながら、濃溶液散布ノズル１３から散布された濃溶液Ｓａがチューブ１２の外表面に接している量を増加させる観点から、水平に近づくほど好ましい。缶胴１１の底部に貯留されている希溶液Ｓｗを再生器３０（図１参照）に導く希溶液管３６は、缶胴１１の底部に接続されている。

被加熱媒体液Ｗｑを吸収器１０に導く被加熱媒体液管８２は、被加熱媒体Ｗの流れの最上流に位置する水室１４ｒに連通している。吸収器１０で生成された湿り蒸気（混合被加熱媒体Ｗｍ）を気液分離器８０に導く加熱後被加熱媒体管８４は、被加熱媒体Ｗの流れの最下流に位置する水室１４ｒに連通している。被加熱媒体液管８２に挿入配置されている液体供給ポンプ８３は、インバータにより回転速度を変えることにより、吐出流量を変えることができるように構成されている。液体供給ポンプ８３の回転速度は制御装置９９によって制御されるように構成されている。典型的には、液体供給ポンプ８３は、制御装置９９により、気液分離器８０に流入する被加熱媒体Ｗが湿り蒸気となる流量で被加熱媒体液Ｗｑを吐出する回転速度に調節されている。このように液体供給ポンプ８３の吐出流量が調節されることにより、被加熱媒体Ｗに不純物が含有している水（例えば市水）を採用した場合であっても被加熱媒体Ｗがチューブ１２内でかわき蒸気となることに起因してチューブ１２内に不純物（例えばシリカ）が析出することを抑制することができる。チューブ１２内に不純物が析出することを抑制することにより、吸収ヒートポンプ１の寿命を延ばすことができる。

さらに、本実施の形態では、吸収器１０内を流れる被加熱媒体液Ｗｑの一部を液体供給ポンプ８３の吸込側に導く再循環管１８が設けられている。再循環管１８は、被加熱媒体Ｗが気液分離器８０に流入する際に湿り蒸気となる流量で吸収器１０内を流れているときに、濃溶液Ｓａが冷媒蒸気Ｖｅを吸収して発生する吸収熱を受熱した被加熱媒体液Ｗｑが沸騰する位置よりも被加熱媒体Ｗの流れ方向上流側の水室１４ｒと、液体供給ポンプ８３よりも上流側の被加熱媒体液管８２とに接続されている。典型的には、最初のチューブ１２の集合から被加熱媒体液Ｗｑを受け入れた水室１４ｒに、再循環管１８の一端が接続されている。再循環管１８が設けられることにより、受熱する吸収熱が顕熱の段階の被加熱媒体液Ｗｑの流量を、再循環管１８を流れる流量分だけ増やすことができ、受熱する吸収熱が顕熱の段階の被加熱媒体液Ｗｑの流速を上げて伝熱をよくすることができる。再循環管１８には、流路を遮断可能なバルブ１９が配設されている。

気液分離器８０の下部には、被加熱媒体液管８２のほか、気液分離器８０で分離された被加熱媒体Ｗの液体である分離液体Ｗｄの一部を吸収ヒートポンプ１の外部に排出するブロー管８８が接続されている。分離液体Ｗｄは被加熱媒体液Ｗｑの一形態であるが、典型的には吸収器１０に導入される被加熱媒体液Ｗｑと比べて不純物の濃度が異なるため、不純物について言及する説明では区別することとしている。分離液体Ｗｄは、不純物が同伴しない被加熱媒体蒸気Ｗｖが分離した後の被加熱媒体Ｗの液体であるため不純物が濃縮しているが、一部をブローすることにより循環によってチューブ１２に圧送される被加熱媒体液Ｗｑの不純物の濃度を低く維持することができる。補給水管８５は、上述のように、典型的には液体供給ポンプ８３よりも上流側の被加熱媒体液管８２に接続されている。このとき、分離液体Ｗｄが気液分離器８０の下部に貯留されることとなり、したがって気液分離器８０の下部が分離液体貯留部８１となる。分離液体貯留部８１には、分離液体Ｗｄの電気伝導度を検出する電気伝導度計８８ｓが設けられている。ブロー管８８には管路を開閉可能なブロー弁８８ｖが設置されている。電気伝導度計８８ｓ及びブロー弁８８ｖは、それぞれ制御装置９９と信号ケーブルで接続されており、電気伝導度計８８ｓで検出した電気伝導度が所定値以上となったときに所定時間ブロー弁８８ｖを開にするように構成されている。所定値及び所定時間は、典型的には試運転の結果に応じて設定される。なお、ブロー弁８８ｖの開閉制御は、電気伝導度計８８ｓによらず、被加熱媒体Ｗの蒸気の発生量又は発生量に関連する物理量に基づいて行ってもよく、あるいは運転時間に基づいて行ってもよい。

引き続き図３を主に参照し、適宜図１を参照して、吸収器１０まわりの作用を説明する。濃溶液散布ノズル１３から散布される濃溶液Ｓａは、再生器３０から溶液ポンプ３５ｐで圧送されてくる。濃溶液Ｓａは、濃溶液散布ノズル１３から散布されると、まず被加熱媒体蒸気管８９に降りかかり、被加熱媒体蒸気管８９に接触しなかった分及び被加熱媒体蒸気管８９の表面を伝わって滴下してきた分がチューブ１２に降りかかって、被加熱媒体蒸気管８９及び各チューブ１２の表面に濡れ広がる。被加熱媒体蒸気管８９及び各チューブ１２の表面に濡れ広がった濃溶液Ｓａは、蒸発器２０から供給された蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収し、その際に発生する吸収熱で内部を流れる被加熱媒体Ｗを加熱する。蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収した濃溶液Ｓａは、希溶液Ｓｗとなって缶胴１１の下部に一旦貯留された後、希溶液管３６を介して再生器３０に導かれる。

その一方で、吸収器１０内のチューブ１２及び水室１４ｒには、液体供給ポンプ８３により被加熱媒体液Ｗｑが供給される。このとき、液体供給ポンプ８３は、吸収ヒートポンプ１を定格運転したときに蒸発する被加熱媒体Ｗの流量の１．５倍以上、好ましくは２〜５倍の所定の流量の被加熱媒体液Ｗｑを吐出するように、制御装置９９によって回転速度が制御されている。所定の流量は、吸収器１０から導出される湿り蒸気（混合被加熱媒体Ｗｍ）のかわき度が目標値となる流量に適宜設定すればよい。このように液体供給ポンプ８３の回転速度が調節されることにより、被加熱媒体Ｗが湿り蒸気の状態で吸収器１０から気液分離器８０に供給されることとなり、不純物（スケール成分）がチューブ１２内に付着することを抑制することができる。吸収ヒートポンプ１では、チューブ１２外面に散布される吸収溶液Ｓの温度がチューブ１２内を流れる被加熱媒体Ｗの温度よりも１０℃程度高いだけであり、例えば加熱源として１０００℃を超える燃焼ガスを用いて１８０℃前後の被加熱媒体を加熱してゲージ圧８キロ程度の蒸気を得るボイラ等に比べてスケール成分がチューブ１２に付着することによる伝熱低下の影響が大きい。このため、チューブ１２内でのスケール成分の析出を抑制することには特に大きな技術的意義を有する。

液体供給ポンプ８３で圧送されて吸収器１０内に流入した被加熱媒体液Ｗｑは、最上流の水室１４ｒを介してチューブ１２内を通り、反対側の水室１４ｒで流れの向きを変えてそれまで通過してきたチューブ１２とは異なるチューブ１２の集合の中を通過して逆側の水室１４ｒに向かうという流れを、最下流の水室１４ｒまで繰り返しながら、吸収器１０内を全体として１つの流れとして流れて行く。被加熱媒体Ｗがチューブ１２内を流れるとき、チューブ１２の外表面に濡れ広がった濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する吸収熱で加熱される。チューブ１２及び水室１４ｒ内を順次流れる被加熱媒体Ｗは、吸収熱の受熱によって徐々に温度が上昇し、飽和温度に達した以降に受熱した吸収熱で一部が沸騰を始める。このように吸収熱を受熱して最下流の水室１４ｒに達した被加熱媒体Ｗは、液体供給ポンプ８３が上述の回転速度で運転されていることにより、かわき度が概ね１／１．５（＝０．６７）以下の湿り蒸気となっている。なお、水室１４ｒ及びチューブ１２を流れる被加熱媒体液Ｗｑの一部が再循環管１８を介して液体供給ポンプ８３の吸込側に導かれ、吸収器１０に流入する被加熱媒体液Ｗｑの伝熱を向上させている。

吸収器１０から導出された湿り蒸気（混合被加熱媒体Ｗｍ）は、加熱後被加熱媒体管８４を介して気液分離器８０に流入する。気液分離器８０に流入した混合被加熱媒体Ｗｍは、湿り蒸気が被加熱媒体蒸気管８９に流入することを防ぐバッフル板８０ａに衝突して気液分離され、分離された被加熱媒体Ｗの液体である分離液体Ｗｄと、ほぼかわき度１に近い被加熱媒体蒸気Ｗｖとに分かれる。分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖは、吸収ヒートポンプ１外の蒸気利用場所に向かって被加熱媒体蒸気管８９を流れる。このとき、被加熱媒体蒸気Ｗｖは、吸収器１０の缶胴１１内を通過する際にさらに吸収熱を受熱して、エンタルピが増大した後に蒸気利用場所に供給される。ここで加熱される被加熱媒体蒸気Ｗｖはかわき蒸気となっているので、管路を閉塞するほどのスケール成分が析出することはない。このように、気液分離した後の被加熱媒体蒸気Ｗｖを吸収熱で加熱することで、スケール成分析出の不具合を生じさせずにより高エンタルピで利用価値の高い蒸気を供給することが可能となる。

他方、気液分離器８０で分離された分離液体Ｗｄは、気液分離器８０下部の分離液体貯留部８１に貯留される。分離液体Ｗｄは、吸収器１０に供給された被加熱媒体液Ｗｑから被加熱媒体蒸気Ｗｖ分が分離されたものであるため、被加熱媒体液Ｗｑよりもスケール成分の濃度が高くなっている。このため、分離液体貯留部８１内の電気伝導度計８８ｓで検出された電気伝導度が所定値以上となったときに、制御装置９９は所定時間ブロー弁８８ｖを開にし、分離液体Ｗｄの一部を吸収ヒートポンプ１外に排出させて、スケール成分濃度の上昇を抑制することとしている。分離液体Ｗｄを補給水Ｗｓと混合する前にブローすることで、導入した補給水Ｗｓの一部をブローすることなく効率のよいブローが可能となる。このとき、典型的には図１に示すように、ブロー管８８を流れる分離液体Ｗｄ（図１ではブロー液Ｗｅとして区別している）と補給水管８５を流れる補給水Ｗｓとで熱交換を行わせる補給水熱交換器８７Ａを設け、補給水Ｗｓの予熱をすることとしている。

その一方で分離液体貯留部８１に貯留されている分離液体Ｗｄは、液体供給ポンプ８３に吸い込まれるように被加熱媒体液管８２を流れる。被加熱媒体液管８２を流れる分離液体Ｗｄは、途中で補給水ポンプ８６により圧送されてきた補給水Ｗｓと合流し、被加熱媒体液Ｗｑとなる。補給水Ｗｓは、被加熱媒体蒸気Ｗｖとして気液分離器８０から導出された分とブロー液Ｗｅとして排出された分とを合わせた流量に相当する分が被加熱媒体液管８２に導入される。分離液体Ｗｄと補給水Ｗｓとが合流した被加熱媒体液Ｗｑは、液体供給ポンプ８３に向かって流れ、さらに再循環管１８を流れてきた被加熱媒体液Ｗｑとも合流して液体供給ポンプ８３に吸い込まれる、液体供給ポンプ８３に吸い込まれた被加熱媒体液Ｗｑは、この液体供給ポンプ８３によって吸収器１０内のチューブ１２及び水室１４ｒに圧送され、以降、上述の作用を繰り返す。

以上の説明では、直線状のチューブ１２の本数が、被加熱媒体Ｗの流れ方向下流側ほど増えることにより下流側ほど流路断面積が大きくなることとしたが、チューブ１２の本数を増やさずに下流側ほどチューブ１２の内径を大きくすることにより下流側ほど流路断面積が大きくなるようにしてもよい。しかしながら、製造容易の観点から、同径のチューブ１２を複数設置して下流側ほど本数を増やすことにより下流側ほど流路断面積が大きくなるようにすることが好ましい。

以上の説明では、吸収ヒートポンプ１を定格運転したときに蒸発する被加熱媒体Ｗの流量の１．５倍以上の所定の流量の被加熱媒体液Ｗｑを吐出するように、液体供給ポンプ８３の回転速度を制御することとしたが、吸収ヒートポンプ１が部分負荷運転を行う場合であっても、液体供給ポンプ８３の回転速度を定格運転時と同様に維持することとしてもよい。気液分離器８０に導入される混合被加熱媒体Ｗｍの湿り度が大きくなる方向に作用してスケール成分の析出が抑制される方向に働くからである。

以上の説明では、液体供給ポンプ８３を備え、湿り蒸気（混合被加熱媒体Ｗｍ）が気液分離器８０に導入されることとしたが、液体供給ポンプ８３を省略して気泡ポンプで被加熱媒体Ｗを流動させることとしてもよい。ここで、気泡ポンプとは、水室１４ｒ及びチューブ１２内を流れる被加熱媒体液Ｗｑが加熱されてその一部が沸騰して気泡が発生し、比重が小さいこの発生した気泡が上昇するのに伴って周囲の被加熱媒体液Ｗｑも流動する現象をいう。この場合は、最下流の水室１４ｒから導出される被加熱媒体Ｗがかわき蒸気となる場合もありうるが、被加熱媒体Ｗとして純水を用いることとすればスケール成分が析出することに起因するチューブ１２の閉塞の問題が生ずることはない。

あるいは図４（ａ）、（ｂ）に示すように、液体供給ポンプ８３（図１及び図３参照）及び補給水ポンプ８６（図１及び図３参照）に代えて、両者の機能を兼ねた混合液体ポンプ８６Ａを設け、１台のポンプで分離液体Ｗｄ及び補給水Ｗｓを吸収器１０に供給するように構成してもよい。このとき、図４（ａ）に示すように分離液体Ｗｄが混合液体ポンプ８６Ａの吸込側に導入される場合は、混合液体ポンプ８６Ａの吸込側に導入される分離液体Ｗｄと混合液体ポンプ８６Ａから吐出された被加熱媒体液Ｗｑとで熱交換を行わせる分離液体熱交換器９１を設けるとよい。分離液体熱交換器９１を設けると、混合液体ポンプ８６Ａに吸い込まれる被加熱媒体液Ｗｑの温度を低下させることができ、キャビテーションの発生を抑制することができる。あるいは図４（ｂ）に示すように分離液体Ｗｄが混合液体ポンプ８６Ａの吐出側に導入される場合は、混合液体ポンプ８６Ａから吐出される補給水Ｗｓを作動流体として分離液体Ｗｄを吸引するエジェクタ９２を設けるとよい。

以上の説明では、補給水管８５が液体供給ポンプ８３よりも上流側の被加熱媒体液管８２に接続されていて、気液分離器８０の下部が分離液体貯留部８１となっているとしたが、補給水管８５を気液分離器８０に接続して補給水Ｗｓを気液分離器８０内に導入させることとしてもよい。この場合は、図４（ｃ）の気液分離器８０Ａの詳細図に示すように、気液分離器８０Ａ内に堰８１ｄを形成して分離液体Ｗｄを一旦貯留する分離液体貯留部８１をこの堰８１ｄの内部に形成し、堰８１ｄを超えた分離液体Ｗｄが気液分離器８０Ａ内で補給水Ｗｓを混合して被加熱媒体液Ｗｑとなるように構成される。このようにすると、分離液体Ｗｄと補給水Ｗｓとが十分に混合された状態で吸収器１０に供給されることとなる。このとき、電気伝導度計８８ｓ（図３参照）は、堰８１ｄの内部に形成された分離液体貯留部８１内に設けられていてもよいが、気液分離器８０Ａの下部に設置されて被加熱媒体液Ｗｑの電気伝導度を検出するように構成されていてもよい。このようにすると、吸収器１０に供給される被加熱媒体液Ｗｑ自体のスケール成分濃度を管理することが可能となる。

以上の説明では、取出流路が被加熱媒体蒸気管８９で形成されているとしたが、取出流路が外部の（本実施の形態の吸収ヒートポンプ１外の）配管を接続するための短管あるいは気液分離器８０（８０Ａ）に形成された蒸気取出孔で形成されていてもよい。この場合は、吸収器１０の缶胴１１内を被加熱媒体Ｗのかわき蒸気が流れる配管（被加熱媒体蒸気管８９）が省略される。

以上の説明では、吸収ヒートポンプ１が単段であるとして説明したが、多段でもよい。
図５に、本実施の形態の変形例に係る二段昇温型の吸収ヒートポンプ５の構成を例示する。吸収ヒートポンプ５は、図１に示されている吸収ヒートポンプ１における吸収器１０及び蒸発器２０が、高温側の高温吸収器１０Ｈ及び高温蒸発器２０Ｈと、低温側の低温吸収器１０Ｌ及び低温蒸発器２０Ｌとに分かれている。高温吸収器１０Ｈは低温吸収器１０Ｌよりも内圧が高く、高温蒸発器２０Ｈは低温蒸発器２０Ｌよりも内圧が高い。高温吸収器１０Ｈと高温蒸発器２０Ｈとは、高温蒸発器２０Ｈの冷媒Ｖの蒸気を高温吸収器１０Ｈに移動させることができるように上部で連通している。低温吸収器１０Ｌと低温蒸発器２０Ｌとは、低温蒸発器２０Ｌの冷媒Ｖの蒸気を低温吸収器１０Ｌに移動させることができるように上部で連通している。被加熱媒体液Ｗｑは、高温吸収器１０Ｈで加熱される。熱源温水ｈは、低温蒸発器２０Ｌに導入される。低温吸収器１０Ｌは低温蒸発器２０Ｌから移動してきた冷媒Ｖの蒸気を溶液Ｓが吸収する際の吸収熱で高温蒸発器２０Ｈ内の冷媒液Ｖｆを加熱して高温蒸発器２０Ｈ内に冷媒Ｖの蒸気を発生させ、発生した高温蒸発器２０Ｈ内の冷媒Ｖの蒸気は高温吸収器１０Ｈに移動して高温吸収器１０Ｈ内の溶液Ｓに吸収される際の吸収熱で被加熱媒体液Ｗｑを加熱するように構成されている。このように、吸収ヒートポンプ５では、図３に示す吸収器まわりの構成が高温吸収器１０Ｈに適用される。三段以上の吸収ヒートポンプの場合であっても、図３に示す吸収器まわりの構成は、内部温度及び内圧が最も高くなる吸収器に適用される。

１ 吸収ヒートポンプ
１０ 吸収器
１２ チューブ
１４ｒ 水室（被加熱媒体室）
１５ 仕切板
１５ｈ 落下孔
１８ 再循環管
８０ 気液分離器
８１ 分離液体貯留部
８３ 液体供給ポンプ
８５ 補給水管
８６Ａ 混合液体ポンプ
８８ ブロー管
８９ 被加熱媒体蒸気管（取出流路）
９９ 制御装置
ｈ 熱源温水（熱源流体）
Ｓ 吸収溶液
Ｓａ 濃溶液
Ｓｗ 希溶液
Ｖｅ 蒸発器冷媒蒸気
Ｖ 冷媒
Ｗｄ 分離液体
Ｗｑ 被加熱媒体液
Ｗｓ 補給水
Ｗｖ 被加熱媒体蒸気

Claims (7)

1. 導入した熱源流体の熱で吸収溶液と冷媒とを吸収ヒートポンプサイクルさせることにより、導入した被加熱媒体の液体を前記熱源流体よりも温度が高い被加熱媒体の蒸気として導出する吸収ヒートポンプであって；
   前記被加熱媒体を流すチューブを収容し、前記吸収溶液が前記冷媒の蒸気を吸収する際に発生する吸収熱で前記チューブ内を流れる前記被加熱媒体を加熱する吸収器と；
   前記吸収器内で加熱された被加熱媒体を導入し、前記熱源流体よりも温度が高い被加熱媒体の液体と蒸気とに分離する気液分離器と；
   前記気液分離器で分離された被加熱媒体の蒸気を前記吸収ヒートポンプの外に導く取出流路とを備え；
   前記チューブが、前記被加熱媒体の流れ方向の下流側ほど流路断面積が大きく形成された；
   吸収ヒートポンプ。
2. 前記吸収器が、直線状に形成された前記チューブを複数有して前記複数のチューブが長手方向を水平にして配置され、かつ、前記被加熱媒体の流れ方向の上流側に配置された前記チューブから導出された前記被加熱媒体を下流側に配置された前記チューブに導入する前に流れの向きを変換する被加熱媒体室が前記複数のチューブの少なくとも一端に形成されて構成され、前記被加熱媒体の流れ方向の下流側ほど前記チューブの本数が多く配置されることにより、前記被加熱媒体の流れ方向の下流側ほど前記流路断面積が大きく形成された；
   請求項１に記載の吸収ヒートポンプ。
3. 前記吸収器が、前記被加熱媒体が前記チューブ内を流れて前記被加熱媒体室で流れの向きを変えた後に他の前記チューブ内を流れて反対側の前記被加熱媒体室で再び流れの向きを変えるように蛇行しながら流れる際に全体として下方から上方に向かう流れとなるように、前記被加熱媒体室が仕切板で区画されて構成され；
   前記仕切板が、前記仕切板によって区画された前記被加熱媒体室の上方から下方に前記被加熱媒体を通過させる落下孔が形成された；
   請求項２に記載の吸収ヒートポンプ。
4. 前記被加熱媒体の液体を前記チューブに圧送する液体供給ポンプであって、吐出流量が可変に構成された液体供給ポンプと；
   前記チューブ内を流れる被加熱媒体が湿り蒸気の状態で前記気液分離器に流入するように前記液体供給ポンプの吐出流量を調節する制御装置とを備え；
   前記取出流路が、内部を流れる被加熱媒体の蒸気が前記吸収熱を受熱して過熱されるように、前記吸収器内を貫通して設けられた；
   請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の吸収ヒートポンプ。
5. 前記チューブ内を流れる被加熱媒体が前記吸収熱を潜熱として受熱する部分よりも上流側で前記被加熱媒体の液体の一部を抜き出して前記液体供給ポンプの吸い込み側に導く再循環管を備える；
   請求項４に記載の吸収ヒートポンプ。
6. 前記気液分離器が、前記気液分離器で分離された被加熱媒体の液体である分離液体を貯留する分離液体貯留部が形成され；
   前記吸収ヒートポンプの外部から供給された被加熱媒体の液体である補給液体を混合させる補給液体管と；
   前記補給液体が混合される前の前記分離液体貯留部内の前記分離液体の一部を前記吸収ヒートポンプ外に排出するブロー管とを備える；
   請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の吸収ヒートポンプ。
7. 前記気液分離器で分離された被加熱媒体の液体である分離液体と、前記吸収ヒートポンプの外部から供給された被加熱媒体の液体である補給液体とを、混合させた状態で前記チューブに圧送する混合液体ポンプであって、前記分離液体を前記チューブに圧送する機能と前記補給液体を前記チューブに圧送する機能とを兼用する混合液体ポンプを備える；
   請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の吸収ヒートポンプ。

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