JP2009299168A - 高強度鋼線用鋼の製造方法 - Google Patents
高強度鋼線用鋼の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2009299168A JP2009299168A JP2008157575A JP2008157575A JP2009299168A JP 2009299168 A JP2009299168 A JP 2009299168A JP 2008157575 A JP2008157575 A JP 2008157575A JP 2008157575 A JP2008157575 A JP 2008157575A JP 2009299168 A JP2009299168 A JP 2009299168A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refining
- steel
- stirring
- molten steel
- ladle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
【解決手段】溶鋼3に対して攪拌精錬を行うことで高強度鋼線用鋼の製造する製造方法であって、精錬後の溶鋼中の[Si]を0.8〜3.0質量%に設定すると共に、精錬に使用するスラグSの塩基度を前記溶鋼の[Si]に基づいて式(1)の範囲内に設定し、攪拌精錬における攪拌動力量Eを、スラグSの塩基度に基づいて設定して攪拌精錬を行う。
【選択図】図2
Description
特許文献1の高炭素鋼の製造方法では、Cを0.70〜0.95重量%含有する溶鋼中に、不活性ガスを吹き込み撹拌することにより取鍋精錬を行う高炭素鋼の製造方法において、80°以下の接触角でスラグが溶鋼表面を被覆した状態で、ε≧0.366R(48g(ρm −ρs )σ/ρs 2)0.581により表される流量で不活性ガスを撹拌ガスとして吹き込むことで、介在物の低減を図っている。
特許文献3の鋼中非金属介在物の組成制御方法では、鋼中非金属介在物のAl203濃度が所定の範囲にはいるように、スラグの塩基度およびAl203 濃度の目標値を定め、この目標値になるように精錬を行うことで、介在物の低減を図っている。
特許文献5のFe−Ni合金の精錬方法では、Si:0.001〜0.30wt%,Mn:0.001〜0.60Wt%,Ni:20〜50wt%,Al:0.0001〜0.020wt%, 残部はFeおよびC、P,S,Cu等の不可避的不純物からなり、非金属介在物の組成が基本的に、MnO-SiO2−Al203系で、かつ、MnOが5〜50wt%,SiO2が30〜60wt%,Al203が5〜30Wt%であり、さらに、その他の不可避的不純物として含まれるCaOおよびMnOが合計で30wt%のFe−Ni合金冷延板を製造するに際し、溶解した原料の酸化精錬後、SiまたはSi合金鉄を添加する脱酸工程において、生成するスラグの塩基度(C/S)とSi濃度を制御することで、介在物の低減を図っている。
一方で、特許文献5には、溶鋼中の[Si]とスラグの塩基度との関係性が開示されているが、この技術は、ばね鋼などの強度を必要とする線材(高強度鋼線用鋼)とは異なる特性を有するFe−Ni合金冷延板を製造するためのものであって、この技術用いて、高強度鋼線用鋼を製造することは困難である。
即ち、本発明における課題解決のための技術的手段は、溶鋼に対して攪拌精錬を行うことで高強度鋼線用鋼の製造する製造方法であって、前記精錬後の溶鋼中の[Si]を0.8〜3.0質量%に設定すると共に、精錬に使用するスラグの塩基度を前記溶鋼の[Si]に基づいて式(1)の範囲内に設定し、前記攪拌精錬における攪拌動力量Eを、前記スラグの塩基度に基づいて式(2)の範囲内に設定して、精錬を行う点にある。
ばね鋼(特に、弁ばね用鋼)やスチールコード用鋼の高強度鋼線用鋼を製造する場合、鋼の特性上、まず、二次精錬を行う前に溶鋼のSiキルドを行うため、二次精錬時の溶鋼はSiO2が多量に含まれる状態にある。そのため、発明者は、SiO2が多量に含まれる溶鋼に対して二次精錬を行うことから、介在物の中でも疲労特性に影響を与える硬質介在物(シリカ系介在物)に着目して二次精錬時の条件について検証を行った。
また、[Si]によって塩基度が設定されたスラグがシリカ系介在物の除去に十分に働くためには、溶鋼を攪拌する攪拌動力密度及び精錬時間も重要であることから、スラグの塩基度から攪拌動力密度及び精錬時間を指標とした攪拌動力量を決定することにした。
その上で、[Si]とスラグの塩基度との適正値を実験等により求めると共に、スラグの塩基度と攪拌動力量との適正値を実験等により求めた。
図1は、二次精錬装置の全体図を示しめしている。
図1に示すように、二次精錬装置1は、溶鋼3を攪拌して精錬を行う(以降、攪拌精錬ということがある)ことができるもので、不活性ガスを種々の方法で吹き込むことのよって溶鋼3を攪拌するか、あるいは、交番磁場を形成させてローレンツ力により溶鋼3を撹拌することで攪拌精錬を行うものである。
詳しくは、二次精錬装置1は、溶鋼3が装入された取鍋2と、取鍋2の溶鋼3内に不活性ガスを吹き込むことで溶鋼3を攪拌したり交番磁場によって溶鋼3を攪拌することができる攪拌装置5を備えている。二次精錬装置1の上部、即ち、取鍋2の上方には溶鋼3に造滓材等の副原料を投入するホッパー7が設けられている。
以下、本発明の製造方法について詳しく説明する。
本発明の製造方法は、冷間伸延線性に優れた高強度鋼線を製造するための高強度鋼線用鋼の製造方法である。この高強度鋼線用鋼の製造方法は、特に、ばね用鋼、その中でも特に硬質介在物が非常に少ないことが要求される弁ばね用鋼やスチールコード用鋼を製造するための方法である。
詳しくは、[Si]=0.8〜3.0質量%の範囲内で、最終精錬後の溶鋼内の[Si]の目標値を設定して、当該目標値を達成するように、取鍋ガス攪拌精錬、或いは、取鍋電磁誘導攪拌精錬を行う。
取鍋ガス攪拌精錬及び取鍋電磁誘導攪拌精錬において、使用する両者のそれぞれのスラグSの塩基度は、上述したように、目標とした精錬後の[Si]に基づいて式(1)の範囲内となるように設定される。詳しくは、[Si]の目標値を式(1)に代入してスラグSの塩基度の範囲を求め、求めたスラグSの塩基度の範囲内で精錬を行うこととしている。
上記の説明では、精錬中のスラグSの塩基度が式(1)を満たすように精錬するとしているが、言い換えると、精錬後のスラグSの塩基度が式(1)の範囲を満たすように精錬してもよい。
なお、取鍋ガス攪拌精錬での攪拌動力密度ε1は、式(4)で求められ、取鍋電磁誘導攪拌精錬の攪拌動力密度ε2は、式(5)で求められる。
攪拌動力密度ε1を式(4)から求めると共に、攪拌動力密度ε2を式(5)から求める際での各種値は、下記に示すものを採用している。なお、各種値の求め方などは、当業者常法で行うこととし、下記の示すものに限定されない。
処理前溶鋼温度Tは、二次精錬開始前(取鍋精錬開始前)に取鍋2の上部から消費型の熱電対を溶鋼3に挿入して溶鋼3の温度を測定した値である。溶鋼重量MLは取鍋2をクレーンで吊り上げてクレーンに設けたロードセルにより総重量を測定して、その総重量から取鍋2の空重量を差し引いた値である。
取鍋直径dは、精錬する前(使用する前)の取鍋2内の内径であって、溶鋼3と接する耐火物の接触範囲における最大値(耐火物間の最大距離)を用いた。なお、取鍋直径dは、耐火物の凹凸を考慮しても、攪拌動力密度に換算して±0.2の誤差であるため、攪拌動力密度ε2に影響しないと思われる。
以上、本発明によれば、精錬後の溶鋼中の[Si]を0.8〜3.0質量%の範囲内で目標値を設定し、この目標値に基づいて精錬の際のスラグSの塩基度を式(1)により設定し、攪拌動力量Eを式(1)の範囲内となるスラグSの塩基度に基づいて設定した上で、上記により設定したスラグSの塩基度及び攪拌動力量Eに基づいて精錬を行っている。
中村式回転曲げ疲労試験で示されているように、一般的には、介在物(シリカ系介在物)の大きさが30μm以上となる介在物が含まれる溶鋼3(鋼材)においては、かかる介在物を起点として内部割れ(金属疲労による割れ)が発生し易く、疲労寿命が極端に低下することが知られている。
なお、EPMAで観測された介在物の組成がCaO−Al2O3−SiO2−MgOの4元系換算でSiO2が55%以上含有するものをシリカ系介在物とした。また、使用したEPMAは日本電子社製「JXA−8000」シリーズで、測定条件は加速電圧20kv、X線種はK線、ビーム径は2μmとし、EDS検出器を使用した。
比較例38〜比較例44では、攪拌動力量Eが式(2)を満たす条件下で精錬を行っているものの、式(1)を満たす条件下で精錬を行っていないため、シリカ系介在物の大きさは30μmよりも大きくなった(表2、評価、×)。
図2は、溶鋼内の[Si]とスラグSの塩基度との関係を、実施例及び比較例の結果に基づいてまとめたものである。
図2に示すように、スラグSの塩基度(C/S)=0.0227×[Si]+0.632を示すラインL1と、0.0182×[Si]+0.936を示すラインL2と、[Si]=0.80を示すラインL3と、[Si]=3.0を示すラインL4とに囲まれた領域に、実施例及び比較例Cが入っていて、実施例A及び実施例Bは領域から外れた状態となる。
図3に示すように、攪拌動力量E=−198.6×C/S+1041.3を示すラインL5と、−304.3×C/S+1789.1を示すラインL6と、スラグSの塩基度の上限値([Si]=3.0質量%)=1.00を示すラインL7と、スラグSの塩基度の下限値([Si]=0.6質量%)=0.65を示すラインL8とに囲まれた領域に、実施例が入っていると共に、比較例Cは領域から外れている。
以上、ばね鋼、特に硬質介在物を嫌う弁ばね用鋼やスチールコード用鋼を製造するにあたって、介在物の組成をコントロールし、製品に有害な介在物を析出させないことが重要である。本発明による製造方法により、有害な介在物を発生させず、介在物の起因による折損または断線を防止することができ、疲労寿命の向上が図れると共に、ばね、弁ばね及びスチールコードの製品に対する信頼性向上を得ることができる。そして、上述したように、実施例に基づいた製品と、比較例の製品とを比較すると、明らかにその疲労寿命に優位差が認められた。
取鍋ガス攪拌精錬を行う装置は、上記の他に、電極を有するLF装置であってもよい。
取鍋ガス攪拌精錬と取鍋電磁誘導攪拌精錬との精錬の順番は、限定されず、取鍋ガス攪拌精錬の終了後に取鍋電磁誘導攪拌精錬を行ってもよいし、取鍋電磁誘導攪拌精錬の終了後に取鍋ガス攪拌精錬を行っても良い。
2 取鍋
3 溶鋼
4 溶鋼攪拌装置
5 電磁攪拌装置
7 ホッパー
8 ポーラス
9 電磁誘導コイル
10 配管
11 流量計
E 攪拌動力量
S スラグ
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008157575A JP5334464B2 (ja) | 2008-06-17 | 2008-06-17 | 高強度鋼線用鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008157575A JP5334464B2 (ja) | 2008-06-17 | 2008-06-17 | 高強度鋼線用鋼の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2009299168A true JP2009299168A (ja) | 2009-12-24 |
JP5334464B2 JP5334464B2 (ja) | 2013-11-06 |
Family
ID=41546356
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2008157575A Expired - Fee Related JP5334464B2 (ja) | 2008-06-17 | 2008-06-17 | 高強度鋼線用鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5334464B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115627418A (zh) * | 2022-10-18 | 2023-01-20 | 广西柳钢中金不锈钢有限公司 | 一种含镍铬锰的碳素结构用钢及其制造方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55148714A (en) * | 1979-05-07 | 1980-11-19 | Kobe Steel Ltd | Inclusion fining method of high silicon spring steel |
JPS61136612A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-24 | Kobe Steel Ltd | 高Siばね用清浄鋼の製造法 |
JPH07188726A (ja) * | 1993-12-27 | 1995-07-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼中非金属介在物の組成制御方法 |
JP2000212636A (ja) * | 1999-01-18 | 2000-08-02 | Kobe Steel Ltd | 高炭素鋼の製造方法 |
JP2002332517A (ja) * | 2001-05-11 | 2002-11-22 | Nippon Steel Corp | 高炭素鋼線材の製造方法 |
JP2007092164A (ja) * | 2005-09-05 | 2007-04-12 | Kobe Steel Ltd | 伸線性と疲労特性に優れた鋼線材およびその製造方法 |
JP2007291496A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-11-08 | Kobe Steel Ltd | 伸線性と疲労特性に優れた高炭素鋼線材用鋼の製造方法 |
-
2008
- 2008-06-17 JP JP2008157575A patent/JP5334464B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55148714A (en) * | 1979-05-07 | 1980-11-19 | Kobe Steel Ltd | Inclusion fining method of high silicon spring steel |
JPS61136612A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-24 | Kobe Steel Ltd | 高Siばね用清浄鋼の製造法 |
JPH07188726A (ja) * | 1993-12-27 | 1995-07-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼中非金属介在物の組成制御方法 |
JP2000212636A (ja) * | 1999-01-18 | 2000-08-02 | Kobe Steel Ltd | 高炭素鋼の製造方法 |
JP2002332517A (ja) * | 2001-05-11 | 2002-11-22 | Nippon Steel Corp | 高炭素鋼線材の製造方法 |
JP2007092164A (ja) * | 2005-09-05 | 2007-04-12 | Kobe Steel Ltd | 伸線性と疲労特性に優れた鋼線材およびその製造方法 |
JP2007291496A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-11-08 | Kobe Steel Ltd | 伸線性と疲労特性に優れた高炭素鋼線材用鋼の製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115627418A (zh) * | 2022-10-18 | 2023-01-20 | 广西柳钢中金不锈钢有限公司 | 一种含镍铬锰的碳素结构用钢及其制造方法 |
CN115627418B (zh) * | 2022-10-18 | 2023-08-29 | 广西柳钢中金不锈钢有限公司 | 一种含镍铬锰的碳素结构用钢及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5334464B2 (ja) | 2013-11-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11118250B2 (en) | Fe—Cr—Ni alloy and method for production thereof | |
JP6611236B2 (ja) | Fe−Cr−Ni−Mo合金とその製造方法 | |
Bertrand et al. | Metallurgy of plastic inclusions to improve fatigue life of engineering steels | |
JP6869142B2 (ja) | ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JP2014105341A (ja) | 耐硫酸腐食性、耐粒界腐食性および表面性状に優れるFe−Ni−Cr系合金およびその製造方法 | |
JP6569694B2 (ja) | 高清浄度鋼の製造方法 | |
JP5299447B2 (ja) | 低Al鋼の溶製方法 | |
WO2020217828A1 (ja) | 溶融金属の脱硫方法 | |
JP6603033B2 (ja) | 高Mn含有Fe−Cr−Ni合金およびその製造方法 | |
TWI589701B (zh) | 鋼中Ti濃度的抑制方法以及矽脫氧鋼之製造方法 | |
US20120261085A1 (en) | Extremely low carbon steel plate excellent in surface characteristics, workability, and formability and a method of producing extremely low carbon cast slab | |
JP2011214083A (ja) | 取鍋精錬方法 | |
JP5334464B2 (ja) | 高強度鋼線用鋼の製造方法 | |
JP4464343B2 (ja) | アルミキルド鋼の製造方法 | |
JP2015155116A (ja) | 溶接用ステンレス鋼の肉盛方法 | |
JP6526307B1 (ja) | 内部品質および熱間加工性に優れるNi−Cr−Nb−Fe系合金とその製造方法 | |
JP5713529B2 (ja) | 転動疲労寿命の優れた鋼材 | |
JP2010116610A (ja) | 大入熱時でのhaz靱性に優れた低硫厚板鋼板の製造方法 | |
JP5398325B2 (ja) | 疲労特性に優れた高強度鋼線用鋼の製造方法 | |
JPH10237598A (ja) | 加工割れ感受性の低いオーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
JP5856485B2 (ja) | 鍛造品およびその製造方法 | |
CN104313475B (zh) | 一种含稀土耐湿h2s腐蚀l625qs管线用无缝钢管及其生产方法 | |
JP2002206144A (ja) | 表面性状に優れたFe−Ni系合金およびその製造方法 | |
JP2020066776A (ja) | 溶鋼の取鍋精錬方法 | |
JP2010106368A (ja) | 磁気特性に優れたFe−Ni系パーマロイ合金の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20110204 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130514 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130528 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130705 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130730 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130730 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5334464 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |