JP2009185855A - オイルリリーフ機構及びオイルリリーフ装置 - Google Patents

Abstract

【課題】オイルに対する所望のリリーフ特性を簡易に確保するようにしたオイルリリーフ機構及びオイルリリーフ装置を提供する。
【解決手段】オイルリリーフ機構Ｍは、吐出通路に連通する連通路２５及び軸状弁体７０を有する。連通路２５の内周面には、雌ねじ部２５ａが形成され、弁体７０の外周面には、雄ねじ部７０ａが形成されている。しかして、弁体７０は、雄ねじ部７０ａを雌ねじ部２５ａに螺合させて、連通路２５内に螺進退可能に嵌装されている。ここで、リリーフ通路部Ｒａが雄ねじ部７０ａの一連のねじ山７１の各頂部７１ａと雌ねじ部２５ａの各底部２３ｄとの間に沿い形成され、リリーフ通路部Ｒｂが雄ねじ部７０ａの一連のねじ山７１の各谷底部７１ｂと雌ねじ部２５ａの各頂部２５ｃとの間に沿い形成されている。
【選択図】図３

Description

本発明は、自動車等のエンジンに採用するに適したオイルリリーフ機構及びオイルリリーフ装置に関する。

従来、この種のオイルリリーフ機構としては、例えば、下記特許文献１に記載のオイルリリーフ装置が提案されている。このオイルリリーフ装置において、弁体は、オイルポンプの吐出側通路と導通する弁収容室内に収容してある。そして、この弁体は、その背面側から、スプリングにより、弁収容室のドレーン孔を閉じる方向に付勢されている。

しかして、ポンプ回路から吐出側通路内へ吐出されたオイルの吐出圧がリリーフ圧以上に達すると、弁体が、当該オイルの吐出圧のもとに、スプリングに抗してドレーン孔を開く方向に作動して、吐出側通路内へ吐出オイルの一部をドレーン孔からリリーフする。

ここで、上記オイルリリーフ装置においては、導通路が、弁体の前後側において弁収容室内に形成した作動室及び背室を導通するように形成されており、この導通路には、チョークが設けられている。

これにより、弁体がドレーン孔を開いたときに、オイルが作動室から導通路及びチョークを通り背室に流入して弁体に背圧を与える。そして、この背圧は、チョークによりオイルの温度に応じて調整される。その結果、上述した弁体によるオイルのリリーフ特性を、オイルの温度を考慮した特性として得ることができる。
実用新案登録第２５６４２１６号公報

しかしながら、上記オイルリリーフ装置によれば、上述のごとく、オイルの温度を考慮したオイルのリリーフ特性を得ることができるとしても、このリリーフ特性を確保するにあたり、チョークという余分な構成部材が必要となる。しかも、当該チョークに対しては、ポンプの仕様やオイルの流路構造ごとに、これらに合致した特性が別々に要求される。

そこで、本発明は、以上のようなことに対処するため、オイルに対する所望のリリーフ特性を簡易に確保するようにしたオイルリリーフ機構及びオイルリリーフ装置を提供することを目的とする。

上記課題の解決にあたり、本発明によれば、オイルポンプのオイルの吐出ポート部を含む吐出通路に連通されて雌ねじ部を内周面に沿い形成してなる連通路と、雄ねじ部を外周面に沿い形成して、当該雄ねじ部の上記雌ねじ部との螺合により螺進退可能に連通路に嵌装される弁体と、オイルポンプから吐出通路に吐出されたオイルの少なくとも一部をリリーフするように、上記雄ねじ部と上記雌ねじ部との間に形成されて、弁体の螺進退により通路長が可変となるリリーフ通路とを備えるオイルリリーフ機構が提供される。

これによれば、リリーフ通路を雄ねじ部と雌ねじ部との間に形成し、当該リリーフ通路の通路長を弁体の螺進退により可変にする。即ち、リリーフ通路自体をチョークとして構成し、弁体を螺進退させるだけで種々のチョーク長さを設定できるから、所望のリリーフ特性を簡易に確保できる。ここで、リリーフ通路は、雄ねじ部のねじ山の各頂部と雌ねじ部のねじ溝の各底部との間や雄ねじ部のねじ山の各底部と雌ねじ部のねじ溝の各頂部との間に形成するようにしてもよい。

また、本発明において、リリーフ通路は、上記通路長が短い程上記オイルの量を多くリリーフするような通路断面積を有するように形成してもよい。これによれば、通路長が短い程オイルの量を多くリリーフすることができる。

また、本発明において、リリーフ通路は、上記雄ねじ部の各ねじ山を、上記通路長がその減少方向端部から増大方向端部にかけて低くなるように形成することにより、上記通路長が短い程上記オイルの量を多くリリーフするような通路断面積に形成してもよく、また、リリーフ通路は、上記雌ねじ部の各ねじ底を、上記通路長がその増大方向端部から減少方向端部にかけて深くなるように形成することにより、上記通路長が短い程上記オイルの量を多くリリーフするような通路断面積に形成してもよい。これによれば、上述のように各ねじ山の高さや各ねじ溝の深さを変えるだけであるから、リリーフ通路の通路断面積を簡単に変えることができる。

また、本発明において、連通路は、リリーフ通路の上記通路長の減少方向側端部側にて、オイルポンプの吸入部を含む吸入側通路に連通するようにしてもよい。これによれば、リリーフされたオイルを、吸入側通路を通してオイルポンプに戻すこととなるから、オイルパンからオイルを全量吸入するよりも効率的で、エネルギーの損失を低減することができる。

また、本発明によれば、上述したオイルリリーフ機構と、上記オイルの温度を油温として検出する油温検出手段と、この油温検出手段の検出油温に基づいてリリーフ通路の通路長を設定する通路長設定手段と、リリーフ通路の通路長が通路長設定手段の設定通路長となるように弁体を螺進退制御する制御手段とを備えるオイルリリーフ装置が提供される。これによれば、検出油温に基づいてリリーフ通路の通路長を変えることとなるから、油温を考慮したリリーフ特性を得ることができる。

また、本発明において、上記オイルの圧力を油圧として検出する油圧検出手段を備えて、制御手段は、圧力検出手段の検出油圧がリリーフ圧となったときに、リリーフ通路の通路長が上記設定通路長となるように弁体を螺進退制御するようにしてもよい。これにより、油圧が必要以上に高くなったときだけオイルをリリーフすることができる。ここで、上記検出油温に基づいて上記リリーフ圧を設定するリリーフ圧設定手段を備えるようにすれば、リリーフ圧も温度によって変えることができるから、より一層適正なリリーフ特性を得ることができる。

また、本発明において、通路長設定手段は、上記検出油温に基づいてリリーフ通路の第１及び第２の通路長をそれぞれ設定する第１及び第２の通路長設定手段を備えており、
制御手段は、上記検出油圧が上記リリーフ圧となるまではリリーフ通路の通路長が上記第１通路長となるように弁体を螺進退制御し、上記検出油圧が上記リリーフ圧となったときにリリーフ通路の通路長が上記第２通路長となるように弁体を螺進退制御を制御するようにしてもよい。これによれば、検出油圧がリリーフ圧になるまでと、当該検出油圧がリリーフ圧になったときとで、リリーフ通路の通路長を異ならしめることができるから、より一層適正なリリーフ特性を得ることができる。

また、通路長を設定する態様の本発明のオイルリリーフ装置において、通路長設定手段は、上記検出油温が高い程長くなるようにリリーフ通路の通路長を設定してもよい。これによれば、検出油温が高くオイルの粘度が低い場合において高い油圧が要求されたとき、即ち、エンジンが高負荷かつ高回転で運転されたときでも良好に対処できる。

以下、本発明の各実施形態を図面により説明する。
（第１実施形態）
図１は、本発明の第１実施形態としてのオイルリリーフ機構を用いたオイルリリーフ装置を搭載してなる自動車用エンジンＥＧの概略構成を示している。エンジンＥＧは、当該自動車のエンジンルーム（図示しない）内に配設されるもので、このエンジンＥＧは、ロアーオイルパン１０と、アッパーオイルパン２０と、シリンダブロック３０と、このシリンダブロック３０上に設けたシリンダヘッド４０と、このシリンダヘッド４０を上方から覆うロッカーカバー５０とを備えている。なお、ロアーオイルパン１０は、上記エンジンルームの底壁上に支持されており、このロアーオイルパン１０は、エンジンオイル（以下、オイルという）を潤滑油として貯留する。

アッパーオイルパン２０は、ロアーオイルパン１０とシリンダブロック３０との間に介装されているもので、このアッパーオイルパン２０は、図２にて示すごとく、オイルパン本体２０ａと、オイルポンプ２０ｂとを備えている。

オイルポンプ２０ｂは、図２にて示すごとく、オイルパン本体２０ａの左側上部に設けられており、このオイルポンプ２０ｂは、図１或いは図２にて示すごとく、その回転軸２１にて、スプロケット６１、チェーン６２及びスプロケット６３を介し、当該エンジンＥＧのクランク軸６４に連結されている。これにより、当該オイルポンプ２０ｂは、エンジンＥＧの回転に伴い駆動されて、ロアーオイルパン１０内のオイルを、オイルストレーナ１０ａ及びオイルパン本体２０ａの吸入通路２３を通して吸入ポート部２２ａにて吸入し、吐出ポート部２２ｂからオイルパン本体２０ａの吐出通路２４を通して当該エンジンＥＧの各潤滑箇所（図示しない）に圧送する。なお、各スプロケット６１及び６３は、それぞれ、オイルポンプ２０ｂの回転軸２１及びエンジンＥＧのクランク軸６４の各外端部に同軸的に支持されている。

ここで、吸入通路２３は、図２にて示すごとく、上流通路部２３ａ及び下流通路部２３ｂを有しており、上流通路部２３ａは、オイルパン本体２０ａの下部内に鉛直状に形成されて、オイルストレーナ１０ａを介し、ロアーオイルパン１０内に連通している。また、下流通路部２３ｂは、オイルパン本体２０ａの下部内にて、上流通路部２３ａと直角になるように水平状に形成されており、この下流通路部２３ｂは、その右端部にて、上流通路部２３ａを介しオイルストレーナ１０ａ内に連通している。また、当該下流通路部２３ｂは、その左端部にて、オイルポンプ２０ｂ内にその吸入ポート部２２ａを介し連通している。

吐出通路２４は、オイルパン本体２０ａの上部内にて、吸入通路２３の下流通路部２３ｂに平行となるように水平状に形成されており、この吐出通路２４は、その左端部にて、オイルポンプ２０ｂ内にその吐出ポート部２２ｂを介し連通している。なお、図２において、符号６５は、チェーンカバーを示す。

次に、オイルリリーフ装置の構成について説明する。このオイルリリーフ装置は、図２にて示すごとく、オイルをリリーフするためのオイルリリーフ機構Ｍと、このオイルリリーフ機構Ｍを制御する制御回路ＥＣとを備えている。

オイルリリーフ機構Ｍは、図２にて示すごとく、アッパーオイルパン２０のオイルパン本体２０ａに設けられている。このオイルリリーフ機構Ｍは、図２及び図３にて示すごとく、軸状弁体７０を備えており、この弁体７０は、オイルパン本体２０ａの連通路２５内に設けられている。

ここで、連通路２５は、図２にて示すごとく、オイルパン本体２０ａの右側部内にて、吐出通路２４と直角となるように鉛直状に形成されており、この連通路２５は、その上端部にて、吐出通路２４の中間部位内に連通している。

また、戻し通路２６は、下流通路部２３ｂの直上にて、この下流通路部２３ｂと平行となるようにオイルパン本体２０ａ内に形成されており、この戻し通路２６は、その右端部にて、連通路２５の下部内に連通している。また、当該戻し通路２６は、その左端部にて、オイルポンプ２０ｃ内にその吸入ポート部２２ｃを介し連通している、なお、吸入ポート部２２ｃは、吸入ポート部２２ａと共に、オイルポンプ２０ｂの吸入側内部に連通している。

弁体７０は、その外周部にて、雄ねじ部７０ａを設けてなるもので、当該雄ねじ部７０ａは、図３にて示すごとく、一連のねじ山７１を、弁体７０と同軸的にかつ螺旋状に形成することで構成されている。しかして、この弁体７０は、雄ねじ部７０ａにて、連通路２５の雌ねじ部２５ａと螺合することにより、螺進退可能に、連通路２５内に嵌装されている。

ここで、雌ねじ部２５ａは、図３にて示すごとく、連通路２５の内周面の通路方向中間部位に沿い一連のねじ溝２５ｂを形成することで構成してある。なお、この雌ねじ部２５ａの内径（一連のねじ溝２５ｂの各頂部２５ｃの内径）及び一連のねじ溝２５ｂの各深さ（一連のねじ溝２５ｂの各頂部２５ｃと各対応底部２５ｄとの間の径方向距離）は、共に、一定となっている。

一方、雄ねじ部７０ａは、その一連のねじ山７１の各フランク面にて、雌ねじ部２５ａの一連のねじ溝２５ｂの各フランク面と螺進退可能に接触している。これにより、雄ねじ部７０ａと雌ねじ部２５ａとの間には、リリーフ通路Ｒが、外側リリーフ通路部Ｒａ及び内側リリーフ通路部Ｒｂでもって次のように形成されている。

即ち、外側リリーフ通路部Ｒａは、雄ねじ部７０ａの一連のねじ山７１の各頂部７１ａとこれに対応する雌ねじ部２５ａの一連のねじ溝２５ｂの各底部２５ｄとの間に螺旋状に形成されている。また、内側リリーフ通路部Ｒｂが、雄ねじ部７０ａの一連のねじ山７１の各底部７１ｂとこれに対応する雌ねじ部２５ａの一連のねじ溝２５ｂの各頂部２５ｃとの間に螺旋状に形成されている（図３参照）。

本第１実施形態において、外側及び内側の各リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂの螺旋状通路長（リリーフ通路Ｒの通路長に相当）は、雄ねじ部７０ａの雌ねじ部２５ａに対するかかり代の軸方向長さに対応する。ここで、当該かかり代は、雄ねじ部７０ａのうち雌ねじ部２５ａ内に位置する部位の軸方向長さに相当する。

また、本第１実施形態において、雄ねじ部７０ａの一連のねじ山７１の各頂部７１ａは、その外径において、図３にて図示下端側ねじ山の頂部７１ａから上端側ねじ山の頂部７１ａにかけて順次小さくように形成されている。また、雄ねじ部７０ａの一連のねじ山７１の各底部７１ｂは、その外径において、図３にて図示下端側ねじ山７１の底部７１ｂから上端側ねじ山７１の底部７１ｂにかけて順次小さくなるように形成されている。

これに伴い、雄ねじ部７０ａの一連のねじ山７１の各高さが、図３にて図示下端側ねじ山７１から上端側ねじ山７１にかけて順次低くなるようになっている。従って、外側及び内側の各リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂは、その各螺旋状通路断面積にて、図３の図示下端部から図示上端部にかけて順次増大するようになっている。但し、本実施形態において、リリーフ通路部Ｒａ或いはＲｂの螺旋状通路断面積は、当該リリーフ通路部の通路方向に対し直角となる断面をいう。そして、この断面の面積は通路断面積という。

ここで、外側及び内側の各リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂの通路断面積の和（リリーフ通路Ｒの通路断面積に相当）が、オイルリリーフ機構Ｍの開度を特定する役割を果たす。しかして、弁体７０が図３にて示すごとく図示上方端（以下、螺退端という）に位置するとき、一連のねじ山７１のうちの下端側ねじ山７１の頂部７１ａは、一連のねじ溝２５ｂの底部に接触してリリーフ通路Ｒの通路断面積のうち当該リリーフ通路Ｒの下端部における通路断面積は零であり、かつ、リリーフ通路Ｒの通路長（外側及び内側の各リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂの螺旋状通路長）は最長である。このことは、オイルリリーフ機構Ｍが全閉状態にあることを意味する。

一方、弁体７０が、図４の螺進過程を経て、図５にて図示下方端（以下、螺進端という）に位置するとき、弁体７０は、雌ねじ部２５ａから脱出し、リリーフ通路Ｒの通路長は零である。このことは、オイルリリーフ機構Ｍは全開状態であることを意味する。なお、弁体７０及び上述した雌ねじ部２５ａは、いわゆるリリーフ弁に相当する。従って、オイルリリーフ機構Ｍの開度は、リリーフ弁の弁開度に相当する。

制御回路ＥＣは、図２にて示すごとく、２相式ステッピングモータ１００、油圧センサ１１０（油圧検出手段に対応）、油温センサ１２０（油温検出手段に対応）、マイクロコンピュータ１３０及び駆動回路１４０を備えている。

ステッピングモータ１００は、図３にて示すごとく、ステータ１０１、このステータ１０１内に収容されるマグネットロータ１０２及び回転軸１０３を備えている。ステータ１０１は、連通路２５の下端開口部の直下にて弁体７０と同軸的に位置するように、断面逆Ｌ字状ステイＳを介しオイルパン本体２０ａの右側下壁部に支持されている。マグネットロータ１０２は、回転軸１０３の下側部位により、両ベアリング１０４、１０５を介し、回転自在にかつ同軸的に、ステータ１０１の両軸方向中央端部に支持されている。

ここで、回転軸１０３は、ステータ１０１の両軸方向中央端部の一方から連通路２５の下端開口部内にリップ状シール７２を介し液密的に延出し弁体７０に同軸的に連結されている。換言すれば、ステッピングモータ１００が、その回転軸１０３でもって、両ベアリング１０４、１０５を介し弁体７０を同軸的に支持している。

油圧センサ１１０は、オイルポンプ２０ｂの吐出ポート部２２ｂの近傍にて吐出通路２４に配設されており、この油圧センサ１１０は、オイルポンプ２０ｂから吐出通路２４内に吐出されるオイルの圧力を油圧（以下、油圧Ｐという）として検出しマイクロコンピュータ１３０に出力する。油温センサ１２０は、オイルパン本体２０ａの吐出通路２４の一部に配設されており、この油温センサ１２０は、オイルポンプ２０ｂから吐出通路２４内に吐出されるオイルの温度を油温（以下、油温Ｔという）として検出しマイクロコンピュータ１３０に出力する。

マイクロコンピュータ１３０は、主たる構成素子として、図２にて示すごとく、ＣＰＵ１３１、ＲＡＭ１３２及びＲＯＭ１３３を備えており、このマイクロコンピュータ１３０は、ＣＰＵ１３１により、コンピュータプログラムを、図６にて示すフローチャートに従い実行する。この実行中において、マイクロコンピュータ１３０は、ＣＰＵ１３１により、油圧センサ１１０及び油温センサ１２０からの各検出出力に基づき、リリーフ通路Ｒの通路長等の制御のための種々の演算処理を行う。なお、ＲＡＭ１３２は、マイクロコンピュータ１３０のＣＰＵ１３１による種々の処理内容を一時的に記憶する。また、ＲＯＭ１３３は、上記コンピュータプログラムをＣＰＵ１３１により読み出し可能に予め記憶している。

駆動回路１４０は、マイクロコンピュータ１３０による制御のもと、ステッピングモータ１００をその回転角にて正転或いは逆転させるようにパルス列駆動する。

以上のように構成した本第１実施形態において、リリーフ通路Ｒの通路長Ｌは、図３にて示すごとく、オイルリリーフ機構Ｍの全閉状態に対応して最長となっているものとする。このような状態において、エンジンＥＧを作動させると、オイルポンプ２０ｂが、クランク軸６４の回転に伴い回転する。

このため、オイルポンプ２０ｂが、オイルストレーナ１０ａ及び吸入通路２３を通し吸入ポート部２２ａからロアーオイルパン１０内のオイルを吸入して加圧し、吐出ポート部２２ｂから吐出通路２４内に吐出する。

このように吐出されたオイルは、吐出通路２４からエンジンＥＧの種々の潤滑箇所に圧送される。このとき、吐出通路２４内にて吐出オイルにより発生する圧力は、エンジンＥＧの回転数の増減、換言すれば、オイルポンプ２０ｂの回転数の増減に伴い増減する。

このような状態において、油圧センサ１１０は、吐出通路２４内の吐出オイルの圧力を油圧Ｐとして検出する。また、油温センサ１２０は、吐出通路２４内の吐出オイルの温度を油温Ｔとして検出する。

また、上述のようなエンジンＥＧの作動に伴い、マイクロコンピュータ１３０が作動状態になると、当該マイクロコンピュータ１３０は、そのＣＰＵ１３１により、図６のフローチャートに従い上記コンピュータプログラムの実行を開始する。

これに伴い、ステップ２００における油圧Ｐ及び油温Ｔの読み込み処理では、マイクロコンピュータ１３０が、ＣＰＵ１３１により、油圧センサ１１０で検出した油圧Ｐを、油温センサ１２０で検出した油温Ｔとともに、読み込みＲＡＭ１３２に記憶する。なお、以下の各ステップにおける処理内容の説明にあたっては、ＲＡＭ１３２への記憶処理の説明は省略する。

ついで、ステップ２１０におけるリリーフ圧Ｐｒの設定処理では、リリーフ圧Ｐｒが、リリーフ圧設定データＡ（図７参照）から油温センサ１１０の検出油温Ｔに基づき設定される。ここで、リリーフ圧Ｐｒは、吐出通路２４内の吐出オイルに対するリリーフ圧をいう。なお、ステップ２１０は、リリーフ圧設定手段に対応する。

本実施形態において、上述したリリーフ圧設定データＡは、吐出通路２４内の吐出オイルに対するリリーフ圧Ｐｒを当該吐出オイルの温度の変化に応じて設定するために用いられる。このリリーフ圧設定データＡは、図７にて示すごとく、リリーフ圧Ｐｒと油温Ｔとの間の正比例関係を特定する。なお、油温Ｔは、オイルの適用温度範囲（例えば、−３０（℃）〜＋５０（℃））において変化する。

ここで、リリーフ圧設定データＡを上述のように特定した根拠について説明する。エンジンＥＧ内のに損傷を招くことなく、当該エンジンＥＧの各潤滑箇所にオイルを圧送するためには、当該吐出オイルの圧力を適正に維持することが望ましい。

そこで、オイルの粘度が当該オイルの温度（油温Ｔ）の上昇（或いは低下）に応じて減少（或いは増大）する関係にあることを考慮すれば、オイルの温度が高いほど、当該オイルの粘度は低い。従って、吐出通路２４内の吐出オイルの圧力は、増大しにくく、エンジンＥＧの各潤滑箇所に送るには不十分となり易い。一方、オイルの温度が低い程、当該オイルの粘度は高く、吐出通路２４内の吐出オイルの圧力は増大し易い。

よって、オイルの温度の高低にかかわらず、吐出通路２４内のオイルの圧力を適正にするためには、オイルの温度が高い程、吐出通路２４内の吐出オイルに対するリリーフ圧を高くすることが望ましい。このため、リリーフ圧設定データＡが上述のように特定してある。

上述のようなステップ２１０の処理後、ステップ２２０における第１目標通路長Ｌ１の設定処理では、リリーフ通路Ｒ（両リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂ）の第１目標通路長Ｌ１が、第１目標通路長設定データＢ（図８参照）から油温センサ１１０の検出油温Ｔに基づき設定される。なお、ステップ２２０は、ステップ２００と共に、第１目標通路長設定手段に対応する。

本実施形態では、上述した第１目標通路長設定データＢは、吐出通路２４内の吐出オイルの圧力をリリーフ圧Ｐｒに一致させるように、リリーフ通路Ｒの通路長（以下、通路長Ｌという）を上記吐出オイルの温度の変化に応じて第１目標通路長Ｌ１に設定するために用いられる。

当該第１目標通路長設定データＢは、図８にて示すごとく、両特性Ｂ１、Ｂ２からなる。ここで、特性Ｂ１は、−Ｔａ（℃）≦油温Ｔ≦０（℃）において、第１目標通路長Ｌ１と油温Ｔとの間で正比例関係を有することを表す。特性Ｂ１において、Ｔ＝−Ｔａ（℃）のとき、第１目標通路長Ｌ１は、リリーフ通路Ｒの最短通路長Ｌａ＝０となる。また、特性Ｂ２は、油温Ｔ＞０（℃）において第１目標通路長Ｌ１＝最長通路長Ｌｂであることを表す。なお、第１目標通路長Ｌ１は、油圧Ｐ≧リリーフ圧Ｐｒの成立前におけるリリーフ通路Ｒの通路長を表す。なお、油温Ｔ＝０（℃）という値は、これに限ることなく、０（℃）の近辺の値であってもよい。

このように特定した第１目標通路長設定データＢを導入したのは、次の根拠に基づく。油圧Ｐ＜リリーフ圧Ｐｒの状態にあっては、アッパーオイルパン２０内のオイル流動系統におけるオイルの圧力は適正状態にある。このため、基本的には、吐出通路２４内の吐出オイルのリリーフは不要である。

しかしながら、油温Ｔ≦０（℃）になると、オイルの粘度が高くなるため、アッパーオイルパン２０内のオイル流動系統におけるオイルの圧力も、アッパーオイルパン２０内のオイル流動系統に異常を発生させるような高い圧力に上昇する。このため、油温Ｔ≦０（℃）において、オイルのリリーフを円滑にするためには、油温Ｔが低いほど、リリーフ通路Ｒの通路長を減少させることが望ましい。

以上のようなことから、第１目標通路長設定データＢが上述のように両特性Ｂ１、Ｂ２でもって特定されている。なお、特性Ｂ１において、−Ｔａ（℃）は、例えば、オイルの上記適用温度範囲の下限値−３０（℃）とする。

しかして、上述したステップ２２０の処理において、検出油温Ｔが０（℃）以下であれば、第１目標通路長Ｌ１は、第１目標通路長設定データＢの特性Ｂ１に基づき設定される。また、Ｔ＞０（℃）であれば、第１目標通路長Ｌ１は、第１目標通路長設定データＢの特性Ｂ２に基づき、リリーフ通路Ｒの最長通路長Ｌｂと設定される。

このように第１目標通路長設定データＢに基づく第１目標通路長Ｌ１の設定がなされると、ステップ２３０において、第１目標通路長Ｌ１となるようにステッピングモータ１００が駆動制御される。

これに伴い、Ｔ≦０（℃）であれば、リリーフ通路Ｒの通路長Ｌが、上述のように第１目標通路長設定データＢの特性Ｂ１に基づき設定された第１目標通路長Ｌ１となるように、駆動回路１４０がステッピングモータ１００を駆動する。

このため、弁体７０が、雄ねじ部７０ａの雌ねじ部２５ａとの螺合のもとに、ステッピングモータ１００の回転に伴い回転軸１０３を介し回転されつつ螺進する（図４参照）。これに伴い、リリーフ通路Ｒの下端部における通路断面積が、弁体７０の螺進に伴い順次増大する。このとき、リリーフ通路Ｒの通路長が減少していく。このことは、オイルリリーフ機構Ｍの開度が、リリーフ通路Ｒの通路長の減少に伴い順次増大することを意味する。

従って、Ｔ≦０（℃）であれば、上述のように吐出通路２４内に吐出されたオイルは、特性Ｂ１に基づき設定した第１目標通路長Ｌ１への制御のもとに、リリーフ通路Ｒを通り連通路２５の下端部内にリリーフされる。

ここで、検出温度Ｔ（≦０（℃））が高い程、リリーフ通路Ｒの第１目標開度Ｌ１は減少するように設定される。これにより、検出温度Ｔ（≦０（℃））が高い程、リリーフ通路Ｒの通路長が増大するとともにその下端部における通路断面積が減少する。このことは、リリーフ通路Ｒを通るオイルのリリーフ量が検出温度Ｔ（≦０（℃））が高い程減少することを意味する。

逆に、検出温度Ｔ（≦０（℃））が低い程、リリーフ通路Ｒの第１目標開度Ｌ１は増大するように設定される。これにより、検出温度Ｔ（≦０（℃））が低い程、リリーフ通路Ｒの通路長が減少するとともにその下端部における通路断面積が増大する。このことは、リリーフ通路Ｒを通るオイルのリリーフ量が検出温度Ｔ（≦０（℃））が低い程増大することを意味する。

従って、リリーフ通路Ｒは、検出温度Ｔ（≦０（℃））に基づきオイルのリリーフ量を制御するいわゆるチョークとしての役割を果たす。これにより、吐出通路２４内のオイルの圧力を、油温Ｔに応じたリリーフ圧Ｐｒに維持することができる。従って、エンジンＥＧの各潤滑箇所へのオイルの圧送を良好に行うことができる。

一方、検出油温Ｔ＞０（℃）であれば、ステッピングモータ１００は停止状態にある。このため、リリーフ通路Ｒの通路長は、最長に維持されるとともに、リリーフ通路Ｒの通路断面積は、当該リリーフ通路Ｒの下端部において零となる（図３参照）。このことは、Ｔ＞０（℃）では、オイルリリーフ機構Ｍが全閉状態にあることを意味する。従って、上述のように吐出通路２４内に吐出されたオイルのリリーフが禁止される。

また、上述のようにステッピングモータ１００が回転しても、ステッピングモータ１００の回転軸１０３が、当該ステッピングモータ１００の両ベアリング１０４、１０５を介しステータ１０１により同軸的に支持されているから、回転軸１０３により支持される弁体７０が、その螺進退にあたり、径方向に振れることがなく、従って、リリーフ通路Ｒの通路方向断面が回転軸１０３の軸周りにおいてばらつくことがない。なお、弁体７０をステッピングモータ１００で螺退させるので、従来技術にて述べたようなスプリングは不要となる。

上述のようなステップ２３０における処理の後、ステップ２４０において、油圧Ｐ≧リリーフ圧Ｐｒの成立の有無が判定される。現段階において、油圧Ｐ＜リリーフ圧Ｐｒであれば、ステップ２４０における判定はＮＯとなり、上記コンピュータプログラムがステップ２００に戻り、再び、このステップ以後の処理が繰り返される。

しかして、ステップ２００〜ステップ２４０を通る処理の繰り返し中において、ステッピングモータ１００の正転に伴い、リリーフ通路Ｒの通路長Ｌ＝第１目標通路長Ｌ１のもとに油圧Ｐ≧リリーフ圧Ｐｒが成立すると、ステップ２４０においてＹＥＳと判定される。

これに伴い、ステップ２５０における油温Ｔの読み込み処理で、マイクロコンピュータ１３０が、ＣＰＵ１３１により、現段階における油温センサ１２０の検出油温Ｔを読み込む。ついで、ステップ２６０における第２目標通路長Ｌ２の設定処理で、第２目標通路長Ｌ２が、リリーフ圧設定データＣ（図９参照）から、ステップ２５０における検出油温Ｔに基づき設定される。なお、ステップ２６０は、ステップ２５０と共に、第２目標通路長設定手段に対応する。両ステップ２６０、２５０は、上述した両ステップ２２０、２００と共に、通路長設定手段に対応する。

本実施形態において、上述した第２目標通路長設定データＣは、油圧Ｐ≧リリーフ圧Ｐｒの成立下において、この成立状態を維持するように、リリーフ通路Ｒの通路長Ｌを油温Ｔの変化に応じて第２目標通路長Ｌ２と設定するために用いられる。

当該第２目標通路長設定データＣは、図９にて示すごとく、両特性Ｃ１、Ｃ２からなる。ここで、特性Ｃ１は、油温Ｔ≦−１０（℃）において第２目標通路長Ｌ２＝最短通路長Ｌａ＝０であることを表す。特性Ｃ２は、油温Ｔ＞−１０（℃）において第２目標通路長Ｌ２と油温Ｔとの正比例関係を有することを表す。なお、第２目標通路長Ｌ２は、油圧Ｐ≧リリーフ圧Ｐｒの成立下におけるリリーフ通路Ｒの通路長を表す。また、油温Ｔ＝−１０（℃）という値は、−１０（℃）の近辺の値に適宜変更してもよい。

このように特定した第２目標通路長設定データＣを導入したのは、次の根拠に基づく。油圧Ｐ≧リリーフ圧Ｐｒの成立状態においては、油温Ｔ≦−１０（℃）ではオイルの粘度が高いため、アッパーオイルパン２０内のオイル流動系統におけるオイルの圧力を適正に維持するには、リリーフ通路Ｒの通路長Ｌは、オイルリリーフ機構Ｍの全開状態に対応する長さにおくことが好ましい。

しかしながら、油温Ｔ＞−１０（℃）においては、油温Ｔ≦−１０（℃）の範囲における程、オイルの粘度は高くない。このため、アッパーオイルパン２０のオイル流動系統におけるオイルの圧力を適正に維持するにあたっては、油温Ｔが低い程、換言すれば、オイルの粘度が高い程、リリーフ通路Ｒの通路長Ｌを減少させることが望ましい。

以上のようなことから、第２目標通路長設定データＢが上述のように両特性Ｃ１、Ｃ２でもって特定されている。

しかして、上述のステップ２６０の処理において、Ｔ≦−１０（℃）であれば、第２目標通路長Ｌ２は、リリーフ圧設定データＣの特性Ｃ１に基づき、リリーフ通路Ｒの通路長Ｌ＝最短通路長Ｌａ＝０となる。また、Ｔ＞−１０（℃）であれば、第２目標通路長Ｌ２は、リリーフ圧設定データＣの特性Ｃ２に基づき設定される。これによれば、油温Ｔが高い程、第２目標通路長Ｌ２は、増大する。

このようにしてステップ２６０における第２目標通路長Ｌ２の設定が終了すると、次のステップ２７０において、第２目標通路長Ｌ２となるようにステッピングモータが駆動制御される。なお、ステップ２７０は、ステップ２３０、ステッピングモータ１００及び駆動回路１４０と共に、制御手段に対応する。

ここで、Ｔ≦−１０（℃）であれば、第２目標通路長Ｌ２が最短通路長Ｌａ＝０となるように、ステッピングモータ１００が弁体７１を回転させる。これに伴い、弁体７１が、雌ねじ部２５ａから脱出するまで螺進すると、リリーフ通路Ｒの通路長は零となる（図５参照）。従って、吐出通路２４内の吐出オイルは、リリーフ通路Ｒによるチョークとしての制御を受けることなく、連通路２５の下端部内にリリーフされる。

また、Ｔ＞−１０（℃）であれば、リリーフ通路Ｒの通路長が、リリーフ圧設定データＣの特性Ｃ２に基づき設定した第２目標通路長Ｌ２となるように、ステッピングモータ１００が弁体７０を正転させる。これに伴い、リリーフ通路Ｒの通路長が第２目標通路長Ｌ２となるまで、リリーフ通路Ｒの通路長が増大する一方、当該リリーフ通路Ｒの下端部における通路断面積が増大する。

ステップ２７０の処理後、ステップ２８０において、マイクロコンピュータ１３０が、油圧センサ１１０の検出油圧Ｐを読み込む。これに伴い、ステップ２４０における判定処理が再びなされる。ここで、ステップ２８０における読み込み油圧が油圧Ｐ≧リリーフ圧Ｐｒを満たしている間、ステップ２４０〜ステップ２８０を通る処理が繰り返される。

この繰り返し処理に伴い、ステッピングモータ１００が、その駆動でもって、検出油温Ｔに応じた第２目標通路長Ｌ２を維持するように、リリーフ通路Ｒの通路長を制御する。従って、吐出通路２４内の吐出オイルは、リリーフ通路Ｒの第２目標通路長Ｌ２に応じたチョークとしての役割に基づき、連通路２５の下端部内にリリーフされる。このため、油圧Ｐ≧リリーフ圧Ｐｒの成立している間において、油温Ｔが変動しても、吐出通路２４内の油圧を適正に維持し得る。

また、上述のように連通路２５の下端部にリリーフされたオイルは、オイルポンプ２０ｂにより、その内部に戻し通路２６を介し吸引される。

以上説明したように、本第１実施形態によれば、オイルリリーフ機構Ｍにおいては、弁体７０が、雄ねじ部７０ａの雌ねじ部２５ａとの螺合のもとに、連通路２５内に螺進退可能に嵌装されている。そして、リリーフ通路Ｒが、両リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂでもって、上述のごとく、雄ねじ部７０ａと雌ねじ部２５ａとの間に形成されている。このため、リリーフ通路Ｒは、その通路長及び通路断面積にて、弁体７０の螺進退に応じて変化する。

従って、リリーフ通路Ｒを通りリリーフされる吐出オイルのリリーフ量は、リリーフ通路Ｒの通路長及び通路断面積で決まる。このように、リリーフ通路Ｒ自体がチョークとしての役割を果たすこととなるから、リリーフ通路Ｒの通路長や通路断面積を変えるだけで、チョークとしての所望の仕様を設定することができる。しかも、リリーフ通路Ｒは、連通路２５の利用のもとに、この連通路２５内にて弁体７０との間に形成されている。

その結果、オイルポンプ２０ｂの仕様やオイルの流路構造ごとに、別途、チョークという余分な構成部材を採用する必要もなく、オイルに対する所望のリリーフ特性を簡易に確保することができる。

ここで、雄ねじ部７０ａの一連のねじ山７１の各高さが、図３にて図示下端側ねじ山７１から上端側ねじ山７１にかけて順次低くなるように形成されている。このように、雄ねじ部７０ａの一連のねじ山７１の各高さを上述のごとく変えるだけで、弁体７０が螺進退した際の各リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂの下端部における通路断面積を、通路長Ｌの減少（或いは増大）に応じて、増大（或いは減少）するように簡単に形成することができる。その結果、チョークとしての各リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂにおけるオイルリリーフ量の変化範囲を簡単に拡大することができる。

さらに、リリーフ通路Ｒは上述のごとく螺旋状に形成されているから、通路長Ｌの変化範囲をより一層広くとることができる。その結果、チョークとしてのリリーフ通路Ｒによるオイルのリリーフ量の変化範囲を広くとることができる。

また、リリーフ通路Ｒは、上述のごとく、両リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂでもって構成されているから、両リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂの一方でもってリリーフ通路Ｒを構成する場合に比べて、リリーフ通路Ｒによるチョークとしてのオイルのリリーフ量の変化範囲をより一層広くすることができる。

また、上述のように、連通路２５の下端部にリリーフされたオイルは、戻し通路２６を介し、オイルポンプ２０ｂによりその内部に吸入される。従って、リリーフ通路Ｒからのリリーフオイルをロアーオイルパン１０に戻すことなくオイルポンプ２０ｂの吸入オイルとして有効に活用することができ、ロアーオイルパン１０のみからオイル全体を吸入するのに比べて、エネルギーの損失を低減することができる。

また、本第１実施形態では、リリーフ圧Ｐｒ、第１目標通路長Ｌ１及び第２目標通路長Ｌ２が、上述したごとく、リリーフ圧設定データＡ（図７参照）、第１目標通路長設定データＢ（図８参照）及び第２目標通路長設定データＣ（図９参照）を用いて設定される。

ここで、油圧センサ１１０の検出油圧Ｐがリリーフ圧Ｐｒよりも低いときには、リリーフ通路Ｒの通路長が第１目標通路長Ｌ１となるように、ステッピングモータ１００がオイルリリーフ機構Ｍの弁体７０を螺進させる。

これにより、検出油温Ｔが０（℃）よりも低いためにオイルの粘度が高くなっていても、エンジンＥＧの潤滑箇所に圧送すべき吐出通路２４内の吐出オイルが適正な圧力を維持するように、当該吐出オイルのリリーフ量を、検出油温Ｔと正比例となる第１目標通路長Ｌ１に応じて、適正に制御し得る。また、検出油温Ｔが０（℃）よりも高いためにオイルの粘度が低下しているときには、吐出通路２４内の吐出オイルが適正な圧力を維持するように、当該吐出オイルのリリーフ量を、リリーフ通路の最長通路長のもとに、適正に制御し得る。

また、検出油圧Ｐがリリーフ圧Ｐｒ以上のときには、リリーフ通路Ｒの通路長が第２目標通路長Ｌ２となるように、ステッピングモータ１００が、オイルリリーフ機構Ｍの弁体７０を螺進或いは螺退させる。

これにより、検出油温Ｔが−１０（℃）よりも低いためにオイルの粘度がさらに高くなっていても、吐出通路２４内の吐出オイルの圧力を適正に維持するように、当該吐出オイルのリリーフ量を、リリーフ通路Ｒの最短通路長のもとに、適正に制御し得る。

また、検出油温Ｔが−１０（℃）以上であるためにオイルの粘度が低くなっていても、吐出通路２４内の吐出オイルの圧力を適正に維持するように、当該吐出オイルのリリーフ量を、油温に応じて変化するリリーフ通路Ｒの第２目標通路長のもとに、適正に制御し得る。

以上のように吐出オイルのリリーフ量を制御することで、吐出オイルの圧力の上昇態様或いは低下態様を、検出油温Ｔに応じて変化するリリーフ圧Ｐｒの前後において、変化させることができる。その結果、吐出オイルを、その圧力において、より一層きめ細かく適正に制御しつつ、エンジンＥＧの潤滑箇所に圧送することができる。

ここで、例えば、エンジンＥＧの回転数及び検出油温Ｔが共に高くても、上述のような吐出オイルの量の制御でもって、エンジンＥＧの潤滑箇所に圧送すべきオイルの圧力を適正に確保することができる。

なお、エンジンＥＧの始動に伴う高速回転の際には、オイルの温度が低いために当該オイルの粘度は非常に高い。従って、エンジンＥＧの各潤滑箇所の圧力が非常に高くなって、上記各潤滑箇所に設けたシールが破損し易いのは勿論のこと、上記各潤滑箇所に設けたベアリングの油膜切れによる焼き付きや燃費の低下を招き易い。

しかしながら、上述のように、吐出通路２４内の吐出オイルをリリーフ制御することで、上記各潤滑箇所へのオイルの圧力が適正に維持され得る。その結果、上述のようにシールの破損やベアリングの焼き付きを確実に防止することができる。

また、本実施形態では、オイルパン本体２０ａにおいて、上述したごとく、吸入通路２３の下流通路部２３ｂ、吐出通路２４及び戻し通路２６が、互いに平行となるように水平状に形成されており、また、吸入通路２３の上流通路部２３ａ及び連通路２５が、吐出通路２４に対し直角となるように鉛直状に形成されている。このため、オイルパン本体２０ａにおける通路加工がより一層簡易になされ得る。

ちなみに、本第１実施形態において、上述のように制御回路ＥＣによりオイルリリーフ機構Ｍを制御したところ、図１０にて示すような各グラフＧ１〜Ｇ３が得られた。図１０は、オイルポンプ２０ｂが発生する油圧ＰとエンジンＥＧの回転数Ｎｅ（以下、エンジン回転数Ｎｅという）との関係を示すグラフである。なお、油温Ｔにおいて、Ｔ１＞Ｔ２＞Ｔ３とする。これによれば分かるように、エンジンＥＧが作動して当該エンジン回転数Ｎｅが上昇し始めると、オイルポンプ２０ｂが発生する油圧Ｐも上昇し始める。ここで、油圧Ｐの立ち上がりは油温Ｔが低い程大きく、油圧Ｐは油温Ｔが低い上昇し易い。これは、油温Ｔが低いほどオイルの粘度が高いためである。油圧Ｐがリリーフ圧Ｐｒに達すると、オイルリリーフ機構Ｍが作動し、オイルポンプ２０ｂから吐出されるオイルの一部がリリーフされる。リリーフ後の油圧Ｐの上昇率は、立ち上がりのときと比較して小さい傾向となる。リリーフ圧Ｐｒは、油温Ｔが低いほど小さな値（Ｐｒ１＞Ｐｒ２＞Ｐｒ１）となるように設定されるとともに（ステップ２１０）、リリーフ通路Ｒの通路長は、油温Ｔが低いほど小さくなる傾向となるように設定されるから（各ステップ２２０、２６０）、必要とされる油圧Ｐが低い低エンジン回転数であってオイルの粘度が高く油圧Ｐが上昇し易い低油温の場合における油圧Ｐの必要以上の上昇を抑制することができる。なお、本実施形態では、油温Ｔが０（℃）以下のときには、油圧Ｐがリリーフ圧Ｐｒ未満であってもオイルリリーフ機構Ｍを作動するから（ステップ２２０）、油温Ｔが低い場合における上述したような油圧Ｐの必要以上の上昇を確実に抑制することができる。一方、油圧Ｐがリリーフ圧Ｐｒに達して以降の油圧Ｐの上昇率は、リリーフ通路Ｒの通路長が上述したように設定されているから、油温Ｔが高いほど大きい傾向となる。これにより、必要とされる油圧Ｐが比較的高い高エンジン回転数Ｎｅであってオイルの粘度が低く高い油圧Ｐを確保しにくい高油温の場合であっても、油圧Ｐを適正に確保することができる。
（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について説明すると、この第２実施形態では、上記第１実施形態にて述べたコンピュータプログラムが、図６のフローチャートに代えて、図１１にて示すフローチャートに従い実行するように変更されている。

また、本第２実施形態では、上記第１実施形態にて述べたリリーフ圧設定データＡに代えて、予め定めた所定のリリーフ圧Ｐｒが採用されるとともに、図１２にて示す目標通路長設定データＥが、上記第１実施形態にて述べた第１目標通路長設定データＢ及び第２目標通路長設定データＣに代えて、採用されている。

上記所定のリリーフ圧Ｐｒは、マイクロコンピュータ１３０のＲＯＭ１３３に予め記憶されているもので、この所定のリリーフ圧Ｐｒは、オイルの温度及びエンジンＥＧの回転数の各予想変化範囲において、エンジンＥＧにおけるオイルの流動系統に異常を来さないような値となっている。

また、目標通路長設定データＥは、上記第１実施形態にて述べた第１目標通路長設定データＢ及び第２目標通路長設定データＣとは異なり、リリーフ通路Ｒの目標通路長Ｌｏと油温Ｔとの間の単なる正比例関係を表す。その他の構成は、上記第１実施形態と同様である。

このように構成した本第２実施形態において、上記第１実施形態と同様に、リリーフ通路Ｒが最長通路長にあるときに、エンジンＥＧの作動のもとに、マイクロコンピュータ１３０を作動させると、このマイクロコンピュータ１３０は、そのＣＰＵ１３１により、図１１のフローチャートに従い上記コンピュータプログラムの実行を開始する。

これに伴い、ステップ３００における油圧Ｐ及び油温Ｔの読み込み処理において、マイクロコンピュータ１３０が、ＣＰＵ１３１により、油圧センサ１１０の検出油圧Ｐを、油温センサ１２０の検出油温Ｔとともに、読み込む。ついで、ステップ３１０におけるリリーフ圧Ｐｒの読み出し処理において、リリーフ圧Ｐｒが、ＲＯＭ１３３から読み出される。

然る後、ステップ３２０における目標通路長Ｌｏの設定処理において、リリーフ通路Ｒの目標通路長Ｌｏが、目標通路長設定データＥ（図１２参照）から油温センサ１１０の検出油温Ｔに基づき設定される。ここでは、油温Ｔが低い程、目標通路長Ｌｏが減少する。なお、ステップ３２０は、目標通路長設定手段に対応する。

上述のように目標通路長Ｌｏが目標通路長設定データＥに基づき設定されると、ステップ３３０において、油圧Ｐ≧リリーフ圧Ｐｒの成立の有無が判定される。現段階において、油圧Ｐ＜所定のリリーフ圧Ｐｒであれば、ステップ３３０における判定はＮＯとなり、上記コンピュータプログラムがステップ３００に戻り、再び、このステップ以後の処理が繰り返される。

しかして、ステップ３００〜ステップ３３０を通る処理の繰り返し中において、エンジンＥＧの回転数の増大に伴いオイルポンプ２０ｂにて吐出通路２４内に吐出したオイルの圧力（油圧Ｐ）が所定のリリーフ圧Ｐｒ以上に増大すると、ステップ３３０における判定がＹＥＳとなる。

すると、次のステップ３４０において、目標通路長Ｌｏとなるようにステッピングモータ１００が駆動制御される。これに伴い、リリーフ通路Ｒの通路長が、リリーフ圧設定データＥに基づき設定した目標通路長Ｌｏとなるように、ステッピングモータ１００が弁体７０を回転させる。このため、リリーフ通路部Ｒの通路長が上記目標通路長Ｌｏとなるまで、リリーフ通路Ｒの通路長が減少する一方、当該リリーフ通路Ｒの通路断面積が増大する。

従って、油圧Ｐ≧所定のリリーフ圧Ｐｒの成立のもとでは、吐出通路２４内の吐出オイルは、リリーフ通路Ｒの目標通路長Ｌｏに応じたチョークとしての役割に基づき、連通路２５の下端部内にリリーフされる。このため、油圧Ｐ≧所定のリリーフ圧Ｐｒの成立している間において、油温Ｔが変動しても、吐出通路２４内の油圧を適正に維持し得る。なお、ステップ３４０は、ステッピングモータ１００及び駆動回路１４０と共に、制御手段に対応する。

以上説明したように、本第２実施形態によれば、目標通路長Ｌｏが、上述したごとく、目標通路長設定データＥ（図１２参照）を用いて設定される。そして、検出油圧Ｐが、予め定めたリリーフ圧Ｐｒ以上となったときに、リリーフ通路Ｒの通路長が、油温Ｔの変化に応じた目標通路長Ｌｏとなるように、ステッピングモータ１００がオイルリリーフ機構Ｍの弁体７０を螺進或いは螺退させる。これにより、リリーフ通路Ｒによりリリーフされる吐出オイルの量を適正に制御することができる。

その結果、上述のように所定のリリーフ圧を定めておけば、検出油圧が上記所定のリリーフ圧未満のときにはオイルリリーフ機構に対する制御を何ら行うことがない。そして、検出油圧が上記所定のリリーフ圧以上となったときには、オイルを、適正な圧力にて、オイルポンプから吐出通路を介しエンジンの潤滑箇所に圧送し得るように、オイルの温度を考慮したリリーフ特性を、より一層適正に確保することができる。

ここで、例えば、エンジンＥＧの回転数及び検出油温Ｔが共に高くても、上述のような吐出オイルの量の制御でもって、エンジンＥＧの潤滑箇所に圧送すべきオイルの圧力を適正に確保することができる。その他の作用効果は上記第１実施形態と同様である。

ちなみに、本第２実施形態において、上述のように制御回路ＥＣによりオイルリリーフ機構Ｍを制御したところ、図１３にて示すごとく、各グラフＨ１〜Ｈ３が得られた。図１３は、オイルポンプ２０ｂが発生する油圧Ｐとエンジン回転数Ｎｅとの関係を示すグラフである。なお、油温Ｔにおいて、上述と同様に、Ｔ１＞Ｔ２＞Ｔ３とする。これによれば分かるように、エンジンＥＧが作動してエンジン回転数Ｎｅが上昇し始めると、オイルポンプ２０ｂが発生する油圧Ｐも上昇し始める。ここで、油圧Ｐの立ち上がりは、油温Ｔが低いほど大きく、油圧Ｐは、油温Ｔが低いほど上昇し易い。これは、油温Ｔが低いほどオイルの粘度が高いためである。油圧Ｐがリリーフ圧Ｐｒに達すると、オイルリリーフ機構Ｍが作動し、オイルポンプ２０ｂから吐出されるオイルの一部がリリーフされる。リリーフ後の油圧Ｐの上昇率は、立ち上がりのときに比較して小さい傾向となる。リリーフ通路Ｒの通路長は、油温Ｔが低いほど小さくなる傾向となるように設定されるから（ステップ３２０）、必要とされる油圧Ｐが低い低エンジン回転数であってオイルの粘度が高く油圧Ｐが上昇し易い低油温の場合における油圧Ｐの必要以上の上昇を抑制することができる。一方、油圧Ｐがリリーフ圧Ｐｒに達して以降の油圧Ｐの上昇率は、リリーフ通路Ｒの通路長が上述したように設定されているから、油温Ｔが高い程大きい傾向となる。これにより、必要とされる油圧Ｐが比較的高いエンジン回転数Ｎｅであってオイルの粘度が低く高い油圧Ｐを確保しにくい高油温の場合であっても、油圧Ｐを適正に確保することができる。
（第３実施形態）
図１４は、本発明の第３実施形態を示している。この第３実施形態では、上記第１実施形態にて述べたオイルリリーフ機構Ｍにおいて、連通路２５が、雌ねじ部２５ａに代えて、雌ねじ部２５ｅを有するとともに、軸状弁体８０が、弁体７０に代えて、採用されている。

雌ねじ部２５ｅは、連通路２５の内周面の通路方向中間部位に沿い一連のねじ溝２５ｆを形成することで構成されている。ここで、一連のねじ溝２５ｆの各底部２５ｇは、その内径において、図１４にて図示下端側ねじ溝２５ｆの底部２５ｇから上端側ねじ溝２５ｆの底部２５ｇにかけて順次小さくように形成されている。

また、雌ねじ部２５ｅの一連のねじ溝２５ｆの頂部２５ｈは、その内径において、図１４にて図示下端側ねじ溝２５ｆの頂部２５ｈから上端側ねじ溝２５ｆの頂部２５ｈにかけて順次小さくなるように形成されている。なお、一連のねじ溝２５ｆの各深さも、図１４にて図示下端側ねじ溝２５ｆから上端側ねじ溝２５ｆにかけて順次浅くなるようになっている。

また、弁体８０は、上記第１実施形態にて述べたステッピングモータ１００の回転軸１０３に同軸的に支持されており、この弁体８０は雄ねじ部８０ａを有している。この雄ねじ部８０ａは、弁体８０の外周面に沿い一連のねじ山８１を螺旋状に形成することで構成されている。しかして、この弁体８０は、雄ねじ部８０ａにて雌ねじ部２５ｅと螺合することにより連通路２５内に螺進退可能に嵌装されている。

ここで、雄ねじ部８０ａは、その一連のねじ山８１の各フランク面にて、雌ねじ部２５ｅの一連のねじ溝２５ｆの各フランク面と螺進退可能に接触している。これに伴い、雄ねじ部８０ａと雌ねじ部２５ｅとの間には、リリーフ通路Ｒが、外側リリーフ通路部Ｒｃ及び内側リリーフ通路部Ｒｄでもって螺旋状に形成されている。

即ち、外側リリーフ通路部Ｒｃは、雄ねじ部８０ａの一連のねじ山８１の各頂部８１ａとこれに対応する雌ねじ部２５ｅの一連のねじ溝２５ｆの各底部２５ｇとの間に螺旋状に形成されている。また、内側リリーフ通路部Ｒｄが、雄ねじ部８０ａの一連のねじ山８１の各底部８１ｂとこれに対応する雌ねじ部２５ｅの一連のねじ溝２５ｆの各頂部２５ｈとの間に螺旋状に形成されている。そして、外側及び内側の各リリーフ通路部Ｒｃ、Ｒｄ（リリーフ通路Ｒ）の螺旋状通路長は、雄ねじ部８０ａの雌ねじ部２５ｅに対するかかり代の軸方向長さに対応する。

また、本第３実施形態では、雄ねじ部８０ａの一連のねじ山８１の各頂部８１ａ及び各谷底部８１ｂの各外径は、それぞれ、一定である。このため、外側及び内側の各リリーフ通路部Ｒｃ、Ｒｄ（リリーフ通路Ｒ）は、その螺旋状通路断面積にて、図１４の図示上端部から図示下端部にかけて順次増大するようになっている。

ここで、弁体８０が図１４にて図示上方端（以下、螺退端という）に位置するとき、一連のねじ溝２５ｆのうちの上端側ねじ溝２５ｆの底部２５ｇは、一連のねじ山８１の頂部８１ａに接触し、外側及び内側の各リリーフ通路部Ｒｃ、Ｒｄ（リリーフ通路Ｒ）の通路断面積のうち上端部における通路断面積は零であり、かつ、外側及び内側の各リリーフ通路部Ｒｃ、Ｒｄ（リリーフ通路Ｒ）の螺旋状通路長は最長である。このことは、オイルリリーフ機構Ｍが全閉状態にあることを意味する。

また、雄ねじ部８０ａが、雌ねじ部２５ｅに沿い図１４にて図示下方へ螺進するにつれて、外側及び内側の各リリーフ通路Ｒｃ、Ｒｄの通路長は、弁体８０の螺進に伴い減少する一方、外側及び内側の各リリーフ通路Ｒｃ、Ｒｄの上端部における通路断面積は順次増大する。このことは、オイルリリーフ機構Ｍの開度が弁体８０の螺進に伴い増大することを意味する。そして、弁体８０が、下方端（以下、螺進端という）に達したとき、外側及び内側の各リリーフ通路Ｒｃ、Ｒｄの通路長は、零となる。このことは、オイルリリーフ機構Ｍは全開状態となることを意味する。その他の構成は上記第１実施形態と同様である。

このように構成した本第３実施形態では、上記第１実施形態に述べた弁体７０が螺進すると同様に弁体８０が下方へ向け螺進すると、両リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂの各通路長が減少すると同様に、両リリーフ通路部Ｒｃ、Ｒｄの各通路長が減少する。

一方、弁体７０が螺退すると同様に弁体８０が上方へ向け螺退すると、両リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂの各通路長が増大すると同様に、両リリーフ通路部Ｒｃ、Ｒｄの各通路長が増大する。

これによれば、本第３実施形態のように、両リリーフ通路部Ｒｃ、Ｒｄを、上記第１実施形態にて述べた両リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂに代えて、オイルリリーフ機構Ｍに設けても、両リリーフ通路部Ｒｃ、Ｒｄが、上述のごとく、上記第１実施形態にて述べた両リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂと同様の役割を果たす。従って、本第３実施形態のオイルリリーフ機構Ｍによっても、上記第１実施形態にて述べたオイルリリーフ機構Ｍと同様の作用効果を達成することができる。

また、本第３実施形態において、弁体８０を、弁体７０に代えて、上記第１実施形態にて述べた制御回路ＥＣにより、上記第１実施形態と同様に螺進退制御すれば、本第３実施形態においても、上記第１実施形態にて述べたと同様の作用効果を達成することができる。なお、弁体８０を上記第２実施形態と同様に制御回路ＥＣにより螺進退制御しても、当該第２実施形態と同様の作用効果を達成することができる。

なお、本発明の実施にあたり、上記各実施形態に限ることなく、次のような種々の変形例が挙げられる。
（１）本発明の実施にあたり、リリーフ通路Ｒは、上記第１実施形態において、両リリーフ通路部Ｒａ、Ｒｂの一方で構成してもよく、また、上記第３実施形態において、両リリーフ通路部Ｒｃ、Ｒｄの一方で構成してもよい。
（２）本発明の実施にあたり、ステッピングモータ１００は２相式に限ることなく、各種のステッピングモータであってもよい。
（３）本発明の実施にあたり、ステッピングモータ１００に限ることなく、直流モータ等の各種のモータに減速機を同軸的に支持したギヤードモータ或いはロータリーエンコーダ等の電気的回転機でもって弁体７０或いは８０を正逆転駆動するようにしてもよい。
（４）本発明の実施にあたり、ステイＳは、上記第１実施形態とは異なり、ステッピングモータ１００のステータ１０１を、その外周部の下端隅角部にて支持するように、断面Ｌ字状に形成するようにしてもよい。
（５）本発明の実施にあたり、リリーフ通路Ｒの最短通路長Ｌａは、上記実施形態とは異なり、Ｌａ＞０であってもよい。
（６）図７のリリーフ圧設定データＡは、リリーフ圧Ｐｒと油温Ｔとの正比例関係だけでなく、油温Ｔの上昇（或いは低下）に応じてリリーフ圧Ｐｒを増大（或いは減少）させるような関係であってもよい。
（７）図８の第１目標通路長設定データＢの特性Ｂ１、図９の第２目標通路長設定データＣの特性Ｃ２或いは図１２の目標通路長設定データＥは、目標通路長と油温Ｔとの正比例関係だけでなく、油温Ｔの上昇（或いは低下）に応じて目標通路長を増大（或いは減少）させるような関係であってもよい。
（８）本発明の実施にあたり、マイクロコンピュータ１３０による制御処理の終了の際には、オイルリリーフ機構Ｍを全閉状態に戻すように、ステッピングモータ１００により弁体を螺退させるようにしてもよい。
（９）オイルパン本体２０ａの連通路２５或いはその雌ねじ部２５ａ（或いは２５ｅ）は、その上端部にて、上記実施形態とは異なり、オイルポンプ２０ｂの吐出ポート部２２ｂに直接連通するようにしてもよい。
（１０）吸入通路２３及び戻し通路２６は、オイルポンプ２０ｂの両吸入ポート部２２ａ、２２ｃ（或いは吸入ポート部２２ａ）をオイルポンプ２０ｂの吸入部として含む吸入側通路としてもよい。また、吐出通路２４は、オイルポンプ２０ｂの吐出ポート部２２ｂを含む概念としてもよい。

本発明に係るオイルリリーフ装置の第１実施形態を適用してなるエンジンをチェーンカバーを省略した状態で示す側面図である。 上記オイルリリーフ装置のオイルリリーフ機構及びステッピングモータを組み付けたアッパーオイルパンの断面図である。 図２のオイルリリーフ機構及びステッピングモータの拡大断面図である。 上記第１実施形態において弁体の螺進過程を説明するための断面図である。 上記第１実施形態において弁体のさらなる螺進過程を説明するための説明図である。 図２のマイクロコンピュータのＣＰＵによる処理を示すフローチャートである。 上記第１実施形態におけるリリーフ圧と油温との関係を示すグラフである。 上記第１実施形態における第１目標通路長と油温との関係を示すグラフである。 上記第１実施形態における第２目標通路長と油温との関係を示すグラフである。 上記第１実施形態において油温をパラメータとして油圧とエンジンの回転数との間の関係を示すグラフである。 本発明の第２実施形態においてマイクロコンピュータによりＣＰＵでもって処理されるフローチャートである。 上記第２実施形態においてリリーフ通路の目標通路長と油温との間の単なる正比例関係を示すグラフである。 上記第２実施形態において、油温をパラメータとしてリリーフ圧とエンジンの回転数との関係を示すグラフである。 本発明の第３実施形態の要部を示す部分破断断面図である。

符号の説明

２０ｂ…オイルポンプ、２２…吐出通路、２５…連通路、２５ａ、２５ｅ…雌ねじ部、
２５ｂ、２５ｆ…ねじ溝、２５ｃ、２５ｄ、２５ｇ、７１ｂ、８１ｂ…底部、
２６…戻し通路、７０、８０…弁体、７０ａ、８０ａ…雄ねじ部、７１、８１…ねじ山、
２５ｈ、７１ａ、８１ａ…頂部、１００…ステッピングモータ、
１３０…マイクロコンピュータ、１４０…駆動回路、１１０…油温センサ、
Ｒ…リリーフ通路。

Claims (11)

1. オイルポンプのオイルの吐出ポート部を含む吐出通路に連通されて雌ねじ部を内周面に沿い形成してなる連通路と、
   雄ねじ部を外周面に沿い形成して、当該雄ねじ部の前記雌ねじ部との螺合により螺進退可能に前記連通路に嵌装される弁体と、
   前記オイルポンプから前記吐出通路に吐出された前記オイルの少なくとも一部をリリーフするように、前記雄ねじ部と前記雌ねじ部との間に形成されて、前記弁体の螺進退により通路長が可変となるリリーフ通路とを備えるオイルリリーフ機構。
2. 前記リリーフ通路は、前記雄ねじ部の各頂部と前記雌ねじ部の各底部との間及び／又は前記雄ねじ部の各底部と前記雌ねじ部の各頂部との間に形成されていることを特徴とする請求項１に記載のオイルリリーフ機構。
3. 前記リリーフ通路は、前記通路長が短い程前記オイルの量を多くリリーフするような通路断面積を有するように形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載のオイルリリーフ機構。
4. 前記リリーフ通路は、前記雄ねじ部の各ねじ山を、前記通路長がその減少方向端部から増大方向端部にかけて低くなるように形成することにより、前記通路長が短い程前記オイルの量を多くリリーフするような通路断面積に形成されていることを特徴とする請求項３に記載のオイルリリーフ機構。
5. 前記リリーフ通路は、前記雌ねじ部のねじ底を、前記通路長がその増大方向端部から減少方向端部にかけて深くなるように形成することにより、前記通路長が短い程前記オイルの量を多くリリーフするような通路断面積に形成されていることを特徴とする請求項３または４に記載のオイルリリーフ機構。
6. 前記連通路は、前記リリーフ通路の前記通路長の減少方向側端部側にて、前記オイルポンプの吸入部を含む吸入側通路に連通していることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１つに記載のオイルリリーフ機構。
7. 請求項１〜６のいずれか１つに記載のオイルリリーフ機構と、
   前記オイルの温度を油温として検出する油温検出手段と、
   この油温検出手段の検出油温に基づいて前記リリーフ通路の通路長を設定する通路長設定手段と、
   前記リリーフ通路の通路長が前記通路長設定手段の設定通路長となるように前記弁体を螺進退制御する制御手段とを備えるオイルリリーフ装置。
8. 前記オイルの圧力を油圧として検出する油圧検出手段を備えて、
   前記制御手段は、前記圧力検出手段の検出油圧がリリーフ圧となったときに、前記リリーフ通路の通路長が前記設定通路長となるように前記弁体を螺進退制御することを特徴とする請求項７に記載のオイルリリーフ装置。
9. 前記検出油温に基づいて前記リリーフ圧を設定するリリーフ圧設定手段を備えることを特徴とする請求項８に記載のオイルリリーフ装置。
10. 前記通路長設定手段は、前記検出油温に基づいて前記リリーフ通路の第１及び第２の通路長をそれぞれ設定する第１及び第２の通路長設定手段を備えており、
    前記制御手段は、前記検出油圧が前記リリーフ圧となるまでは前記リリーフ通路の通路長が前記第１通路長となるように前記弁体を螺進退制御し、前記検出油圧が前記リリーフ圧となったときに前記リリーフ通路の通路長が前記第２通路長となるように前記弁体を螺進退制御を制御することを特徴とする請求項８または９に記載のオイルリリーフ装置。
11. 前記通路長設定手段は、前記検出油温が高い程長くなるように前記リリーフ通路の通路長を設定することを特徴とする請求項７〜１０のいずれか１つに記載のオイルリリーフ装置。

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