JP2009036145A - ２サイクル内燃機関 - Google Patents

Abstract

【課題】 掃気ポートや排気可変動弁機構を必要としない比較的簡素な構造の２サイクル内燃機関でありながら、過給と吸気弁の可変制御と幾何学的な圧縮比の可変制御との組み合わせにより、機関負荷に応じた適切な吸入空気量制御を実現する。
【解決手段】 ピストン下死点近傍の掃気期間Ｔ１には、吸気弁と排気弁の双方を開くことでシリンダ内の掃気が行われる。高負荷域での過給時には、掃気期間Ｔ１の後に吸気弁のみが開く過給期間Ｔ２’を設けるとともに、無過給時に比して幾何学的な圧縮比を低くする。
【選択図】 図６

Description

本発明は、２ストローク１サイクルの、いわゆる２サイクル内燃機関（２ストローク内燃機関とも呼ぶ）の改良に関する。

４サイクルの内燃機関においては、吸気弁閉時期（ＩＶＣ）を制御する技術は良く知られている。例えば特許文献１には、吸気弁開時期をほぼ一定としつつ、吸気弁閉時期を負荷によって変化させ、ポンプ損失の低減を図る技術が記載されている。また、非特許文献１には、吸気弁閉時期の可変制御として、吸入行程の後半に行う第一の方式と、吸入行程終了後の圧縮行程の前半で行う第二の方式とが記載されている。しかしながら、２サイクル内燃機関の場合、ピストンやクランクシャフトによって掃気ポートや排気ポートを開閉する形式のものが多く、吸気弁を有する構成そのものがあまり存在しない。

２サイクル内燃機関における部分負荷域の燃焼安定性と燃費向上を図る技術として、本出願人は以前に特許文献２を提案している。このものでは、シリンダブロックに掃気ポートが形成されるとともにシリンダヘッドに排気弁が設けられたユニフロー式の２サイクル内燃機関において、開閉時期を可変制御可能な吸気制御弁を追加するとともに、排気弁のリフト特性を変更可能な排気可変動弁機構を設け、部分負荷域では排気弁を閉じるタイミングで吸気制御弁を開くようにしている。
特開昭５５−８７８３５号公報 特開２００６−１８３４８１号公報 自動車技術会 学術講演会前刷集 ９４２ １９９４−５ Ｎｏ．９４３３５１５

しかしながら、上記特許文献２のものでは、吸気系に掃気ポートに加えて吸気制御弁を追加するとともに、排気可変動弁機構を設けるなど、燃焼室周りの構造が複雑化するという課題があった。

本発明は、このような課題に鑑みてなされたものであり、ピストン下死点近傍の掃気期間に、吸気通路を開閉する吸気弁と排気通路を開閉する排気弁の双方を開くことによりシリンダ内の掃気が行われ、かつ、上記排気弁のバルブリフト特性が固定された２サイクル内燃機関であって、吸気弁の閉時期を可変とする可変動弁手段と、吸気通路内の吸気を過給する機械式の過給機と、を有し、高負荷域での過給時には、吸気弁の閉時期を排気弁の閉時期以降に遅角させることにより、上記掃気期間の後に吸気弁のみが開弁する過給期間を設けたことを特徴としている。

本発明によれば、過給と吸気弁閉時期の可変制御との組み合わせにより、掃気ポートや排気可変動弁機構を必要としない比較的簡素な構造の２サイクル内燃機関でありながら、良好な掃気を行いつつ、高負荷域での過給時には過給期間における過給を利用して適切な吸入空気量を確保することができ、つまり、機関負荷条件に応じた適切な吸入空気量を得ることができる。

以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。図１は、本発明に係る２ストローク１サイクルの内燃機関の吸気系のシステム構成を示している。なお、図１は、一つの気筒に着目してその概略を模式的に示したものである。また、この内燃機関は、筒内直接噴射式の火花点火ガソリンエンジンであり、燃焼室２８内には混合気の火花点火を行う点火プラグ（図示省略）の他に、燃焼室２８内へ直接燃料を噴射する燃料噴射弁２９が設けられている。

シリンダブロック１８に形成されたシリンダ１９内にはピストン８が昇降可能に配置されており、シリンダブロック１８上に固定されるシリンダヘッド２０には、吸気弁２１によって開閉される吸気通路２５の一部をなす吸気ポート２２と、排気弁２３によって開閉される排気通路の一部をなす排気ポート２４と、が各シリンダ１９毎に形成されている。なお、この２サイクル内燃機関では、シリンダブロック１８にピストン８によって開閉される掃気ポートは形成されておらず、上記の吸気弁２１が一般的な２サイクル機関の掃気弁として機能する。吸気ポート２２に接続された吸気通路２５には、吸気コレクタ２６の上流側に機械式の過給機２７が配置されている。この過給機２７は、周知の２葉式のルーツブロアであり、簡単に説明すると、回転駆動される２つのロータ２７Ａ，２７Ｂとケーシング２７Ｃの間の空間に封じ込めた吸気を移動させながら圧縮して燃焼室２８へ送り込むものである。

図２は、この内燃機関の制御システムを示している。この内燃機関は、吸気弁の開閉時期を可変制御するための可変動弁装置（可変動弁手段）３１と、内燃機関の幾何学的な圧縮比（ピストン上死点と下死点のシリンダ内の容積比）を可変制御する可変圧縮比機構（可変圧縮比手段）３２と、点火時期を制御する点火進角制御装置３３と、を備えている。また、シリンダブロック１８にはノッキングを検出するノックセンサ５２と燃焼室の壁温を検出する壁温センサ５３とが取り付けられている。エンジンコントロールユニット３０は、各種制御処理を記憶及び実行するものであり、上記のセンサ５２，５３等により検出される機関運転状態に基づいて、後述するように各種アクチュエータへ制御信号を出力し、その動作を制御する。

図３は、上記可変動弁装置３１の構成を示す構成説明図であり、この可変動弁装置３１は、吸気弁２１のリフト・作動角を変化させるリフト・作動角可変機構３４と、そのリフトの中心角の位相（クランクシャフトに対する位相）を進角もしくは遅角させる位相可変機構３５と、が組み合わされて構成されている。

まず、リフト・作動角可変機構３４を説明する。なお、このリフト・作動角可変機構３４は、本出願人が先に提案したものであるが、位相可変機構３５とともに特開２００２−８９３０３号公報や特開２００２−８９３４１号公報等によって公知となっているので、その概要のみを説明する。リフト・作動角可変機構３４は、シリンダヘッド上部の図示せぬカムブラケットに回転自在に支持された中空状の駆動軸３６と、この駆動軸３６に、圧入等により固定された偏心カム３７と、上記駆動軸３６の上方位置に同じカムブラケットによって回転自在に支持されるとともに駆動軸３６と平行に配置された制御軸３８と、この制御軸３８の偏心カム部３９に揺動自在に支持されたロッカアーム４０と、各吸気弁２１の上端部に配置されたタペット４２に当接し、自身の揺動動作に応じて吸気弁２１を開閉する揺動カム４３と、を備えている。上記偏心カム３７とロッカアーム４０とはリング状リンク４４によって連係されており、ロッカアーム４０と揺動カム４３とは、ロッド状リンク４５によって連係されている。

上記駆動軸３６は、タイミングチェーンないしはタイミングベルトを介して機関のクランクシャフトによって駆動される。上記偏心カム３７は、円形外周面を有し、該外周面の中心が駆動軸３６の軸心から所定量だけオフセットしているとともに、この外周面に、リング状リンク４４の環状部４４ａが回転可能に嵌合している。上記ロッカアーム４０は、略中央部が上記偏心カム部３９によって支持されており、その一端部に、上記リング状リンク４４の延長部４４ｂが連結されているとともに、他端部に、上記ロッド状リンク４５の上端部が連結されている。上記偏心カム部３９は、制御軸３８の軸心から偏心しており、従って、制御軸３８の角度位置に応じてロッカアーム４０の揺動中心は変化する。

上記揺動カム４３は、駆動軸３６の外周に嵌合して回転自在に支持されており、側方へ延びた端部に、上記ロッド状リンク４５の下端部が連結されている。この揺動カム４３の下面には、駆動軸３６と同心状の円弧をなす基円面と、該基円面から上記端部へと所定の曲線を描いて延びるカム面と、が連続して形成されており、これらの基円面ならびにカム面が、揺動カム４３の揺動位置に応じてタペット４２の上面に当接するようになっている。すなわち、上記基円面はベースサークル区間として、リフト量が０となる区間であり、揺動カム４３が揺動してカム面がタペット４２に接触すると、徐々にリフトしていくことになる。なお、ベースサークル区間とリフト区間との間には若干のランプ区間が設けられている。

上記制御軸３８は、図２や図３に示すように、一端部に設けられた油圧式のリフト・作動角可変アクチュエータ４６によって所定角度範囲内で回転するように構成されている。このリフト・作動角可変アクチュエータ４６への供給油圧は、エンジンコントロールユニット３０からの制御信号に基づき、第１油圧制御部４７によって制御されている。

このリフト・作動角可変機構３４の作用を説明すると、駆動軸３６が回転すると、偏心カム３７のカム作用によってリング状リンク４４がほぼ上下動し、これに伴ってロッカアーム４０が揺動する。このロッカアーム４０の揺動は、ロッド状リンク４５を介して揺動カム４３へ伝達され、該揺動カム４３が揺動する。この揺動カム４３のカム作用によって、タペット４２が押圧され、吸気弁２１がリフトする。ここで、リフト・作動角可変アクチュエータ４６を介して制御軸３８の角度が変化すると、ロッカアーム４０の初期位置が変化し、ひいては揺動カム４３の初期揺動位置が変化する。上記の偏心カム部３９の初期位置は連続的に変化させ得るので、これに伴って、バルブリフト特性は、図４に示すように、連続的に変化する。つまり、リフトならびに作動角を、両者同時に、連続的に拡大，縮小させることができる。なお、この実施例では、リフト・作動角の大小変化に伴い、吸気弁２１の開時期と閉時期とがほぼ対称に変化する。

再び図３を参照して、位相可変機構３５は、上記駆動軸３６の前端部に設けられたスプロケット４８と、このスプロケット４８と上記駆動軸３６とを、所定の角度範囲内において相対的に回転させる油圧式の位相可変アクチュエータ４９と、から構成されている。上記スプロケット４８は、図示せぬタイミングチェーンもしくはタイミングベルトを介して、クランクシャフトに連動している。上記位相可変アクチュエータ４９への供給油圧は、エンジンコントロールユニット３０からの制御信号に基づき、第２油圧制御部５０によって制御されている。この位相可変アクチュエータ４９への油圧制御によって、スプロケット４８と駆動軸３６とが相対的に回転し、リフト中心角が遅進する。つまり、リフト特性の曲線自体は変わらずに、全体が進角もしくは遅角する。また、この変化も、連続的に得ることができる。位相可変機構３５としては、油圧式のものに限られず、電磁式アクチュエータを利用したものなど、種々の構成が可能である。

このようにリフト・作動角可変機構３４と位相可変機構３５とを組み合わせた可変動弁装置３１によれば、吸気弁開時期および吸気弁閉時期の双方をそれぞれ独立して任意に制御することが可能であり、例えば吸気弁開時期を略一定としつつ吸気弁閉時期を遅角・進角させることができる。なお、リフト・作動角可変機構３４ならびに位相可変機構３５の制御としては、実際のリフト・作動角あるいは位相を検出するセンサを設けて、クローズドループ制御するようにしても良く、あるいは運転条件に応じて単にオープンループ制御するようにしても良い。

図５は、上記可変圧縮比機構３２の構成を示す構成説明図である。この機構３２は、ロアリンク４とアッパリンク５とコントロールリンク１０とを主体とした複リンク式ピストン−クランク機構から構成されている。クランクシャフト１は、複数のジャーナル部２とクランクピン３とを備えており、シリンダブロック１８の主軸受に、ジャーナル部２が回転自在に支持されている。上記クランクピン３は、ジャーナル部２から所定量偏心しており、ここにロアリンク４が回転自在に取り付けられている。カウンタウェイト１５は、ジャーナル部２とクランクピン３とを接続するクランクウェブ１６からクランクピン３とは反対側へ延びている。このカウンタウェイト１５は、クランクピン３を挟んで両側に互いに対向するように設けられており、その外周部は、ジャーナル部２を中心とした円弧形に形成されている。

上記ロアリンク４は、左右の２部材に分割可能に構成されているとともに、略中央の連結孔に上記クランクピン３が嵌合している。アッパリンク５は、下端側が第１連結ピン６によりロアリンク４の一端に回動可能に連結され、上端側がピストンピン７によりピストン８に回動可能に連結されている。上記ピストン８は、燃焼圧力を受け、シリンダブロック１８のシリンダ１９内を往復動する。ロアリンク４の運動を拘束するコントロールリンク１０は、上端側が第２連結ピン１１によりロアリンク４の他端に回動可能に連結され、下端側が制御軸１２を介して機関本体の一部となるシリンダブロック１８の下部に回動可能に連結されている。詳しくは、制御軸１２は、回転可能に機関本体に支持されているとともに、その回転中心から偏心している偏心カム部１２ａを有し、この偏心カム部１２ａに上記コントロールリンク１０下端部が回転可能に嵌合している。

上記制御軸１２は、上記のエンジンコントロールユニット３０からの制御信号に基づいて作動する圧縮比可変アクチュエータ５１によって回動位置が制御される。上記のような複リンク式ピストン−クランク機構を用いた可変圧縮比機構３２においては、上記制御軸１２が圧縮比可変アクチュエータ５１によって回動されると、偏心カム部１２ａの中心位置、特に、機関本体に対する相対位置が変化する。これにより、コントロールリンク１０の下端の揺動支持位置が変化する。そして、上記コントロールリンク１０の揺動支持位置が変化すると、ピストン８の行程が変化し、ピストン上死点（ＴＤＣ）におけるピストン８の位置が高くなったり低くなったりする。これにより、幾何学的な圧縮比を変えることが可能となる。

また、上記の複リンク式可変圧縮比機構においては、リンクディメンジョンを適切に選定することにより、単振動に近いピストンストローク特性が得られる。これによりピストン加速度が平滑化され、ピストン上死点付近での最大慣性力を大幅に低減することができる。

なお、ガソリンエンジンにおいては、ノッキングの発生を防止するために、上記のノックセンサ５２により検出されるノッキングの検出頻度または検出レベルが所定値以上になった条件では、点火時期の遅角制御とあわせて、幾何学的な圧縮比を低下させることにより、ノッキングの発生を効果的に抑制することができる。

図６は、高負荷時と部分負荷域である低負荷時とにおける吸・排気弁のリフト特性を示している。排気弁２３には可変動弁機構は設けられておらず、排気弁の開閉時期は機関運転条件にかかわらず常に一定である。つまり、排気弁開時期はピストン下死点（ＢＤＣ）前に設定され、排気弁閉時期はピストン下死点後に設定されている。また、機関負荷状況にかかわらず、ピストン下死点の近傍に吸気弁と排気弁の双方が開弁する掃気期間Ｔ１が設けられており、この掃気期間Ｔ１にシリンダ内（筒内・燃焼室内）の掃気が行われる。

低負荷時には吸気弁の作動角を大幅に拡大するとともに中心位相を下死点後に遅角することで、吸気弁閉時期を排気弁閉時期よりも大幅に遅角させている。具体的には、ピストン上昇行程である圧縮行程の半ばまで吸気弁を開いており、上記の掃気期間Ｔ１の後に吸気弁のみが開弁する所定の吐き戻し期間Ｔ２を設けている。この吐き戻し期間Ｔ２に吸気を吸気ポート２２へ吐き戻させることで、残留ガスを増やさずに吸気量を適切に抑制することができる。

低負荷域に比して多くの吸気量を必要とする高負荷時には、過給圧に応じて吸気弁閉時期を制御する。具体的には、過給圧が低く実質的に過給が行われない無過給状態では、低負荷域に比して吐き戻し量を減少させるために吸気弁閉時期を排気弁閉時期近傍に早めることによって、掃気期間Ｔ１の後に吸気弁のみが開く吐き戻し期間を実質的に無くしている。つまり、高負荷域でありながら無過給状態のときには、吸気弁開時期を排気弁開時期の近傍とし、かつ、吸気弁閉時期を排気弁閉時期にほぼ一致させている。

一方、過給圧の高い高過給時には、吸気弁閉時期を排気弁閉時期よりも十分に遅角させて、掃気期間Ｔ１の後に吸気弁のみが開く過給期間Ｔ２’を設け、この過給期間Ｔ２’における吸気弁の有効開口面積を確保することによって、過給により十分な吸気量を確保するようにしている。更に、過給圧が高くなると、掃気期間Ｔ１に過給により吸気が必要以上に排気ポートへ吹き抜けるおそれがあるので、過給圧の増加に応じて、排気弁開時期に対する吸気弁開時期の遅角量を増加させて、掃気期間Ｔ１を短縮化している。すなわち、過給圧が高くなるほど過給期間Ｔ２’が長くなるように排気弁閉時期に対する吸気弁閉時期の遅角量を増加させるとともに、過給圧が高くなるほど掃気期間Ｔ１が短くなるように排気弁開時期に対する吸気弁開時期の遅角量を増加させている。図７は、このような高負荷・過給時における吸・排気弁の作動を示している。掃気期間（２）では、吸気ポート２２から供給される新気により燃焼ガスが排気ポート２４へ掃気され、続く過給期間（３）では、吸気弁のみが開いており、過給機２７により吸気が過給される。

図８〜１０は本実施例に係る吸気弁の開閉時期と筒内圧特性を示す説明図である。図８は低負荷時の特性を示し、図９は高負荷・無過給時の特性を示し、図１０は高負荷・過給時の特性を示している。

図８を参照して、低負荷時には、ピストン下降行程（膨張行程）の末期に先ず排気弁が開弁し、ブローダウンによる排気の排出が開始する（１）→（２）。その後、吸気弁が開き、新気がシリンダ内へ入り込むとともに、シリンダ内の残留ガスが排気ポートへ掃気される（２）→（３）。排気弁が閉じた後も吸気弁は開きつづけ、圧縮行程の半ばで閉じるまで、シリンダ内の吸気が吸気ポートへ吐き戻される（３）→（４）。その後、燃料が噴射されてシリンダ内に混合気が形成され（５）→（６）、上死点近傍で火花点火することで燃焼が開始し、ピストンが下降する膨張行程において膨張仕事が取り出される（６）→（１）。

但し、上述したように吸気弁の閉時期を下死点よりも大幅に遅角すると、実際に有効な圧縮ストロークが短くなって実圧縮比が非常に低いものとなるために、圧縮後の圧力が低くなり、着火・燃焼安定性が低下する傾向にある。そこで本実施例のような可変圧縮比機構３２との組み合わせが有効となる。すなわち本実施例では、図１１に示すように、吸気弁閉時期及び過給圧に応じて幾何学的な圧縮比を制御しており、具体的には吸気弁閉時期を遅角するほど幾何学的な圧縮比を高くしている。つまり、低負荷を含む部分負荷域では、吸気弁閉時期を遅角するとともに、幾何学的な圧縮比を高くしている。また、過給圧が高くなるほど幾何学的な圧縮比を低くしている。

図９を参照して、高負荷域でありながら過給圧が低く実質的に過給が行われない高負荷・無過給時では、上述したように、吸気弁閉時期を排気弁閉時期と略一致させている。つまり、仮に掃気期間（２）→（３）の後に吸気弁のみが開く過給期間を設けても過給が行われず、また、仮に排気弁よりも前に吸気弁を閉じると筒内の新気が排気側へ流出してしまうので、吸気弁閉時期を排気弁閉時期の直後に設定し、排気弁閉時期に合わせて吸気弁を速やかに閉じるようにしている。

図１０は高負荷・過給時の特性を示している。上述したように、この場合には吸気弁閉時期を排気弁閉時期よりも大幅に遅角させており、掃気期間（２）→（３）後のピストン上昇行程にて吸気弁のみが開く過給期間（３）→（４）を十分に与えて、この過給期間に高圧の新気が筒内へ導入されるようにしている。このように吸気弁閉時期を大幅に遅角すると、実圧縮比は低下するものの、過給によって筒内圧力を高くしているので、幾何学的な圧縮比の制御においては、上述したノッキングの発生を回避する制御を行うことが望ましい。

以上の説明より把握し得る本発明の特徴的な技術思想について列記する。

（１）ピストン下死点近傍の掃気期間に、吸気通路を開閉する吸気弁と排気通路を開閉する排気弁の双方を開くことによりシリンダ内の掃気が行われ、かつ、上記排気弁のバルブリフト特性が固定された２サイクル内燃機関であって、吸気弁の閉時期を可変とする可変動弁手段と、吸気通路内の吸気を過給する機械式の過給機と、を有し、高負荷域での過給時には、吸気弁の閉時期を排気弁の閉時期以降に遅角させることにより、上記掃気期間の後に吸気弁のみが開弁する過給期間を設けている。このような過給と吸気弁閉時期の可変制御との組み合わせにより、掃気ポートや排気可変動弁機構を必要としない比較的簡素な構造の２サイクル内燃機関でありながら、良好な掃気を行いつつ、高負荷域での過給時には過給期間における過給を利用して適切な吸入空気量を確保することができる。

（２）高負荷域での無過給時には、過給期間を設けても過給されることがないので、吸気弁閉時期を排気弁閉時期にほぼ一致させる。

（３）高負荷域での過給時には、高い過給圧によって掃気期間に新気の排気通路側への吹き抜けを生じるおそれがあるので、無過給時に比して掃気期間が短くなるように排気弁開時期に対する吸気弁開時期の遅角量を増加させる。

（４）過給を行わない低負荷域では、排気弁閉時期を吸気弁閉時期よりも遅角させることにより、上記掃気期間の後に吸気弁のみが開弁する吐き戻し期間を設けて、掃気後の吸気の一部を吸気通路側へ吐き戻させることで、残留ガスの増加を招くことなく吸気量を適切に抑制することができる。

（５）幾何学的な圧縮比を可変とする可変圧縮比手段を有する構成とすることで、過給圧と吸気弁の可変制御と幾何学的な圧縮比の制御との組み合わせにより、機関負荷に応じたより適切な吸入空気量制御を実現することができる。

（６）具体的には、吸気弁閉時期が遅角するほど幾何学的な圧縮比が高くなるように、吸気弁閉時期に応じて幾何学的な圧縮比を制御する。これにより、吸気弁閉時期の遅角化による実圧縮比の低下を、幾何学的な圧縮比の増加により効果的に補うことができる。

（７）また、高負荷域での過給時には無過給時に比して幾何学的な圧縮比が低くなるように、過給圧に応じて幾何学的な圧縮比を制御する。これにより、高負荷域では、過給時におけるノッキングの発生を回避しつつ、無過給時には幾何学的な圧縮比を高めて充填効率を高め、所望の吸入空気量を確保することができる。

本発明の一実施例に係る２ストローク内燃機関の吸気系システムを簡略的に示す構成図。 本実施例の可変圧縮比機構と吸気系の可変動弁装置を示す構成図。 本実施例のリフト・作動角可変機構を示す斜視図。 上記リフト・作動角可変機構によるリフト・作動角の特性変化を示す特性図。 上記可変圧縮比機構を示す断面図。 低負荷（部分負荷）時と高負荷時の吸・排気弁の開閉特性を示す特性図。 高負荷・過給時における吸・排気弁の作動状況を示す説明図。 低負荷時における吸・排気弁の作動特性と筒内圧特性とを示す説明図。 高負荷・無過給時における吸・排気弁の作動特性と筒内圧特性とを示す説明図。 高負荷・過給時における吸・排気弁の作動特性と筒内圧特性とを示す説明図。 吸気弁閉時期及び過給圧に応じた幾何学的な圧縮比の設定を示す特性図。

符号の説明

８…ピストン
１９…シリンダ
２１…吸気弁
２２…吸気ポート
２３…排気弁
２４…排気ポート（排気通路）
２８…燃焼室
３１…可変動弁装置（可変動弁手段）
３２…可変圧縮比機構（可変圧縮比手段）
３４…リフト・作動角可変機構
３５…位相可変機構

Claims (10)

1. ピストン下死点近傍の掃気期間に、吸気通路を開閉する吸気弁と排気通路を開閉する排気弁の双方を開くことによりシリンダ内の掃気が行われ、かつ、上記排気弁のバルブリフト特性が固定された２サイクル内燃機関であって、
   吸気弁の閉時期を可変とする可変動弁手段と、吸気通路内の吸気を過給する機械式の過給機と、を有し、
   高負荷域での過給時には、吸気弁の閉時期を排気弁の閉時期以降に遅角させることにより、上記掃気期間の後に吸気弁のみが開弁する過給期間を設けたことを特徴とする２サイクル内燃機関。
2. 高負荷域での無過給時には、吸気弁閉時期を排気弁閉時期にほぼ一致させることを特徴とする請求項１に記載の２サイクル内燃機関。
3. 高負荷域での過給時には無過給時に比して掃気期間が短くなるように排気弁開時期に対する吸気弁開時期の遅角量を増加させることを特徴とする請求項１又は２に記載の２サイクル内燃機関。
4. 過給を行わない低負荷域では、排気弁閉時期を吸気弁閉時期よりも遅角させることにより、上記掃気期間の後に吸気弁のみが開弁する吐き戻し期間を設けたことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の２サイクル内燃機関。
5. 幾何学的な圧縮比を可変とする可変圧縮比手段を有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の２サイクル内燃機関。
6. 吸気弁閉時期が遅角するほど幾何学的な圧縮比が高くなるように、吸気弁閉時期に応じて幾何学的な圧縮比を制御することを特徴とする請求項５に記載の２サイクル内燃機関。
7. 高負荷域での過給時には無過給時に比して幾何学的な圧縮比が低くなるように、過給圧に応じて幾何学的な圧縮比を制御することを特徴とする請求項５又は６に記載の２サイクル内燃機関。
8. 上記可変圧縮比手段が、ピストンピンを介してピストンに連結される第１リンクと、第１リンクに揺動可能に連結されるとともに、クランクシャフトのクランクピンに回転可能に装着された第２リンクと、一端が第２リンクに連結され、他端がシリンダブロックに揺動可能に支持される第３リンクと、この第３リンクの他端の支持位置を変更することによって、幾何学的な圧縮比を可変とする圧縮比可変アクチュエータと、を有することを特徴とする請求項５〜７のいずれかに記載の２サイクル内燃機関。
9. 上記吸気弁と排気弁がともにシリンダヘッドに設けられた頭上弁式内燃機関であることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の２サイクル内燃機関。
10. 上記可変動弁手段が、吸気弁のリフト・作動角を可変とするリフト・作動角可変機構と、吸気弁の作動角の中心位相を可変とする位相可変機構と、を有し、
    上記リフト・作動角可変機構が、揺動動作に応じて吸気弁を開閉する揺動カムと、クランクシャフトにより回転駆動される駆動軸と、この駆動軸に偏心して設けられた偏心カムと、制御軸と、この制御軸に偏心して設けられた制御カムと、この制御カムに回転可能に取り付けられるロッカアームと、このロッカアームの一端と偏心カムとを連結するリング状リンクと、上記ロッカアームの他端と揺動カムとを連結するロッド状リンクと、上記制御軸の回転位置を変更・保持することにより、吸気弁のリフト・作動角を可変とするリフト・作動角可変アクチュエータと、を有することを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の２サイクル内燃機関。

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