JP2008106413A - 低密度上質印刷用紙 - Google Patents

Abstract

【課題】優れた不透明度、表面平滑性、表面強度、内部結合強度かつ柔軟性を有した低密度上質印刷用紙を提供することにある。
【解決手段】
二酸化ケイ素および／またはケイ酸塩から形成されたケイ素含有粒子と、該ケイ素含有粒子１００質量％に対して酸化物換算で０．１〜８．０質量％の金属化合物を含有し、比表面積が１０〜１５０ｍ^２／ｇ、細孔径が０．１０〜０．８０μm、平均粒子径が１６〜４０μmである多孔性填料を、紙中填料率として１〜２０質量％含有させ、密度が０．６ｇ／ｃｍ^３以下であることを特徴とする。
【選択図】 なし

Description

本発明は、優れた不透明度、表面平滑性、表面強度、内部結合強度を有し、かつ柔軟な低密度上質印刷用紙を提供することにある。

紙は省資源や物流費の削減といった観点、環境保護運動の高まりといった社会的要求等から軽量化が望まれている。しかし、紙を軽量化すると紙厚が減少し、不透明度が下がって裏側の印刷が透けてしまうため、読みにくくなるだけでなく紙の高級感も損なわれるという問題があった。そのため、高い不透明度および印刷適性を有した軽量化、すなわち嵩高化が要求されている。

紙の嵩高化方法としては、例えば、紙の主原料である木材パルプを適宜選択する方法、パルプを叩解、マーセル化処理や酵素処理する方法、抄紙時にかかるウェットプレス圧または平滑化処理の圧力を緩和する方法、界面活性剤などの嵩高剤をパルプに添加する方法などが知られている。
しかしながら、これらの方法では、紙を充分に嵩高にできない上に、嵩高剤を用いた場合には抄紙時に発泡する、また内部結合強度が低下するという問題があった。

そこで、嵩比重が小さい填料を添加する方法が提案されている。例えば、針状、柱状、イガグリ状炭酸カルシウム等のアスペクト比の高い填料を配合する方法（特許文献１参照）、中空の合成有機物カプセルを配合する方法（特許文献２参照）、無定形シリカや無定形シリケート、ゼオライト等の多孔性填料を配合する方法（特許文献３参照）などが提案されている。
しかしながら、針状、柱状、イガグリ状炭酸カルシウム等の様にアスペクト比の高い填料は粒子径が大きくなるほど嵩比重は小さくなるが、このような填料を紙に配合した場合には、抄紙時のシェアや、ロールニップなどの機械的な負荷により凝集構造が破壊されてしまい、充分な嵩高化効果が得られないのが実情である。また、中空プラスチックピグメントなどの中空粒子は優れた嵩高化効果を示すものの、高価であることから汎用性のある上質印刷用紙への適用は難しい。

また、多孔性填料は、紙の嵩高化効果に優れる上に、印刷時のインキ成分を吸収する能力が他の填料よりも優れているが、炭酸カルシウムやタルクに比べて紙の不透明性を高める能力が低かった。また、粒度分布がブロードであるため、表面強度が乏しく、粗大粒子に起因する印刷時のパイリングや粉落ちといった問題が生じると共に、微細粒子に起因する繊維間結合強度（内部結合強度）の低下といった問題が生じた。そこで、紙の不透明性を高める方法として、二酸化チタンなどの高屈折率の填料を配合することが提案されている。二酸化チタンは粒子径が０．２〜０．３μｍと微小であり、歩留が低くなるため、特許文献４では、二酸化チタンや炭酸カルシウムとホワイトカーボンなどとを複合化した複合粒子が提案されている。また、特許文献５には、二酸化ケイ素またはケイ酸塩と軽質炭酸カルシウムとからなり、二酸化ケイ素またはケイ酸塩より軽質炭酸カルシウムが多い複合粒子が提案されている。また特許文献８では、軽質炭酸カルシウム表面をシリカで被覆した軽質炭酸カルシウム−シリカ複合体が提案されている。また、特許文献９では、軽質炭酸カルシウム−シリカ複合体スラリーに塩酸などの酸を添加することで軽質炭酸カルシウムを溶解させた中空構造を有するシリカ粒子が提案されている。また、粗大粒子を除去する方法としては、振動スクリーン等を用いた分級処理や、反応終了後のスラリーを湿式粉砕する方法（特許文献６参照）が提案されている。また、多孔性填料の製造工程中に徹底的に粉砕処理を施すことで、粗大粒子を減らして平均粒子径を小さくしつつ、１μｍ以下の微細粒子の生成を少なくする方法が開示されている（特許文献７参照）。

しかしながら、特許文献４に記載の複合粒子では、二酸化チタンが他の填料に比べて高価であるため、汎用性の高い上質印刷用紙ではコスト面から二酸化チタンの使用量に限界があり、白紙の不透明性を十分に確保できなかった。特許文献５、８に記載の複合粒子では、填料本来の吸油性が高くとも、紙に配合する際のパルプスラリー調製時、乾燥工程でのプレス処理、平滑化工程でのソフトカレンダまたはカレンダ処理で、上記複合填料は潰れてしまい、紙に配合した際の嵩高化効果は不十分であった。また各工程で潰れ発生した微細粒子が増加するため、十分な表面強度および内部結合強度を確保できなかった。また、分級処理では、粗大粒子を除去できるものの、パルプスラリー調製時、抄紙時のプレス処理およびキャレンダー処理時に受けるストレスでの凝集構造の破壊などを防止できず、嵩高効果が不十分である他、分留まりが悪くなってしまう。また、特許文献６に記載の湿式粉砕では、粉砕処理によって微細粒子が増加するため、得られた多孔性填料を紙に配合した場合に内部結合強度を確保できなかった。しかも、粉砕によって凝集構造が破壊され、多孔性填料の嵩高性が低下した。特許文献７に記載の方法によれば、嵩高化効果を保持したまま粗大粒子を少なくできるが、湿式粉砕ほどではないにしても、製造工程中の徹底的な粉砕処理により、微細粒子量が増加した。そのため、紙に配合した際の繊維間結合（内部結合強度）が低下した上に、多孔性填料を含む液の粘性が増加した。また、特許文献９に記載の軽質炭酸カルシウム−シリカ複合体スラリーに酸を添加し軽質炭酸カルシウムを溶解させ、中空構造を形成することでカレンダでの潰れを防止するとの記載があるが、軽質炭酸カルシウムを完全に溶解させれば、分留まりが悪くなりコストアップとなるといった問題があるほか、十分な不透明度および内部結合強度を確保できなかった。また複合体スラリーの粘性も増加した。

したがって、優れた不透明度、表面平滑性を有しながら、低緊度（嵩高性）な特性を併せ持つような、現状よりもさらに高いレベルの品質を有する上質印刷用紙とするためには、従来の手法では限界があり、目標とする高いレベルの品質を得ることは困難であった。
特開平１０−２２６９７４号公報 特開平１１−１２９９３号公報 特開平１０−２２６９８２号公報 特開２００２−２９７３９号公報 特開２００３−２１２５３９号公報 特開平５−３０１７０７号公報 特開平８−９１８２０号公報 特開２００５−２８１９１５号公報 特開２００５−２７２１５５号公報 特許第３７２８２１５号公報

本発明は、上質印刷用紙において、優れた不透明度、表面平滑性、表面強度および内部結合強度を有しながら、柔軟で低緊度（嵩高性）である上質印刷用紙を提供することにある。

（１）二酸化ケイ素および／またはケイ酸塩から形成されたケイ素含有粒子と、該ケイ素含有粒子１００質量％に対して酸化物換算で０．１〜８．０質量％の金属化合物を含有し、比表面積が１０〜１５０ｍ^２／ｇ、細孔径が０．１０〜０．８０μm、平均粒子径が１６〜４０μmである多孔性填料を、紙中填料率として１〜２０質量％含有させ、密度が０．６ｇ／ｃｍ^３以下である低密度上質印刷用紙。
（２）ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ Ｎｏ.１８−２に従い測定した内部結合強度が１５０Ｊ／ｍ^２以上である（１）に記載の低密度上質印刷用紙。
（３）水溶性及び／又は水分散性接着剤を主成分とする表面処理剤を片面あたり０．３〜３．０ｇ/ｍ²塗布した（１）又は（２）に記載の低密度上質印刷用紙。
（４）顔料と接着剤を主成分とする塗被層を設け、該塗被層が、水溶性および／または水分散性接着剤を全顔料の５〜２００質量％含有し、かつ該顔料を片面当たり０．１〜２．０ｇ／ｍ^２塗布した（１）または（２）に記載の低密度上質印刷用紙。
（５）前記顔料中にレーザー法で測定した平均粒子径が２．０〜７．０μmの範囲であり、かつレーザー法および沈降法で測定した平均粒子径の比（レーザー法／沈降法）が５．０〜１２の範囲である無機顔料を全顔料の５〜９０質量％含有した（４）記載の低密度上質印刷用紙。

本発明に係る上質印刷用紙は、低密度でありながら、優れた不透明度、表面平滑性、表面強度、内部結合強度および柔軟性を有する。

本発明では、上質印刷用紙として、二酸化ケイ素および／またはケイ酸塩から形成されたケイ素含有粒子と、該ケイ素含有粒子１００質量％に対して酸化物換算で０．１〜８．０質量％の金属化合物を含有し、比表面積が１０〜１５０ｍ^２／ｇ、細孔径が０．１０〜０．８０μm、平均粒子径が１６〜４０μmである多孔性填料を、紙中填料率として１〜２０質量％含有させ、０．６ｇ／ｃｍ^３以下の低密度であって、上質印刷用紙の表面平滑性、不透明度、表面強度、内部結合強度、柔軟性を高いレベルで付与するものである。坪量は３０ｇ／ｍ^２〜３００ｇ／ｍ^２の範囲で、密度が０．５８ｇ／ｃｍ^３以下であれば嵩高効果が高く好ましい。０．５６ｇ／ｃｍ^３以下であればさらに好ましい。

したがって、本発明における高いレベルの嵩高性を維持しながら、優れた不透明度、表面平滑性、さらには柔軟性を上質印刷用紙に併せ持たせるためには、調製工程での攪拌および搬送時ポンプのシェア、脱水工程でのプレス処理および平滑化工程におけるカレンダ処理での極度の潰れを防止することが必要である。以下にそれらの方法を説明すると同時に、規定した数値の意義、効果などについて詳述する。

本発明の上質印刷用紙の嵩高性を維持した上で優れた平滑性を発現させるには、先述したように、二酸化ケイ素および／またはケイ酸塩から形成されたケイ素含有粒子と、該ケイ素含有粒子１００質量％に対して酸化物換算で０．１〜８．０質量％の金属化合物を含有し、比表面積が１０〜１５０ｍ^２／ｇ、細孔径が０．１０〜０．８０μm、平均粒子径が１６〜４０μmである多孔性填料を、紙中填料率として１〜２０質量％含有させることが必要である。
ここで、ケイ素含有粒子を形成するケイ酸塩とは、一般式ｘＭ_２Ｏ・ｙＳｉＯ_２、ｘＭＯ・ｙＳｉＯ_２、ｘＭ_２Ｏ_３・ｙＳｉＯ_２で表される化合物であって、ＭがＡｌ，Ｆｅ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｎａ，Ｋ，Ｔｉ，Ｚｎのいずれかのものである（ｘ，ｙは任意の正の数値である。）。

多孔性填料に含まれる金属化合物を形成する金属元素としては、例えば、バリウム、チタン、アルミニウム、マグネシウム、カルシウム、ニッケル、鉄、ジルコニウム、ストロンチウム、などが挙げられる。中でもアルミニウムは安価であるだけでなく、歩留りが良好であるため好ましい。

金属化合物の含有量は、ケイ素含有粒子１００質量％に対して酸化物換算で０．１〜８．０質量％であり、好ましくは０．１〜４．３質量％である。金属化合物の含有量が前記範囲であることにより、紙の嵩高化および白紙不透明度に適したものであって、適切な平均粒子径および狭い粒度分布を有する多孔性填料が得られる。金属化合物の含有量が０．１質量％未満であると、スラリー状態での粘度が高くなり、ハンドリングが悪化するほか、粒度分布が悪くなり、微細粒子と粗大粒子が多くなり、表面強度が低下する。また８．０質量％を超えると、紙に内添した際の嵩高効果が不十分となる。なお、金属化合物の含有量は、多孔性填料の粉末サンプルを錠剤化した後、蛍光Ｘ線分析装置を用いて各元素の含有量を測定し、酸化物量として換算することにより求められる。

また、本発明の多孔性填料は、比表面積が１０〜１５０ｍ^２／ｇ、かつ細孔径が０．１０〜０．８０μmである必要がある。さらに比表面積が１０〜１００ｍ^２／ｇ、かつ細孔径が０．２５〜０．８０μｍであることが好ましい。比表面積が１５０ｍ^２／ｇを超える場合は、凝集構造体の結合力が弱くなり、パルプスラリー調製時およびプレス圧、キャレンダー処理圧力で潰れやすく、紙に内添した際の嵩高性が不十分となる。比表面積が１０ｍ^２／ｇ未満の場合は、粒度分布が悪くなり、微細粒子と粗大粒子が多くなり、表面強度が低下する。
また、細孔径が０．１０μm未満の場合は、凝集構造体の結合力が弱くなり、パルプスラリー調製時およびプレス圧、キャレンダー処理圧力で潰れやすく、紙に内添した際の嵩高性が不十分となる。０．８０μmを超える場合は、粒度分布が悪くなり、微細粒子と粗大粒子が多くなり、表面強度が低下する。
ここで、比表面積は、ポアサイザ９３２０（（株）島津製作所製）を用いて、細孔形状が幾何学的な円筒であると仮定した全細孔の表面積で、測定範囲内における圧力と圧入された水銀量の関係から求めた値である。また細孔径も、ポアサイザ９３２０（（株）島津製作所製）を用いて、積分比表面積曲線から得られるメジアン細孔直径のことである。

本発明の多孔性填料は平均粒子径が１６〜４０μｍであることが必要である。多孔性填料の平均粒子径が１６μｍ未満であると、嵩高性が不十分となり、平均粒子径が４０μｍを超えれば、紙面に存在する粗大粒子の脱落に起因する表面強度が低下する。なお、本発明における平均粒子径とは、ＳＡＬＤ２０００Ｊ（（株）島津製作所製）を用いて、レーザー回折法により測定し、体積積算で５０％となる値のことである。また、多孔性填料の粒度分布としては、標準偏差（σ）が０．４９０以下であることが好ましく、さらには０．４００以下であることが好ましい。このような粒度分布であれば、粗大粒子および微細粒子が共により少なくなり、紙に配合した際に、より優れた表面強度が得られる。

また上記多孔性填料を、紙中填料率として１〜２０質量％とすることが好ましく、さらに好ましくは３〜１５質量％とする。１質量％未満であれば目的の低密度紙を得ることはできず、さらに２０質量％を超える場合は表面強度および内部結合強度が低下する。
内部結合強度はＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ Ｎｏ．１８−２に従い測定し、１５０J/ｍ^２以上であることが好ましい。１５０J/ｍ^２以上であれば印刷時において層内剥離に起因する紙切れを起こす恐れもないため好ましい。

紙を形成する原料パルプとしては、例えば、クラフトパルプ（ＫＰ）、サルファイトパルプ（ＳＰ）、ソーダパルプ（ＡＰ）等の化学パルプ、セミケミカルパルプ（ＳＣＰ）化学パルプが挙げられる。これら単独で用いてもよいし、２種以上混合して用いてもよい。

本発明の上質印刷用紙は、パルプおよび上記多孔性填料を含む紙料を調製し、その紙料を抄紙することにより得られる。その際使用される抄紙機としては、例えば、長網式、円網式、短網式、ツインワイヤー式抄紙機などが挙げられる。 紙料中には、必要に応じて、各種のアニオン性、ノニオン性、カチオン性あるいは両性の歩留向上剤、濾水性向上剤、紙力増強剤や内添サイズ剤等の各種抄紙用内添助剤、染料、蛍光増白剤、ｐＨ調整剤、消泡剤、ピッチコントロール剤、スライムコントロール剤等の抄紙用内添助剤を適宜添加できる。

なお、緊度を低くするための方法としては、上記記載の多孔性填料を内添する他に、細胞膜の厚いパルプを選択して使用する、パルプの叩解を粗くする、アラミド繊維等の硬質パルプの配合、嵩高い填料を使用する、嵩高剤と呼ばれる繊維間結合を阻害する界面活性剤系の薬品を使用する、プレスでの初期脱水を少なくする、抄紙機のカレンダ圧を軽減する等の手段があり、最終製品の品質仕様を勘定し、上記の１つ、あるいは２つ以上の手段を組合せてもよい。

本発明では、填料として上記特定の多孔性填料の少なくとも１種を内添するものであるが、抄紙適性や原紙の強度特性を調節する目的で、それ以外の填料、例えばタルク、カオリン、重質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム、酸化チタン等を少量併用しても良い。

本発明の上質印刷用紙は２本ロールサイズプレスコーター、ゲートロールコーター、プレメタリングサイズプレスコーター、キャレンダコーターを使用して、澱粉等天然接着剤やポリビニルアルコール、ポリアクリルアミド、スチレン-ブタジエン共重合体樹脂、アクリル樹脂等の水溶性及び/又は水分散性接着剤を主成分とする表面処理剤を印刷適性向上のために、片面あたり０．３〜３．０ｇ／ｍ²の範囲で塗布する。０．３ｇ/ｍ²未満では、効果がなく、３．０ｇ/ｍ^２を越えて塗布しても効果が頭打ちでなるだけでなく、密度が上がり、作業性も悪くなるため好ましくない。

また、本発明の上質印刷用紙は、高い印刷適性を付与するために、顔料と接着剤を主成分とする塗被層を設けることが好ましい。坪量としては、３０〜３００ｇ／ｍ²が好ましく、塗被量は片面あたり０．５〜１５ｇ／ｍ^２、好ましくは０．５〜５ｇ／ｍ^２、さらに好ましくは０．５〜２．０ｇ／ｍ^２の範囲とすることが好ましい。

塗被層は、顔料と接着剤を主成分とし、接着剤が、水溶性および／または水分散性接着剤を全顔料の５〜２００質量％含有し、該顔料を片面あたり０．１〜２．０ｇ／ｍ^２、さらに好ましくは０．２〜１．０ｇ／ｍ^２塗布することが嵩高性を維持しながらインキ着肉性を向上でき好ましい。
さらには、レーザー法で測定した平均粒子径が２．０〜７．０μmの範囲であり、かつレーザー法および沈降法で測定した平均粒子径の比（レーザー法／沈降法）が５．０〜１２の範囲である特定顔料を全顔料の５質〜９０質量％含有することが塗被層を嵩高にでき好ましい。さらには、上記特定顔料を５質量％以上５０質量％未満、さらに好ましくは５質量％以上１０質量％未満の範囲で含有することが不透明度を向上させることができ好ましい。

また、エアーナイフコーター、各種ブレードコーター等で顔料と接着剤を主成分とする塗被層を少なくとも片面に設けて使用しても良い。

また各塗被層には、必要に応じて、青系統あるいは紫系統の染料や有色顔料、蛍光染料、増粘保水剤、酸化防止剤、老化防止剤、導電誘導剤、消泡剤、紫外線吸収剤、分散剤、ｐＨ調整剤、離型剤、耐水化剤、紙力増強剤、外添サイズ剤、撥水剤等の各種助剤を適宜配合することができる。

なお本発明においては、各種公知公用の仕上げ装置、例えばワインダー部前のマシンカレンダ、および／またはスーパーカレンダ、グロスカレンダ、ソフトカレンダ等に通紙して製品仕上げが施される。本発明の場合、嵩高化発現の目的より、平滑化しやすく、また必要に応じて光沢が発現しやすい加工仕上げを行なう必要があり、硬質樹脂ロール等を備えたカレンダに通紙して仕上る方法が好ましい。

以下に、実施例および比較例を示して、本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されない。なお、以下の例において、特に断りのない限り、「部」および「％」はそれぞれ「質量部」および「質量％」のことである。

＜多孔性填料の製造＞
（多孔性填料Ａ）
水２１０部、硫酸ナトリウム６１部、ＳiＯ_２濃度２８．８ｗｔ／ｗｔ％／Ｎａ_２Ｏ濃度９．５ｗｔ／ｗｔ％のケイ酸ソーダ３４７部を混合攪拌し、５０℃で２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸を攪拌しながら７８部添加、つぎに温度を９０℃とし、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸を１４３部添加し、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸アルミニウムをｐＨが６．０となるまで添加して得たスラリーを２００メッシュ篩で分離し、ベルトフィルターでろ過、１２％濃度の多孔性填料スラリーを得た。
多孔性填料スラリーの多孔性填料の平均粒子径および標準偏差を表１に示す。
また、ろ過・洗浄後のケーキの一部を１０５℃にて乾燥し、比表面積および細孔径を測定し、また、蛍光Ｘ線分析装置による金属化合物質量割合の測定の供した。多孔性填料の比表面積、細孔径、金属化合物の質量割合を表１に示す。

（多孔性填料Ｂ）
水２１０部、硫酸ナトリウム６１部、ＳiＯ_２濃度２８．８ｗｔ／ｗｔ％／Ｎａ_２Ｏ濃度９．５ｗｔ／ｗｔ％のケイ酸ソーダ３４７部を混合攪拌し、５０℃で攪拌しながら２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸７８部添加、つぎに温度を９０℃とし、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸を５２部添加し、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸アルミニウムをｐＨが６．０となるまで添加して得たスラリーを２００メッシュ篩で分離し、ベルトフィルターでろ過、１２％濃度の多孔性填料スラリーを得た。
多孔性填料スラリーの多孔性填料の平均粒子径および標準偏差を表１に示す。
また、ろ過・洗浄後のケーキの一部を１０５℃にて乾燥し、比表面積および細孔径を測定し、また、蛍光Ｘ線分析装置による金属化合物質量割合の測定の供した。多孔性填料の比表面積、細孔径、金属化合物の質量割合を表１に示す。

（多孔性填料Ｃ）
水２１０部、硫酸ナトリウム６１部、ＳiＯ_２濃度２８．８ｗｔ／ｗｔ％／Ｎａ_２Ｏ濃度９．５ｗｔ／ｗｔ％のケイ酸ソーダ３４７部を混合攪拌し、５０℃で攪拌しながら２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸７８部添加、つぎに温度を９０℃とし、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸を１１７部添加し、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸アルミニウムをｐＨが６．０となるまで添加して得たスラリーを２００メッシュ篩で分離し、ベルトフィルターでろ過、１２％濃度の多孔性填料スラリーを得た。
多孔性填料スラリーの多孔性填料の平均粒子径および標準偏差を表１に示す。
また、ろ過・洗浄後のケーキの一部を１０５℃にて乾燥し、比表面積および細孔径を測定し、また、蛍光Ｘ線分析装置による金属化合物質量割合の測定の供した。多孔性填料の比表面積、細孔径、金属化合物の質量割合を表１に示す。

（多孔性填料Ｄ）
水２５０部、硫酸ナトリウム５８部、ＳiＯ_２濃度２８．８ｗｔ／ｗｔ％／Ｎａ_２Ｏ濃度９．５ｗｔ／ｗｔ％のケイ酸ソーダ３４７部を混合攪拌し、５０℃で攪拌しながら２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸７８部添加、つぎに温度を９０℃とし、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸を１６６部添加し、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸アルミニウムをｐＨが６．０となるまで添加して得たスラリーを２００メッシュ篩で分離し、ベルトフィルターでろ過、１２％濃度の多孔性填料スラリーを得た。
多孔性填料スラリーの多孔性填料の平均粒子径および標準偏差を表１に示す。
また、ろ過・洗浄後のケーキの一部を１０５℃にて乾燥し、比表面積および細孔径を測定し、また、蛍光Ｘ線分析装置による金属化合物質量割合の測定の供した。多孔性填料の比表面積、細孔径、金属化合物の質量割合を表１に示す。

（多孔性填料Ｅ）
水６２３部、硫酸ナトリウム３２部、ＳiＯ_２濃度２８．８ｗｔ／ｗｔ％／Ｎａ_２Ｏ濃度９．５ｗｔ／ｗｔ％のケイ酸ソーダ３４７部を混合攪拌し、５０℃で攪拌しながら２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸７８部添加、つぎに温度を９０℃とし、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸アルミニウムをｐＨが６．０となるまで添加して得たスラリーを２００メッシュ篩で分離し、ベルトフィルターでろ過、１２％濃度の多孔性填料スラリーを得た。
多孔性填料スラリーの多孔性填料の平均粒子径および標準偏差を表１に示す。
また、ろ過・洗浄後のケーキの一部を１０５℃にて乾燥し、比表面積および細孔径を測定し、また、蛍光Ｘ線分析装置による金属化合物質量割合の測定の供した。多孔性填料の比表面積、細孔径、金属化合物の質量割合を表１に示す。

（多孔性填料Ｆ）
水３２０部、硫酸ナトリウム９６部、ＳiＯ_２濃度２８．８ｗｔ／ｗｔ％／Ｎａ_２Ｏ濃度９．５ｗｔ／ｗｔ％のケイ酸ソーダ３４７部を混合攪拌し、５０℃で攪拌しながら２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸７０部添加、つぎに温度を９０℃とし、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸を１５１部添加し、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸アルミニウムをｐＨが６．０となるまで添加して得たスラリーを２００メッシュ篩で分離し、ベルトフィルターでろ過、１２％濃度の多孔性填料スラリーを得た。
多孔性填料スラリーの多孔性填料の平均粒子径および標準偏差を表１に示す。
また、ろ過・洗浄後のケーキの一部を１０５℃にて乾燥し、比表面積および細孔径を測定し、また、蛍光Ｘ線分析装置による金属化合物質量割合の測定の供した。多孔性填料の比表面積、細孔径、金属化合物の質量割合を表１に示す。

（多孔性填料Ｇ）
水９８０部、硫酸ナトリウム７部、ＳiＯ_２濃度２８．８ｗｔ／ｗｔ％／Ｎａ_２Ｏ濃度９．５ｗｔ／ｗｔ％のケイ酸ソーダ３４７部を混合攪拌し、５０℃で攪拌しながら２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸７８部添加、つぎに温度を９０℃とし、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸を５２部添加し、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸アルミニウムをｐＨが６．０となるまで添加して得たスラリーを２００メッシュ篩で分離し、ベルトフィルターでろ過、１２％濃度の多孔性填料スラリーを得た。多孔性填料スラリーの多孔性填料の平均粒子径および標準偏差を表１に示す。
また、ろ過・洗浄後のケーキの一部を１０５℃にて乾燥し、比表面積および細孔径を測定し、また、蛍光Ｘ線分析装置による金属化合物質量割合の測定の供した。多孔性填料の比表面積、細孔径、金属化合物の質量割合を表１に示す。

（多孔性填料Ｈ）
水５６８部、硫酸ナトリウム１５部、ＳiＯ_２濃度２８．８ｗｔ／ｗｔ％／Ｎａ_２Ｏ濃度９．５ｗｔ／ｗｔ％のケイ酸ソーダ３４７部を混合攪拌し、５０℃で攪拌しながら２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸９９部添加、つぎに温度を９０℃とし、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸を１２３部添加し、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸アルミニウムをｐＨが６．０となるまで添加して得たスラリーを２００メッシュ篩で分離し、ベルトフィルターでろ過、１２％濃度の多孔性填料スラリーを得た。
多孔性填料スラリーの多孔性填料の平均粒子径および標準偏差を表１に示す。
また、ろ過・洗浄後のケーキの一部を１０５℃にて乾燥し、比表面積および細孔径を測定し、また、蛍光Ｘ線分析装置による金属化合物質量割合の測定の供した。多孔性填料の比表面積、細孔径、金属化合物の質量割合を表１に示す。

（多孔性填料Ｉ）
水５８７部、硫酸ナトリウム１０１部、ＳiＯ_２濃度２８．８ｗｔ／ｗｔ％／Ｎａ_２Ｏ濃度９．５ｗｔ／ｗｔ％のケイ酸ソーダ３４７部を混合攪拌し、５０℃で攪拌しながら２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸５７部添加、つぎに温度を９０℃とし、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸を１６４部添加し、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸アルミニウムをｐＨが６．０となるまで添加して得たスラリーを２００メッシュ篩で分離し、ベルトフィルターでろ過、１２％濃度の多孔性填料スラリーを得た。
多孔性填料スラリーの多孔性填料の平均粒子径および標準偏差を表１に示す。
また、ろ過・洗浄後のケーキの一部を１０５℃にて乾燥し、比表面積および細孔径を測定し、また、蛍光Ｘ線分析装置による金属化合物質量割合の測定の供した。多孔性填料の比表面積、細孔径、金属化合物の質量割合を表１に示す。

（多孔性填料Ｊ）
水６６４部、硫酸ナトリウム２９部、ＳiＯ_２濃度２８．８ｗｔ／ｗｔ％／Ｎａ_２Ｏ濃度９．５ｗｔ／ｗｔ％のケイ酸ソーダ３４７部を混合攪拌し、５０℃で攪拌しながら２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸７８部添加、つぎに温度を９０℃とし、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸を１４３部添加し、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸アルミニウムをｐＨが６．０となるまで添加して得たスラリーを２００メッシュ篩で分離し、ベルトフィルターでろ過、１２％濃度の多孔性填料スラリーを得た。
多孔性填料スラリーの多孔性填料の平均粒子径および標準偏差を表１に示す。
また、ろ過・洗浄後のケーキの一部を１０５℃にて乾燥し、比表面積および細孔径を測定し、また、蛍光Ｘ線分析装置による金属化合物質量割合の測定の供した。多孔性填料の比表面積、細孔径、金属化合物の質量割合を表１に示す。

（多孔性填料Ｋ）
水４３０部、硫酸ナトリウム１２６部、ＳiＯ_２濃度２８．８ｗｔ／ｗｔ％／Ｎａ_２Ｏ濃度９．５ｗｔ／ｗｔ％のケイ酸ソーダ３４７部を混合攪拌し、５０℃で攪拌しながら２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸９１部添加、つぎに温度を９０℃とし、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸を１０４部添加し、２０ｗｔ／ｗｔ％濃度の硫酸アルミニウムをｐＨが６．０となるまで添加して得たスラリーを２００メッシュ篩で分離し、ベルトフィルターでろ過、１２％濃度の多孔性填料スラリーを得た。
多孔性填料スラリーの多孔性填料の平均粒子径および標準偏差を表１に示す。
また、ろ過・洗浄後のケーキの一部を１０５℃にて乾燥し、比表面積および細孔径を測定し、また、蛍光Ｘ線分析装置による金属化合物質量割合の測定の供した。多孔性填料の比表面積、細孔径、金属化合物の質量割合を表１に示す

多孔性填料の金属化合物含有量、比表面積、細孔径、平均粒子径、スラリーの粘度および特定顔料のレーザー方式、沈降方式による平均粒子径は以下のように測定し、表1に示す。
（金属化合物含有量）
多孔性填料中の金属化合物の含有量（酸化物換算）は、蛍光Ｘ線分析装置（スペクトリス社製ＰＷ２４０４）を用いて測定した値である。
（比表面積）
比表面積は、ポロシメーターであるポアサイザ９３２０（（株）島津製作所製）を用いて、細孔形状が幾何学的な円筒であると仮定した場合の全細孔の表面積であり、測定範囲内における圧力と圧入された水銀量の関係から求めた値である。
（細孔径）
細孔径は、ポアサイザ９３２０（（株）島津製作所製）を用いて測定されたメジアン細孔直径である。
（平均粒子径）
平均粒子径は、レーザー回折式粒度分布計（ＳＡＬＤ２０００Ｊ（（株）島津製作所製））を用いて測定された５０％体積積算値の粒子径である。また、粒子径の標準偏差はレーザー回折式粒度分布計により求めた粒子径から算出した値である。
（多孔性填料スラリーの粘度）
多孔性填料スラリーの粘度は、多孔性填料スラリーの固形分濃度を１５％に調整し、温度２０℃で、Ｂ型粘度計により測定した値である。

（レーザー方式による顔料の平均粒子径測定）
島津製作所製のレーザー回折式粒度分布測定装置ＳＡＬＤ−２０００を使用して、顔料の粒度分布を測定し、５０累積質量％に該当する平均粒子径（ｄ５０_１）を測定した。なお、測定に供した顔料分散液は、分散剤（ポリアクリル酸ナトリウム）を対顔料０．０５％添加して調製した顔料スラリーを、当該測定装置で測定可能な領域にまで希釈して得た。

（沈降方式による顔料の平均粒子径測定）
マイクロメトリクス社製のセディグラフ５１００を使用して、顔料の粒度分布を測定し、５０累積質量％に該当する平均粒子径（ｄ５０_２）を求めた。なお、測定に供した顔料分散液は、分散剤（ポリアクリル酸ナトリウム）を対顔料０．０５％添加して調製した顔料スラリーを、燐酸塩系分散剤（ナンカリン）の０．１％水溶液で、顔料固形分濃度が約１％になるよう希釈して得た。

実施例１
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ａを、原紙中に５．０質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に５．０質量％含まれるように添加した。さらに、パルプ（ＬＢＫＰとＮＢＫＰ）１００部に対して、内添サイズ剤としてＡＫＤサイズ剤（商品名：サイズパインＫ−９０２、荒川化学社製）０．０１部（固形分換算）および硫酸アルミニウム０．５部（固形分換算）をそれぞれ添加して紙料を調製した。
そして、この紙料を用いて抄紙し、両面に、下記塗被液（１）を片面当たりの乾燥塗工量が１．２５ｇ／ｍ^２となるように、ゲートロールコーターで塗工、水分が５．０％になるように乾燥し、塗被層を形成して、ソフトニップカレンダ条件を調整、通紙して、王研平滑度が３５秒、紙厚みが１２５μm（坪量６８ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。
［塗被液の調製（１）］
光散乱方式により測定した平均粒子径ｄ５０_１が４．５８μｍ、沈降方式により測定した平均粒子径ｄ５０_２が０．４６μｍ、ｄ５０_１／ｄ５０_２が１０．０であるデラミネーテッドカオリンＡ（コンツアー１５００／イメリス社製）２０部、立方体状軽質炭酸カルシウム（商品名；ブリリアントＳ１５、白石工業株式会社製）８０部、酸化トウモロコシ澱粉（商品名；王子エースＡ、王子コーンスターチ株式会社製）１００部、スチレン−ブタジエン共重合体（商品名；Ｔ−２６３５Ｒ、ＪＳＲ社製）２０部からなる固形分濃度２０％の顔料分散液を調製した。

実施例２
下記塗被液（２）を片面当たりの乾燥塗工量が１．２５ｇ／ｍ^２となるように、ゲートロールコーターで塗工、水分が５．０％になるように乾燥し、塗被層を形成した以外は、実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量６７ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。
［塗被液の調製（２）］
光散乱方式により測定した平均粒子径ｄ５０_１が４．５８μｍ、沈降方式により測定した平均粒子径ｄ５０_２が０．４６μｍ、ｄ５０_１／ｄ５０_２が１０．０であるデラミネーテッドカオリンＡ（コンツアー１５００／イメリス社製）９部、立方体状軽質炭酸カルシウム（商品名；ブリリアントＳ１５、白石工業株式会社製）９１部、酸化トウモロコシ澱粉（商品名；王子エースＡ、王子コーンスターチ株式会社製）１００部、スチレン−ブタジエン共重合体（商品名；Ｔ−２６３５Ｒ、日本合成ゴム株式会社製）２０部からなる固形分濃度２０％の顔料分散液を調製した。

実施例３
下記塗被液（３）を片面当たりの乾燥塗工量が１．２５ｇ／ｍ^２となるように、ゲートロールコーターで塗工、水分が５．０％になるように乾燥し、塗被層を形成した以外は、実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量６９ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。
［塗被液の調製（３）］
軽質炭酸カルシウム（商品名：ＴＰ−１２１、奥多摩工業社製）１００部、酸化澱粉（商品名：エースＡ）１００部、スチレン−ブタジエン共重合体ラテックス（商品名：スマテックスＰＡ２３２７、日本エイアンドエル社製）２０部からなる固形分濃度３０％の顔料分散液を調製した。

実施例４
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ｂを、原紙中に５．０質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に５．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量７１ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

実施例５
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ｃを、原紙中に５．０質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に５．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量６８ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

実施例６
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ａを、原紙中に２．５質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に７．５質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量７２ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

実施例７
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ａを、原紙中に１０．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量６４ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

実施例８
下記塗被液（４）を片面当たりの乾燥塗工量が０．９ｇ／ｍ^２となるように、ゲートロールコーターで塗工、水分が５．０％になるように乾燥し、塗被層を形成した以外は、実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量６８ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。
［塗被液の調製（４）］
酸化澱粉（商品名：エースＡ）、固形分濃度８．０％の塗被液（１）を調製した。

実施例９
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ａを、原紙中に１７．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量６２ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

実施例１０
下記塗被液（５）を片面当りの乾燥塗工量が１．２５ｇ/ｍ²となるようにゲートロールコーターで塗工、水分が５．０になるように乾燥し、塗被層を形成した以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μｍ（坪量６８ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。
[塗被液の調製（５）]
光散乱方式により測定した平均粒子径ｄ５０₁が４．５８μｍ、沈降方式により測定した平均粒子径ｄ５０₂が０．４６μｍ、ｄ５０₁／ｄ５０₂が１０．０であるデラミネーテッドカオリンＡ（コンツアー１５００／イメリス社製）８５部、立方体状軽質炭酸カルシウム（商品名；ブリリアントＳ１５、白石工業株式会社製）１５部、酸化トウモロコシ澱粉（商品名；王子エースＡ、王子コンスターチ株式会社製）１００部、スチレン−ブタンジエン共重合体（商品名；Ｔ−２６３５Ｒ、ＪＳＲ社製）２０部からなる固形分濃度２０％の顔料分散液を調整した。

比較例１
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ｄを、原紙中に５．０質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に５．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量６８ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

比較例２
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ｅを、原紙中に５．０質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に５．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量７５ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

比較例３
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ｆを、原紙中に５．０質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に５．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量７０ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

比較例４
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ｇを、原紙中に５．０質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に５．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量７８ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

比較例５
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ｈを、原紙中に５．０質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に５．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量７８ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

比較例６
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ｉを、原紙中に５．０質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に５．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３７秒、紙厚み１２５μm（坪量６７ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

比較例７
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ｊを、原紙中に５．０質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に５．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量７６ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

比較例８
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ｋを、原紙中に５．０質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に５．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量６６ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

比較例９
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ａを、原紙中に０．５質量％含まれるように、軽質炭酸カルシウム（平均粒子径：６．１μｍ）を、原紙中に９．５質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量８０ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

比較例１０
ＬＢＫＰ７５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）、ＮＢＫＰ２５部（フリーネス４５０ｍｌ／ＣＳＦ）を含むパルプスラリーに、填料として表１に示す多孔性填料Ａを、原紙中に２５．０質量％含まれるように添加して紙料を調製したこと以外は実施例１と同様にして、王研平滑度３５秒、紙厚み１２５μm（坪量５９ｇ／ｍ^２）の上質印刷用紙を得た。

各実施例および比較例で得られた上質印刷用紙について、以下に示す不透明度、平滑度、密度、表面強度、内部結合強度、柔軟性、インキ着肉性を評価した。その結果を表２、表３に示す。
（不透明度）
ＪＩＳ Ｐ ８１４９に従って測定した。
（平滑度）
ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ 紙・パルプ試験方法Ｎｏ．５−２に従って測定した。
（密度）
ＪＩＳ Ｐ ８１１８−１９９８に従って測定した。

（表面強度）
得られた上質印刷用紙を２３℃±１℃、（５０±２）％ＲＨの環境下で調湿したのち、同環境下で、ＲＩ印刷試験機にて、印刷インキ（紙試験用ＳＤ５０紅、東洋インキ製造社製）を０．６ｃｍ^３使用して印刷を行い、印刷面のピッキングの程度を目視評価した。
◎：ピッキングが全く発生せず、表面強度が極めて良好であった。
○：ピッキングが僅かに発生しているが、塗被紙としては良好なレベルであった。
△：ピッキングが発生しており、表面強度が低かった。
×：ピッキングが多く発生しており、表面強度が著しく低かった。
（内部結合強度）
ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ Ｎｏ．１８−２に従い測定した。
（柔軟係数）
ＪＩＳ Ｐ ８１４３−１９９６に従って測定し、縦方向、横方向を平均した値をクラーク剛度Ａとし、下記式に代入し、柔軟係数を求めた。
柔軟係数＝（クラーク剛度Ａ）×（米坪量）×９．８／１００^２

（インキ着肉性）
得られた上質印刷用紙から巾２ｃｍの試料ストリップを切り取り、これをサンプル台紙（ＯＫ特アートポスト ２５６ｇ／ｍ^２）に貼りつけ、ＲＩ印刷試験機（明製作所製）にて、墨インキ（Ｎｅｗｓ Ｗｅｂｍａｓｔｅｒ 墨、サカタインクス株式会社製）を０．４ｃｃ展開させ、ゴムロールと練りロール間をキスタッチにして、その間に水を０．２ｃｃ滴下後、印刷を行い、墨ベタ印刷面の濃度を目視にて評価した。
〈評価基準〉
５（優）−１（劣）
なお、評価が３未満のものは、実用上問題がある。

Claims (5)

1. 二酸化ケイ素および／またはケイ酸塩から形成されたケイ素含有粒子と、該ケイ素含有粒子１００質量％に対して酸化物換算で０．１〜８．０質量％の金属化合物を含有し、比表面積が１０〜１５０ｍ^２／ｇ、細孔径が０．１０〜０．８０μm、平均粒子径が１６〜４０μmである多孔性填料を、紙中填料率として１〜２０質量％含有させ、密度が０．６ｇ／ｃｍ^３以下であることを特徴とする低密度上質印刷用紙。
2. ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ Ｎｏ．１８−２に従い測定した内部結合強度が１５０Ｊ／ｍ^２以上であることを特徴とする請求項１に記載の低密度上質印刷用紙。
3. 水溶性及び／又は水分散性接着剤を主成分とする表面処理剤を片面あたり０．３〜３．０ｇ/ｍ²塗布したことを特徴とする請求項１又は２に記載の低密度上質印刷用紙。
4. 顔料と接着剤を主成分とする塗被層を設け、該塗被層が、水溶性および／または水分散性接着剤を全顔料の５〜２００質量％含有し、かつ該顔料を片面当たり０．１〜２．０ｇ／ｍ^２塗布したことを特徴とする請求項１または２に記載の低密度上質印刷用紙。
5. 前記顔料中に、レーザー法で測定した平均粒子径が２．０〜７．０μmの範囲であり、かつレーザー法および沈降法で測定した平均粒子径の比（レーザー法／沈降法）が５．０〜１２の範囲である顔料を全顔料の５〜９０質量％含有したことを特徴とする請求項４に記載の低密度上質印刷用紙。