JP2008088204A

JP2008088204A - 良外観ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート及びその製造方法

Info

Publication number: JP2008088204A
Application number: JP2006267261A
Authority: JP
Inventors: Tomofumi Maekawa; 知文前川
Original assignee: Asahi Kasei Chemicals Corp
Current assignee: Asahi Kasei Chemicals Corp
Priority date: 2006-09-29
Filing date: 2006-09-29
Publication date: 2008-04-17

Abstract

【課題】優れた表面外観、軽量性、形状賦形性及び光学反射性を有したポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート及びその製造方法を提供することを可能にすること。
【解決手段】（Ａ）ポリトリメチレンテレフタレート６０〜９９．８重量％、（Ｂ）ポリテトラフルオロエチレン０．１〜２０重量％、及び（Ｃ）ＳＰ値（Ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ
Ｐａｒａｍａｔｅｒ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂０．１〜２０重量％を含むポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物からなる、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
【選択図】なし

Description

本発明は、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート及びその製造方法に係り、特にポリトリメチレンテレフタレートに対して、特定量のポリテトラフルオロエチレン（以下、ＰＴＦＥと略す）とＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）が特定範囲の熱可塑性樹脂を配合したポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物からなる発泡シート及び該シートの製造方法に関するものであり、更に詳しくは、内部に微細な気泡を有することにより優れた柔軟性、軽量性、形状保持性、光反射性を有し、且つシート外観に著しく優れた、上記樹脂組成物からなる微細発泡シート及びその製造方法に関するものである。

一般的に熱可塑性ポリエステル樹脂からなる発泡体は、その優れた軽量性、熱伝導性、衝撃吸収性を活かして、断熱材、衝撃吸収材、食品容器等に広く使用されている。特にフィルム、シート等の押出成形体は、機械特性や光学反射性能の点で優れた特徴を有し、食品、日用品の包装容器、包装材、建材、光学反射板等様々な用途向けの材料として期待されている。
これらの用途では、優れた柔軟性、断熱性、軽量性及び光反射機能を得るために、数十μｍ以下といった非常に微細な気泡を内部に含有させたシートやフィルムが強く望まれてきた。近年、特に成長著しい大型液晶テレビ用の反射板用途としては、ディスプレイの輝度向上及び輝度むら解消を目的として、光反射シートの高光学反射性、形状賦形性が求められている。又更に、ディスプレイの大型化が進み、シートの軽量性や形状保持性も同時に要求されている。

従来、内部に微細な気泡を含有する熱可塑性ポリエステル樹脂発泡シートとしては、ポリエチレンテレフタレート（以後、ＰＥＴと略す）樹脂と、これに非相溶な樹脂を細かく分散させて製膜した後、１軸または２軸に延伸することにより非相溶な樹脂を核とした微細な空洞を形成させたポリエステルフィルムが知られている（例えば、特許文献１参照）。
この他に、ＰＥＴシートのロールに高圧力容器中にて炭酸ガスを含有させた後、２４０℃に加熱して含有させたガスを発泡させて得た、平均気泡径５０μｍ以下の微細気泡を有し、暑さが２００μｍ以上、比重が０．７以下の熱可塑性ポリエステル発泡体の提案もある（例えば、特許文献２参照）。

また、架橋剤により改質された熱可塑性ポリエステル樹脂に、ＰＴＦＥ粉末を加え、二軸押出機でベントで揮発分を除きながら溶融混練し、次いで前記溶融物に発泡剤を圧入し、押出発泡させることにより得られる熱可塑性ポリエステル発泡体の製造方法が提案されている。（例えば、特許文献３参照）。
また、３０重量％以上がトリメチレンテレフタレート単位であり、特定の極限粘度、末端カルボン酸量であるトリメチレンテレフタレート系ポリマー（ＰＴＴ樹脂）から構成された、見かけ密度が０．００１ｇ／ｃｍ^３〜１．２ｇ／ｃｍ^３である発泡体の提案もある（例えば、特許文献４参照）。

特許３０１８５３９号公報特許２９２５７４５号公報特開平０９−７０８７１号公報特開２００２−２２６６１９号公報

しかしながら、前述の特許文献１の発泡フィルムでは、製膜工程での延伸により気泡が形成されるため、フィルムは配向結晶化が進行していて、伸度が低く、賦形性が悪いという問題を有している。また、発泡フィルムは、フィルム面方向に樹脂が積層し、隙間のような気泡を有した構造をしているため、折り曲げたり、面方向から力が加わったりすることにより気泡が潰れてしまい易かったり、折り目やキズが付き易かったりするといった欠点も有している。更に、延伸可能な薄いフィルムのみしか得ることが出来ず、成形体として自立させることは困難である。

また、本発明者等の検討によると、特許文献２の技術により得られる発泡シートは、ガスを含有させた際にシートが結晶化するため、形状賦形することは困難である。また、該技術をそのままポリトリメチレンテレフタレート（以下ＰＴＴと略す）に応用しても、ＰＴＴが発泡する前に結晶化が進むため、発泡させることが困難であり、本願目的に合致した発泡シートを得ることは出来ない。また、特許文献２に記載の発泡シートの製造方法は、バッチ式プロセスであるため、製造コストが高くなる点も問題である。

また、特許文献３の技術では、架橋剤により改質された熱可塑性ポリエステルとＰＴＦＥからなる溶融状態の樹脂組成物に対して、ブタン等の発泡剤を圧入し、押出発泡成形することにより発泡体を得ている。しかしながら、これらの技術で得られた発泡体は、見掛密度が低くなり、気泡を微細化することが出来ないため、光学反射率や形状保持性に関して、十分に要求特性を満足することができない。
また、特許文献４の技術では、ＰＴＴに対して二酸化炭素やｎ−ブタン等を注入・溶解して発泡体を得ている。しかしながら、これらの技術では、気泡を微細化することは困難であり、前記した問題を解決することは出来ない。

このように、従来技術では、優れた柔軟性、軽量性に加えて、形状保持性、形状賦形性、光反射性、及びシート外観を有した微細空孔を有した発泡シートを得ることは出来ないという問題があった。また特に、従来の溶融発泡プロセスにおいては、空孔が微細になると、シートの表面外観が悪化し、シートの厚みムラが大きくなり、均一な光反射性を有する発泡シートを得ることは困難であった。このように相反する性能である、空孔の微細化とシートの表面外観を両立した発泡シートを得ることも大きな課題であった。

本発明は前記課題を解決するものであり、その目的とするところは、優れた表面外観、柔軟性に加え、軽量性、形状保持性、形状賦形性、及び高い光反射性を発現する、微細空孔を有する良外観の発泡シートを提供することである。併せて、この提供を、生産コストを高めることなく、比較的安価な溶融押出設備を用いて実現することである。

本発明者らは、前記課題を解決するため鋭意研究した結果、ポリトリメチレンテレフタレートに特定量のＰＴＦＥ及び特定範囲のＳＰ値有する熱可塑性樹脂を配合したポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物からなる発泡シートは、気泡が微細化し、光学反射率が高く、且つ光学反射率ムラも小さい、シート外観に著しく優れた微細発泡シートを得ることを見出し、本発明を完成するに至ったものである。

更に付言して本発明の特徴を述べる。
本発明の特徴は、ポリトリメチレンテレフタレートと特定量のＰＴＦＥからなる樹脂組成に、特定の熱可塑性樹脂を併せ配合した組成物である。
従来、発泡シートの光学反射率を高める為には気泡の微細化を図っているが、このこと
は表面外観の悪化を招くという関係が通常であった。
しかるに本発明によって初めて、優れた光学特性と優れた表面外観を同時に達成することが出来たのである。
ここに用いられる特定の熱可塑性樹脂は、ＳＰ値によってこれを特定できる。

即ち、本発明は、
１．（Ａ）ポリトリメチレンテレフタレート６０〜９９．８重量％、（Ｂ）ポリテトラフルオロエチレン０．１〜２０重量％、及び（Ｃ）ＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂０．１〜２０重量％を含むポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物からなる、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
２．シートの引取り方向と直角方向の平均気泡径（Ｔ）が０．１〜５０μｍである、上記１．に記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。

３．シートの見かけ密度が０．３ｇ／ｃｍ^３〜１．０ｇ／ｃｍ^３である、上記１．または２．に記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
４．（Ｂ）ポリテトラフルオロエチレンの一次粒子の平均粒径が０．０５〜１．０μｍである、上記１．〜３．のいずれか１つに記載ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
５．（Ｃ）成分がポリメタクリル酸メチルである、上記１．〜４．のいずれか１つに記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。

６．上記１〜５のいずれかに記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物を押出機内で溶融させ、該溶融物に、その溶融温度において、（Ｄ）無機ガスを０．０１重量％〜０．６重量％注入して混合・溶解した後、１０ＭＰａ〜１００ＭＰａの押出圧力にて口金より押出して発泡成形すると共に、すみやかに冷却固化することにより得られる、上記１．〜５．の何れか１つに記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
７．（Ｄ）無機ガスのガス種が窒素である、上記６．に記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
８．上記１．〜７．のいずれかに記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートからなる光学反射板。
である。

本発明に係るポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートは、優れた表面外観、軽量性、形状賦形性、光反射性を有している。このため、食品容器、包装材、建材、光学反射板等の様々な用途へ有用である。

本発明について、以下具体的に説明する。
本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートは、
（Ａ）ポリトリメチレンテレフタレート６０〜９９．８重量％、（Ｂ）ポリテトラフルオロエチレン０．１〜２０重量％、及び（Ｃ）ＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂０．１〜２０重量％を含むポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物からなるポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートである。

ここで、ポリトリメチレンテレフタレート（以後、ＰＴＴ樹脂と略す）とは、テレフタル酸を酸成分としトリメチレングリコール（１，３−プロパンジオールともいう、以下「
ＴＭＧ」と略す）をジオール成分としたトリメチレンテレフタレート繰り返し単位からなるポリエステルのことを示す。また、トリメチレンテレフタレート繰り返し単位を主成分とする共重合体も含まれる。
ＰＴＴ樹脂は、従来公知の方法により得ることが出来る。例えば、ＰＴＴ樹脂はテレフタル酸ジメチルとトリメチレングリコール、及び必要に応じて他の共重合成分を原料とし、チタンテトラブトキシドを触媒として常法によって、常圧、１８０℃〜２６０℃の温度でエステル交換反応を行った後、減圧下、２２０℃〜２７０℃にて重縮合反応を行うことにより得ることが出来る。

共重合成分としては、例えばエチレングリコール、１，１−プロパンジオール、１，２−プロパンジオール、２，２−プロパンジオール１，２−ブタンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，５−ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ヘプタメチレングリコール、オクタメチレングリコール、デカメチレングリコール、ドデカメチレングリコール、１，２−シクロヘキサンジオール、１，３−シクロヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジオール、１，２−シクロヘキサンジメタノール、１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、３，５−ジカルボン酸ベンゼンスルホン酸テトラメチルホスホニウム塩、イソフタル酸、シュウ酸、コハク酸、アジピン酸、ドデカン二酸、フマル酸、マレイン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸等のエステル形成性モノマーやポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール及びこれらの共重合体等が挙げられる。
シートを製造する際の熱安定性やシートの柔軟性、光反射性、耐熱性を高めるためには、上記したランダム共重合となるような成分を３０モル％以下とすることが好ましく、２０モル％以下とすることがより好ましく、１０モル％以下とすることが更に好ましい。

本発明のＰＴＴ樹脂の重合度は固有粘度［η］を指標として０．５ｄｌ／ｇ〜４ｄｌ／ｇの範囲であることが好ましい。固有粘度を０．５ｄｌ／ｇ以上とすることでシートを製造することが容易になると共に、気泡サイズを微細にすることが容易になり、優れた強度、柔軟性を有する発泡シート及び成形体とすることが容易になる。一方、４．０ｄｌ／ｇ以下とすることで、シートに成形することが容易になる。固有粘度［η］は０．７ｄｌ／ｇ〜３ｄｌ／ｇの範囲がより好ましく、０．９ｄｌ／ｇ〜２．５ｄｌ／ｇの範囲が更に好ましく、１．０ｄｌ／ｇ〜２ｄｌ／ｇの範囲が特に好ましい。

また、本発明のＰＴＴ樹脂はカルボキシル末端基濃度が０ｅｑ／トン〜８０ｅｑ／トンであることが好ましい。このようにすることでシート及び成形体の耐候性、耐薬品性、耐加水分解性、及び、耐熱性を高めることが容易になる。カルボキシル末端基濃度は０ｅｑ／トン〜５０ｅｑ／トン以下がより好ましく、０ｅｑ／トン〜３０ｅｑ／トン以下が更に好ましく、０ｍｅｑ／ｋｇ〜２０ｍｅｑ／ｋｇが特に好ましく、低ければ低いほど良い。
また、同様の理由よりＰＴＴ樹脂のグリコール成分であるＴＭＧがエーテル結合を介して結合したグリコール二量体成分であるビス（３−ヒドロキシプロピル）エーテル成分（構造式：−ＯＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２ＯＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−、以下「ＢＰＥ」と略す）の含有率が０重量％〜２重量％であることが好ましい。含有率は０．１重量％〜１．７重量％であることがより好ましく、０．１５重量％〜１．５重量％であることが更に好ましい。

本発明のＰＴＴ樹脂は上述の共重合体のほか、他の熱可塑性樹脂を配合した、ブレンド組成物の形態で用いることができる。
本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートは、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂以外に各種の有機物質や無機物質及び各種添加剤を含んでいる場合も含む。このような場合でもポリトリメチレンテレフタレート樹脂の割合は前記した範囲で
ある必要がある。

本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物におけるポリトリメチレンテレフタレート樹脂の割合は発泡シートの光学反射率、柔軟性、及び形状賦形性の観点より６０．０重量％〜９９．８重量％であり、７０．０重量％〜９５．０重量％であることがより好ましく、８０．０重量％〜９０．０重量％であることが更に好ましい。
前記の好ましい本発明組成物中のＰＴＴ組成は、本発明の目的の一つである、優れた柔軟性、賦形成形性を実現することに寄与しているが、これは、第一にＰＴＴ樹脂固有の適度な結晶化速度や、第二に化学的な反応性の低い飽和ポリエステルの一種であるというＰＴＴ樹脂の分子構造からくる化学的な安定性や、第三にジグザグの分子骨格構造からくる結晶の柔軟性に由来すると考えられる。

本発明で言う（Ｂ）ポリテトラフルオロエチレン（以下ＰＴＦＥと略す）は、（Ａ）ＰＴＴの発泡核剤として好ましく用いられる。ＰＴＦＥの中でも特に低分子量ＰＴＦＥは、３４０℃におけるフローテスター法を用いて測定することにより得られる溶融粘度が２５００Ｐａ．ｓ以下で、数平均分子量が数千〜数十万（６０×１０^４以下）、好ましくは５千〜６０万、より好ましくは１万〜６０万のＰＴＦＥであり、機械的強度が低く、一般的にはポリマーや塗料に対して潤滑性、撥水性を付与するために添加されるものである。前記ＰＴＦＥの数平均分子量は前記フローテスターを用いて測定し、得られた溶融粘度から算出した値である。又、低分子量ＰＴＦＥは熱可塑性樹脂と溶融混練した際にフィブリル化しないものであり、熱可塑性樹脂の発泡核剤として用いることにより、これまで達成されなかった微細気泡を有する発泡体を得ることが出来る。
これらの低分子量ＰＴＦＥの製造方法としては、乳化重合法、懸濁重合法、溶媒中でのテトラフルオロエチレンのテロメリゼーション、高分子量ＰＴＦＥの熱分解法、あるいは放射線による分解法等が知られている。中でも乳化重合法が最も一般的な製造方法である。

本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートにおける低分子量ＰＴＦＥの粒径は、一次粒子に関して、電子顕微鏡観察、あるいは動的光散乱法での測定で、その平均粒径が、０．０５〜１．０μｍであることが、発泡シートの光学反射性の観点から好ましく、０．１〜０．５μｍであることが最も好ましい。更に二次粒子（一次粒子の凝集体）に関しては、光透過法での測定で、５０重量％平均粒径が、０．５〜３０μｍが好ましく、２〜２０μｍがより好ましく、３〜１０μｍが最も好ましい。
また、本発明樹脂組成物における低分子量ＰＴＦＥの含有量は０．１〜２０重量％であることが光学反射特性及びシート外観の観点から好ましく、０．５〜１５重量％であることがより好ましく、２〜１０重量％であることが更に好ましく、３〜７重量％であることが最も好ましい。

本発明の（Ｃ）ＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂とは、（Ａ）ＰＴＴのＳＰ値１０．７以下、（Ｂ）ＰＴＦＥのＳＰ値６．２以上のＳＰ値を有する熱可塑性樹脂である。ＳＰ値が前記範囲の熱可塑性樹脂を用いることによって、シート押出し時の外観不良の原因となるＰＴＦＥのダイリップへの析出を防ぐことが出来る。更にシート外観の観点から（Ｃ）熱可塑性樹脂のＳＰ値は７．０〜１０．０であることがより好ましく、８．５〜９．５であることが最も好ましい。

ＳＰ値（＝δ）は、フェダーズ（Ｆｅｄｏｒｓ）の方法により決定され、２５℃の温度におけるポリマーの繰り返し単位の凝集エネルギー密度（Ｅ）とモル分子容（Ｖ）から下記（１）式により得られる値を指す。当該方法は、Ｆ．Ｆｅｄｏｒｓ，Ｐｏｌｙｍ．Ｅｎｇ．Ｓｃｉ．，１４（２），１４７（１９７４）に記載されている。
δ＝（ΣＥ／ΣＶ）^１／２（１）式
（Ｃ）ＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂の具体例としては、ポリエチレン（δ＝８．１）、ポリプロピレン（δ＝８．１）、ポリスチレン（δ＝９．１）、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）（δ＝８．５）、ポリメタクリル酸メチル（δ＝９．３）、ポリ酢酸ビニル（δ＝９．４）、ポリ塩化ビニル（δ＝９．６）、ポリカーボネート（δ＝９．８）、ポリエチレンテレフタレート等の芳香族ポリエステル（δ＝１０．７）等が挙げられる。中でも、ポリメタクリル酸メチルが、気泡の微細化とシート外観を両立させる意味で最も好ましい。
又、本発明樹脂組成物中における（Ｃ）ＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂の含有量は０．１〜２０重量％であることが、シート外観及び形状賦形性の観点から好ましく、１〜１０重量％であることがより好ましく、３〜７重量％であることが最も好ましい。

本発明樹脂組成物には、増粘剤を更に配合すると、より本願目的に合致した微細発泡シートを得ることが出来る例えば、増粘剤の具体例としては、エポキシ基を有する化合物、酸無水物を含有する化合物、オキサゾリン基を有する化合物、イソシアネート基を含有する化合物、カルボジイミド化合物、及び非焼成の高分子量ＰＴＦＥ等が挙げられる。中でも、エポキシ基を有する化合物、オキサゾリン基を有する化合物、およびカルボジイミド化合物がより好ましく用いられ、特に多官能性エポキシ化合物が、最も好ましく用いられる。多官能性エポキシ化合物とは、分子中にエポキシ基（オキシラン環）を２個以上持つ化合物を示す。具体的には、ビルフェノールＡとエピクロルヒドリンとの縮合反応により製造されるいわゆるビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、レゾルシン型エポキシ樹脂、フェノールノボラックや線状高分子量クレゾールノボラックをグリシジル化した多官能エポキシであるノボラック型エポキシ樹脂、脂肪族エポキシ樹脂、脂環型エポキシ樹脂、ポリグリシジルアミン型エポキシ、エポキシ基含有スチレン共重合体、エポキシ基含有ポリエステル共重合体などが挙げられる。中でも、エポキシ基含有スチレン共重合体が最も好ましく用いられる。

また、本発明樹脂組成物１００重量部に対する増粘剤の割合は、該発泡シートの光学反射特性及びシート外観の観点から、０．１〜１０重量部配合することが好ましく、０．３〜５重量部配合することがより好ましく、０．５〜３重量部配合することが最も好ましい。
その他、当該樹脂組成物に配合され得る無機物質としては、ガラス繊維、カーボン繊維、タルク、マイカ、ワラストナイト、カオリンクレー、炭酸カルシウム、二酸化チタン、二酸化シリカ等の無機充填剤や無機滑剤、重合触媒残渣等が挙げられる。
更に、当該樹脂組成物に配合され得る添加剤としては、有機や無機の染料や顔料、艶消し剤、熱安定剤、難燃剤、帯電防止剤、消泡剤、整色剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、結晶核剤、増白剤、不純物の捕捉剤、増粘剤、表面調整材等が挙げられる。

当該樹脂組成物に配合され得る熱安定剤としては、５価または／および３価のリン化合物やヒンダードフェノール系化合物が好ましい。リン化合物の添加量は、当該樹脂組成物１００重量部に対しリン元素の重量割合として２ｐｐｍ〜５００ｐｐｍであることが好ましく、１０ｐｐｍ〜２００ｐｐｍがより好ましい。具体的な化合物としてはトリメチルホスファイト、リン酸、亜リン酸、トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）フォスファイト（（チバ・スペシャルティー・ケミカルズ（株）製のＩｒｇａｆｏｓ１６８等）が好ましい。
ここで、ヒンダードフェノール系化合物とは、フェノール系水酸基の隣接位置に立体障害を有する置換基を持つフェノール系誘導体であり、分子内に１個以上のエステル結合を有する化合物である。ヒンダードフェノール系化合物の添加量としては、当該樹脂組成物に対する重量割合として０．００１重量％〜１重量％であることが好ましく、０．０１重量％〜０．２重量％がより好ましい。

具体的な化合物としては、ペンタエリスリトール−テトラキス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（チバ・スペシャルティー・ケミカルズ（株）製のＩｒｇａｎｏｘ１０１０等）、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ブタン、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート（チバ・スペシャルティー・ケミカルズ（株）製のＩｒｇａｎｏｘ１０７６等）、Ｎ，Ｎ´−ヘキサメチレンビス（３，５−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ヒドロシンナマミド）、エチレンビス（オキシエチレン）ビス［３−（５−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ｍ−トリル）プロピオネート］（チバ・スペシャルティー・ケミカルズ（株）製のＩｒｇａｎｏｘ２４５等）、Ｎ，Ｎ´ヘキサン−１，６−ジイルビス［３−（３，５ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニルプロピオナミド）（チバ・スペシャルティー・ケミカルズ（株）製のＩｒｇａｎｏｘ１０９８等）等が好ましい。もちろんこれらの安定剤を併用することも好ましい方法の一つである。

また、本発明では、低分子量の揮発性不純物の捕捉剤を添加するのも好ましい。捕捉剤としては、ポリアミドやポリエステルアミドのポリマーやオリゴマー、アミド基やアミン基を有した低分子量化合物等が好ましい。添加量としては、当該樹脂組成物に対する重量割合として０．００１重量％〜１重量％であることが好ましく、０．０１重量％〜０．２重量％がより好ましい。
具体的な化合物としてはナイロン６．６、ナイロン６、ナイロン４．６等のポリアミドやポリエチレンイミン等のポリマー、更にはＮ−フェニルベンゼンアミンと２，４，４−トリメチルペンテンとの反応生成物（チバ・スペシャルティー・ケミカルズ（株）製のＩｒｇａｎｏｘ５０５７等）、Ｎ，Ｎ´ヘキサン−１，６−ジイルビス［３−（３，５ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニルプロピオナミド）（チバ・スペシャルティー・ケミカルズ（株）製のＩｒｇａｎｏｘ１０９８等）、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−（４，６−ビス（オクチルチオ）−１，３，５−トリアジン−２−イルアミノ）フェノール（チバ・スペシャルティー・ケミカルズ（株）製のＩｒｇａｎｏｘ５６５等）等が好ましい。もちろんこれらを併用することも好ましい方法の一つである。

本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートの厚みは５０μｍ〜１０ｍｍであることが好ましい。厚みを５０μｍ以上とすることでシートの取り扱いが容易になり、１０ｍｍ以下とすることで加熱成形（賦形）が容易となる。発泡シートの厚みは１００μｍ〜５ｍｍであることがより好ましく、２００μｍ〜３ｍｍであることが更に好ましい。更に、発泡シートの自己保持性及び熱賦形性の観点から、５００μｍ〜２ｍｍであることが特に好ましい。

本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートの見かけ密度は、気泡微細化の観点から０．３ｇ／ｃｍ^３〜１．０／ｃｍ^３であることが好ましい。見かけ密度を０．３ｇ／ｃｍ^３以上とすることで、発泡シートをシーティング時に破泡無く押出すことが可能となり、又、１．０ｇ／ｃｍ^３以下とすることで、発泡シートの光学反射性能を満たすことが出来る。
さらに、気泡を微細化させる観点から、前記発泡シートの見かけ密度は０．４ｇ／ｃｍ^３〜０．９ｇ／ｃｍ^３であることがより好ましく、０．５ｇ／ｃｍ^３〜０．８ｇ／ｃｍ^３であることが最も好ましい。

また、本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートは、：シートの引取り方向と直角方向の平均気泡サイズは、光学反射性能の観点から、０．１μｍ〜５０μｍであることが好ましく、０．５μｍ〜３０μｍであることがより好ましく、１μｍ〜２０μｍであることが更に好ましく、２μｍ〜１０μｍであることが最も好ましい。
また、シートの引取り方向に直角方向の平均気泡サイズは優れた柔軟性、光反射性とする観点より、シート厚みの１／１０以下であることが好ましく、１／５０以下であることがより好ましく、１／１００以下であることが特に好ましい。
なお、シートの引取り方向に直角方向の平均気泡サイズは、シート断面を走査型電子顕微鏡（以下「ＳＥＭ（ＳｃａｎｎｉｎｇＥｌｅｃｔｒｏｎＭｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）」と略す）を用いて観察した断面画像より画像解析ソフトを用い、円相当径として求める。

また、本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートは、波長が４５０ｎｍ〜７００ｎｍにおける該ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートの平均光反射率が８５％以上であることが好ましく、９０％以上であることがより好ましく、９５％以上であることが最も好ましい。このような反射率とすることで光学反射板として適するようになる。尚、ここで光反射率とは硫酸バリウム白色板の反射率を１００％とした時の相対的な値を示す。ここで記載した反射率とは、分光光度計を用いて測定した値であり、拡散反射と鏡面反射を含めた全反射率を示す。

次に本発明に係るポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートの製造方法について説明する。
本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートは、（Ａ）ポリトリメチレンテレフタレート６０〜９９．８重量％、（Ｂ）ポリテトラフルオロエチレン０．１〜２０重量％、及び（Ｃ）ＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂０．１〜２０重量％を含むポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物からなる溶融物を、該溶融物の溶融温度において、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物１００重量部に対して、（Ｄ）無機ガス０．０１〜０．６重量部を注入して混合・溶解した後、特定の条件にて口金より押出して発泡成形すると共に、すみやかに冷却固化する、「特殊溶融押出発泡法」により得られることが好ましく、より好ましくは、二軸押出機を用いて溶融混練した（Ａ）ポリトリメチレンテレフタレート６０〜９９．８重量％と（Ｂ）ＰＴＦＥ０．１〜２０重量％と（Ｃ）ＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂０．１〜２０重量％を含むポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物を、単軸押出機に供給し、該溶融物の溶融温度において、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物１００重量部に対して、（Ｄ）無機ガス０．０１〜０．６重量部を注入して混合・溶解した後、１０ＭＰａ〜１００ＭＰａの押出圧力にて口金より押出して発泡成形すると共に、すみやかに冷却固化する、「特殊溶融押出発泡法」により得ることができる。

前記二軸押出機の押出条件としては、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートの気泡を微細化する観点から、（Ａ）ＰＴＴと（Ｂ）ＰＴＦＥと（Ｃ）ＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂を含む成分を二軸押出機のシリンダ出口の樹脂温度を３１０℃以下に制御することが好ましく３００℃以下に制御することがより好ましく、２９０℃以下に制御することが最も好ましい。
前記単軸押出機の押出条件としては、押出機内で未溶融物が残らず、且つ、前記樹脂組成物の熱分解が抑制出来る温度に設定することが望ましく、おおよそポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物の融点＋０℃〜３０℃とすることが好ましく、融点＋０℃〜２０℃とすることがより好ましく、融点＋０℃〜１５℃とすることが更に好ましい。

押出機と口金との間には、必要に応じて、フィルターを設置して異物等を除去したり、定量供給性を上げるためにギアポンプ等を設けたり、注入物質の分散性を向上させるために静止型ミキサーを設置したり、温度を一定にするために熱交換ユニットを設置することができる。このような場合は、該機器類付近にて注入した物質が大きな気泡とならないように圧力や温度を適宜選択することが望ましい。これらの機器を設置する場合も未溶融物
が残らず、且つ、組成物の熱分解が抑制出来る温度に設定することが望ましく、おおよそポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物の融点＋０℃〜３０℃に設定することが好ましい。

本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートは、前記ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物溶融物に、（Ｄ）無機ガスを特定量注入し、押出発泡成形することにより、極めて微細な発泡シートを得ることができる。具体的な例としては水素、酸素、窒素、二酸化炭素、ヘリウム、アルゴン、キセノン、水等不活性化合物等が挙げられる。中でも、窒素がシート内に微細空孔を形成させる観点から、特に好ましく用いられる。
（Ｄ）無機ガスの注入量は、気泡を微細化させることと、シートの表面状態を良好にするといった観点より、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物１００重量部に対して、０．０１重量部〜０．６重量部であることが好ましく、０．０２重量部〜０．４重量部であることがより好ましく、０．０５重量部〜０．２重量部であることが最も好ましい。
注入する方法としては、押出機から口金の間であれば、何れの時期でも良いが、押出機にて注入することが（Ｃ）無機ガスを均一に溶融物中に注入出来るので好ましい。

溶融物は次いで口金より押出されてシート状の形状に成形されるとともに、圧力が開放されて注入した（Ｃ）無機ガスにより発泡する。口金としては目的とするシートの形状によって適宜選ぶことが出来るが、均一な厚みのシートを得るためには、Ｔダイ、Ｉダイと呼ばれるような直線状のスリットや、丸ダイと呼ばれる円周状のスリットを用いることが望ましい。口金の構造は、口金内で破泡が起こらないように適宜設計することが望ましい。さらに、発泡シートの空孔サイズを微細化する観点から、前記口金入口におけるの溶融物の圧力が１０ＭＰａ以上とすることが好ましく、１３ＭＰａ以上とすることがより好ましく、１５ＭＰａ以上とすることが最も好ましい。上限は特に無いが、設備の構造より考えて１００ＭＰａ以下の押出圧力とすることが良い。
押出す際の口金温度は溶融物が固化しない範囲で低く設定することが望ましく、具体的には前記樹脂組成物の融点＋０℃〜３０℃とすることが好ましく、融点＋０℃〜２０℃とすることがより好ましく、融点＋０℃〜１５℃とすることが更に好ましく、溶融物を均一に押出せる範囲で出来るだけ低く設定することが好ましい。

特殊溶融押出発泡法ではシート状に成形され発泡した溶融物は次いで冷却固化されるが、本発明では気泡の大型化が抑えられるように、すみやかに冷却して固化させる。ここですみやかにとは前記したシートの熱的特性を有するように冷却することを指し、具体的には、口金より押出してから該樹脂組成物のガラス転移温度以下にシートを冷却する時間を３０秒以内とすることが好ましく、１０秒以内とすることがより好ましく、５秒以内とすることが特に好ましい。非晶のシートを得る場合は特にすみやかに冷却固化させることが重要となる。

このような冷却固化を達成させる方法としては溶融物を、冷却ロールや冷却ベルト等の固体と接触させる方法、シートを水等の液体と接触させる方法、及び、これらを組み合わせた方法等が挙げられる。これらのうち、スリット状の口金より押出した溶融物をロールまたはベルト上にキャスト（配置）し、次いで水中に入れてすみやかに冷却固化する方法が最も好ましい。
尚、冷却ロールやベルト等の固体は熱伝導の良好な金属製のものが好ましい。接触させる固体や液体の温度は０℃〜５０℃がより好ましく、０℃〜３０℃が更に好ましく、０℃〜２０℃が特に好ましい。口金より押出してから固体や液体に接触させるまでの時間は０．１秒〜１０秒とすることが好ましく、０．１秒〜５秒とすることがより好ましく、０．１秒〜２秒とすることが特に好ましい。

本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートのうち、非晶性のものは熱成形することにより、賦形発泡成形体とすることが出来る。
成形体の形状は用途に応じて適宜選択することが出来る。例えば、箱状、カップ状、波板状等が挙げられる。このような成形体を成形する方法としてはプレス成形やストレート成形、ドレープ成形、プラグアシスト成形、真空成形、真空圧空成形、圧空成形、真空プレス成形等が挙げられるが、このうち真空成形、真空圧空成形、真空プレス成形がより好ましい。
又、本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートは、上記熱成形により、例えば大型液晶テレビ用の光学反射板として輝度向上、輝度むらの解消に効果を発現する。更に、反射板が大型化するに従い、反射シートは自己支持性及び寸法安定性を要求されるが、熱賦形によりリブ構造、ボス構造等の賦形が可能となり、成形体の剛性及び寸法精度も著しく向上し、部品点数を減らすことも可能となる。

以下実施例により本発明の効果を更に詳細に説明する。ただし本発明はこれらの例になんら限定されるものではない。なお、使用した（Ａ）ポリトリメチレンテレフタレート、（Ｂ）ＰＴＦＥ、及び（Ｃ）ＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂は下記のとおりである。
（Ａ）ポリトリメチレンテレフタレート
・Ａ１：ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）；コルテラＣＰ５１３０００−０３１２ＲＣ
極限粘度［η］＝１．３０（ｄｌ／ｇ）
なお、ＰＴＴの極限粘度［η］は、オストワルド粘度計を用い、３５℃、ｏ−クロロフェノール中での比粘度ηｓｐと濃度Ｃ（ｇ／１００ｍｌ）の比ηｓｐ／Ｃを濃度ゼロに外挿し、以下の式により求めた。
［η］＝ｌｉｍ（ηｓｐ／Ｃ）Ｃ→０

（Ｂ）ＰＴＦＥ
・Ｂ１：ＰＴＦＥ−１（ポリテトラフルオロエチレン）；ルブロンＬ−５（ダイキン工業社製）
（Ｃ）ＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）（δ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂
・Ｃ１：ＰＭＭＡ（ポリメタクリル酸メチル）；デルペット６０Ｎ（旭化成ケミカルズ社製）
δ＝９．２
・Ｃ２：ＬＤＰＥ（低密度ポリエチレン）；ＤＦＤＪ−６７７５（日本ユニカー社製）
δ＝８．１
・Ｃ３：ＰＰ（ポリプロピレン）；Ｅ−１０５ＧＭ（プライムポリマー社製）
δ＝８．１
・Ｃ４：ＧＰＰＳ（ポリスチレン）；スタイロン６８５（旭化成ケミカルズ社製）
δ＝９．１
・Ｃ５：ＰＣ（ポリカーボネート）；ワンダーライト１１０（奇美化成社製）
δ＝９．８
・Ｃ６：Ｎｙ６６（ナイロン６６）；レオナ１３００Ｓ（旭化成ケミカルズ社製）
δ＝１３．６
・Ｃ７：ＰＯＭ（ポリアセタール）；テナック３０１０（旭化成ケミカルズ社製）
δ＝１１．２

以下の実施例中の主な測定値は以下の方法で測定した。
（１）シート厚み
ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートの厚みを、厚み計を用いて計測し、求めた。
（２）見かけ密度
ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートを５０℃で乾燥し、恒量値に達した時の重量を体積で除して求めた。尚、体積はシートを水中に浸漬して求めた。

（３）平均気泡径
ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートの気泡の平均径は、シートのシートの引取り方向に直角方向にダイヤモンドカッターを用いてシートを切断し、その断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて観察した断面画像（表層から内部までの１０００μｍ×１０００μｍの領域）の気泡径について、画像解析ソフトを用いて円相当径として計算した値の平均値として求めた。画像解析ソフトとして株式会社プラネトロン社製のｉｍａｇｅ−ＰｒｏＰｌｕｓｖｅｒ．４．０を用いた。

（４）平均光反射率
島津製作所製ＵＶ−２２００を用いて、入射角を８°ずらした方式で、波長が４５０ｎｍ〜７００ｎｍ領域における、該発泡シートの全反射率（鏡面反射率＋拡散反射率）を１０ｎｍ毎に測定し、前記波長領域における平均全反射率を計算により求めた。前記平均全反射率を、シート幅方向に、１０ｍｍ間隔で測定し、その平均値を求め、平均光反射率とした。この際、光反射率とは硫酸バリウム白色板の反射率を１００％とした時の相対的な値を示す。

（５）反射率ムラ
前記各測定部位における最大平均全反射率と平均光反射率の差、あるいは最小平均全反射率と平均光反射率の差が３％以上の場合は×、１％以上、３％未満の場合は△、１％未満の場合は○とした。
（６）賦形性
ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートを用いて、図１に示す真空成形金型で、真空成形を行った。成形品に、ソリ変形がない場合を○、ある場合を×とした。
詳細な条件については、実施例に記載した。

［実施例１］
極限粘度［η］が１．３０ｄｌ／ｇ、のＰＴＴ樹脂（ＳＨＥＬＬ社製、ＣＰ５１３０００−０３１２ＲＣ）８４．７重量部、一次粒子の平均粒径０．２μｍ、二次粒子の平均粒径５μｍのＰＴＦＥ（前記Ｂ１）５．０重量部及びポリメチルメタクリレート樹脂（前記Ｃ１）１０．０重量部、更に熱安定剤としてチバ・スペシャルティー・ケミカルズ（株）製のＩｒｇａｆｏｓ１６８、Ｉｒｇａｎｏｘ２４５、Ｉｒｇａｎｏｘ１０９８を各０．１重量部タンブラーでドライブレンドした後、ＴＥＸ−５４二軸押出機でスクリュ回転数２００ｒｐｍ、吐出量２００ｋｇ／時間、ダイ出口の樹脂組成物温度２９５℃の条件で押出し、融点２２５℃のＰＴＴ樹脂組成物を得た。前記ＰＴＴ樹脂組成物を２３５℃に設定した９０ｍｍφの一軸押出機に供給して溶解した後、押出機と同じ温度に加熱した流路を通じて、口金として幅１０００ｍｍ、間隔が０．６ｍｍのＴダイより線速１０ｍ／分にて押出してシート状に成形した。

この際、組成物に対して０．１重量％の窒素ガスを該押出機の中間より注入して溶融物と混合・溶解させた。また、Ｔダイ入り口での溶融物の圧力は１５ＭＰａであった。Ｔダイより押出した溶融物は５０ｍｍ離れた金属製の回転ロール上にキャストした後、冷却水中に導入して冷却固化させて発泡シートを得た。この際、回転ロール及び冷却水は１０℃になるようにコントロールし、溶融物を押出してから回転ロールに接触させるまでの時間は０．６秒であった。

得られたＰＴＴ樹脂組成物発泡シートは厚みが１．０ｍｍ、幅９６０ｍｍであり、表面外観が良好であった。また、見掛け密度が０．６９ｇ／ｃｍ^３、平均気泡径４μｍ微細な気泡を有しており、平均光反射率９６％で、反射率ムラの小さい発泡シートであった。
得られたＰＴＴ樹脂組成物発泡シートを真空圧空成形法にて成形して縦６３０ｍｍ、横４００ｍｍ、深さ２５ｍｍの反射板をなす成形品を得た。成形は、先ず、シートを５５℃にヒーター輻射にて加熱した後、１２０℃に加熱したアルミニウム製の金型（図１参照）に真空度７２０ｍｍＨ、加圧圧力０．３ＭＰａにて接触させて賦型し、そのまま２０秒間保持して結晶化させることによって行った。得られた成形品は破れも無く、金型形状を再現した。更に、得られた成形品を１２０℃の乾燥機中に４８時間放置し、シートの引取り方向及びシートの引取り方向と直角方向の熱収縮率を測定したところ、共に０．１％であった。又、成形品のソリ変形等は認められなかった。結果を以下の表１に示す。

［実施例２、４］
以下の表１に示した様にポリメチルメタクリレート樹脂の配合量を変えた以外は前記実施例１と同様にしてＰＴＴ樹脂組成物発泡シートを得た。結果を以下の表１に示す。微細な空孔を有し、本発明の範囲内で優れた軽量性、表面外観を有した微細発泡シートを得ることができた。
［実施例３］
以下の表１に示した様に窒素ガス量を変えた以外は前記実施例２と同様にしてＰＴＴ樹脂組成物発泡シートを得た。結果を以下の表１に示す。何れの場合も本発明の範囲内で優れた軽量性、表面外観を有したＰＴＴ樹脂組成物発泡シートであった。

［実施例５〜８］
以下の表１に示した様に特定範囲のＳＰ値有する熱可塑性樹脂の種類を変えた以外は前記実施例１と同様にしてＰＴＴ樹脂組成物発泡シートを得た。結果を以下の表１に示す。何れの場合も本発明の範囲内で優れた軽量性、表面外観を有したＰＴＴ樹脂組成物発泡シートであった。
［実施例９］
以下の表１に示した様に無機ガスの種類を変えた以外は前記実施例１と同様にしてＰＴＴ樹脂組成物発泡シートを得た。結果を以下の表１に示す。何れの場合も本発明の範囲内で優れた軽量性、表面外観を有したＰＴＴ樹脂組成物発泡シートであった。

［比較例１］
実施例１における特定範囲のＳＰ値有する熱可塑性樹脂を用いなかった事以外は前記実施例１と同様にしてＰＴＴ組成物発泡シート得た。結果を以下の表１に示す。得られたシートは、反射率ムラが大きく、本願要求特性を満足できるものではなかった。
［比較例２、３］
実施例１におけるポリメチルメタクリレート樹脂の配合量を変えた以外は前記実施例１と同様にしてＰＴＴ組成物発泡シートを得た。結果を以下の表１に示す。比較例２で得られたシートは、光反射率ムラが大きく、本願要求特性を満足できるものではなかった。また、比較例３で得られたシートは、見掛密度が大きく、平均光反射率が低く、反射率ムラが大きく、満足できるものではなかった。

［比較例４，５］
以下の表１に示した様に特定範囲のＳＰ値有する熱可塑性樹脂の種類を変えた以外は前記実施例１と同様にしてＰＴＴ樹脂組成物発泡シートを得た。結果を以下の表１に示す。得られたシートはいずれも反射率ムラが大きく、満足できるものではなかった。
［比較例６］
実施例１における特定範囲のＳＰ値有する熱可塑性樹脂を用いない事及び無機ガスを変
えた事以外は前記実施例１と同様にしてＰＴＴ組成物発泡シートを得た。結果を以下の表１に示す。得られたシートは反射率ムラが大きく、平均光反射率が低く満足できるものではなかった。

本発明のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートは、優れた表面外観、断熱性、軽量性、光反射性を有している。このため、本発明の活用例として、食品容器、包装材、建材、光学反射板等の様々な用途へ有用である。

真空成形金型を示す図である。

Claims

（Ａ）ポリトリメチレンテレフタレート６０〜９９．８重量％、（Ｂ）ポリテトラフルオロエチレン０．１〜２０重量％、及び（Ｃ）ＳＰ値（ＳｏｌｕｂｉｌｉｔｙＰａｒａｍａｔｅｒ）が６．２〜１０．７である熱可塑性樹脂０．１〜２０重量％を含むポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物からなる、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
シートの引取り方向と直角方向の平均気泡径（Ｔ）が０．１〜５０μｍである、請求項１に記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
シートの見かけ密度が０．３ｇ／ｃｍ^３〜１．０ｇ／ｃｍ^３である、請求項１または２に記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
（Ｂ）ポリテトラフルオロエチレンの一次粒子の平均粒径が０．０５〜１．０μｍである、請求項１〜３のいずれか１項に記載ポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
（Ｃ）成分がポリメタクリル酸メチルである、請求項１〜４のいずれか１項に記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
請求項１〜５のいずれかに記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物を押出機内で溶融させ、該溶融物に、その溶融温度において、（Ｄ）無機ガスを０．０１重量％〜０．６重量％注入して混合・溶解した後、１０ＭＰａ〜１００ＭＰａの押出圧力にて口金より押出して発泡成形すると共に、すみやかに冷却固化することにより得られる、請求項１〜５の何れか１項に記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
（Ｄ）無機ガスのガス種が窒素である、請求項６に記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シート。
請求項１〜７のいずれかに記載のポリトリメチレンテレフタレート樹脂組成物発泡シートからなる光学反射板。