JP2008082162A - 遮音床および床下地パネル - Google Patents

Abstract

【課題】グラスウールを使用することなく、重量床衝撃音レベルなどの床衝撃音レベルを低減することができる遮音床およびこの遮音床に使用される床下地パネルを提供する。
【解決手段】中空構造の床下地パネル１１０においては、空洞の床面側の部材１１０Ｕの内面側は、空洞の長手方向における中央位置において対向する面に突出するように突出部１１０Ａを有している。この構成によれば、床面からの衝撃に応じて空洞内の圧縮空気が床下地パネル１１０の側面からスムーズに抜けるので、床面からの衝撃を吸収することができ、空洞を挟んで下側（スラブ側）の部材１１０Ｄのたわみ量を低減することが可能となる。
【選択図】図１６

Description

本発明は、集合住宅などの建物のスラブ上に設置される遮音床およびこの遮音床に使用される床下地パネルに関する。

マンションなどの集合住宅の建物の床構造としては、一般的に乾式遮音二重床が使用されている。従来の乾式遮音二重床は、コンクリート床であるスラブ上に防振支持脚を所定間隔で配置し、防振支持脚の支持ボード上にパーチクルボードや合板からなる床下地パネルの各端縁を接着固定し、この床下地パネルの上にフローリングなどの仕上げ張りを行うようになっている。この種の二重床は、スラブの凹凸を支持脚によって吸収できるためスラブ面を平滑化する手間が不要になるという利点と、床下空間における配管や配線工事が容易であるという利点を有している。

ところで、この種の二重床においては、床からの衝撃によって床が振動すると、床下の空気が圧縮されてスラブを振動させ、衝撃音を階下に伝えてしまうという短所があったため、スラブ上にグラスウールマットやロックウールマットなどの多孔質吸音材を敷いて吸音対策を採るようにしていた。

しかしながら、グラスウールマットやロックウールマットなどの多孔質吸音材は、比較的高域に大きな吸音特性を有するため、子供の飛びはね等によって生じる重量床衝撃音などの１２５Ｈｚ以下の低音域の音については十分に吸音することができず、衝撃音を階下に伝えてしまうという問題があった。また、床下空間全面にグラスウールマットなどの吸音材を敷く必要があったため、配管との関係で作業が繁雑になってしまう問題もあった。さらに、グラスウールは有害物質をある程度飛散してしまうため、グラスウールを使用しない遮音対策が望まれている。

本発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであり、グラスウール等の吸音材を使用することなく床衝撃音レベルを低減でき、重量床衝撃音レベルについても低減することができる遮音床およびこの遮音床に使用される床下地パネルを提供することを目的としている。

上述課題を解決するため、本発明は、複数の支持脚によって床下地パネルを支持する床構造の遮音床において、前記床下地パネルは、当該床下地パネルを貫通する空洞であって、前記空洞の床面側の面が、前記空洞の長手方向における中央位置において対向する面に突出するように形成された空洞を内部に有することを特徴としている。
この構成によれば、床下地パネルがたわみ振動すると、床下地パネルの空洞の床面側の面に形成された突出部によって空洞内の圧縮空気を床下地パネルの側面からスムーズに抜くことが可能となる。

また、本発明は、複数の支持脚によって床下地パネルを支持する床構造の遮音床に使用される床下地パネルであって、当該床下地パネルを貫通する空洞であって、前記空洞の床面側の面が、前記空洞の長手方向における中央位置において対向する面に突出するように形成された空洞を内部に有することを特徴としている。

本発明によれば、グラスウールを使用することなく、重量床衝撃音レベルなどの床衝撃音レベルを低減することができる。

以下、図面を参照して本発明の実施の形態を詳述する。

（１） 第１実施形態
（１−１） 第１実施形態の構成
図１は、本発明の第１実施形態に係る乾式遮音二重床構造の遮音床を示す図である。この遮音床１０は、建物の躯体であるスラブ２０の上に間隔を空けて配置される防振支持脚３０と、防振支持脚３０によって支持される中空下地パネル４０と、中空下地パネル４０の上に載置される仕上げ材５０とから構成されている。なお、仕上げ材５０は、フローリング材、畳、絨毯などであり、必要に応じて、仕上げ材５０と中空下地パネル４０との間に捨貼材を配置するようにしてもよい。

図２に示すように、防振支持脚３０は、錘台形の防振ゴム３１に回転自在に支持される支持ボルト３２と、この支持ボルト３２に螺合される支持ボード３３とから構成されている。支持ボルト３２の上方端面には、六角穴３４が形成されており、図１に示すように、中空下地パネル４０は、支持ボード３３上に、六角穴３４が上部から覗くように間隔を空けて載置され、この六角穴３４により六角レンチを使って支持ボルト３２を回転させることによって中空下地パネル４０の高さ調整（レベル出し）を行うことができるようになっている。なお、中空下地パネル４０は、支持ボード３３に接着固定してもよいし、ネジやボルトを使って支持ボード３３に固定してもよい。

中空下地パネル４０は、木質薄片を積層した木質薄片集成板であって、長手方向（床面平行方向）に略台形断面の空洞４１が一定間隔で形成されている。ここで、図３に中空下地パネル４０の側面の拡大図を示すように、中空下地パネル４０は、木質薄片の積層方向が隣り合う空洞４１との間では略６０度の斜度と１２０度の斜度とでそれぞれ積層されるように形成されている（符号α、βにより示す領域）。このため、この中空下地パネル４０においては、床面垂直方向（Ｙ方向）および床面平行方向（Ｘ方向）に加わる力が木質薄片の長手方向に対して略圧縮方向に働くので、これらの方向から加わる力に対する強度が高くなっている。従って、この中空下地パネル４０は、中空構造を有することによって軽量化されるにも関わらず、床面垂直方向および床面平行方向に対する強度（剛性）を高くでき、一般に床下地パネルとして使用されるパーチクルボードや合板と比較して、強度／重量比が向上するようになっている。

また、図４に中空下地パネル４０の側面図とスラブ側の面（下面）とを示すように、この中空下地パネル４０は、スラブ側の面にこれら空洞４１とつながる複数の開口４２が形成されている。これら開口４２は、各空洞４１が吸音しようとする波長の床衝撃音の共鳴管となるように調整するためのものである。詳しくは、以下に述べる吸音原理の中で説明する。

次に、図５を参照しながら、この中空下地パネル４０の吸音原理について説明する。図５は、図４に示す下面図のＡ−Ａ’断面を示す図であり、１つの空洞４１の両端の開口端から長さＬ１、Ｌ２の位置に開口４２が形成されている場合を示している。同図に示すように、この開口４２が形成された空洞４１（開管＝両端が開口端の管）は、音響学の観点から、長さ（Ｌ１＋Ｌ２）の開管αと、長さＬ２の開管βと、長さＬ１の開管γとみなすことができる。このため、各開管α、β、γの定在波を同図に示すように、開管αは、波長λα＝２×（Ｌ１＋Ｌ２）の音波と共鳴し、開管βは、波長λβ＝２×Ｌ２の音波と共鳴し、開管γは、波長λγ＝２×Ｌ１の音波と共鳴することとなり、空洞４１内では、これらの波長λα、λβ、λγの音波が振動を繰り返すうちに内壁面での摩擦や開口端での空気粒子間の粘性作用によりエネルギーを消費し、波長λα、λβ、λγを中心とする音波を減衰させることができる。

さらに、空洞４１の開口４２からは波長λα、λβ、λγの音波が時間遅れを伴って再放射されるため、入射音に対して位相のずれた音波を床下空間に放射することができ、これによっても波長λα、λβ、λγの音波による衝撃音を低減することができる。つまり、この中空下地パネル４０は、一つの空洞４１で３種類の波長を中心とする音波を効率よく減衰させることができ、かつ、開口４２を形成する位置に応じて減衰される音波を調整できるようになっている。

このため、軽量床衝撃音レベルの性能決定周波数である２５０Ｈｚ帯域の音波を吸音するには、長さＬ１、Ｌ２、（Ｌ１＋Ｌ２）のいずれかを０．６８ｍ前後にすればよいこととなる（波長（２×０．６８ｍ）＝音速（毎秒３４０ｍ）／周波数（２５０Ｈｚ））。同様の計算により、重量床衝撃音レベルの性能決定周波数である１２５Ｈｚ帯域の音波を吸音するには、長さＬ１、Ｌ２、（Ｌ１＋Ｌ２）のいずれかを１．３６ｍ前後にすればよいこととなる。また、重量床衝撃音レベルの最も低周波の性能決定周波数である６３Ｈｚ帯域の音波を吸音するには、長さＬ１、Ｌ２、（Ｌ１＋Ｌ２）のいずれかを２．７０ｍ前後にすればよい。なお、実際には開口端補正により吸音される（共鳴する）音波の周波数は多少ずれることとなる。

従って、この中空下地パネル４０は、パネルの長さ（＝空洞４１の全長（Ｌ１＋Ｌ２））を１．３６ｍ前後にしておけば、開口４２が設けられた全ての空洞４１において１２５Ｈｚの重量床衝撃音が減衰されるので、階下に伝わる重量床衝撃音レベルを大幅に低減することができる。このため、パネルの長さを２．７ｍにし、開口４２の位置を長さＬ１＝１．３６ｍの位置に形成しておけば、６３Ｈｚと１２５Ｈｚの重量床衝撃音レベルを効率的に低減することができる。なお、軽量床衝撃音レベルは、長さＬ１またはＬ２が１．３６ｍ以下の位置（例えば０．６８ｍ近傍の位置）にさらに開口４２を設けておけば、つまり、１つの空洞４１に複数の開口４２を設けておけば、重量床衝撃音レベルを低減しながら、さらに軽量床衝撃音レベルについても低減することが可能である。

これにより、この中空下地パネル４０は、図４に示したように、空洞４１の異なる位置に開口４２を形成することにより、グラスウールではほとんど減衰されなかった２５０Ｈｚ以下の重量床衝撃音を含む様々な周波数の音波を減衰させることが可能である。また、各空洞４１の同一位置に開口４２を形成するようにすれば、特定の周波数の音波の床衝撃音レベルを低減することができ、少なくとも、開口４２を形成した空洞４１の全長（Ｌ１＋Ｌ２）を１．３６ｍ以上にしておけば、重量床衝撃音レベルを大幅に低減することが可能である。実際には、周波数帯域２０〜３００Ｈｚの衝撃音を低減するために、長さＬ１、Ｌ２などが０．６８ｍ〜２．７ｍの範囲の様々な値になるように開口４２を形成しておくことが望ましい。

従って、本実施形態によれば、遮音床１０は、この中空下地パネル４０によって、有害物質を発散するグラスウールを使用せずに床衝撃音が階下に伝わるのを防止できるだけでなく、グラスウールではほとんど遮音できなかった重量床衝撃音についても十分に遮音することができる。また、この遮音床１０は、床面に衝撃を受けた場合は、中空下地パネル４０の複数の空洞４１によって衝撃加振点から支持点（支持ボード３３で支持される領域）までの間に振動が分散するので、振動を減衰でき、衝撃を吸収することが可能となる。

また、上述したように、この遮音床１０に用いる中空下地パネル４０は、一般に床下地パネルとして使用されるパーチクルボードや合板と比較して強度／重量比が向上しているので、防振支持脚３０の支持重量を従来と同一にする場合は、中空下地パネル４０の寸法を従来の床下地ボードより大きくすることが可能である。このため、中空下地パネル４０の設計自由度が高く、中空下地パネル４０の長さや幅の寸法を大きくすることによって、防振支持脚３０の配置間隔を拡げて防振支持脚３０の使用数を低減する、といったことも可能である。防振支持脚３０の使用数を低減できれば、中空下地パネル４０の高さ調整（レベル出し）作業が簡易になるので、材料費、作業費のコストダウンを図ることができる。

次に、中空下地パネル４０の製造方法および材料について具体的に説明する。この中空下地パネル４０は、木質薄片にバインダーを付着させた後、図６に示すように、木質薄片の一層〜数層目の上に、連結板６０ａで等間隔に連結された台形上アルミニウム棒からなる中子６０を配置し、木質薄片を一層〜数層分散布した後、連結板６０ｂで等間隔に連結された台形上アルミニウム棒からなる中子６０を配置し、木質薄片をさらに散布する。このとき、連結板６０ａで連結された中子６０と、連結板６０ｂで連結された中子６０とは台形が上下逆向きになるように配置される。

次に、木質薄片を積層した上記積層体７０を、温度１４０〜２２０℃、圧力１５〜４０ｋｇ／ｃｍ2で６〜１５分間熱圧成形し、厚みが１／３〜１／３０になるまで熱圧成形し、冷却後に中子６０を引き抜いた後、積層体７０の外周をトリミングした後、開口４２を形成することによって、上述した中空下地パネル４０を製作することができる。

また、木質薄片としては、アカマツ、カラマツ、エゾマツ、トドマツ、アスペン、ロッジポールパインなどが通常用いられるが、樹種は特に限定されるものではない。また、木質薄片の配列は、木目方向をほぼ一方向に揃えてもよく、若しくは、三層構造にして、隣接する層の木目方向が直交するように積層するようにしてもよいが、特に限定されるものではない。また、目的とする中空下地パネル４０の強度または剛性に応じて複数種類の木質薄片を混合したり、木質薄片とバインダーの混合率を変更してもよい。

また、バインダーとしては、発泡性バインダー樹脂、非発泡性バインダー樹脂およびこれらの混合物のいずれを用いてもよいが、発泡性バインダー樹脂が好ましい。発泡性バインダー樹脂は、木質薄片を相互に結合させるとともに、それ自体が発泡するので、木質薄片同士の隙間を発泡セルで押し広げることによって樹脂分の使用量を少なくし、中空下地パネル４０を低密度化させることができる。さらに、発泡セルによって、中空下地パネル４０の断熱効果や遮音効果を向上させることができる。

発泡性バインダー樹脂としては、自己発泡する発泡性樹脂、またはフェノール、ユリア、エポキシ、アクリルなどの非発泡性樹脂に発泡剤を加えた混合系発泡性樹脂のいずれを用いてもよいが、剛性向上と低密度の中空下地パネル４０を得る目的から自己発泡する発泡性樹脂を用いることが好ましい。自己発泡する発泡性樹脂としては、発泡性ポリウレタン樹脂、イソシアネート系樹脂、好ましくはＰＭＤＩ（ポリメタリックＭＤＩまたは粗ＭＤＩ）などが挙げられる。なお、発泡性ポリウレタン樹脂やイソシアネート系樹脂を用いると、水分と反応し易くなり、イソシアネート基（−ＮＣＯ）が水と反応して自己発泡するため反応時間が早くなり熱圧成形に要する時間を短縮することができる。

木質薄片に対するバインダーの量は、木質薄片重量部（絶乾重量）に対して、３．５〜２０重量部とすることが望ましい。バインダーの添加量を変更することによって中空下地パネル４０の密度および強度を変更することも可能である。なお、バインダーには、必要に応じて硬化剤、硬化触媒、硬化促進剤、希釈剤、増粘剤、分散剤、撥水剤などを添加してもよい。

また、木質薄片は、予めアセチル化しておくことが好ましい。アセチル化する場合は、その木質薄片を含水率３％以下、好ましくは１％以下に乾燥した後、酢酸、無水酢酸、クロル酢酸などの気化蒸気に接触させて気相中でアセチル化（アセチル化度１２〜２０％）することが好ましい。このように木質薄片をアセチル化することによって耐水性が得られ、寸法の経年変化を防止することが可能である。

（１−２） 第１実施形態の変形例
本願発明は、上述した実施形態に限らず種々の態様にて実施することができる。例えば、以下のような変形実施が可能である。

（変形例１）
上述の実施形態においては、中空下地パネル４０の空洞４１の両端が開口端の場合について述べたが、空洞４１の一端または両端を閉端にしてもよい。例えば、空洞４１の一端を閉端にした場合、つまり、空洞４１を閉管にした場合には、音響学の観点から、図７に示すように、長さ（Ｌ１＋Ｌ２）の閉管α１と、長さＬ２の開管β１と、長さＬ１の閉管γ１とみなすことができる。このため、閉管α１、開管β１、閉管γ１の定常波を同図に示すように、閉管α１は、波長λα１＝４×（Ｌ１＋Ｌ２）の音波と共鳴し、開管β１は、波長λβ１＝２×Ｌ２の音波と共鳴し、閉管γ１は、波長λγ１＝４×Ｌ１の音波と共鳴することとなる。これにより、この中空下地パネル４０は、波長λα１、λβ１、λγ１の音波を中心に減衰させることができる。

従って、空洞４１の一端を閉端にした場合は、重量床衝撃音レベルの性能決定周波数である１２５Ｈｚ帯域の音波を吸音するには、例えば、空洞４１の全長（Ｌ１＋Ｌ２）、つまり、中空下地パネル４０の長さを０．６８ｍ前後にすればよく、空洞４１の両端を開口端にした場合に比較して半分の長さで同一周波数の音波を吸音することができる。なお、重量床衝撃音レベルの最も低周波の性能決定周波数である６３Ｈｚの音波を吸収するには、中空下地パネル４０の長さを１．３６ｍにすればよい。また、中空下地パネル４０の長さを従来の床下地ボートと同じ１．８ｍにした場合は４７Ｈｚ以上の音波を吸収することが可能となる。なお、空洞４１の両端を閉端にした場合は、空洞４１の両端を開口端にした場合と同じである。実際には、周波数帯域２０〜３００Ｈｚの衝撃音を低減するために、長さＬ１、Ｌ２などが０．６８ｍ〜２．７ｍの範囲の様々な値になるように開口４２を形成しておくことが望ましい。

（変形例２）
上述の実施形態においては、中空下地パネル４０の空洞４１全てに開口４２を形成していなかったが（図４参照）、全ての空洞４１に開口４２を形成してもよいことは言うまでもない。開口４２が形成された空洞４１が多いほど床衝撃音レベルを低減することが可能である。また、吸音材として、グラスウール等の多孔質材を使用し、管共鳴とのハイブリッドで広帯域の吸音効果を実現するようにしてもよい。また、中空下地パネル４０の裏面をレゾネータ（有孔板）で構成してもよい。

また、隣り合う空洞４１に開口４２を形成しておけば、開口４２から再放射される音波の一部が回折により隣りの空洞４１の開口４２に入射し、隣接する空洞４１相互間で連成振動を生じてエネルギーの授受が行われ、この連成振動の際に、空洞４１の内壁面での摩擦や開口端での空気粒子間の粘性作用によりエネルギーが消費されるので、これら音波の一部をさらに吸音することが可能になる。

（変形例３）
上述の実施形態においては、中空下地パネル４０の空洞４１を共鳴器として利用することによって床衝撃音を低減する場合について述べたが、図８に示すように、中空下地パネル４０のスラブ側の面に吸音装置８０を取り付けて床衝撃音を低減するようにしてもよい。なお、この場合、中空下地パネル４０は、開口４２を形成しなくてもよいが、開口４２を形成しておいてもよい。

ここで、図９は、中空下地パネル４０に取り付ける吸音装置８０の具体例を示す図である。この図において、吸音装置８０−１は、上述の吸音原理を利用した共鳴器であり、吸音しようとする音波の波長に応じて開口４２が形成されたパイプ８１を横一列に複数本連結して構成されている。また、吸音装置８０−２は、吸音しようとする音波の波長に応じて長さが決定されたパイプ８２を横一列に複数本連結して構成されている。また、吸音装置８０−３は、上記２種類の吸音装置８０−１および８０−２を組み合わせて構成した吸音装置である。なお、これら吸音装置のパイプは、開管、閉管のいずれでもよく、パイプも横一列に連結する方法に限らない。また、パイプは、角形パイプまたは円形パイプのいずれでもよい。

（２） 第２実施形態
（２−１） 第２実施形態の構成
図１０は、本発明の第２実施形態に係る乾式遮音二重床構造の遮音床を示す図である。この図においては、床下地パネル１１０を長手方向から見たときの遮音床を示している。この遮音床１００は、床下地パネルが異なる点を除いて第１実施形態に係る遮音床１０と同一であるため、同一部分は同一の符号を付して示して説明を省略し、床下地パネル１１０についてのみ説明する。

同図に示すように、床下地パネル１１０は、仕上げ材５０を載置するために上面が平坦である点では従来の床下地ボードと同一形状であるが、スラブ側の面（下面）が長手方向から見ると、支持ボード３３で支持される各支持点から等距離の略中央領域がスラブ２０側に突出し、この突出部１１０Ａの周辺部１１０Ｂで最も厚さが薄くなり、支持点側に向けて徐々に厚くなるように形成されている。ここで、床下地パネル１１０を斜め下から見たときの斜視図を図１１に示すように、突出部１１０Ａは同一断面形状（図１１に示す断面形状）でもよく（符号１１０−１により示す）、また、左右対称形状でもよい（符号１１０−２により示す）。

このように、床下地パネル１１０のスラブ２０側の面に突出部１１０Ａを設けることによって、図１２に示すように、床下地パネル１１０がたわみ振動して床下空間の空気を圧縮しても、同図に矢印で示す方向に空気を圧縮するので、図１３に示すように、床下空間の圧縮空気を両側の防振支持脚３０側（スラブ面平行方向）に向けて流すことが可能となる。これにより、従来のスラブ面が単に平面である場合と比較すると、スラブ２０に対して直角方向から衝突する圧縮空気成分を大幅に低減することができ、スラブ２０の振動を低減することが可能となる。従って、本実施形態に係る遮音床１００は、有害物質を発散するグラスウールを使用することなく、スラブ２０を介して階下に伝わる床衝撃音レベルを低減することが可能である。

また、この床下地パネル１１０は、突出部分１１０Ａで厚みが増しているので、曲げ剛性が高いという利点を有する。さらに、本実施形態では、支持ボード３３で支持される領域も厚く形成されているので、床下地パネル１１０全体の曲げ剛性を高くできる。このため、床の衝撃によるたわみ量が低減し、床下空間の圧縮空気によってスラブ２０が加振される場合を低減でき、これによっても階下に伝わる床衝撃音レベルをある程度低減することが可能となる。

（２−２） 第２実施形態の変形例
本願発明は、上述した実施形態に限らず種々の態様にて実施することができる。例えば、以下のような変形実施が可能である。

（変形例１）
上述の実施形態では、床下地パネル１１０を突出部１１０Ａの周辺部１１０Ｂから支持点側に向けて徐々に厚くなるように製作する場合について述べたが、図１４に示すように、突出部１１０Ａ以外は厚さが同一の床下地パネル１１０を使用してもよい。要は、床下地パネル１１０がたわみ振動しても、突出部１１０Ａがあれば、床下空間の圧縮空気をスラブ面平行方向に逃がすことができ、階下に伝わる床衝撃音レベルを低減することが可能となる。また、床下地パネル１１０の突出部１１０Ａなどをなめらかな曲面で形成する場合について述べたが、図１５に示すように、突出部１１０Ａなどを複数の平面（斜面）で製作してもよい。

（変形例２）
上述の実施形態では、中空構造を有さない床下地パネルに本発明を適用する場合について述べたが、第１実施形態に述べたような中空構造を有する床下地パネルのスラブ２０側の面に突出部１１０Ａを設けるようにしても同一の効果を得ることができる。

さらに、中空構造の床下地パネルに本発明を適用する場合は、図１６に中空部分の断面図を示すように、空洞の床面側の部材１１０Ｕの内面が空洞の長手方向における中央位置において対向する面に突出するように突出部１１０Ａを設けるようにしても同一の効果を得ることが可能である。この場合、床面からの衝撃に応じて空洞内の圧縮空気が床下地パネル１１０の側面からスムーズに抜けるので、床面からの衝撃をある程度吸収でき、空洞を挟んで下側（スラブ側）の部材１１０Ｄのたわみ量を低減することが可能となる。

さらに、図１７に示すように、空洞を挟んで下側の部材１１０Ｄにおいて、突出部１１０Ａと対向する位置に開口１１０Ｃを設けるようにしてもよい。このようにすれば、床面からの衝撃に応じて床下地パネル１１０がたわみ振動した場合に、床下地パネル１１０の空洞内部の空気を側面からさらにスムーズに抜くことが可能となる。

（変形例３）
また、上述の実施形態では、床下地パネル１１０のスラブ２０側に設けた突出部１１０Ａによって床下空間内の圧縮空気をスラブ面平行方向に逃がすようにする場合について述べたが、本発明はこれに限らず、図１８に示すように、上述した突出部１１０Ａと同形状の部材である流体抵抗減衰装置１２０をスラブ２０上に載置し、この流体抵抗減衰装置１２０によって床下空間の圧縮空気をスラブ面平行方向（＝床面平行方向）に逃がして減衰させようにしてもよい。図１９にこの流体抵抗減衰装置１２０の斜視図を示すように、流体抵抗減衰装置１２０は、左右対称形状（図１９に符号１２０−１により示す）でもよいが、同一断面形状（図１９に符号１２０−２により示す）でもよい。なお、この流体抵抗減衰装置１２０の表面は、流れをスムーズにさせるために平滑面または所定の表面粗さを有する面にしておくことが好ましい。

また、この流体抵抗減衰装置１２０の表面は曲面に限らず、図２０に示すように、平面にしてもよい。また、図２１に示すように、流体抵抗減衰装置１２０として、圧縮空気をスラブ面平行方向に逃がすためのガイド１２１をさらに設けるようにしてもよい。

また、上述した突出部１１０Ａを有する床下地パネル１１０と、上述した流体抵抗減衰装置１２０の両方を用いて床下空間の圧縮空気をスラブ面平行方向に逃がすようにしてもよいことは勿論である。

（変形例４）
また、第１実施形態で述べた中空下地パネル４０に、第２実施形態で述べた突出部１１０Ａを設けるようにしてもよい。このようにすれば、さらに床衝撃音レベルを低減することが可能である。同様に、中空下地パネル４０の下方に、流体抵抗減衰装置１２０を配置するようにしても、床衝撃音レベルをさらに低減することが可能である。

本発明の第１実施形態に係る乾式遮音二重床構造の遮音床を示す図である。 防振支持脚の斜視図である。 遮音床に使用される中空下地パネルの部分拡大図である。 中空下地パネルの側面図と下面図を示す図である。 中空下地パネルの吸音原理の説明に供する図である。 中空下地パネルの製造方法の説明に供する図である。 中空下地パネルの変形例の説明に供する図である。 中空下地パネルに吸音装置を設ける場合の変形例の説明に供する図である。 中空下地パネルに設ける吸音装置の具体例を示す図である。 本発明の第２実施形態に係る乾式遮音二重床構造の遮音床を示す図である。 遮音床に使用される床下地パネルの斜視図である。 床下地パネルの吸音原理の説明に供する図である。 床下地パネルの吸音原理の説明に供する図である。 床下地パネルの変形例を示す図である。 床下地パネルの変形例を示す図である。 床下地パネルの変形例を示す図である。 床下地パネルの変形例を示す図である。 遮音床に使用する音圧分算装置の説明に供する図である。 流体抵抗減衰装置の斜視図である。 流体抵抗減衰装置の変形例の説明に供する図である。 流体抵抗減衰装置の変形例の説明に供する図である。

符号の説明

１０……遮音床、２０……スラブ、３０……防振支持脚、３１……防振ゴム、３２……支持ボルト、３３……支持ボード、４０……中空下地パネル（床下地パネル）、４１……空洞、４２……開口、５０……仕上げ材、８０、８０−１、８０−２、８０−３……吸音装置、１１０、１１０−１、１１０−２……床下地パネル、１１０Ａ……突出部、１２０、１２０−１、１２０−２……流体抵抗減衰装置、１２１……ガイド。

Claims (4)

1. 複数の支持脚によって床下地パネルを支持する床構造の遮音床において、
   前記床下地パネルは、
   当該床下地パネルを貫通する空洞であって、前記空洞の床面側の面が、前記空洞の長手方向における中央位置において対向する面に突出するように形成された空洞を内部に有する
   ことを特徴とする遮音床。
2. 前記床下地パネルは、
   前記空洞の前記対向する面には、前記空洞とつながる開口であって、前記空洞の床面側の面が突出する部分と対向する位置に形成された開口を有する
   ことを特徴とする請求項１に記載の遮音床。
3. 複数の支持脚によって床下地パネルを支持する床構造の遮音床に使用される床下地パネルであって、
   当該床下地パネルを貫通する空洞であって、前記空洞の床面側の面が、前記空洞の長手方向における中央位置において対向する面に突出するように形成された空洞を内部に有する
   ことを特徴とする床下地パネル。
4. 前記床下地パネルは、
   前記空洞の前記対向する面には、前記空洞とつながる開口であって、前記空洞の床面側の面が突出する部分と対向する位置に形成された開口を有する
   ことを特徴とする請求項３に記載の床下地パネル。

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